Bảng 7.7 Trị số của hệ số tổn thất ở các đoạn mở rộng By (dO) @ ~ 2 4 6 9 10 12 oy Šmr 3,3 0,01 0,03 0,05 0,07 0,09 011 25 0,01 0,02 0,04 0,05 0,07 0,08 2,0 0,01 0,01 0,02 0,03 0,05 0,06 1,7 0,01 0,01 0,02 0,02 0,03 0,04 1,5 0,01 0,01 0,01 0,02 0,02 0,03
Trong bảng 7.7, By lay bang trung bình cộng của các gĩc mở rộng theo hai phương: gĩc mở rộng trong mặt phẳng nằm ngang Ba và gĩc mở rộng trong mặt phẳng đứng j„ ;
nếu chỉ mở rộng trong một mặt phẳng thì B,, = ễ Cĩ thể sử dụng bảng 7.7 để xác định
hệ số tổn thất mở rộng theo hình nĩn cụt (đối với đường ống cĩ mặt cắt hình trịn),
trường hợp này „, bằng gĩc mở rộng trung tâm
6 Hệ số tổn that & các đoạn co hẹp ế„„ phụ thuộc vào trị số gĩc co hẹp lấy theo bảng 7.8 Bảng 7.8 Trị số của hệ số tổn thất ở các đoạn co hẹp (độ) 7 10 15 20 25 30 35 40 Len 0,13 0,16 0,18 0,20 0,22 0,24 026 | 028 1H Xác định cột nước tác dụng Z, Trong biểu thức (7.5), cột nước tác dụng Z, xác định như sau: Z=E,-T (7.9) 2 trong dé: E, =E - năng lượng đơn vị ở thượng lưu so với mặt phẳng so sánh; 5
T - nang lượng đơn vị của dịng chảy ở mặt cất ra so với mặt phẳng so sánh
Năng lượng đơn vị phụ thuộc vào mức độ ngập ở mặt cắt ra và kết cấu của phần nối
tiếp hạ lưu Sau đây ta sẽ phân biệt các trường hợp để tính tốn T
1 Xác định cột nước tác dụng Z2 khi chiều rộng mặt cất ra b bằng chiều rộng đáy kênh hạ lưu B (B= b)
a) Trường hợp cao trình đáy cửa ra bằng cao trình đáy kênh (hình 7.19):
Trang 2T=h (7.10)
trong đĩ: t - chiều sâu nước hạ lưu sau nước nhảy;
hệ - chiều sâu liên hiệp nước nhảy với chiều sâu co hẹp h, (h, - bằng chiều cao h của mặt cắt ra)
Hình 7.19: Sơ đồ để tính năng lượng — Hình 7.20: Sơ đồ để tính năng lượng đơn vị T trong
don viT trong trường hợp cao trình trường hợp cao trình đáy cửa ra bằng cao trình đáy dáy cửa ra bằng cao trình đáy kênh và kênh và mặt cắt ra ngập mặt cắt ra khơng ngập s Lúc mặt cắt ra ngập (hình 7.20), t > h7 : T=t-Z, TAD trong đĩ: Z, - do chénh giita myc nuéc ha lưu và mực nước trực tiếp ở sau cửa ra: Z2 =A,2(v—v;) (1.12) 8 v - lưu tốc ở mặt cắt ra;
v; - lưu tốc trung bình ở hạ lưu kênh;
A, - hệ số hiệu chỉnh; đối với lịng kênh khi B = b thì: 2t “hi + b) Trường hợp cao trình đáy kênh thấp hơn cao trình đáy cửa ra (bậc thut) + Lúc mặt cất ra khơng ngập, cĩ nước nhảy đáy phĩng xa t < hệ (hình 7.21a): T=2Gh+h,) (7.13)
trong do: h, - cột nước đo áp của dịng nước được xác định khi tính tốn nối tiép dong
chay ở hạ lưu, trường hợp Z > 4h thi h, = h
* Lúc mặt cắt ra khơng ngập, cĩ nước nhảy đáy hệ <t<Š + h (hình 7.21b) (trong đĩ
5 - chiều cao bậc thụt) hoặc cĩ nước nhảy mặt và chiều sâu nước hạ lưu tương ứng với
nước nhảy mặt khơng ngập (hình 7.21c), được xác định trên cơ sở tính tốn nối tiếp
dịng chảy ở hạ lưu:
T=2(th+h,) (7.14)
Trang 3184 Ø ỒN 1777721777777
Hình 7.21: Sơ đơ tính năng lượng đơn vịT trong trường hợp cao trình kênh thấp hơn
cao (rình đáy cửa ra và mặt cắt ra khơng n Sap;
4) nước nhảy đáy t < hh; b) Nước nhảy dây h} 5 yh <t <SŠ+ h; c) nước nhảy mặt,
Hình 7.22: Sơ đồ tính năng lượng đơn vị T trong trường hợp cao trình đáy kênh thấp hơn cao trình đáy cửa ra và mặt cắt ra ngập;
Trang 4Mật cắt ra ngập (hình 7.22 a, b), t > 5 + h và chiều sâu nước hạ lưu tương ứng với
nước nhảy đáy ngập (hình 7.22a) hoặc nước nhảy mặt ngập (hình 7.22b):
Ta Sth, +h,)= 2-8-2, +h,) (7.15)
trong dé hy =t - 8 - Z,
2 Xác định cột nước tác dụng Z khi chiều rộng đáy kênh hạ lưu lớn hơn chiều rộng
mặt cắt cửa ra (B > b)
a) Trường hợp ở cửa ra khơng cĩ bậc thụt
+ Dong chảy khuếch tán, cửa ra khơng ngập (hình 7.23): @;
T= 3B, (7.16)
trong đĩ: œ, - diện tích mặt cất ra của đường ống;
B„ - chiều rộng tính tốn của kênh hạ lưu, lấy như sau:
- Khi B< 2b thì B„ = B;
- Khi B 2 2b thi B, = 2b (khong phụ thuộc vào chiều rong kénh) * Dịng chảy xiên, cửa ra khơng ngập (hình 7.24a): T=h (7.17) + Cua ra ngập bằng nước nhảy khơng gian (hình 7.24b): T=h;=t-Z, (7.18) trong đĩ: Z„ - xác định theo biểu thức (7.12); trường hợp bài tốn khơng gian, hệ số hiệu chỉnh A, cĩ thể xác định gần đúng như sau: 20; =————— (7.19) 20, + BZ, ° œ; - diện tích mặt cắt dịng chảy ở hạ lưu sau nước nhảy
Hình 7.23: Sơ dễ tính năng lượng đơn vịT khí B >b
cửa ra khơng cĩ bậc thụt và dịng chảy khuếch tán cửa ra khơng ngập
Trang 5b) Trường hợp ở cửa ra cĩ bậc thụt « Cửa ra khơng ngập, cĩ nước nhảy đáy:
1
T=-h 2 (7.20) 7.20
+ Tương tự như trường hợp ở hình 7.2lc và cĩ nước nhảy mặt khơng gian, T xác định
theo biểu thức (7.14)
« Tương tự như trường hợp ở hình 7.22, cĩ nước nhảy mặt ngập khơng gian, T xác định
theo biểu thức (7.15),
TV Trạng thái dịng chảy trong ống xả sâu Khi thiết kế cơng trình xả sâu, trước hết cần xác định trạng thái dịng chảy trong đường
ống (hình 7.16) cĩ áp hay khơng áp Việc cho
phếp dịng chảy trong ống từ trạng thái cĩ áp
sang khơng áp hoặc ngược lại hoặc trạng thái
hỗn hợp (bán áp) cần được phân tích kĩ càng Muốn đường ống chảy cĩ áp thì cĩ thể đặt cửa van điều chỉnh ở cửa ra
Trường hợp mở tồn bộ cửa van, muốn đảm bảo cĩ áp hồn tồn cần thỏa mãn các điều
kiện sau đây;
1 Cửa vào phải thuận; 1 1 2 Sea > Eee trong d6: G, - hé sé tén that vao; 4)
Hinh 7.24: So dé tinh năng lượng đơn vi
T khi B > b„ cửa ra khơng cĩ bác thựt
4) Dịng chảy xiên, cửa ra khơng ngập; b) Của ra ngập bằng nước nhảy khơng gian
0y - diện tích mặt cắt ngang cuối đoạn vào;
24 - khoảng cách từ đỉnh mặt cắt ở cuối đoạn vào đến mực nước thượng lưu; Š - tổng hệ số tổn thất đường ống đối với mặt cất ra;
©@, - diện tích mặt cất cửa ra;
Z - cột nước tác dụng
3 Đặt đường ống dưới mực nước hạ lưu; 4 Cửa ra co hẹp
Trường hợp cửa van mở từng phần, muốn đường ống chảy cĩ áp thì cần cĩ biện pháp đặt vị trí cửa van rất sâu dưới mực nước hạ iưu
Trang 6Đối với đường ống cĩ áp, khi mực nước thượng lưu thấp, cĩ thể xẩy ra khơng áp hoặc xẩy ra trạng thái quá độ từ cĩ áp sang khơng áp Giới hạn trên của trạng thái quá độ này là H x I,5h (H - cột nước thượng lưu; h- chiều cao đường ống); khi H < 1,15h tính tốn dịng chảy qua ống giống như qua đập tràn
Muốn cho đường ống chảy khơng áp, cĩ thể dùng các biện pháp sau đây: 1) Tăng khoảng khơng gian giữa mặt nước tự đo và đỉnh của đường ống;
2) Cho đỉnh mặt cất ra cao hơn mực nước hạ lưu; 3) Tăng độ đốc đáy của đường ống;
4) Làm ống thơng khí ở chỗ bắt đầu đoạn khơng áp
4) Xác định nước nhảy Đối với cơng trình xả sâu, khi mở cửa van với một độ mở nào
đĩ (hình 7.25), tính tốn thủy lực để xác định vị trí nước nhảy bằng cách giải hệ phương trình sau đây:
Hình 7.25: Sơ đồ xác định vị trí nước nhảy trong ống xd 1 Ống thơng khí: 2 Đường đo áp 2 Q say, "1 (7.21) Bo, $2 2 2 "` 2g0 025 2g0, Q =Q.+Q (7.23) SỈ ~ 0.04 VE-= 40 Q (124) = bff, <p" (7.25)
và phương trình đường mặt nước giữa mật cắt C-C và mat cat I-I Trong các biểu thức ở trên thì:
Trang 7a, - cột nước đo áp tại trung tâm mặt cắt II-II;
y¡ - cột nước đo áp tại trung tâm dịng chảy mặt cất I-];
t' - chiều sâu nước tại trung tâm mặt cắt ra;
h,, hy - chiều sâu của nước tại mat cắt co hẹp C-C và mặt cất trước nước nhảy (mặt cắt I-Ï);
hy - tổn thất cột nước, kể từ mặt cắt II-II đến mặt cắt cửa ra; Q( - lưu lượng khơng khí do dịng chảy mang di;
¿ - lưu lượng khơng khí do nước nhảy mang di; 2 = m - trị số Frout đối với chiều sâu dịng chảy tai mặt cắt trước nước nhảy 1 (mat cat I - D; Q - lưu lượng nước của đường ống, xác định theo biểu thức (7.29) rl
Khi giải hệ phương trình từ (7.21) đến (7.25), cần chọn các trị số h¿„ khác nhau, trong
đĩ quan hệ giữa h.„, Q¡, và diện tích mặt cất ống thơng khí được xác định theo biểu thức
(7.4) Hệ số B trong phương trình (7.25) lấy bằng 0,007
Muốn cho trạng thái chảy trong ống là khơng áp thì khoảng cách ¡ giữa mặt cắt C-C
và mặt cắt I-[ phải lớn hơn chiều dài đường ống, lúc đĩ lấy § = 0,005 Nếu / nhỏ hơn chiều dài ống sẽ sinh ra nước nhảy trong ống Nếu / < 0 thì trạng thái chảy trong ống là
cĩ áp, lúc đĩ lấy B = 0,012 va QL =0
Khi thiết kế cần tính với các độ mở cửa van khác nhau để xác định vị trí nước nhảy Tính tốn sơ bộ để xác định vị trí và chiều đài nước nhảy đối với đường ống hình chữ
nhật, để đơn giản tính tốn cĩ thể dùng biểu thức:
2h,
nin] aha, 4h Di =0 (7.26)
trong dé: h - chiéu cao cia dutng ng; h, - chiều sâu liên hiệp thứ nhất; 2 hạ = ig - chiéu sau phan gidi b - chiéu rộng mặt cắt; hy, - áp lực chân khơng nước nhảy; 2 v2 a,=at ou, 2] -1|—; ®, 28
a - khoảng cách từ đỉnh của mặt cắt II-IT đến mực nước trực tiếp sau cửa ra; Š; - tổng hệ số tổn thất từ mặt cắt II-II đến cửa ra;
Trang 8œ, - hệ số lưu tốc tại cửa ra;
t, - điện tích mặt cắt cửa ra; @ - diện tích mặt cắt II-]I;
v - lưu tốc đồng chảy ở mặt cất II-]I,
Từ phương trình (7.26), ta tính được hị để so sánh với chiều sâu co hep h, = ee (e - độ mở cửa van; £ - hệ số co hẹp đứng, phụ thuộc vào „được xác định theo bảng 7.9) Bảng 7.9 Trị số của hệ số co hẹp đứng sh | 01 | 02 | 03 | 04 ] 05 Ï 06 ] 02 | 98 ] 09 | lơ ] e | 0,630 | 0,635 | 0647 | 0,665 | 0,689 | 0,717 | 0,755 | 0,800 | 0870 1,000 |
Nếu hị <h, thì nước nhảy ngập;
h, >h, thì nước nhảy phĩng xa;
hị =h, thì nước nhảy tại mặt cất co hẹp
Phương trình (7.26) cĩ thể áp dụng cho đường ống hình trịn với điều kiện tính đổi mặt cất hình trịn ra hình vuơng h = b = 0,88D (D - đường kính ống).'
Trong tất cả các phương trình ở trên, nếu hạ, < Im thì cĩ thể bỏ qua trị số này
b) Xác định trị số chân khơng hạyvà lưu lượng ống thơng khí Qy Đốt với đường ống cĩ áp, khi mở cửa van với một độ mở nào đĩ, sẽ xuất biện chân khơng sau cửa van, vì thế
cần cĩ ống thơng khí để phá chân khơng Trị sé hy va Q, ¢6 quan hệ mật thiết với nhau
Xác định h„„ và Q, bằng cách giải hệ phương trình sau đây (hình 7.26):
(a, +hy)= 2O+Q) (t-4) (127) & Ø;y 0, 2 “ a (7.28) 2205 o, Q=H)0,,/2e(H-ee+ hy) (7.29) Q, =H,© |” V2gh,„ — (heo cơng thức 7.4) Yk
trong 46: ©,, œ;, @, - điện tích các mặt cắt C-C; I-]Ivà cửa ra;
a' - chiều sâu của đỉnh cửa ra dưới mực nước sau mật cất đĩ; a, - cột nước đo áp tại đỉnh mặt cắt II - II;
Hị - hệ số lưu lượng, kể từ cửa vào đến mặt cất co hẹp C- C;
H - cột nước trước cửa van kể từ mực nước thượng lưu; L - chiều dài ống từ mặt cắt II-II đến cửa ra;
Trang 91- độ đốc đáy ống cĩ chiều đài L; h, - chiều cao mặt cắt tại cửa ra
Các kí hiệu khác như trên Ƒ Và Reta te) ĩ 1 TT II
Hình 7.26: Sơ đồ tính tốn áp lực chân khơng và lăn lượng khơng khí của ống thơng khí
§7-7 TIEU NANG HA LUU CONG TRINH XA SAU
Đặc điểm tiêu năng ở hạ lưu cơng trình xả sâu khác với cơng trình tháo lũ khác là
chiều rộng cửa ra hẹp, lưu lượng đơn vị lớn, năng lượng rất tập trung, vì thế về mặt bố trí
cần phải làm cho dịng chảy cĩ lưu tốc lớn khuếch tán để giảm lưu lượng đơn vị và giảm
chiều sâu bể tiêu nang
I Tiêu năng khuếch tán bằng nước nhảy (hình 7.27)
Hình thức tiêu năng khuếch tán bằng nước nhảy thích hợp với trường hợp mực nước
hạ lưu thấp, tiêu năng gần cửa ra, yêu cầu sinh nước nhảy hồn chỉnh trong bể tiêu năng ED dL _—~
Đbạn khuyếc Đoạn nổi tiếp
tan hấm ngàng Bể tiêu năng
Hình 7.27: Sơ đồ hình thức tiêu năng khuếch tân bằng nước nhảy
Các bộ phận chủ yếu của hình thức tiêu năng này bao gồm đoạn khuếch tán nằm
ngang, bể tiêu năng và đoạn nối tiếp giữa hai bộ phận đĩ Dịng chảy ra được khuếch tán ra hai bên, lưu lượng đơn vị nhỏ Hình thức tiêu năng này được ứng dụng rộng rãi trong thực tế
Trang 10Dịng chảy trên đoạn nằm ngang rất phức tạp, lúc thiết kế cần tránh gây áp lực âm,
thường dùng các hình thức khuếch tán sau đây
1 Khuếch tán trên mặt bằng
Nếu chọn vị trí đoạn khuếch tán thích hợp
; › 2 2,2 pe
thì cĩ thể tránh được ảnh hưởng tác dụng của ~ ~ ta 2N “
sĩng xung kích gây nên dịng chảy tập trung, Thấp ”>< Thấp <<
Ầ 4 Z 4 Ẳœ 245 ~
mà cĩ thể lợi dụng sĩng xung kích để táng độ Z2 0N ƠNG
khuếch tán oe
“Theo thí nghiệm, vị trí hợp lí của điểm bắt
đầu đoạn khuếch tán để dịng chảy khuếch tán
đều (hình 7.28) được xác định theo biểu thức: ~— đình hình dịng chảy lúc hạ hau khơng mở rộng
Hình 7.28: Bố trí vị trí đoạn khuếch tán,
X =0,4— +0.35 (7.30)
D gD
: trong đĩ: v - lưu tốc ở cửa ra;
4 D - đường kính của ống hoặc chiều rộng mặt cắt tại cửa ra
Gĩc khuếch tán của tường bên xác định theo biểu thức:
-l
wh=04 = ] vấp (7.31)
Ngồi ra cĩ thể dùng các thiết bị tiêu năng khác để tăng độ khuếch tán địng chảy
(xem chương II)
2 Trường hợp vị trí địa hình ở cửa ra cao
Muốn cho nước chảy thuận vào bể tiêu năng và tăng độ khuếch tán thì cĩ thể dùng
đường cong lồi nối tiếp giữa cửa ra và bể tiêu năng (hình 7.29) Muc dich của đoạn nối
tiếp này là để cho dịng chảy sau khi khuếch tán xong chảy vào bể tiêu năng một cách đều và thuận, đồng thời cĩ thể làm cho đồng chảy khuếch tán theo hướng ngang
Hình 7.29: Sơ dé nối từ cửa ra đến bỂ tiêu năng trong
trường hợp vị trí dịa hình ở cửa ra cao
Trang 11HH Tiêu năng khuếch tán bằng phĩng xa
Bằng hình thức phĩng xa, dịng chảy sẽ khuếch tán trong khơng khí và tiêu hao năng
lượng thừa (hình 7.30) Hình thức này cĩ kết cấu đơn giản, rẻ tiền, nhưng yêu cầu cửa ra
cao hơn mực nước hạ lưu và hạ lưu cĩ chiều sâu nước thích đáng
III Tiêu năng khuếch tán bằng áp lực
Do điều kiện địa hình, địa chất hạn chế như cửa ra thấp hơn mực nước hạ lưu, đào bể tiêu năng khĩ khăn v.v dùng hình thức tiêu năng nước nhảy hoặc phĩng xa khơng hợp
lí thì nên dùng tiêu năng bằng áp lực ÿ=411g Hình 7.31: Tiêu năng bằng áp lực Hình 7.30: Sơ dơ tiêu năng khuếch tán bằng phĩng xa (kích thước trong hình bằng m)
Tiêu năng bằng hình thức này thì dịng chảy được khuếch tán theo hai hướng nằm ngang và thắng đứng, bằng cách mở rộng đoạn ra của đường ống cĩ kích thước lớn hơn
Dịng chảy trong ống cĩ lưu tốc cao chảy vào đoạn ống mở rộng được khuếch tán đột
ngột, các phân tử nước xung kích lẫn nhau mãnh liệt (hình 7.31) Hiệu quả tiêu năng tốt,
nhưng do dịng chủ lưu khơng ồn định,.áp lực lên thành ống cĩ tính chất chu kì nên sẽ gây chấn động cơng trình Nĩi chung người ta ít dùng hình thức tiêu năng này và nếu đùng thì dùng khi các đường ống cĩ kích thước nhỏ
Trang 1210 15 1ĩ 17, 18 19 20 21
TÀI LIỆU THAM KHẢO
Giáo trình thuỷ động Đại học Thuỷ lợi Nhà xuất bản Nơng nghiệp - 1988 QPTL C8-76: Quy phạm tính tốn thuỷ lực đập tràn Bộ Thuỷ lợi, 1977
TCXDVN 285-2002 Cơng trình thuỷ lợi - Các quy định chủ yếu về thiết kế Nhà xuất
bản Xây dựng, 2002
QPTL C, - 75 Quy phạm tính tốn thuỷ lực cống dưới sâu Bộ Thuỷ lợi, 1976
Nguyễn Văn Cung Đồng chảy biến lượng và đập tràn ngang Báo cáo khoa học tại Hội nghị Cơ học tồn miền Bắc lần thứ nhất, 1966
Nguyễn Văn Cung Dịng chảy biến lượng và đập tràn ngang Tạp chí Khoa hoc - Ki
thuật Số 18 - 1964
Nguyễn Xuân Đặng, Nguyễn Xuân Trường, Trịnh Trọng Hàn Thuỷ cơng Đại học
Xây dựng, Hà Nội, 1971
Nguyễn Xuân Đặng Đường viên hợp lí của bờ kênh dẫn và tường hướng dịng vào
cơng trình tháo li Tap san Thuy loi - Thủy điện Số 130 - 1973
Nguyễn Xuân Đặng Tính tốn kênh dẫn tuyến cong Tập san Thuỷ lợi - Thủy điện Số 132, 124 - 1973, Ngơ Trí Viễng Khả năng tháo nước của xiphơng tháo lí Tạp chí Jlenrntosonxo3 Số 23-1971 Ngơ Trí Vieng Phan bo áp lực trong xiphơng tháo lũ hình trịn Tạp chí JleHrwnosonxo3 Số 24-1971
Ng6 Tri Viéng và nnk, 7 huỷ cơng - Tập Ï và II Nhà xuất bản Xây dựng 2005
Vũ Văn Tảo, Nguyễn Cảnh Cảm Thuỷ lực - Tập 11 Đại học Thuỷ lợi - 1998 Sổ tay thiết kế thuỷ cơng, Nhà xuất bản thuỷ lợi điện lực - 1994 (tiếng Trung Quốc)
Tpnmwun M.M Ïluịpomexuuveckue coapy2tcenøi Mockna 1979
3amapun E Á ®aHxecn B B ƑỊporexHU4eCKU6 coopyoicenus MocKsa, 1960 3ypaốos I I Byraepa O E [HIPOT€XHHWCCKH€ TYHH€IH THĐ03IEKTPMH€CKHX
cTanuui Mocksa, 1962
Mộc H1 11 [Haxmnoie sodoc6pocer Mocksa, 1970
Tlarpauten A H Jouaenue oicudxocmu @ Kantane c nepeMentivim pacxodom no nymu Mocxsa 1960
Metpor I’ A Jeuswenue nomoxa c usmenenuem pacxoda 600.16 nymy Mocea, 1950 Po3opcku L4 JI Lisetxor I K Husxouanopuoie uaxmot Kuen, 1962
Trang 1322 23 24 25 27 28 29 30 31 32 33 194
Canowu B Í HccnenoBaHie waxtuoro soyocGpoca Tuma “Mapraputka" 4HHOTAHHM 3aKOHW€HHb_—<X B 959 rOHY HAYQHO-HCCIETOBAT€IbCKHX pÃOT HO THIPOT€XHIHK€ - 3H€DTH1
Cumaxos T B Uccnexosanne paciipegenenus cKOpocTrel H naBiieHnbi CHỦOHHbIX BOIOCƠPOCOB'B CBS3H € DACH€TOM HX IIDOIYCKHỌi €IOCOƠHOCTH J]úCC€pTAaHwx Hà coHckaHuc yqeHội creeHn K.T.H JleHuHrpan, 1962
Comiicxnit C M Mudpasauxa 3danuit eudpoanermpocmanyuil Inepews Mocxsa, 1970 Tymausn B HW Pudpaeiuxa cugonneix eodoc6pocos Tocaneprouszyar
Jleiunrpan, 1949
Yeptoycor M JI J1ưpaexuxa MocKpa, 1962
NHikBainpWnH B.M fudpacauneckue pacuemb nanoprvix 6odoc6pocos ebicoKux naomun Mocxsa, 1972
Uyraes P P fudpacauxa Sueprus, 1970
Bpemennvie yeasanusa no 2udpasiureckomy pacuemy noeepxnocmuvix e0d0cpocos 6bICOKUX epagumayyounelx niomu BCH-01-65 Mocksa, 1965,
Cnpasounux no eudpasauseckum pacuemom Iueprua Mocksa, 1972
Texnuyeckue ycnosua u nopMbi Miy6unnote eodocbpcet u eodocnycKku 2UOPOV3106 (eudpasauneckue pacuemoi) BCH 38-70 Sueprus 1972
Davis' Handbook of Applied Hydraulics Mr Graw Hill New York, 1993
Trang 14MỤC LỤC
Trang
Lời nĩi đầu 3
Chương I Những vấn đề chung
$1-1 Phân loại cơng trình tháo lũ 5
§1-2 Nguyên tắc bố trí cơng trình tháo lũ 6
§$1-3 Lũ thiết kế và lũ kiểm tra đối với cơng trình tháo lũ 6
§1-4 Tính tốn điều tiết lũ 9
Chương ILĐập tràn
$2-1 Bố trí đập tran 21
§2-2 Chọn vị trí lỗ tràn và lưu lượng đơn vị 22
2-3 Các loại mat cắt của đập tràn 23
§2-4 Kha nang thao nước của đập tràn 28
§2-5 Biện pháp tiêu nang va tính tốn tiêu năng sau đập tràn 33
§2-6 Tính tốn thuỷ lực đập tràn kết hợp xả đáy 59
§2-7 Cau tao dap tran 63
Chương III Đường tràn dọc
§3-1 Điều kiện sử dụng, bố trí cơng trình, thành phần và đặc điểm làm việc 68
§3-2 Tinh tốn kênh dẫn và tường cánh thượng lưu 71
Chương IV Đường tràn ngang
§4-1 Điều kiện sử dụng và đặc điểm làm việc 114
§4-2 Tính tốn thuỷ lực đường tràn ngang 114
Chương V Xi phơng tháo lũ
§5-1 Điều kiện sử dụng và phân loại 120
§5-2 Nguyên tắc làm việc và các yếu tố ảnh hưởng đến sự làm việc của xiphơng — 125
§5-3 Tính tốn thuỷ lực xiphơng 128
Trang 15Chương VỊ Giếng tháo lũ
$6-1 Điều kiện sử dụng, phân loại, thành phần, thiết bị và đặc điểm làm việc §6-2 Chế độ thuỷ lực của giếng tháo lũ
§6-3 Thiết kế các bộ phận của giếng tháo lũ Chương VII.Cơng trìn h tháo lũ kiểu sâu
§7-L Điều kiện sử dụng, phân loại và đặc điểm làm việc Ÿ7-2 Đường hầm tháo lũ
§$7-3 Cống ngầm tháo lữ
§7-4 Duong ống tháo lũ đặt trong thân đập
§7-5 Hình dạng cửa vào của cơng trình tháo lũ kiểu sâu §7-6 Tính tốn thủy lực cơng trình xả sâu
§7-7 Tiêu năng hạ lưu cơng trình xả sâu
Trang 16CƠNG TRÌNH THÁO LŨ TRONG ĐẦU MỐI HE THONG THUY LOI
Trang 18i> ee 621 - 2005
Giá : 35.000”