Nghiên cứu và tìm tòi để nâng cao hiểu biết cũng như để góp phần đẩy mạnh sự phát triển của ngành nhằm đáp ứng được nhu cầu của xã hội

thiết kế hệ thống điều hoà không khí

phần tính toán

I chọn thông số tính toán bên trong và bên ngoài nhà a> chọn thông số tính toán

Lựa chọn các thông số vi khí hậu như nhiệt độ, độ ẩm và vận tốc gió là rất quan trọng trong việc thiết lập hệ thống điều hòa không khí Nếu không chọn đúng, điều kiện tiện nghi sẽ không đáp ứng được nhu cầu của con người.

*Các phòng điều hoà t = 26 Cº φe% => t¦.5 ºC v=0.2m/s t hqtd =0.5(tk+t)-1.94 √ v =0.5(26+19.5)-1.94 √ 0,2

*phòng sảnh,hành lang t = 26 φe% => t¦! ºC v=0.4m/s t hqtd =0.5(tk+t)-1.94 √ v =0.5(28+21)-1.94 √ 0,2

So với đường trung bình nhiệt độ hiệu quả trong biểu đồ hình dải lụa mùa hè, giá trị nhiệt độ nằm trong khoảng 20-25 độ C, đạt yêu cầu tiện nghi Thông số tính toán bên ngoài công trình được chia thành các cấp điều tiết theo quy phạm Liên Xô, và đối với công trình bưu điện, chúng ta chọn điều tiết cấp hai.

Theo quy phạm LIÊN XÔ gọi z là số giờ mùa hè không đảm bảo th× z 0-300(h)

Số liệu khí hậu tra theo TCXD 49-72 t tđ max = 40,6 C (Bẩng 10 địa đIểm Hà Nam) t tb max2,5(bảng 7 – tháng 6)  tđ min8(Bảng A3)  tb min = 83(Bảng A1)

- Víi cÊp II t t® max + t tb max 40,6+ 32,5 ttt N = _ = - = 36,55ºC

2 2  t® min +  tb min 38 + 83  tb min= - = - = 60,5

C ờng độ bức xạ mặt trời:

Cường độ cực đại bức xạ mặt trời vào lúc 12 giờ tháng 7 đạt 789 Kcal/m² h, với tổng cường độ trong ngày là 5758 Kcal/m² h Bức xạ mặt trời trên mặt đứng hướng Đông cũng ghi nhận cường độ đáng kể, trong khi gió thổi từ hướng Đông Nam.

2.Mùa đông a Bên trong : * Các phòng đIều hoàNguyÔn h÷u nam- líp 42mtk t"C

Dựa trên các thông số khí hậu, tốc độ gió 0,2 m/s cho thấy nhiệt độ thỏa mãn khoảng 52°C, trong khi tốc độ gió 0,4 m/s đạt 62°C Biểu đồ dải lụa thỏa mãn yêu cầu tiện nghi với nhiệt độ từ 20-25°C Theo tiêu chuẩn TCXD 42-1972, nhiệt độ tối thiểu trung bình tháng 1 là 5°C, trong khi nhiệt độ tối đa trung bình là 14°C Với hệ thống điều hòa cấp 2, nhiệt độ tối thiểu yêu cầu là 9,5°C.

 t® max +  tb max 79+95  tb min= - = - = 87

Vân tôc gió tại Hà Nam thuộc vùng IIA, nơi chịu ảnh hưởng của gió lạnh Dựa vào tần suất và vận tốc gió, chúng ta có thể lựa chọn và đánh giá ảnh hưởng của nó đối với các công trình xây dựng.

Chọn địa đIểm Nam Định gió bắc tháng 1 tần suất/vận tốc#,5/3,6

Sau khi lựa chọn tài khoản lập bảng thông số trong và ngoài công trình để tính toán

Bảng 1 - Thông số tính toán bên trong nhà cho 2 mùa

Bảng 2 - Thông số tính toán bên ngoài nhà cho 2 mùa

II Tính toán các đại l ợng cần thiết.

1 Chọn kết cấu bao che và tính toán hệ số truyền nhiệt truyền ẩm

Công thức tính hệ số truyền nhiệt qua kết cấu bao che:

 T ,  N : Hệ số trao đổi nhiệt bề mặt trong và ngoài của kết cấu bao che (Kcal/m 2 h o C)

 i : Bề dày của lớp vật liệu thứ i trong kết cấu bao che (m)

 i : Hệ số dẫn nhiệt của lớp vật liệu thứ i trong kết cấu bao che (Kcal/ mh o C) Công thức tiính hệ số truyền ẩm qua kết cấu bao che:

 o T ,  o N : Hệ số trao đổi ẩm bề mặt trong và ngoài (g/m 2 h.mmHg)

 i : Hệ số dẫn ẩm lớp vật liệu thứ i (g/m.h.mmHg)

 i : Bề dày lớp vật liệu thứ i (m) LÊy:

Từ cấu tạo của kết cấu bao che ta tính K và K  (Hệ số truyến nhiệt và hệ số truyền ẩm) vào bảng sau:

Bảng 3:bảng tính hệ số truyền nhiệt và truyền ẩm st t` Tên kcbc và cấu tạo các lớp

Tờng ngoài dày 330 mm (tiếp xúc trực tiếp với không khí ngoài trời)

Tờng ngoài dày 220 mm (tiếp xúc trực tiếp với không khí ngoài trời)

Tờng trong dày 220 (không tiếp xúc trực tiếp với không khí ngoài trời)

Bê tông cốt thép 1,00 0,097 Đất đầm chặt 10 0,059

* Ghi chú:Vì nền có lớp vữa lót =0,75 t s

Trong đó: t bm : Nhiệt độ bề măt trong kết cấu ( o C) t s : Nhiệt độ điểm sơng của không khí trong phòng ( o C) q = K t = 1,439 (22 – 9,5) = 17,99(Kcal/m 2 h o C) t bm =t T tt − q α T "−17,99

 t bm > t s  Vậy kết cấu đảm bảo

2.3 Kiểm tra đọng ẩm trong lòng kết cấu

Sự chênh lệch nhiệt độ tạo ra áp suất hơi nước khác nhau giữa bên trong và bên ngoài nhà, dẫn đến dòng ẩm truyền qua kết cấu Để ngăn ngừa hiện tượng đọng ẩm trong lòng kết cấu, cần đảm bảo các điều kiện thích hợp.

E i > e i (áp suất bão hòa > áp suất thực) e i =e T −e T −e N

Trong đó: e T , e N : áp suất hơi nớc ở bề mặt trong và ngoài kết cấu (mmHg) e T = E T  T

 T : Độ ẩm tơng đối của không khí (%)

H m : Sức kháng ẩm của lớp vật liệu thứ m (m 2 h mmHg/g)

 m : Hệ số dẫn ẩm của lớp vật liệu thứ m (g/m.h.mmHg)

 m : Chiều dày lớp vật liệu thứ m (m)

H: Sức kháng ẩm của toàn bộ kết cấu (m 2 hmmHg/g)

+ Với tờng ngoài bất lợi nhất ta có:

Bảng 4- áp suất thực trong lòng kết cấu (e i )

T i : Nhiệt độ bề mặt của kết cấu ( o C)

R i : Nhiệt trở của lớp kết cấu thứ i (Kcal/m 2 h o C)

Từ đó tính đợc T i , dùng biểu đồ I-d ta tìm đợc E i

Kết quả tính toán đợc da vào bảng sau:

Bảng 5 - áp suất hơi nớc bão hòa (E i )

* Từ Bảng 5 và Bảng 6 ta thấy e i < E i nh vậy kết cấu đảm bảo không đọng ẩm

III Tính toán nhiệt thừa.

Q th = Q kcbc + Q tỏa + Q bx + Q rò (Kcal/h)

Q kcbc : Tổng lợng nhiệt truyền qua kết cấu bao che (Kcal/h)

Q tỏa : Tổng lợng nhiệt tỏa có trong phòng (Kcal/h)

Q bx : Tổng lợng nhiệt do bức xạ mặt trời (Kcal/h)

1 Tính toán truyền nhiệt qua kết cấu bao che

Q t kcbc th =K.F.Δtt.ψ=K.F.(t tt N −t T tt ).ψ(Kcal/h)

K: Hệ số truyền nhiệt qua kết cấu bao che (Kcal/m 2 h O C)

F: Diện tích bề mặt của kết cấu bao che (m 2 ) t N tt : Nhiệt độ bên ngoài tính toán ( o C) t T tt : Nhiệt độ bên trong tính toán ( o C)

: Hệ số kể đến vị trí tơng đối giữa phòng và không khí bên ngoài

Bảng 6:Bảng tính truyền nhiệt qua kết cấu mùa hè stt Tên phòng

Tênvà vị trí kết cấu bao che F kc (m 2 ) K

Tờng ngoài dày 330mm 63.45 1.439 36.55 26 10.55 1 963.263 Tờng ngoài dày 220mm 62.2 1.86 36.55 26 10.55 1 1220.551 Tờng trong dày 220mm 72.09 1.61 26 26 0 0.7 0.000

Cửa phòng Cửa đi bằng gỗ 15.84 2.138 28 26 2 0.7

1 khai Cửa sổ bằng kính 11.25 5.263 36.55 26 10.55 1 624.652

459.178 Tờng trong dày 220mm 41.4 1.61 28 26 2 0.7 93.316 phòng Cửa

2 Bu Cửa đi bằng gỗ 5.76 2.138 28 26 2 0.7 17.241 tá Cửa sổ bằng kính 4.5 5.263 36.55 26 10.55 1

NÒn` dải 1 26.4 0.361 36.55 26 10.55 1 100.546 dải 2 18.4 0.19 36.55 26 10.55 1 36.883 dải 3 10.4 0.097 36.55 26 10.55 1 10.643 dải 4 0 0.059 36.55 26 10.55 1 0.000

1325.646 Tờng ngoài dày 330mm 20.88 1.439 36.55 26 10.55 1 316.989 Tờng ngoài dày 220mm 32.85 1.86 36.55 26 10.55 1 644.616 Tờng trong dày 220mm 57.42 1.61 26 26 0 0.7 0.000

Phòng Cửa sổ bằng kính 2.25 5.263 36.55 26 10.55 1 124.930

Thác 2 Nền dải 1 18 0.361 36.55 26 10.55 1 68.554 dải 2 27.88 0.19 36.55 26 10.55 1 55.885 dải 3 20.6 0.097 36.55 26 10.55 1 21.081 dải 4 6.12 0.059 36.55 26 10.55 1 3.809

Cửa đi bằng gỗ 8.64 2.138 28 26 2 0.7 25.861 phòng Cửa sổ bằng kính 5.1 5.263 36.55 26 10.55 1 283.176

4 giao TrÇn 162 2.59 26 26 0 0 0.000 dịch Nền dải 1 0 0.361 36.55 26 10.55 1 0.000 dải 2 34.2 0.19 36.55 26 10.55 1 68.554 dải 3 36 0.097 36.55 26 10.55 1 36.841 dải 4 91.8 0.059 36.55 26 10.55 1 57.141

3291.442 Tờng ngoài dày 330mm 31.26 1.439 36.55 28 8.55 1 384.606 Tờng trong dày 220mm 194.22 1.61 26 28 -2 0.7 -437.772

5 hành Nền lang dải 1 21.6 0.361 36.55 28 8.55 1 66.669 dải 2 14.4 0.19 36.55 28 10.55 1 23.393 dải 3 14.4 0.097 36.55 28 10.55 1 11.943 dải 4 52.92 0.059 36.55 28 10.55 1 26.695

Tờng ngoài dày 330mm 105.84 1.439 36.55 28 8.55 1 1302.197 Tờng trong dày 220mm 131.76 1.61 28 28 0 0.7 0.000

TÇng 3-4 phòng phã g``iám đốc

Tờng ngoài dày 330mm 22.98 1.439 36.55 26 10.55 1 348.870 Tờng ngoài dày 220mm 40.74 1.86 36.55 26 10.55 1 799.441

Tờng ngoài dày 330mm 11.49 1.439 36.55 26 10.55 1 174.435 Tờng trong dày 220mm 81.36 1.61 26 26 10.55 0.7 0.000 phòng Cửa

2 Làm Cửa đi bằng gỗ 2.88 2.138 28 26 2 0.7 8.620

Việc 1 Cửa sổ bằng kính 2.55 5.263 36.55 26 10.55 1 141.588

1829.706 phòng Tờng ngoài dày 330mm 11.49 1.439 36.55 26 10.55 1 174.435

Cửa đi bằng gỗ 8.64 2.138 36.55 26 10.55 0.7 136.418 Cửa sổ bằng kính 12.75 5.263 36.55 26 10.55 1 707.939

349.798 Tờng ngoài dày 330mm 34.47 1.439 36.55 26 10.55 1 523.305 Tờng trong dày 220mm 34.48 1.61 28 26 2 0.7 77.718

865.900 hành lang Tờng ngoài dày 330mm 31.26 1.439 36.55 28 8.55 1 384.606

Bảng 7– lợng nhiệt truyền qua kết cấu bao che cho mùa đông stt Tên phòng Tênvà vị trí kết cấu bao che F kc

Tờng ngoài dày 330mm 63.45 1.439 9.5 22 -12.5 1 -1141.307 Tờng ngoài dày 220mm 62.2 1.86 9.5 22 -12.5 1 -1446.150 Tờng trong dày 220mm 72.09 1.61 22 22 0 0.7 0.000

4 Cửa phòng Cửa đi bằng gỗ 15.84 2.138 20 22 -2 0.7 -47.412

1 khai Cửa sổ bằng kính 11.25 5.263 9.5 22 -12.5 1 -740.109 thác 1 5 Trần 144.7 2.59 22 22 0 0.7 0.000

NÒn 9.5 22 dải 1 44.4 0.361 9.5 22 -12.5 1 -200.355 dải 2 42.4 0.19 9.5 22 -12.5 1 -100.700 dải 3 40.4 0.097 9.5 22 -12.5 1 -48.985 dải 4 15.12 0.059 9.5 22 -12.5 1 -11.151

Tờng ngoài dày 330mm 23.58 1.439 9.5 22 -12.5 1 -424.145 Tờng ngoài dày 220mm 23.4 1.86 9.5 22 -12.5 1 -544.050 Tờng trong dày 220mm 41.4 1.61 20 22 -2 0.7 -93.316 phòng 7 Cửa

2 Bu Cửa đi bằng gỗ 5.76 2.138 20 22 -2 0.7 -17.241 tá Cửa sổ bằng kính 4.5 5.263 9.5 22 -12.5 1 -296.044

NÒn dải 1 26.4 0.361 9.5 22 -12.5 1 -119.130 dải 2 18.4 0.19 9.5 22 -12.5 1 -43.700 dải 3 10.4 0.097 9.5 22 -12.5 1 -12.610 dải 4 0 0.059 9.5 22 -12.5 1 0.000

-1550.235 Tờng ngoài dày 330mm 20.88 1.439 9.5 22 -12.5 1 -375.579 Tờng ngoài dày 220mm 32.85 1.86 9.5 22 -12.5 1 -763.763 Tờng trong dày 220mm 57.42 1.61 22 22 0 0.7 0.000

Cửa đi bằng gỗ 12.96 2.138 20 22 -2 0.7 -38.792 phòng Cửa sổ bằng kính 2.25 5.263 9.5 22 -12.5 1 -148.022

3 khai 9.1 TrÇn 64.8 2.59 22 22 0 0.7 0.000 thác 2 Nền dải 1 18 0.361 9.5 22 -12.5 1 -81.225 dải 2 27.88 0.19 9.5 22 -12.5 1 -66.215 dải 3 20.6 0.097 9.5 22 -12.5 1 -24.978 dải 4 6.12 0.059 9.5 22 -12.5 1 -4.514

-1503.086 Tờng ngoài dày 330mm 105.8 1.439 9.5 22 -12.5 1 -1903.797 Tờng trong dày 220mm 131.8 1.61 20 22 -2 0.7 -296.987

Cửa đi bằng kính 17.28 5.025 9.5 22 -12.5 1 -1085.400 Cửa đi bằng gỗ 8.64 2.138 20 22 -2 0.7 -25.861 phòng Cửa sổ bằng kính 5.1 5.263 9.5 22 -12.5 1 -335.516

4 giao TrÇn 162 2.59 22 22 0 0 0.000 dịch Nền dải 1 0 0.361 9.5 22 -12.5 1 0.000 dải 2 34.2 0.19 9.5 22 -12.5 1 -81.225 dải 3 36 0.097 9.5 22 -12.5 1 -43.650 dải 4 91.8 0.059 9.5 22 -12.5 1 -67.703

-3840.139 Tờng ngoài dày 330mm 31.26 1.439 9.5 20 -10.5 1 -472.323 Tờng trong dày 220mm 194.2 1.61 22 20 2 0.7 437.772

5 hành Cửa sổ bằng kính 5.1 5.263 9.5 20 -10.5 1 -281.834 lang 11 TrÇn 103.7 2.59 20 20 0 0.7 0.000

NÒn dải 1` 21.6 0.361 9.5 20 -10.5 1 -81.875 dải 2 14.4 0.19 9.5 20 -10.5 1 -28.728 dải 3 14.4 0.097 9.5 20 -10.5 1 -14.666 dải 4 52.92 0.059 9.5 20 -10.5 1 -32.784

Tờng ngoài dày 330mm 63.45 1.439 9.5 22 -12.5 1 -1141.307 Tờng ngoài dày 220mm 62.2 1.86 9.5 22 -12.5 1 -1446.150 Tờng trong dày 220mm 72.09 1.61 22 22 0 0.7 0.000 phòng 12 Cửa

1 khai Cửa đi bằng gỗ 15.84 2.138 20 22 -2 0.7 -47.412

Thác 1 Cửa sổ bằng kính 11.25 5.263 9.5 22 -12.5 1 -740.109

Tờng ngoài dày 330mm 23.58 1.439 9.5 22 -12.5 1 -424.145 phòng Tờng ngoài dày 220mm 23.4 1.86 9.5 22 -12.5 1 -544.050

2 Bu Tờng trong dày 220mm 41.4 1.61 20 22 -2 0.7 -93.316 tá 15 Cửa

Cửa đi bằng gỗ 5.76 2.138 20 22 -2 0.7 -17.241 Cửa sổ bằng kính 4.5 5.263 9.5 22 -12.5 1 -296.044

-1374.795 Tờng ngoài dày 330mm 20.88 1.439 9.5 22 -12.5 1 -375.579 Tờng ngoài dày 220mm 32.85 1.86 9.5 22 -12.5 1 -763.763 Tờng trong dày 220mm 57.42 1.61 22 22 0 0.7 0.000 phòng 17 Cửa

3 khai Cửa đi bằng gỗ 12.96 2.138 20 22 -2 0.7 -38.792

Thác 2 Cửa sổ bằng kính 2.25 5.263 9.5 22 -12.5 1 -148.022

4 hành Cửa đi bằng gỗ 37.44 2.138 22 20 2 0.7 112.065 lang Cửa sổ bằng kính 5.1 5.263 9.5 20 -10.5 1 -281.834

Tờng ngoài dày 330mm 22.98 1.439 9.5 22 -12.5 1 -413.353 Tờng ngoài dày 220mm 40.74 1.86 9.5 22 -12.5 1 -947.205 phòng Tờng trong dày 220mm 40.41 1.61 22 22 0 0.7 0.000

1 phó 22 Cửa giám Cửa đi bằng gỗ 2.88 2.138 9.5 22 -12.5 0.7 -53.878 đốc Cửa sổ bằng kính 12.75 5.263 9.5 22 -12.5 1 -838.791

Tờng ngoài dày 330mm 11.49 1.439 9.5 22 -12.5 1 -206.676 Tờng trong dày 220mm 81.36 1.61 22 22 0 0.7 0.000 phòng 25 Cửa

2 làm Cửa đi bằng gỗ` 2.88 2.138 20 22 -2 0.7 -8.620 việc1 Cửa sổ bằng kính 2.55 5.263 9.5 22 -12.5 1 -167.758

Tờng ngoài dày 330mm 34.47 1.439 9.5 22 -12.5 1 -620.029 Tờng trong dày 220mm 33.48 1.61 20 22 -2 0.7 -75.464 phòng 27 Cửa

3 làm Cửa đi bằng gỗ 8.64 2.138 20 22 -2 0.7 -25.861 việc2 Cửa sổ bằng kính 7.65 5.263 9.5 22 -12.5 1 -503.274

Tờng ngoài dày 330mm 34.47 1.439 9.5 22 -12.5 1 -620.029 Tờng ngoài dày 220mm 32.55 1.86 9.5 22 -12.5 1 -756.788 phòng Tờng trong dày 220mm 33.48 1.61 20 22 -2 0.7 -75.464

4 làm 30 Cửa việc3 Cửa đi bằng gỗ 8.64 2.138 20 22 -2 0.7 -25.861

-2149.174 Tờng ngoài dày 330mm 11.49 1.439 9.5 22 -12.5 1 -206.676 Tờng ngoài dày 220mm 23.4 1.86 9.5 22 -12.5 1 -544.050 Tờng trong dày 220mm 20.52 1.61 20 22 -2 0.7 -46.252

32 Cửa phòng Cửa đi bằng gỗ 5.76 2.138 20 22 -2 0.7 -17.241

5 làm Cửa sổ bằng kính 2.55 5.263 9.5 22 -12.5 1 -167.758 việc4 33 Trần 21.6 2.59 22 22 0 0.7 0.000 sàn 21.6 2.59 22 22 0 0.7 0.000

Tờng ngoài dày 330mm 22.98 1.439 9.5 22 -12.5 1 -413.353 Tờng ngoài dày 220mm 32.55 1.86 9.5 22 -12.5 1 -756.788 phòng Tờng trong dày 220mm 32.22 1.61 22 22 0 0.7 0.000

1 làm Cửa việc1 Cửa đi bằng gỗ 8.64 2.138 9.5 22 -12.5 0.7 -161.633

Tờng ngoài dày 330mm 11.49 1.439 9.5 22 -12.5 1 -206.676 Tờng trong dày 220mm 11.16 1.61 20 22 -2 0.7 -25.155 phòng 37 Cửa

2 làm Cửa đi bằng gỗ 2.88 2.138 9.5 22 -12.5 0.7 -53.878 việc2 Cửa sổ bằng kính 2.55 5.263 9.5 22 -12.5 1 -167.758

-453.467 Tờng ngoài dày 330mm 34.47 1.439 9.5 22 -12.5 1 -620.029 Tờng trong dày 220mm 33.48 1.61 20 22 -2 0.7 -75.464

3 làm Cửa đi bằng gỗ 8.64 2.138 20 22 -2 0.7 -25.861 việc3 Cửa sổ bằng kính 7.65 5.263 9.5 22 -12.5 1 -503.274

Tờng ngoài dày 330mm 33.81 1.439 9.5 22 -12.5 1 -608.157 Tờng ngoài dày 220mm 24.36 1.86 9.5 22

-566.370 phòng Tờng trong dày 220mm 34.48 1.61 20 22 -2 0.7 -77.718

4 làm Cửa việc4 Cửa đi bằng gỗ 14.4 2.138 20 22 -2 0.7 -43.102

-1630.864 Tờng ngoài dày 330mm 11.49 1.439 9.5 22 -12.5 1 -206.676 Tờng ngoài dày 220mm 23.4 1.86 9.5 22 -12.5 1 -544.050 Tờng trong dày 220mm 31.68 1.61 20 22 -2 0.7 -71.407 phòng Cửa

5 làm Cửa đi bằng gỗ 2.55 2.138 20 22 -2 0.7 -7.633

1,5m việc5 Cửa sổ bằng kính 2.76 5.263 9.5 22 -12.5 1 -181.574

-1011.339 Tờng ngoài dày 330mm 31.26 1.439 9.5 20 -10.5 1 -472.323 Tờng trong dày 220mm 19```4.

2 L ợng nhiệt truyền vào nhà qua cửa do rò gió (Mùa đông)

Tổn thất do rò đợc tính cho mùa đông ở phía đón gió của kết cấu tiếp xúc với không khí ngoài

Tại Nam Định (Nam Hà) tháng 1 có tần suất gió lớn nhất là 23,5(%) ứng với hớng `gió Bắc, có vận tốc là 3,6(m/s) áp dụng công thức: `

Cửa khung kim loại: v g = 3(m/s) cã g = 7,4(Kg/m.h) v g = 4(m/s) cã g = 8,4(Kg/m.h)

- Cửa sổ khung nhôm kính: a = 0,65 l = 21,5 + 31,7 = 8,1(m)

Từ các số liệu tìm đợc ta tiến hành lập Bảng tổng kết lợng nhiệt truyền vào nhà qua các khe cửa do rò gió

Bảng 8 - tổng kết truyền nhiệt do rò gió

Tầng Tên phòng g (kg/ mh)

3.1 Tính toán tỏa nhiệt do ngời

Q ng = n q ng (Kcal/h) Trong đó: n: số ngời trong phòng q ng : lợng nhiệt toàn phần do một ngời tỏa ra trong một giờ

(Kcal/h.ngêi) q ng xác định tùy thuộc tính chất công việc & nhiệt độ môi trờng làm việc (Theo Bảng 2.2 - Trang 56 - KTTG - GS.TS Trần Ngọc Chấn)

Bảng 9 - Tính toán tỏa nhiệt do ngời

(*) : Chỉ các phòng điều hoà thuộc tầng57

3.2 Tính tỏa nhiệt do thắp sáng

F: Diện tích sàn phòng tính toán (m 2 ) a: Công suất thắp sáng đơn vị (tính đồng đều cho các phòng là

Bảng 10 - Tính toán tỏa nhiệt do thắp sáng

STT Tên phòng a (W/m 2 sàn) F (m 2 ) Q phòng

Lợng nhiệt tỏa ra trong phòng:

Bảng 11 - Tổng kết nhiệt tỏa

4 Tính toán thu nhiệt do bức xạ mặt trời (Mùa hè)

4.1 Lợng nhiệt truyền vào nhà qua tờng

Q bx têng = Q bx  t + Q bx A(  ) (Kcal/h)

Q bx  t : Lợng nhiệt truyền vào nhà do sự chênh lệch nhiệt độ

Q bx A(  ) : Lợng nhiệt truyền vào nhà do sự dao động nhiệt độ

* Lợng nhiệt truyền vào nhà do sự chênh lệch nhiệt độ:

Q bx  t = K t F t t = K t F t (t tg tb - t T tt ) (Kcal/h)

K t : Hệ số truyền nhiệt (Kcal/m 2 h o C)

F t : Diện tích kết cấu mái chịu bức xạ (m 2 ) t tg tb : Nhiệt độ tổng trung bình ( o C) t T tt : Nhiệt độ bên trong tính toán ( o C)

Khi bức xạ mặt trời tác động, nhiệt độ bề mặt ngoài của tường sẽ tăng lên Để tính toán, ta có thể thay thế cường độ bức xạ mặt trời bằng nhiệt trị tương đương của không khí bên ngoài, được biểu diễn bằng công thức: t td = q bx ρ α N (o C).

Trong đó: q bx : Cờng độ bức xạ trung bình ngày và đêm (Kcal/m 2 h)

: Hệ số hấp thụ bức xạ mặt trời ( Tra sách TG-KTXL khí thải của PTS Nguyễn Duy Động trang 32   = 0,4)

 N : Hệ số trao đổi nhiệt bề mặt ngoài (Kcal/m 2 h o C)

Dao động nhiệt độ không khí và cường độ bức xạ mặt trời có chu kỳ 24 giờ, vì vậy cần xem xét giá trị trung bình của t N và q bx để phân tích hiệu quả hơn.

+Nhiệt độ trung bình ngoài tại Hà Nam (Nam Hà): t N tb = 28,6( o C) ( Vào tháng 6) + Cờng độ bức xạ trung bình: q bx tb =∑ q bx

(Trong đó q bx là tổng nhiệt bức xạ trong ngày

- Nhiệt độ tơng đơng (t tđ ) kết hợp với nhiệt độ không khí bên ngoài cho ta trị số nhiệt độ tổng của không khí bên ngoài (t tg ): t tg = t N + t t® ( o C)

Trong đó: t N tb : Nhiệt độ trung bình của không khí tháng nóng nhất ( o C)

* Lợng nhiệt truyền vào nhà do dao động nhiệt độ:

 T : Hệ số trao đổi nhiệt bề mặt trong của tờng (Kcal/m 2 h o C)

F t : Diện tích kết cấu tờng chịu bức xạ (m 2 )

At T : Biên độ dao động còn lại ( o C)

: Hệ số tắt dần dao động

At: Biên độ dao động tổng hợp

+ Xác định hệ số tắt dần :

Lớp thứ nhất(Vữa trát ngoài): s 1 = 8,15(Kcal/m 2 h o C);  1 = 0,75(Kcal/mh o C);  1 = 15.10 -3 (m)

Lớp thứ 2(Gạch xây): s 2 = 8,3(Kcal/m 2 h o C);  2 = 0,7(Kcal/mh o C);  2 = 330.10 -3 (m)

Lớp thứ 3(Vữa trát trong): s 3 = 8,15(Kcal/m 2 h o C);  3 = 0,75(Kcal/mh o C);  3 = 15.10 -3 (m)

Hệ số tắt dần dao động  có thể đợc xác định theo công thức gần đúng: ν =ϕ e

+Xác định biên độ dao động tổng hợp:

Ta cã At=At N +At t®

Biên độ dao động nhiệt độ tại N được xác định bằng sự chênh lệch giữa nhiệt độ tối cao trung bình vào lúc 13h trong ngày và nhiệt độ trung bình ngoài trời của tháng nóng nhất.

At tđ :Biên độ dao động nhiệt dộ tơng đơng

At t® = ρ aq α N = ρ ( q max −q bx tb ) α N =

Với q max : Cờng độ bức xạ lớn nhất trong ngày(tra theo số liệu khí hậu xây dựng trang 92) Tacã:

Tra bảng 2-5 sách TG và KTXLKT của PTS Nguyễn Duy Động ψ=0 , 99

At th =(At N +At td )=(3,9+7,25).0,99,1

Bảng 12 – nhiệt bức xạ do dao động nhiệt độ

Tên phòng Tên kết cÊu

Bảng 13 – tổng l ợng nhiệt bức xạ qua tờng hớng đông

Tên phòng Tên kết cÊu

Vì kết cấu có nhiều lớp nên lợng nhiệt bức xạ vào trong nhà phải mất một thời gian gọi là độ trễ thời gian Độ lệch pha : ξ = 1

S N : Hệ số hàm nhiệt bề mặt ngoài của lớp ngoài cùng

S T : Hệ số hàm nhiệt bề mặt ngoài của lớp trong cùng

Vậy nhiệt độ mặt trong của mái cực đại vào khoảng 10 giờ tối

4.2 Lợng nhiệt truyền vào nhà do bức xạ mặt trời qua cửa kính áp dụng công thức:

Q bx kÝnh =  1  2  3  4 q bx F kÝnh (Kcal/h)

Trong đó: q bx : Cờng độ bức xạ mặt trời trên mặt phẳng chịu bức xạ tại thời điểm tính toán (Kcal/m 2 h)

F kính : Diện tích cửa kính chịu bức xạ tại thời điểm tính toán

Các hệ số 1, 2, 3, và 4 phản ánh độ trong suốt của kính, mức độ bẩn trên bề mặt kính, và mức độ che khuất do cánh cửa cũng như các hệ thống che nắng.

- Cửa 1 lớp thẳng đứng trong khung gỗ:  3 = 0,62

Theo TCXD49-72(Trang 87) ta có thể xác định đợc cờng độ trực xạ (tháng 6) Hớng Bắc: q bx max = 27(Kcal/m 2 h).(7 h 8 h ) Híng T©y: q bx max = 213(Kcal/m 2 h) (17 h 18 h )

- Lợng nhiệt bức xạ qua cửa kính:

- Phòng Phó giám đốc(Tầng 3 ¿

- Phòng làm việc 4(Tầng 3 ¿ 4) ):Q bx =0,179x213x1x1,5x1,7,23

- Phòng làm việc 1(Tầng 5 ¿ 7: Q bx =0,179x213x1x1,5x1,7,23

- Phòng làm việc 3(Tầng 3 ¿ 4) ):Q bx =0,179x27x1x1,5x1,7,32

- Phòng làm việc 4(Tầng 5 ¿ 7): Q bx =0,179x27x1x1,5x1,7,32

Bảng 14 - Tổng kết nhiệt mùa hè

Bảng 15- Tổng kết nhiệt mùa đông

W th = W kcbc + W tỏa +W rò (Kg/h)

W kcbc : Lợng ẩm truyền qua kết cấu bao che (Kg/h)

W tỏa : Lợng ẩm tỏa có trong phòng (Kg/h)

W rò : Lợng ẩm truyền vào nhà qua cửa do rò gió (Kg/h)

1 Èm truyÒn qua kÕt cÊu bao che ẩm truyền qua kết cấu bao che đợc xác định theo công thức:

F: Diện tích kết cấu bao che (m 2 )

K  : Hệ số dẫn ẩm của kết cấu bao che (g/m 2 h mmHg) e N : Phân áp suất ẩm (hơi nớc) bên ngoài (mmHg) e T : Phân áp suất ẩm (hơi nớc) trong phòng (mmHg)

Bên ngoài: t N H 6 , 55( o C ) ¿ } ¿¿ ⃗ Biểu dồ I−d e N H ( (mmHg )¿

+ Các phòng điều hoà: t T H &( o C ) ¿ } ¿¿ ⃗ Biểu dồ I−d e T H , 0(mmHg ) ¿

+ Hành lang: t T H (( o C ) ¿ } ¿¿ ⃗ Biểu dồ I−d e T H ,2(mmHg )¿

Bên ngoài: t Đ N =9,5( o C ) ¿ } ¿¿ ⃗ Biểu dồ I −d e N Đ =7,5 ( mmHg) ¿

+ Các phòng điều hoà: t T Đ " ( o C ) ¿ } ¿¿ ⃗ Biểu dồ I−d e T Đ ( mmHg) ¿

+ Hành lang: t T Đ ( o C ) ¿ } ¿¿ ⃗ Biểu dồ I−d e T Đ , 3( mmHg )¿

Kết quả tính toán ẩm truyền qua kết cấu bao che trong mùa hè và mùa đông đã được trình bày trong Bảng 16, với giá trị mùa đông được điều chỉnh từ số liệu mùa hè.

Bảng 16 – tổn thất ẩm qua kết cấu bao che về mùa hè

STT Tên phòng và kết cấu F(m 2 ) EN ET K  WD

Sau khi có tổn thất ẩm cho mùa hè ta có thể hiệu chỉnh cho mùa đông với hệ số hiệu chỉnh nh sau:

*Với các phòng điều hoà:

Trong quá trình tính toán truyền ẩm qua nền, vật liệu nền được coi là có mao dẫn, dẫn đến việc ẩm bốc hơi tạo ra lớp không khí bão hòa hơi nước Lớp không khí này có nhiệt độ bão hòa TI, từ đó ta có thể xác định áp suất hơi bão hòa Ei.

Nhiệt độ bề mặt nền của các dải nền đợc tính từ phơng trình truyền nhiệt.

Q= nÒn(Ti - ttn)Fn  qi = nÒn(Ti - ttn)

Mặt khác qi = t( n tti) ni q α T +t T

Với N=t=7,5(Bề mặt nằm ngang)

Từ đó có  ni và tra ra Ei

Trong đó :Hệ số truyền ẩm =0,10,2(g/m 2 hmmhg)

Ei: Sức trơng hơi nớc cực đại của dải nền

Bảng 17 – tính EN cho từng dải nền, từng nhiệt độ

Mùa hè Mùa đông ti (C) qi

Bảng 18 – tính toán lợng ẩm truyền qua nền

3 ẩm truyền vào nhà qua cửa do rò gió (Mùa đông)

thiết lập quá trình điều tiết trên biểu đồ I-d

Công trình bu điện tỉnh Hà Nam được thiết kế nhiều tầng nhằm tối ưu hóa vận hành và tiết kiệm năng lượng Các phòng ở mỗi tầng được ghép lại với nhau theo thời gian hoạt động trùng khớp, trong khi phòng giao dịch ở tầng 1 được tách ra thành một hệ thống riêng do có thời gian hoạt động khác biệt Giải pháp điều tiết trung tâm sử dụng giải nhiệt bằng gió từ gian máy trên tầng kỹ thuật, với hệ thống cấp và hồi nước lạnh xuyên suốt từ tầng 1 đến tầng 7 Mỗi tầng được trang bị AHU (Air Handling Unit) để cung cấp lạnh, kết hợp với hệ thống cấp khí tươi và thải khí bẩn Hệ thống điều hòa tự điều chỉnh công suất theo phụ tải, giúp tiết kiệm tối đa năng lượng điện trong quá trình vận hành.

Sau đây là các bớc thiết lập quá trình điều tiết không khí của hệ thống trên biểu đồ I-d

- Xác định điểm trạng thái của các phòng Ti ( t i T ,  i T ) và xác định điểm trạng thái tính toán của không khí bên ngoài nhà N ( t i N ,  i N ) trên biểu đồ I-d.

- Dựng tia  trên biểu đồ I-d:

Ta cã: ε= ΔtI V Δtd V 10 −3 ⇒ΔtI V =ε.Δtd V 10 −3

Chọn dV = 1đơn vị  IV = .10 -3  Xác định giao điểm và từ giao điểm này kẻ qua điểm T ta đ- ợc các tia .

- Xác định điểm thổi vào của hệ thống.

Trong mỗi tầng, chúng ta sẽ chọn một phòng chính và xác định điểm thổi vào của phòng đó, đồng thời kiểm tra xem điểm này có nằm trong giới hạn thổi vào của các phòng khác hay không.

+ Trên tia Chính chọn V đáp ứng yêu cầu thổi vào (tV = tT – tV = 35(8) o C)

+ Trên các tia còn lại chọn Vi đáp ứng yêu cầu thổi vào (tV = 35(8) o C)

 Điểm thổi vào của hệ thống là V.

Trong mỗi hệ thống, điểm thổi vào chính là V (phòng chính), vì vậy cần điều chỉnh các tia i của các phòng khác để vị trí thổi vào Vi của các phòng này càng gần điểm V càng tốt.

+ Kẻ dV = const cắt  = 95% tại O tV – tO = 1,0C đoạn này là đoạn tự sấy của hệ thống. + Tịnh tiến tia i theo đờng tVi từ điểm Vi tới đờng dV = const.

Bảng 24 - Thông số trạng thái của điểm thổi vào và điểm tính toán trong phòng trớc và sau khi dịch chuyển tia .

Tầng Tên phòng Điểm thổi vào (V) Điểm tính toán (T)

(*) Chỉ phòng đợc chọn làm phòng chính.

Dựa trên các thông số trạng thái của điểm thổi vào và điểm tính toán trong phòng, chúng ta có thể xác định các thông số ITi và IVi Từ đó, chúng ta lập bảng tính toán lượng thổi vào, cung cấp thông tin quan trọng về quá trình thổi vào.

ITi , IVi: Đợc tra trên biểu đồ I-d theo các điểm Ti , Vi sau khi dịch chuyển tia  đã đợc ghi trong bảng trên:

Bảng 25 - Lu lợng thổi vào các phòng

- Tính lợng tuần hoàn cho hệ thống:

+ Chọn lợng khí tơi cần cấp cho 1 ngời là 20m 3 /ng`.h.

Trọng lợng riêng của không khí ở nhiệt độ t = 36,55 o C: ρ= 1,293

 Lu lợng không khí tơi cần cấp cho 1 ngời trong 1h: l = 20. = 201,140 = 22,80(Kg/ng`.h).

+ Hệ số không khí tơi (): η= L Ni

Trong đó: Ni: Số ngời tính toán trong phòng i.

LNi: Lu lợng không khí tơi cần cấp cho Ni ngời(Kg/h). l: Lu lợng gió tơi cần thiết thổi vào cho 1 ngời trong 1h(Kg/ng.h).

LVi: Lu lợng không khí thổi vào phòng i(Kg/h).

Bảng 25 - Hệ số không khí tơi

Phòng khai thác 1 25 22,80 3886.11 0.15 Phòng bu tá (*) 10 22,80 1522.89 0.15 0,20

Phòng làm việc 2 25 22,80 2684.79 0.21 Phòng làm việc 3 25 22,80 2949.76 0.19

Phòng làm việc 3 25 22,80 2475.39 0.23 Phòng làm việc 4 25 22,80 2672.03 0.21 Phòng làm việc 5(*) 5 22,80 862.95 0.13

 max : Tỉ lệ không khí tơi cần cấp.

 Lu lợng không khí ngoài thực tế:

LN thùc = maxLVi (Kg/h)

Lu lợng không khí tuần hoàn:

 Lp HT = Lp = (1 - max)LVi (Kg/h)

Bảng 27 – Lu lợng không khí ngoài thực tế và lu lợng không khí tuần hoàn

- Xác định điểm hòa trộn C:

Trong đó T∗N H đo trực tiếp trên biểu đồ I-d

Từ đó xác định đợc C ( IC= 16 kCal/h;tC(,3 C°C ; ϕ C d % )

L V =η max ⇒T∗C=η max T∗N H NguyÔn h÷u nam 42mtk

( T * là kể đến sự nóng của không khí trên đờng hồi Ti *= Ti+0,5 C)°C

Trong đó: T 1 ¿ T 2 ¿ , T 1 T 12 ¿ , T∗C , T∗N H đợc đo trực tiếp trên biểu đồ.

Cách xác định T12*, C nh hình vẽ

Cách xác định T12*, C nh hình xác định đợc C trên biểu đồ I-d Tacó C ( IC,7 kCal/h;tC) C°C ; ϕ C d % )

Cách xác định T12*, C nh hình xác định đợc C trên biểu đồ I-d Tacó C ( IC,5 kCal/h;tC(,8 C°C ; ϕ C d % )

Cách xác định T12*, C nh hình , xác định đợc C trên biểu đồ I-d

Công suất lạnh của hệ thống đợc xác định theo công thức:

Ql HT = Lv HT (IC – IO) (Kcal/h) = (1/3024).Lv HT (IC – IO) (Ton).

Bảng 28 - Công suất lạnh của hệ thống

Tầng Hệ thèng L V (Kg/h) I C (Kcal/kg) I O (Kcal/kg) Q l HT (Kcal/h) Q l HT (kW)

Dựa vào công suất và tài liệu chọn AHU của hãng Carrier ta chọn đợc:

-Tầng 1:Phòng giao dịch (AHU1):

+ Lu lợng không khí: 128 (m 3 /phút).

-Tầng 1:Các phòng khác (AHU2):

+ Lu lợng không khí: 128 (m 3 /phút).

+ Lu lợng không khí: 128(m 3 /phút).

Tổng công suất của các AHU: 233.2kW

Từ đó theo tài liệu chọn CHILLER của hãng CARRIER ta chọn đợc

Tơng tự nh mùa hè: - Xác định tia .

- Xác định ΔtI Vi =∑ Q thõa i §

Trong đó: Q Đ thừa i : Tổng lợng nhiệt thừa của phòng tính cho mùa đông (Kcal/h)

L V H : Lu lợng không khí thổi vào phòng (Kg/h)

Bảng 28 - tính toán I V cho từng phòng

Tầng Tên phòng Q thừa Đ (Kcal/h) L V H (Kg/h) I V (Kcal/ kg)

Hành lang 1707,628 1131.48 1.509 Tầng 2 Phòng khai thác 1(*) 1367,451 3799.15 0.360

39 C bố trí miệng thổi – tính toán thuỷ lực

Vì độ chênh lệch nhiệt độ t (tV – tT) là tơng đối lớn nên ta bố trí miệng thổi và miệng hút ở trên trần.

Lu lợng thổi vào phòng:

Trong đó: v = 0,836m 3 /kg (Thể tích riêng của không khí thổi vào).

Ta chọn miệng thổi & miệng hút có kích thớc là 600600 Lu lợng của mỗi miệng là 1300(m 3 /h). Vậy số miệng thổi cần thiết là: n694,8

 Lu lợng không khí qua 1 miệng thổi:

Lu lợng không khí tuần hoàn: (v = 0,843m 3 /kg).

 Lu lợng không khí qua 1 miệng hút:

Sơ đồ không gian đợc bố trí nh hình vẽ:

Kết quả tính toán thủy lực của hệ thống đợc đa vào bảng 30 & bảng 31.

Trong đó: v = 0,836 m 3 /kg (Thể tích riêng của không khí thổi vào).

Ta chọn miệng thổi & miệng hút có kích thớc là 600600 Lu lợng của mỗi miệng đợc lấy theo từng phòng:

- Phòng khai thác1: LV1 * = 3886,110,836 248(m 3 /h) Chọn 2 miệng (L1m= 1624m 3 /h).

- Phòng bu tá: LV2 * = 1522,890,836= 1298(m 3 /h) Chọn 1 miệng.

- Phòng khai thác 2: LV3 * = 2101,710,836 57(m 3 /h) Chọn 1 miệng

- Hành lang: LV4 * 31,480,836 = 946(m 3 /h) Chọn 1 miệng.

-Phòng khai thác1: Lp1 * = Lp1v = 3108.8880,843 &20 (m 3 /h)

- Phòng bu tá: Lp2 * = Lp2v = 1218,3120,843= 1027(m 3 /h).

- Phòng khai thác 2: Lp3 * = Lp3v = 1861,3680,843 = 1569(m 3 /h).

Kết quả tính toán thủy lực của hệ thống đợc đa vào bảng 32 & bảng 33.

- Phòng khai thác1: LV1 * = 3799,150,836 176(m 3 /h) Chọn 2 miệng (L1m= 1588m 3 /h).

- Phòng bu tá: LV2 * = 1951,320,836= 1630(m 3 /h) Chọn 1 miệng.

- Phòng khai thác 2: LV3 * = 1665,570,836 92(m 3 /h) Chọn 1 miệng

-Phòng khai thác1: Lp1 * = Lp1v = 3001,3290,843 %30 (m 3 /h).

- Phòng bu tá: Lp2 * = Lp2v = 1541,5430,843= 1300(m 3 /h).

- Phòng khai thác 2: Lp3 * = Lp3v = 1315,80,843 = 1109m 3 /h).

Kết quả tính toán thuỷ lực đợc đa vào bảng 34 &bảng 35

-Phòng phó giám đốc: LV1 * = 2217,980,836 54(m 3 /h)

- Phòng làm việc 1:LV2 * = 918,660,836= 768(m 3 /h) Chọn 1 miệng

- Phòng làm việc 4: LV5 * = 816,330,836 h3(m 3 /h) Chọn 1 miệng

-Phòng phó giám đốc: Lpgd * = Lpgdv = 1752,2040,843 = 1477 (m 3 /h).

- Phòng làm việc 1:Lp2 * = Lp2v = 725,740,843= 611,8(m 3 /h).

- Phòng làm việc 2: Lp3 * = Lp3v = 2120,9840,843 = 1795m 3 /h).

- Phòng làm việc3: Lp4 * = Lp4v = 2330,310,843 = 1964,5m 3 /h).

Kết quả tính toán thuỷ lực đợc đa vào bảng 36 & bảng 37

- Phòng làm việc 2: LV2 * = 821,940,836 h7(m 3 /h) Chọn 1miệng

- Phòng làm việc 3: LV3 * = 2475,390,836 69(m 3 /h) Chọn 2 miệng (L1m= 1035m 3 /h)

- Phòng làm việc 4: LV4 * = 2672,030,836 "34(m 3 /h) Chọn 2 miệng

- Phòng làm việc 1:Lp1 * = Lp1v = 1793,920,843= 1512(m 3 /h).

- Phòng làm việc 2: Lp2 * = Lp2v = 6330,843 = 534m 3 /h).

- Phòng làm việc3: Lp3 * = Lp3v = 19160,843 = 1615,2m 3 /h).

- Phòng làm việc 4: Lp4 * = Lp4v = 2057,460,843 = 1734(m 3 /h).

Kết quả bố trí thuỷ lực đợc đa vào bảng 38 &bảng 39

Lấy tiết diện sống của miệng là 0,7 thì vận tốc của dòng không khí qua miệng: v30

0,7×(0,6×0,6)=1,67(m/s) Đờng kính tơng đơng của miệng là: d td = √ 0,6×0,6=0,6

Tốc độ trung bình tại tiết diện mặt phẳng vùng làm việc (x = 6,3m)

* Tính vận tốc cho phép tại các miệng thổi

- Tính cho phòng giao dịch v cf = 0,7  10 k (0,7: hệ số dự trữ) ¿

+ L cf : Mức ồn ào cho phép của gian phòng (Lấy theo bảng 2 giáo trình môn học ĐTKK của GS.TS Trần Ngọc Chấn).

Với thể tích phòng là: V = 1627,8 = 1263,6(m 3 ), phòng thuộc loại c, theo bảng 7 ta có B 1000 = 364m 2

+ : Hệ số sức cản cục bộ cửa lới.

Miệng hút  = 2 Thổi  = 4 (Khi f s = (0,650,7)F cl.

+ S o : Đại lợng điều chỉnh theo cấu tạo cửa lới. Đối với cửa lới S o = 0, theo bảng 6: L 1 ’ = 8.

+ : Đại lợng điều chỉnh kể đến vị trí lắp đặt của các bộ phận.

Miệng thổi hút đặt trên vùng làm việc   = 0. áp dụng công thức:

Vận tốc thực tại miệng thổi (F s = 70%F cl ):

Chúng ta không cần lắp đặt thiết bị tiêu âm tại các miệng thổi, cũng như không cần tính toán mức độ ồn bổ sung do các miệng thổi gây ra trong không gian phòng.

II.Tính toán thuỷ lực

Trong hệ thống thông gió và điều hòa trung tâm, việc tính toán tổn thất là rất quan trọng để lựa chọn thiết bị phù hợp cho quá trình điều hòa không khí.

Phương pháp tính toán thủy lực được trình bày chi tiết trong giáo trình "Thông gió" của giáo sư Trần Ngọc Chấn và giáo trình "Kỹ thuật thông gió và xử lý khí thải" của PTS Nguyễn Duy Động.

Sau khi xác định tuyến ống dựa trên lưu lượng hệ thống và các điều kiện tiện nghi, chúng ta tiến hành tính toán tổn thất đường ống theo phương pháp tổn thất đơn vị Đầu tiên, cần chọn tuyến ống bất lợi nhất, được gọi là tuyến chính, và đánh số các đoạn từ ngọn đến gốc Mỗi đoạn có lưu lượng không đổi, do đó sẽ chọn đường kính không đổi Với lưu lượng đã biết, cần chọn vận tốc chuyển động của dòng không khí trong ống sao cho hợp lý, dựa trên các điều kiện kinh tế kỹ thuật (tham khảo bảng 5-4 trong giáo trình thông gió của GS Trần Ngọc Chấn).

Để tính toán tổn thất áp suất trong đoạn ống, trước tiên cần xác định lưu lượng và đường kính ống thông qua bảng số liệu hoặc biểu đồ Sau đó, tra cứu vận tốc và tổn thất áp suất đơn vị R, từ đó áp dụng công thức để tính toán tổng tổn thất áp suất cho toàn bộ đoạn ống.

- Ta có công thức tính tổn thất:

R: Tổn thất áp suất ma sát đơn vị(kg/m 2 m)

Tức tổn thất ma sát trên 1 m dài của ống

N:Hệ số hiệu chỉnhb tổn thất áp suất ma sát khi nhiệt độ thay dổi.Bảng 5-1 Giáo trình thông gió

: Hệ số điều chỉnh độ nhám , trong thực tế ta sử dụng ống tôn dẫn không khí

= 0,1 mm nên coi  = 1 + Do sức cản cục bộ:

Tổng hệ số sức cản cục bộ phụ thuộc vào hình dạng và kích thước của trướng ngại vật Để tra cứu thông tin chi tiết, bạn có thể tham khảo phụ lục 4 trong sách "Giáo trình thông gió" chu kỳ 24 của GS Trần Ngọc Chấn Trong đó, v là vận tốc chuyển động của dòng không khí (m/s) và g là gia tốc trọng trường (m/s²).

Trọng lượng đơn vị của không khí được tính bằng kg/m³, và áp suất động được biểu thị bằng kg/m² Để xác định tổn thất của hệ thống đường ống, cần tiến hành tính toán trên tuyến ống chính, sau đó tổng hợp các trị số tổn thất ma sát và cục bộ.

Hệ thống điều hòa không khí mà chúng tôi thiết kế sử dụng phương pháp tải nhiệt bằng không khí tuần hoàn một cấp, giúp tiết kiệm năng suất lạnh Trong quá trình thiết kế, chúng tôi đã tính toán tổn thất tuyến ở mức bất lợi nhất cho cả hệ thống thổi và hệ thống hút, đảm bảo hiệu quả hoạt động tối ưu.

Sơ đồ không gian tính toán thủy lực cho hệ thống thổi và hút các tầng được bố trí trong phần miệng thổi, với các kết quả tính toán được ghi lại trong các bảng dưới đây.

Bảng 30- tính toán thủy lực đờng ống thổi cho ahu1 - hệ thống 1 Đoạn èng

Lu lợng Kích thớc Tiết

Bảng 31 - tính toán thủy lực đờng ống hút cho ahu1 - hệ thống 1 Đoạn èng

Bảng 32 - tính toán thủy lực đờng ống thổi cho ahu2 - hệ thống 2 Đoạn èng

Bảng 34- tính toán thủy lực đờng ống thổi cho ahu3- hệ thống 3 Đoạn èng

Bảng 36- tính toán thủy lực đờng ống thổi cho ahu4- hệ thống4 Đoạn èng

Bảng 37- tính toán thủy lực đờng ống hút cho ahu4 - hệ thống 4 Đoạn èng

Lu l]ợng Kích thớc Tiết

Bảng38- tính toán thủy lực đờng ống thổi cho ahu4- hệ thống5 Đoạn èng

Bảng 39- tính toán thủy lực đờng ống hút cho ahu4 - hệ thống 5 Đoạn èng

tính toán thông gió cho khu vệ sinh

tính toán điện chiếu sáng và ổ cắm

Tính toán chiếu sáng bằng phơng pháp hệ số sử dụng

 Từ số liệu cho và đặc điểm kiến trúc của phòng: - Chiều dài phòng 18(m)

-Chiều rộng phòng 9(m) -Chiều cao phòng 7,8 (m) Điện áp cung cấp 3x380/220 V tần số 50Hz

- Diện tích nền =diện tích trần

- Diện tích cửa sổ và cửa ra vào:

F 7,8+(18+29)7,8- 31,02 = 390,18 (m 2 ) a Tính toán chỉ số phòng và xác định số bóng đèn.

-Số lợng bóng đèn cho từng phòng đơc xác định theo công thức: n= Φ Φ l = E tb ∗S η∗u∗Φ ℓ

Etb: Cờng độ chiếu sáng trung bình (Lx).

S: Diện tích thông thuỷ (m 2 ) (S = 162(m 2 ) u: Hệ số sử dụng.

Quang thông của một bóng đèn (Lm) được xác định bằng công thức A×B h(A+B), trong đó h là chiều cao từ mặt phẳng vùng làm việc đến mặt phẳng vật chiếu sáng Chiều cao này được tính bằng h = H - (htr + x), với htr là độ cao treo đèn (0,15m) và x là chiều cao mặt phẳng vùng làm việc (0,85m).

h= 7,8-(0,15+0,85)=6,2(m) A,B: là chiều dài và chiều rộng của phòng (A m; B = 9m)

Khi thay số vào công thức, ta có kết quả i×9 với 6,2(18+9)=0,882 Theo bảng hệ số sử dụng của đèn huỳnh quang và vật chiếu sáng loại CGA (theo tài liệu hướng dẫn tính toán mạng điện chiếu sáng của Bộ môn Vi khí hậu - Môi trường khí), các thông số quan trọng là u=0,346; k=1,4; η=0,83; và Δ=0,715.

Số đèn tính toán là: n 200 162

 Ta chọn số đèn là 36 bóng loại LFA(phần trên)

+ Chọn vật chiếu sáng loại CGA - 2 bóng 40W và đợc bố trí nh hình vẽ:

+ Khoảng cách từ mép tờng đến bóng là: 1,5m, khoảng cách giữa các bóng là: 3,0 m thoả mãn điều kiện: m/3  P  m/2  3,0/3  1,5  3,0/2

Dựa vào số liệu và mặt bằng phòng ta có:

Cao phòng:3,9(m Điện áp cung cấp 3x380x220(v),tần số 50(HZ)

Căn cứ vào đặc điểm sử dụng của phòng ta chọn hệ thống chiếu sáng tổng hợp:Nguồn sáng là đèn huỳnh quang loại LFA 40/2 quang thông của đèn  (00

Lm, cờng độ dòng của đèn I = 0,43 A.

+ Theo đầu bài hệ số phản xạ của tờng, trần :

t = 0,7 tr = 0,5 + Chọn kiểu chiếu sáng tổng hợp - độ cao treo đèn : 0,15m h = 72,9- 0,15 - 0,85 =2,9(m) a Tính toán chỉ số phòng và xác định số bóng đèn.

-Số lợng bóng đèn cho từng phòng đơc xác định theo công thức: n= Φ Φ l = E tb ∗S η∗u∗Φ ℓ (đèn).

S: Diện tích thông thuỷ (m 2 ) (S = 126,72 (m 2 )) u: Hệ số sử dụng.

l : Quang thông của một bóng (Lm). i 0,8L+0.2l h h: chiều cao từ mặt phẳng vùng làm việc tới mặt phẳng vật chiếu sáng (h=2,9m)

L,l: là chiều dài và chiều rộng của phòng (l ,1m; B = 7,41m)

Thay số vào ta đợc: i= 0,8×17 , 1+0,2× 7 , 41

Bảng hệ số sử dụng cho đèn huỳnh quang và vật chiếu sáng loại CGA cho thấy các thông số quan trọng như u = 0,43, k = 1,4, η = 0,75 và Δ = 0,715 Những thông số này được trích dẫn từ tài liệu hướng dẫn tính toán mạng điện chiếu sáng của Bộ môn Vi khí hậu - Môi trường khí, giúp tối ưu hóa hiệu quả chiếu sáng trong các ứng dụng thực tiễn.

Số đèn tính toán là: n 200×126 ,72

+ Khoảng cách từ mép tờng đến bóng là: P,Q khoảng cách giữa các bóng là: m,n thoả mãn điều kiện: m/3  P  m/2  3,0/3  1,05 3,0/2 n/3  Q  n/2  3,6/3  1,8 3,6/2

Cao phòng:3,9(m) Điện áp cung cấp 3x380x220(v),tần số 50(HZ)

t = 0,7 tr = 0,5 + Chọn kiểu chiếu sáng tổng hợp - độ cao treo đèn : 0,15m (h=2,9m) a Tính toán chỉ số phòng và xác định số bóng đèn.

-Số lợng bóng đèn cho từng phòng đơc xác định theo công thức: n= Φ Φ l = E tb ∗S η∗u∗Φ ℓ

S: Diện tích thông thuỷ (m 2 ) (S = 43,2(m 2 ) u: Hệ số sử dụng.

l : Quang thông của một bóng (Lm). i 0,8L+0.2l h h: chiều cao từ mặt phẳng vùng làm việc tới mặt phẳng vật chiếu sáng (h=m)

L,l: là chiều dài và chiều rộng của phòng (l =9m; B = 7,2m)

Thay số vào ta đợc: i= 0,8×7,2+0,2×6

Bảng hệ số sử dụng của đèn huỳnh quang so với vật chiếu sáng loại CGA được trình bày trong tài liệu hướng dẫn tính toán mạng điện chiếu sáng, với các thông số cụ thể: u = 0,335; k = 1,4; η = 0,73; Δ = 0,715.

Số đèn tính toán là: n 200×43 , 2

+ Khoảng cách từ mép tờng đến bóng là: P,Q khoảng cách giữa các bóng là: m,n thoả mãn điều kiện: m/3  P  m/2  3,0/3  1, 5 3,0/2 n/3  Q  n/2  4/3  1,6 4/2

Cao phòng:3,9(m) Điện áp cung cấp 3x380x220(v),tần số 50(HZ)

t = 0,7 tr = 0,5 + Chọn kiểu chiếu sáng tổng hợp - độ cao treo đèn : 0,15m h = 72,9- 0,15 - 0,85 =2,9(m) a Tính toán chỉ số phòng và xác định số bóng đèn.

-Số lợng bóng đèn cho từng phòng đơc xác định theo công thức: n= Φ Φ l = E tb ∗S η∗u∗Φ ℓ (đèn).

S: Diện tích thông thuỷ (m 2 ) (S = 64,8(m 2 ) u: Hệ số sử dụng.

l : Quang thông của một bóng (Lm).

8 i 0,8L+0.2l h h: chiều cao từ mặt phẳng vùng làm việc tới mặt phẳng vật chiếu sáng (h=m)

L,l: là chiều dài và chiều rộng của phòng (l =9m; B = 7,2m)

Thay số vào ta đợc: i= 0,8×9 +0,2×7,2

Bảng hệ số sử dụng cho đèn huỳnh quang và vật chiếu sáng loại CGA được xác định với các thông số: u = 0,365, k = 1,4, η = 0,83, và Δ = 0,715 Những thông số này được trích từ tài liệu hướng dẫn tính toán mạng điện chiếu sáng của Bộ môn Vi khí hậu - Môi trường khí.

Số đèn tính toán là: n 200×64 , 8

+ Khoảng cách từ mép tờng đến bóng là: P,Q khoảng cách giữa các bóng là: m,n thoả mãn điều kiện: m/3  P  m/2  3,0/3  1,5 3,0/2 n/3  Q  n/2  2,5/3  1,1 2,5/2

Các tầng khác tính toán hoàn toàn tơng tự nh trên

Tính toán chiếu sáng bằng phơng pháp phân điểm

(Tính toán cho phòng phòng khai thác 2- Tầng 1)

Dựa trên các giá trị E đã tính toán, chúng ta có thể xây dựng đồ thị izolux, đảm bảo tính đối xứng qua vị trí đèn Sau đó, sử dụng giấy can để chuyển thể đồ thị này vào mặt bằng của ngôi nhà, nhằm xác định giá trị E một cách chính xác.

8 từng nguồn gây ra tại một điểm của vùng làm việc Mặt bằng nhà cũng chia đúng theo mặt bằng lập đồ thị ( Các ô đều có kích thớc 1x1 m).

Ta có bảng xác định giá trị cờng độ chiếu sáng E của từng nguồn tại mỗi điểm và tổng hợp giá trị E của nguồn gây ra tậi điểm đó

Do tính chất đối xứng ta chỉ cần xác định cho1/4 mặt bằng nhà

2 Tính toán chiếu sáng trực tiếp (Bảng41)

Sau khi lập bảng tính E cho từng điểm trên vùng làm việc ta tiến hành láy trung bình:

Bảng 41: bảng tính e trực tiếp của các đèn đến mặt phẳng làm việc §Ìn 1 2 3 4 5 6 7 8 9 E

3 Tính toán chiếu sáng phản xạ

+  : Hệ số giảm giá trị của vật chiếu sáng.

+ : Hệ số phụ thuộc lợng phản xạ từ tờng và trần lên mặt phẳng vùng làm việc

Sd: Diện tích nền nhà [m 2 ].

Sp: Diện tích tờng nhà [m 2 ].

St: Diện tích trần nhà [m 2 ].

+ m : Hệ số phản xạ trung bình.

Trong đó: p,t,c: Hệ số phản xạ của trần, tờng, cửa.

+c: Lợng quang thông của vật chiếu sáng trong phòng:

+ : Tỉ số giữa lợng quang thông chiếu lên bề măt phản xạ và lợng quang thông phát ra của vật chiếu sáng. ξ = Φ Φ c

Trong đó ta có:  = c - dd.

dd: Lợng quang thông chiếu lên sàn nhà.

Trong đó Edd là cờng độ quang thông chiếu xuống mặt phăng làm việc

Bảng 42 : bảng tính E phản xạ của đèn đến mặt phẳng nền §Ìn 1 2 3 4 5 6 7 8 9 E §iÓm

Etb tt = Ett + efx = 173,68 + 34,5 = 208,18(Lx).

KiÓm tra sai sè cho phÐp: ss=E tb tt −E tb

4 Kiểm tra độ chói mắt i =

Vật chiếu sáng loại BZ6

A = 9m = 3,1 H, B = 7,2m = 2,4  H  Chỉ số chói mắt cơ bản T B

= 16,5 Xác định chỉ số chói mắt cuối cùng:

T i : Chỉ số chói mắt ban đầu

T i = T B +T C Với T B : Chỉ số chói mắt cơ bản

Hệ số điều chỉnh T C phụ thuộc vào lượng quang thông của nửa hình cầu trên và nửa hình cầu dưới, cùng với tỉ số giữa chúng và hệ số phản xạ của trần và tường, trong đó T C được xác định là 0,1.

T  :Hệ số điều chỉnh quang thông nửa hình cầu dới của vật chiếu sáng

T S : Hệ số điều chỉnh bề mặt chiếu sáng tơng đơng của vật chiếu sáng

T H : Hệ số điều chỉnh chiều cao lắp đặt của vật chiếu sáng so với trục nh×n

tính toán dây dẫn

Tính toán chọn dây dẫn và thiết bị bảo vệ cho mạng động lực 1 Tính toán cho các AHU

Tiêu đề	Nghiên Cứu Và Tìm Tòi Để Nâng Cao Hiểu Biết Cũng Như Để Góp Phần Đẩy Mạnh Sự Phát Triển Của Ngành Nhằm Đáp Ứng Được Nhu Cầu Của Xã Hội
Tác giả	Nguyễn Hữu Nam
Trường học	Trường Đại Học Xây Dựng Hà Nội
Chuyên ngành	Môi Trường Khí
Thể loại	Đồ Án Tốt Nghiệp

Định dạng
Số trang	102
Dung lượng	604,33 KB