(Luận văn thạc sĩ hcmute) nghiên cứu nâng cao chất lượng bê tông hạt mịn bằng cốt sợi thép hỗn hợp

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH LUẬN VĂN THẠC SĨ NGUYỄN TÂN KHOA NGHIÊN CỨU NÂNG CAO CHẤT LUỢNG BÊ TÔNG HẠT MỊN BẰNG CỐT SỢI THÉP HỖN HỢP NGÀNH: KỸ THUẬT XÂY DỰNG CƠNG TRÌNH DÂN DỤNG VÀ CÔNG NGHIỆP– 60580208 S K C0 Tp Hồ Chí Minh, tháng 4/2017 Luan van BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH LUẬN VĂN THẠC SĨ NGUYỄN TÂN KHOA NGHIÊN CỨU NÂNG CAO CHẤT LƯỢNG BÊ TÔNG HẠT MỊN BẰNG CỐT SỢI THÉP HỖN HỢP NGÀNH: KỸ THUẬT XÂY DỰNG CƠNG TRÌNH DÂN DỤNG VÀ CÔNG NGHIỆP– 60580208 Hƣớng dẫn khoa học: TS.LÊ ANH TUẤN Kiên Giang, tháng 04/2017 Luan van LÝ LỊCH KHOA HỌC I LÝ LỊCH SƠ LƯỢC: Họ & tên: Nguyễn Tân Khoa Giới tính: Nam Ngày, tháng, năm sinh: 07/11/2079 Nơi sinh:Kiên Giang Quê quán: Châu Thành –Kiên Giang Dân tộc:Kinh Chỗ riêng địa liên lạc:39 Nguyễn Đình Tứ-Rạch Giá-Kiên Giang Điện thoại quan: 0297.3608567 Điện thoại riêng:0919116688 Fax: 0297.3960808 E-mail: khoagmskg@gmail.com II QUÁ TRÌNH ĐÀO TẠO: Đại học: Hệ đào tạo: Tại chức Thời gian đào tạo từ : 9/1997 đến 12/2002 Nơi học (trƣờng, thành phố):Trường Đại học Kiến Trúc Tp.HCM Ngành học: Xây dựng cơng trình dân dụng cơng nghiệp Tên đồ án, luận án môn thi tốt nghiệp: Thiết kế kỹ thuật cơng trình chung cư C9 –Tp Hồ Chí Minh Ngày & nơi bảo vệ đồ án, luận án thi tốt nghiệp: - Ngày bảo vệ: 12/2002 - Nơi bảo vệ: Trường Đại học Kiến Trúc Tp.HCM Ngƣời hƣớng dẫn: ThS Nguyễn Ngọc Tú i Luan van III Q TRÌNH CƠNG TÁC CHUN MƠN KỂ TỪ KHI TỐT NGHIỆP ĐẠI HỌC: Thời gian Nơi công tác Công việc đảm nhiệm 01/2003 đến Trung Tâm Kiểm định DVXD- Thí nghiệm cơng trình 05/2009 Sở Xây dựng Kiên Giang 06/2009 đến Ban quản lý dự án ĐTXD 3/2014 ngành VHTTDL - Sở VHTTDL 04/2014 đến Ban THDA Phát triển CSHT du lịch GMS Kiên Giang ii Luan van Tổ trƣởng tổ kỹ thuật P.Giám đốc Ban LỜI CAM ĐOAN Tơi xin cam đoan cơng trình nghiên cứu khoa học thực thân tôi, đƣợc thực dƣới hƣớng dẫn TS.LÊ ANH TUẤN Các thông tin tham khảo luận văn đƣợc thu thập từ nguồn đáng tin cậy, đƣợc kiểm chứng, đƣợc công bố rộng rãi đƣợc tơi trích dẫn nguồn gốc rõ ràng phần Danh mục tài liệu tham khảo Các kết nghiên cứu luận văn tơi thực cách nghiêm túc, trung thực không trùng lặp với đề tài khác Kiên Giang, ngày … tháng 04 năm2017 Nguyễn Tân Khoa iii Luan van LỜI CẢM ƠN Trong trình thực đề tài “Nâng cao chất lƣợng bê tông hạt mịn cốt sợi thép hỗn hợp” nhận đƣợc nhiều tạo điều kiện giúp đỡ tập thể lãnh đạo, cán bộ, nhà khoa học trƣờng Đại học Sƣ phạm kỹ thuật Thành Phố Hồ Chí Minh Tơi xin bày tỏ lịng biết ơn giúp đỡ Tơi xin bày tỏ lịng cảm ơn sâu sắc đến TS.LÊ ANH TUẤN trực tiếp hƣớng dẫn cho hồn thành đề tài Tơi xin cảm ơn đồng nghiệp, gia đình bạn bè động viên, khích lệ tơi suốt q trình thực đề tài iv Luan van T M TẮT Tro bay phể thải cơng nghiệp nhiệt điện, nhiên đƣợc coi thành phần hoạt tính có khả tác động đến tính chất bê tơng xi măng Nghiên cứu kết hợp tro bay silicafume nhƣ thành phần hạt mịn để đánh giá ảnh hƣởng đến tính chất bê tơng cốt sợi thép Thành phần tro bay sử dụng có hàm lƣợng từ 10 – 30% silicafume sử dụng từ – 10% so với khối lƣợng xi măng Hàm lƣợng sợi thép thiết kế 0.1 – 1% theo thể tích Kết thực nghiệm cho thấy sử dụng tro bay từ 10 đến 30% độ sụt hỗn hợp bê tông giảm khoảng 15% Khi kết hợp với – 10% silicafume độ linh động có xu hƣớng giảm từ 10 – 20% Hàm lƣợng tro bay tăng độ linh động giảm Tuy nhiên, hàm lƣợng sợi sử dụng tác động đến độ linh động hỗn hợp bê tông Tro bay có xu hƣớng làm giảm tính chất học bê tơng Khi sử dụng silicafume tính chất cƣờng độ bê tơng có xu hƣớng đƣợc cải thiện Cấp phối dùng 10% tro bay 10% silicafume cho giá trị tính chất học tốt Thành phần hỗn hợp bê tông sử dụng sợi từ 0.1 đến 1% kết hợp với bê tơng dùng 10% tro bay silicafume có khả cải thiện tính chất học Cƣờng độ nén cƣờng độ bổ đƣợc gia cƣờng khoảng 10-15% Cƣờng độ uốn đƣợc gia cƣờng đến 20% so với cấp phối đối chứng v Luan van ABSTRACT Fly ash is known as industrial waste material It can be used as mineral admixture on cementious fields In the research, the characteristic of fiber concrete is investigated by using fly ash and silicafume In the experiment, fly ash and silicafume in range of 10 – 30% and – 10% by cement weight are mixed Steel fiber with amount of 0.1 – 1% by volume of Hooked and crimped type are used The results are indicated that slump of fresh concrete is reduced about 15% with amount of fly ash in range of 10 -30% The slump is also decreased about 10-20% with an increasing in – 10% silicafume However, the slump is slightly affected by amount of steel fiber The strength is tend to reduce with an increasing in fly ash Silicafume content can be rose up strength of concrete matrix The suitable mix porportion is obtain with 10% fly ash and 10% silicafume On the other hand, the strength characteristic of concrete can be affected by amount of 0.1 -1% steel fiber It can be shown that compressive and slipting strength are rose up 10-15% The flexural strength can be increased in 20% to compare to plain concrete vi Luan van MỤC LỤC TRANG TỰA TRANG QUYẾT ĐỊNH GIAO ĐỀ TÀI LÝ LỊCH KHOA HỌC i LỜI CAM ĐOAN iii LỜI CẢM ƠN iv T M TẮT v ABSTRACT vi MỤC LỤC vii DANH MỤC HÌNH ẢNH x DANH MỤC BẢNG BIỂU xiii CHƢƠNG T NG QUAN 1.1 Đặt vấn đề: 1.2 Tình hình nghiên cứu ngồi nƣớc 1.2.1 Tình hình nghiên cứu bê tông sợi thép giới 1.2.2 Tình hình nghiên cứu nƣớc 1.3 Mục tiêu, đối tƣợng nghiên cứu đề tài 10 1.3.1 Mục tiêu: 10 1.3.2 Đối tƣợng nghiên cứu: 10 1.4 Phƣơng pháp nghiên cứu hƣớng tiếp cận 10 1.5 Những điểm đề tài 11 vii Luan van 1.6 Nội dung đề tài 11 CHƢƠNG CƠ SỞ LÝ THUYẾT 12 2.1 Sự làm việc sợi bê tông .12 2.1.1 Tƣơng tác sợi bê tông 12 2.1.2 Ứng xử sợi vật liệu .14 2.2 Sự làm việc của thành phần hạt mịn bê tông 18 CHƢƠNG NGUYÊN VẬT LIỆU VÀ PHƢƠNG PHÁP THÍ NGHIỆM 22 3.1 Nguyên vật liệu 22 3.1.1 Xi măng .22 3.1.2 Cốt liệu lớn 23 3.1.3 Cốt liệu nhỏ .24 3.1.4 Tro bay 25 3.1.5 Silicafume 25 3.1.6 Cốt sợi .26 3.1.7 Nƣớc 28 3.1.8 Phụ gia .28 3.2 Phƣơng pháp thí nghiệm 29 3.2.1 Phƣơng pháp chế tạo hỗn hợp betong .29 3.2.2 Phƣơng pháp Tính tốn thành phần cốt liệu .31 3.2.3 Các phƣơng pháp thí nghiệm tính chất lý 33 CHƢƠNG THỰC NGHIỆM VÀ ĐÁNH GIÁ 41 4.1 Ảnh hƣởng hạt tro bay đến tính chất bê tơng .41 viii Luan van Hình 4.27 cho thấy giá trị cƣờng độ chịu uốn bê tông dùng sợi loại có qui luật tăng dần theo hàm lƣợng sợi sử dụng Khi so sánh với hàm lƣợng sợi giá trị cƣờng độ uốn cho thấy cao so với sợi loại Khi sử dụng sợi hỗn hợp giá trị cƣờng độ uốn thấp so với sợi loại nhƣng cao sợi loại Ta nhận thấy sợi loại với hình dạng nhiều góc cạnh nên khả bám dính, diện tích tiếp xúc sợi vật liệu bê tơng hạt mịn tốt nên có khả làm tăng cƣờng độ uốn tốt Sợi hỗn hợp phân tán khác biệt so với sợi loại loại nên sử dụng có khả tăng cƣờng độ uốn nhƣng làm việc không ổn định nhƣ sợi loại Kết Hình 4.28 trình bày ảnh hƣởng sợi đến cƣờng độ kéo gián tiếp bê tông sử dụng loại sợi khác nhau.Sợi loại cho cƣờng độ kéo gián tiếp gia tăng nhiều so với sợi loại Khi sử dụng sợi hỗn hợp ảnh hƣởng sợi làm cƣờng độ kéo gián tiếp không tăng nhiều nhƣ sử dụng sợi loại Ta nhận thấy, quy luật sử dụng sợi với hàm lƣợng 0.1 – 1% làm tăng cƣờng độ kéo gián tiếp bê tông từ 8-10% Sự kết hợp sợi với vật liệu bê tơng có sử dụng thành phần hạt mịn làm tăng cƣờng tính chất học cho vật liệu bê tông Giá trị mô đun đàn hồi cho thấy thay đổi theo hàm lƣợng sợi sử dụng bê tông sử dụng hạt mịn tro bay silicafume nhƣ hình 4.29 Hàm lƣợng sợi gia tăng giá trị E tăng theo Với hàm lƣợng sợi thấp sợi loại loại cho giá trị tƣơng đồng Khi hàm lƣợng sợi tăng lên bê tơng dùng sợi loại có xu hƣớng tăng nhanh Hỗn hợp sợi cho giá trị E thấp dùng riêng loại sợi Do đó, tính chất lý bê tông dùng sợi thép hỗn hợp hạt mịn có mối quan hệ lẫn cần đƣợc xem xét 71 Luan van 41 y = 1.9499x + 24.658 R² = 0.4799 39 Cường độ nén (N/mm2) 37 y = 9.4521x - 8.2399 R² = 0.9015 35 33 31 y = 4.6667x + 10.433 R² = 0.6683 29 Betong tro bay Betong tro bay -silicafume 27 Betong sợi thép 25 3.5 4.5 5.5 Cường độ uốn 6.5 7.5 (N/mm2) Hình 4.30: Mối quan hệ cƣờng độ uốn cƣờng độ nén 41 y = 3.8963x + 22.075 R² = 0.9134 Cường độ nén (N/mm2) 39 37 y = 5.2426x + 17.75 R² = 0.6933 35 33 y = 7.1818x + 12.536 R² = 0.9286 31 29 Betong tro bay Betong tro bay -silicafume Betong sợi thép 27 25 1.5 2.0 2.5 3.0 3.5 4.0 4.5 Cường độ bổ (N/mm2) Hình 4.31: Mối quan hệ cƣờng độ kéo gián tiếp cƣờng độ nén 72 Luan van 29 Mô đun đàn hồi (kN/mm2) 27 25 y = 0.3763x + 12.594 R² = 0.7625 23 y = 0.4833x + 8.5438 R² = 0.7522 y = 0.5516x + 6.2345 R² = 0.9835 21 19 Betong tro bay Betong tro bay -silicafume 17 Betong sợi thép 15 25 27 29 31 33 35 37 39 41 Cường độ nén (N/mm2) Hình 4.32: Mối quan hệ cƣờng độ nén mô đun đàn hồi Kết hình 4.30 cho thấy mối quan hệ cƣờng độ nén cƣờng độ uốn bê tông sử dụng hạt mịn tro bay bê tông sử dụng hạt mịn tro bay kết hợp silicafume tuyến tính, với công thức Bê tông tro bay: y = 4.6667x + 10.433, R² = 0.6683; vớiy cƣờng độ nén, x cƣờng độ uốn Bê tông tro bay –silicafume:y = 9.4521x - 8.2399, R² = 0.9015; với y cƣờng độ nén,x cƣờng độ uốn Khi đó, bê tơng sử dụng thành phần hạt mịn tro bay kết hợp với silicafume cho phát triển cƣờng độ nén tăng nhanh so với cƣờng độ uốn Điều chứng tỏ hạt mịn có tác dụng lấp đầy lỗ rỗng cấu trúc bê tông, tác dụng gia cƣờng vùng tiếp xúc hạt cốt liệu, làm tăng khả chịu nén bê tông 73 Luan van Hình 4.31 cho thấy mối quan hệgiữa cƣờng độ nén cƣờng độ kéo gián tiếp bê tông dùng tro bay tro bay –silicafume tuyến tính theo cơng thức Bê tơng tro bay: y = 7.1818x + 12.536, R² = 0.9286; với y cƣờng độ nén, x cƣờng độ kéo gián tiếp Bê tông tro bay –silicafume: y = 5.2426x + 17.75, R² = 0.6933; với y cƣờng độ nén, x cƣờng độ kéo gián tiếp Mối quan hệ cƣờng độ nén cƣờng độ kéo gián tiếp cho thấy tƣơng quan bê tông dùng tro bay bê tông dùng tro bay kết hợp silicafume Cƣờng độ nén bê tơng dùng hạt mịn có xu hƣớng tăng dần tƣơng ứng với gia tăng cƣờng độ chịu kéo gián tiếp Khi sử dụng thành phần hạt mịn thay đổi cƣờng độ kéo gián tiếp phụ thuộc vào cƣờng độ nén.Mối quan hệ khác biệt với mối quan hệ cƣờng độ nén cƣờng độ uốn bê tông Do đó, việc kết hợp tro bay silicafume làm cho cấu trúc bê tông tốt gián tiếp làm lực bám dính bê tơng Điều đƣợc chứng tỏ cƣờng độ kéo gián tiếp bê tơng sử dụng hạt mịn tăng tuyến tính tƣơng ứng với cƣờng độ nén bê tông Khi đó, kết hình 4.30và 4.31 cho thấy sử dụng sợi thép kết hợp với bê tông hạt mịn mối quan hệ cƣờng độ nén cƣờng độ uốn, cƣờng độ kéo gián tiếp có xu hƣớng tăng tuyến tính Tuy nhiên, giá trị cƣờng độ uốn tăng lên rõ ràng so với gia tăng cƣờng độ nén cƣờng độ kéo gián tiếp Điều cho thấy sử dụng sợi thép giá trị cƣờng độ đƣợc gia cƣờng, cƣờng độ kéo gia tăng nhiều Hình 4.32 cho thấy mối quan hệ cƣờng độ nén mô đun đàn hồi Giá trị modun E bê tông sử dụng tro bà tro bay – silicafume có xu hƣớng tăng tuyến tính với cƣờng độ nén Sự tƣơng đồng giá trị thay đổi hàm lƣợng hạt mịn cho thấy hạt mịn làm gia tăng cƣờng độ nén mô đun đàn hồi đồng 74 Luan van thời, làm tăng tính giịn vật liệu Tuy nhiên sử dụng hàm lƣợng sợi thép để gia cƣờng bê tơng hạt mịn giá trị mơ đun đàn hồi có xu hƣớng gia tăng chậm so với cƣờng độ nén.Sự kết hợp sợi bê tông hạt mịn làm cho bê tơng có cƣờng độ nén tăng nhƣng bê tơng có tính dẻo dai 75 Luan van CHƯƠNG KẾT LUẬN VÀ HƯỚNG PHÁT TRIỂN 5.1 Kết luận Nghiên cứu đánh giá ảnh hƣởng thành phần hạt mịn đến tính chất bê tông sử dụng sợi hỗn hợp cho kết a- Ảnh hƣởng sợi đến tính chất bê tông xi măng - Hỗn hợp bê tông sử dụng cốt liệu lớn đá mi đá có Dmax 20 có khác khả làm việc tính chất học Vật liệu bê tơng sử dụng cốt liệu đá Dmax 20 cho cƣờng độ độ linh động tốt nhiều thiết kế cấp phối tận dụng đá mi - Sử dụng sợi thép với hàm lƣợng 0.1 đến 1% theo thể tích cho làm cho hỗn hợp bê tông bị giảm độ linh động Hỗn hợp bê tông dùng đá Dmax 20 cho độ sụt giảm 10%, hỗn hợp bê tông đá mi cho độ sụt giảm 20% Hàm lƣợng sợi thép tác động rõ ràng đến khả làm việc hỗn hợp bê tông đá mi - Hàm lƣợng sợi thép dùng bê tơng có khả thay đổi cƣờng độ nén từ -10% Các giá trị cƣờng độ uốn cƣờng độ kéo gián tiếp bê tông sử dụng đá mi bê tông sử dụng đá Dmax 20 có khuynh hƣớng tăng tỷ lệ thuận với hàm lƣợng sợi Giá trị cƣờng độ uốn tăng đến 25% cƣờng độ kéo gián tiếp tăng đến 20% hàm lƣợng sợi 1%.Bê tơng đá mi dùng sợi thép đƣợc gia cƣờng tính chất học, nhiên giá trị thấp so với bê tông dùng cốt liệu Dmax 20 b- Ảnh hƣởng hàm lƣợng hạt tro bay silicafume - Khi sử dụng thành phần hạt mịn tro bay với hàm lƣợng 10 – 30% khối lƣợng ximăng độ linh động tính chất lý hỗn hợp bê tơng có xu hƣớng 76 Luan van giảm dần theo hàm lƣợng sử dụng Độ linh động giảm bê tông dùng đá Dmax 20 giảm khoảng 15%, bê tơng dùng đá mi có độ linh động giảm khoảng 10% - Hàm lƣợng tro bay 10 -30% làm giảm tính chất học bê tơng nhƣ cƣờng độ chịu nén, cƣờng độ chịu uốn, cƣờng độ kéo gián tiếp bê tông.Khi hàm lƣợng tro bay 30% tính chất cƣờng độ giảm khoảng 10 – 20%.Bê tông đá mi cho thấy suy giảm tính chất cƣờng độ nhanh bê tơng dùng đá Dmax 20 - Khi cấp phối sử dụng thêm thành phần hạt mịn silicafume với hàm lƣợng 510% độ linh động hỗn hợp bê tơng có xu hƣớng giảm dần Tuy nhiên hàm lƣợng silicafume có khả gia cƣờng giá trị cƣờng độ nén, cƣờng độ kéo gián tiếp bê tông, giá trị cƣờng độ uốn thay đổi không đáng kể.Cấp phối sử dụng 10% tro bay 10% silicafume cho cƣờng độ tốt c-Ảnh hƣởng hàm lƣợng sợi kết hợp với thành phần hạt mịn bê tông - Khi bê tơng sử dụng sợi trịn, thẳng có đầu móc (Hook) với hàm lƣợng 0.1 đến % gia cƣờng bê tơng có sử dụng tro bay silicafume cho thấy độ linh động hỗn hợp bê tông giảm khoảng 20% Các tính chất cƣờng độ thay đổi tuyến tính theo hàm lƣợng sợi nhƣ bê tông đối chứng Cƣờng độ chịu nén tăng khoảng 10%, cƣởng độ chịu uốn tăng khoảng 25% cƣờng độ kéo gián tiếp tăng khoảng 20% - Với hàm lƣợng sợi sử dụng sợi dẹt, lƣợn sóng (crimpt) gia cƣờng cho bê tơng có dùng tro bay silicafume cho kết ảnh hƣởng đến cƣờng độ nén, cƣờng độ uốn cƣờng độ kéo gián tiếp tốt so với sợi Hook Kết cho thấy hình dạng sợi Crimpt có tiết diện thay đổi khả bám dính vào bê tơng có dùng tro bay silicafume tốt so với sợi Hook - Kết sử dụng phối hợp loại sợi Crimpt sợi Hook với hàm lƣợng 0.11 % cho thấy tính chất độ linh động giảm nhanh so với cấp phối 77 Luan van dùng riêng lẽ loại sợi Giá trị cƣờng độ nén cƣờng độ uốn ảnh hƣởng đến bê tông không nhiều nhƣ so với sợi Hook sợi Crimpt Giá trị cƣờng độ kéo gián tiếp gần tƣơng đồng với sợi Crimpt Ta nhận thấy vai trò sợi hỗn hợp gia cƣờng tính chất học bê tông sử dụng tro bay silicafume, nhiên khả thay đổi không nhiều ổn định nhƣ sử dụng sợi Crimpt sợi Hook - Các giá trị cƣờng độ nén, cƣờng độ uốn, cƣờng độ kéo gián tiếp mô đun đàn hồi có mối quan hệ tuyến tính Trong cƣờng độ kéo có xu hƣớng tăng nhiều mơ đun đàn hồi có xu hƣớng tăng thấp 5.2 Hướng ph t triển t i Kết nghiên cứu ảnh hƣởng thành phần hạt mịn đến tính chất bê tơng cốt sợi dùng để áp dụng cho kết cấu mỏng, cơng trình giao thơng địa phƣơng Nghiên cứu triển khai đánh giá khả ứng dụng cho cơng trình cần khả chịu va đập cần khả chống uốn cao 78 Luan van TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] Nguyễn Văn Chánh Trần Văn Miền (2010), “Nghiên cứu chế tạo bê tông cốt sợi vật liệu xây địa phương”, Hội thảo KHCN 11-ĐHBK [2] Hollis N Walker, D Stephen Lane, and Paul E Stutzman, (2004), Petrographic Methods of Examining Hardened Concrete: A Petrographic Manual, FHWA-HRT-04-150, America [3] Sounthararajan VallarasuManoharan and Sivakumar Anandan, (2014), Steel Fibre Reinforcing Characteristics on the Size Reduction of Fly Ash Based Concrete, Advances in Civil Engineering Volume 2014, Article ID 217473, 11 pages [4] Romualdi, J.P & Batson, G.B (1963),“Mechanics of crack arrest in concrete M Tech.”, Proceedings of ASCE, Vol-89, EM 3, June 1963, pp 147-168 [5] Swamy, R.N (1974),“Fibre reinforced concrete: Mechanics, properties, and applications”, Indian Concrete Journal, January 1974, pp 7-16 [6] Charles, H., Henage & Doberty, T.J (1976), “Fibrous concrete”, Journal of ASCE, Structural Division, Vol-2, No.S T.1, Jan 1976, pp.177-188 [7] Naaman, A.E and Shah, S.P (1976), “Pull Out Mechanism in Steel- Fibre Reinforced Concrete”, Proceedings ASCE, Vol.102, S T.8, August 1976, pp 1537-1548 [8] Hughes, B.P., and Fattuhi, N.I (1976), “The Steel Fibre- Reinforced Concrete”, Magazine of Concrete Research, Vol.28, No.96 Sept 1976, pp 157-161 [9] Indian Krishna Raju, N et al (1977), “Compressive strength and Bearing strength of steel fibre reinforced concrete”, Indian Concrete Journal, June 1977, pp.183-188 79 Luan van [10] Ramakrishanan, V et al (1980), “A comparative evaluation of concrete reinforced with straight steel fibres and fibres with deformed ends glued together in to bundles”, ACI journal, May -June 1980, pp 135-143 [11] Kukreja, C.B., Kaushik, S.K., Kanchi M.B., and Jain, O.P (1980), “Flexural characteristics of steel fibre reinforced concrete”, Concrete Journal, July 1980, pp.184-188 [12] Narayanan, R., & Kareem-Palanjian., A.S (1982), “Factors Influencing the workability of steel fibre reinforced concrete part-1”, Indian Concrete Journal, October 1982, pp 45- 48 [13] [14] Gopalaratnam, V.S., & Shah, S.P (1986), “Properties of steel fibre reinforced concrete subjected to impact loading”, ACI Journal, JanuaryFebruary 1986, pp 117-126 [15] Nagarkar, P.K., Tambe, S.K and Pazare, D.G (1987), “Study of fibre reinforced concrete”, Proceedings of the International symposium on fibre reinforced concrete, Dec 16-19, 1987, Madras, India, pp.2.131-2.141 [16] [17] [18] P.N Balaguru and S.P Shah “Fibre reinforced cement composites”, McGraw-Hill, New York, 1992, Xii, 530-pp 80 Luan van [19] Faisal, Wafa & Samir, et al (1992), “Mechanical properties of high strength fibre reinforced concrete”, ACI Materials Journal, September October 1992, pp 449-454 [20] [21] [22] [23] [24] [25] A.M Shende1, A.M Pande2, M Gulfam Pathan3 (2012),“Experimental Study on Steel Fiber Reinforced Concrete for M-40 Grade”,International Refereed Journal of Engineering and Science (IRJES) ISSN (Online) 2319183X, (Print) 2319-1821 Volume 1, Issue (September 2012), pp 043-048 [26] Patil Shweta1and Rupali Kavilkar2 (2014), “Study of Flexural Strength in Steel Fibre Reinforced Concrete”, Website: www.ijrdet.com (ISSN 2347 6435 (Online) Vol 2, Issue 5, May 2014, 13 [27] 81 Luan van [28] [29] Yaghoub Mohammadi & Kaushik, S.K (2003), “Investigation on mechanical properties of steel fibre reinforced concrete with mixed aspect ratio of fibres”, Journal of Ferrocement, Vol 33, No.1, January 2003, pp.114 [30] Vinod B Shikhare and L G Kalurkar (2013), “Effect of Different Types of Steel Fibers with Metakaolin & Fly Ash on Mechanical Properties of High Strength Concrete” International Journal of Civil Engineering and Technology (IJCIET), Vol 4, No.3, 2013, pp.73-79 [31] Peter H.Bischoff (2003), “Tension stiffening and cracking of steel fibre reinforced concrete”, Journal of Materials in Civil Engineering, ASCE, March / April, 2003 [32] I Siva Kishore and Ch Mallika Chowdary (2016), “Influence of Steel Fibers as Admix in Normal Concrete Mix” International Journal of Civil Engineering and Technology (IJCIET), Vol 7, No 1, 2016, pp.93-103 [33] F.B.A Beshara, I.G Shaaban and T.S Mustafa (2009), “Nominal Flexural Strength of High Strength Fiber Reinforced CConcrete Beams”,11th Arab Structural Engineering Conference, 25-27 October 2009 [34] Johnston C.D (1996),“Proportioning, mixing and placement of fibrereinforced cements and concretes, Production Methods and Workability of Concrete”, Edited by Bartos, Marrs and Cleland, E&FN Spon, London, (1996) pp 155-179 [35] Sini Pavithran,D Elavarasi and Dr.K.Saravana Raja Mohan (2015), “Study on Flexural Behaviour of Fly AshBased Slurry Infiltrated Fibrous”, International Journal of ChemTech Research CODEN (USA):IJCRGG ISSN: 0974-4290 Vol.8, No.2, pp 661-668 82 Luan van [36] Annadurai1* and Ravichandran2 (2015), “Study on Strength Prediction of Hybrid Fiber Reinforced HighStrength Concrete”,International Journal of ChemTech ResearchCODEN (USA): IJCRGG ISSN: 0974- 4290 Vol.8, No.12 pp 675-681 [37] Elavarasi.D1* and Saravana Raja Mohan.K1 (2015), “Study on Structural behaviour of High Strength SteelFibre Reinforced Concrete (HS-SFRC) block pavement”, International Journal of ChemTech Research CODEN (USA): IJCRGG ISSN: 0974-4290 Vol.7, No.4, pp 1790-1794 [38] S.S.Vivek* and G.Dhinakaran (2015), “Study on Effect of Silica Fume in Flow Properties and Compressive Strength of Self Compacting Concrete”, InternationalJournal of ChemTech Research, CODEN (USA):IJCRGG ISSN: 0974-4290 Vol.8, No.1, pp 01-05 [39] P Bhuvaneshwari*, S.Vijay mannaar, and K SaravanaRajaMohan (2015), “Study on Numerical Analysis of Strengthening of Fire Damaged RC columns using GFRP and ppFibre based Cementitious Composites”,International Journal of ChemTech Research, CODEN (USA): IJCRGG ISSN: 0974-4290 Vol 8, No.3, pp 1296-1303 [40] Hedda Vikan, (2007), Concrete workability and fiber content, Sintef report, project 3D005920, Norway [41] GS Phạm Duy Hữu cộng sự, (2008), “Betong cường độ cao chất lượng cao”, Hà Nội [42] GS.TS Nguyễn Viết Trung (2005),“B t ng cốt ợi thép”, Hà Nội: NXB Xây Dựng [43] Trần Bá Việt (2005), “Nghiên cứu chế tạo bê tông cốt sợi thép phân tán”, Đề tài NCKH,Viện Khoa Học- Công Nghệ Xây Dựng, Bộ Xây dựng [44] Nguyễn Thanh Bình vàTrần Bá Việt (2006),“Ảnh Hưởng sợi thép phân tán đến tính chất b t ng mác cao điều kiện khí hậu nóng ẩm Việt Nam”,Viện Khoa Học- Cơng Nghệ Xây Dựng 83 Luan van S K L 0 Luan van [45] Nguyễn Thanh Bình(2007),Nghiên cứu chế tạo bê tông cốt sợi thép cường độ chịu uốn cao điều kiện Việt Nam”, Luận án TSKT, Viện KHCN Xây dựng, Hà Nội [46] Trần Bá Việt (2015), “Bê tơng cốt sợi hỗn hợp: tính cao phù hợp với khí hậu Việt Nam”, Đề tài NCKH,Viện Khoa Học- Công Nghệ Xây Dựng, Bộ Xây dựng 84 Luan van