Thông tin tài liệu
BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT TP.HCM KHOA CƠ KHÍ CHẾ TẠO MÁY ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NGÀNH CÔNG NGHỆ CHẾ TẠO MÁY THIẾT KẾ, CHẾ TẠO MÁY CẮT BÚN KHÔ NĂNG SUẤT TẤN/CA (8 GIỜ) GVHD: KS NGUYỄN VĂN HỒNG SVTH: LÊ THANH BÌNH MSSV: 13143020 SVTH: LÊ MỘNG NGỌC THẠCH MSSV: 13143309 SKL 0 0 Tp Hồ Chí Minh, tháng 07/2017 an BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT TP HỒ CHÍ MINH KHOA CƠ KHÍ CHẾ TẠO MÁY ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Đề tài: THIẾT KẾ, CHẾ TẠO MÁY CẮT BÚN KHÔ NĂNG SUẤT TẤN/CA (8 GIỜ) Giảng viên hướng dẫn: Sinh viên thực hiện: KS NGUYỄN VĂN HỒNG LÊ THANH BÌNH Lớp: LÊ MỘNG NGỌC THẠCH 131432 Khoá: 2013 - 2017 - 13143020 - 13143309 I an Tp Hồ Chí Minh, tháng 07/2017 BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT TP HỒ CHÍ MINH BỘ MƠN CƠNG NGHỆ CHẾ TẠO MÁY ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Đề tài: THIẾT KẾ, CHẾ TẠO MÁY CẮT BÚN KHÔ NĂNG SUẤT TẤN/CA (8 GIỜ) Giảng viên hướng dẫn: KS NGUYỄN VĂN HỒNG Sinh viên thực hiện: LÊ THANH BÌNH - 13143020 - 13143309 Lớp: Khoá: LÊ MỘNG NGỌC THẠCH 131432 2013 - 2017 II an Tp Hồ Chí Minh, tháng 07/2017 TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT TP HCM CỘNG HOÀ XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập - Tự – Hạnh phúc KHOA CƠ KHÍ CHẾ TẠO MÁY NHIỆM VỤ ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Giảng viên hướng dẫn: NGUYỄN VĂN HỒNG Sinh viên thực hiện: LÊ THANH BÌNH MSSV: 13143020 LÊ MỘNG NGỌC THẠCH MSSV: 13143309 Tên đề tài: Thiết kế, chế tạo máy cắt bún khô suất tấn/ca (8 giờ) Các số liệu, tài liệu ban đầu: - Từ khóa: Dry rice vermicelli, cutting machine - Năng suất tấn/ca (8 giờ) - Tài liệu liên quan đến thiết kế, chế tạo - Ứng dụng phần mềm Solidworks, Autocad thiết kế Nội dung đồ án: - Tìm hiểu sản phẩm bún khơ - Nghiên cứu yêu cầu cắt bún khô nơi sản xuất - Đề xuất phương án, phân tích lựa chọn - Tính tốn, thiết kế - Chế tạo máy cắt bún khô Các sản phẩm dự kiến - Bản thuyết minh - Tập vẽ: A0, A3 - Máy cắt bún khô Ngày giao đồ án: 06/03/2017 Ngày nộp đồ án: 15/07/2017 Ngơn ngữ trình bày: TRƯỞNG KHOA (Ký, ghi rõ họ tên) Bản báo cáo: Trình bày bảo vệ: Tiếng Anh Tiếng Anh TRƯỞNG BỘ MÔN (Ký, ghi rõ họ tên) Tiếng Việt Tiếng Việt GIẢNG VIÊN HƯỚNG DẪN (Ký, ghi rõ họ tên) III an LỜI CAM KẾT - Tên đề tài: Thiết kế, chế tạo máy cắt bún khô suất tấn/ca (8 giờ) - GVHD: KS Nguyễn Văn Hồng - Ho ̣ tên sinh viên: Lê Thanh Bình MSSV: 13143020 Lê Mộng Ngọc Thạch MSSV: 13143309 - Lớp: 131432 - Địa sinh viên: Q Thủ Đức – Q – Tp HCM - Số điện thoại liên lạc: + Lê Thanh Bình: 0962 948 125 + Lê Mộng Ngọc Thạch: 0989 145 647 - Email: thanhbinhspkt94@gmail.com - Ngày nộp khoá luận tốt nghiệp (ĐATN): - Lời cam kết: “Tơi xin cam đoan khố luận tốt nghiệp (ĐATN) cơng trình tơi nghiên cứu thực Tôi không chép từ viết công bố mà không trích dẫn nguồn gốc Nếu có vi phạm nào, tơi xin chịu hồn tồn trách nhiệm” Tp Hồ Chí Minh, ngày … tháng … Năm 2017 Thay mặt nhóm sinh viên Ký tên Lê Thanh Bình IV an LỜI CẢM ƠN Qua thời gian làm đề tài, nhóm hồn thành tập luận án thời gian qui định nhà trường Kết đạt nhờ vào dạy dỗ nhiệt tình thầy cô trường suốt năm qua tận tình thầy hướng dẫn nỗ lực thân thành viên nhóm Chúng em xin chân thành cảm ơn thầy Nguyễn Văn Hồng trực tiếp hướng dẫn thầy cô môn tạo điều kiện cho chúng em gia cơng hồn tất phần mơ hình Chúng em xin chân thành cảm ơn thầy cô môn Công nghệ chế tạo máy giúp chúng em kiến thức hữu ích Chúng em mong nhận ý kiến đóng góp thầy bạn bè TP HỒ CHÍ MINH, tháng năm 2017 Sinh viên thực Lê Thanh Bình Lê Mộng Ngọc Thạch i an TÓM TẮT Trong sở sản xuất bún khơ áp dụng máy móc để cải thiện suất đảm bảo an tồn vệ sinh thực phẩm Một cơng đoạn cắt sợi bún thừa phơi để tăng độ thẩm mỹ trước đóng gói Máy bao gồm cụm cụm băng tải dưới, cụm băng tải trên, truyền băng tải, phận bao phủ inox phận phụ trợ Máy chế tạo cho sản phẩm 1tấn/8 Sẽ phục vụ cho việc cắt bún thừa ABSTRACT In dry rice vermicelli production facilities have been applying machines to improve productivity as well as ensure food safety and hygiene One of the steps is to cut the excess fiber vermicelli due to drying to increase the aesthetics before packaging The machine includes the main clusters such as the lower conveyor clusters, the upper conveyor clamps, the change between the two conveyor belts, the stainless steel cover and the auxiliary components The machine was made to produce ton / hours Will serve for increased productivity make vermicelli Nhóm sinh viên thực ii an MỤC LỤC CHƯƠNG GIỚI THIỆU 1.1 Tính cấp thiết đề tài 1.2 Ý nghĩa khoa học thực tiễn để tài 1.2.1 Ý nghĩa khoa học 1.2.2 Ý nghĩa thực tiễn 1.3 Mục tiêu nghiên cứu đề tài 1.4 Đối tượng phạm vi nghiên cứu 1.4.1 Đối tượng nghiên cứu 1.4.2 Phạm vi nghiên cứu 1.5 Các phương pháp nghiên cứu cụ thể 1.5.1 Cơ sở phương pháp luận 1.5.2 Các phương pháp nghiên cứu 1.6 Kết cấu Đồ án tốt nghiệp CHƯƠNG TỔNG QUAN NGHIÊN CỨU ĐỀ TÀI 2.1 Khái niệm bún khô 2.2 So sánh bún khô bún tươi 2.3 Dịng sản phẩm bún khơ doanh nghiệp 2.4 Qui trình làm bún khơ thơng dụng 2.5 Phân tích, đánh giá chất lượng sản phẩm CHƯƠNG CƠ SỞ LÝ THUYẾT 12 3.1 Quá trình cắt 12 3.1.1 Cơ sở lý thuyết trình cắt thái lưỡi dao: 12 3.1.2 Những yếu tố ảnh hưởng đến q trình cắt thái lưỡi dao: 12 3.2 Cơ sớ lý thuyết tính tốn lựa chọn băng tải đai 16 3.2.1 Phân loại băng tải đai 16 3.2.2 Những phận băng tải đai 16 3.2.3 Lý thuyết tính tốn băng tải đai 19 3.3 Biến tần điều chỉnh tốc độ động 29 3.3.1 Giới thiệu 29 3.3.2 Nguyên lý hoạt động biến tần: 30 CHƯƠNG PHƯƠNG HƯỚNG VÀ CÁC GIẢI PHÁP 33 4.1 Lựa chọn băng tải 33 4.1.1 Giới thiệu: 33 iii an 4.1.2 Nguyên lý vận hành: 33 4.1.3 Cấu trúc chung: 33 4.1.4 Ưu điểm: 34 4.1.5 Nhược điểm: 34 4.2 Phân loại đặc điểm làm việc: 34 4.2.1 Băng tải PVC 35 Đặc tính cơng nghệ băng tải PVC: 35 4.2.2 Băng tải xích 36 Có nhiều loại băng tải xích khác nhau: Băng tải xích inox, băng tải xích dây, băng tải xích nhựa 36 4.2.3 4.3 Phương án cắt 38 4.3.1 4.4 Băng tải xích nhựa: 37 Đưa phương án: 38 Phân tích khả cắt loại dao: 42 CHƯƠNG TÍNH TỐN THIẾT KẾ 44 5.1 Thiết kế sơ đồ nguyên lý 44 5.1.1 Bô ̣ truyề n đai 44 5.1.2 Bộ truyền xích 44 5.1.3 Lựa chọn phương án 45 5.1.4 Sơ đồ kết cấu sơ đồ nguyên lý 46 5.2 Băng tải 47 5.2.1 Tính tốn lực băng tải đưa bún 47 5.2.2 Tính tốn lực băng tải kẹp bún 61 5.2.3 Chọn động cho băng tải băng tải 65 5.2.4 Công suất trục: 65 5.2.5 Vòng quay trục: 65 5.2.6 Momen xoắn trục: 66 5.3 Bộ truyền đai 67 5.3.1 Bộ truyền đai thang từ động đến băng tải 68 5.3.2 Bộ truyền đai thang từ trục dẫn động đến trục bánh 74 5.3.3 Bộ truyền đai thang từ động trục dao 78 5.4 Bộ truyền bánh trụ, thẳng 83 5.5 Tính tốn thiết kế trục tang chủ động băng tải 93 5.5.1 Chọn vật liệu 93 5.5.2 Tính gần trục 93 5.5.3 Biểu đồ momen 95 iv an 5.5.4 5.6 Tính xác trục tiết diện trục ổ lăn 97 Tính tốn thiết kế trục dao 98 5.6.1 Tính sơ trục 98 5.6.2 Tính gần trục 99 5.6.3 Tính xác trục tiết diện trục ổ lăn 101 5.7 Tính then 103 5.7.1 Điều kiện bền dập 103 5.7.2 Điều kiện bền cắt: 103 5.8 Tính chọn ổ lăn 103 CHƯƠNG SẢN PHẨM 105 TÀI LIỆU THAM KHẢO 106 v an 5.5 Tính tốn thiết kế trục tang chủ động băng tải 5.5.1 Chọn vật liệu chế tạo trục thép CT3Tính sơ trục Đường kính trục tính theo cơng thức: d C3 Trong đó: N n , mm N – cơng suất cần thiết, N = 0,0003 kW; n = vg/ phút; C = 110130 chọn C = 120 0,0003 𝑑 ≥ 120 √ = 4,2 𝑚𝑚 Sơ chọn đường kính trục d = 20 mm 5.5.2 Tính gần trục Hin ̀ h 5.12 Kết cấu sơ trục lắp tang dẫn động Khoảng cách hai đầu trục là: L = Bt + 2a + t + b = 250 + 2.30,5 + 80 + 95,5 = 486,5 , mm ; Trong đó: a – khe hở tang ổ lăn, a = 30,5 mm; Bt – chiều rộng băng đai, Bt = 250 mm; t – chiều dài trục lắp ổ bánh buly, t = 80 mm; b – chiều dài trục lắp ổ bánh buly, b = 95,5 mm Monen xoắn tính theo cơng thức: Mz = 9,55.106 𝑁 𝑛 = 9,55.106 0,0003 = 408,28 (Nmm) Lực vịng tác dụng lên trục tính theo cơng thức: Fv = 1000𝑁 𝑣 = 1000.0,0003 0,02 = 15 (N) 93 an Lực căng băng tác dụng lên trục Pc: Fc = 2,3 kG = 23 (N) Lực tổng cộng lực căng băng lực vòng coi đặt trục ta có: Fy13 = Fc + Fv = 15 + 23 = 38 (N) Lực căng đai tác dụng lên trục tang: FR11 = 2637 N , FR14 = 4680 (N) Trong lực FR11 phân thành thành phần lực là: Fx12 = FR11.sin 10o = 2637.sin 10o = 458 (N) Fy12 = FR11.cos 10o = 2637.sin 10o = 2597 (N) * Trong mặt phẳng yOz: + Xét phương trình momen O: ∑ 𝑀0 (𝐹𝑦) = −𝐹𝑦14 𝑙14 − 𝐹𝑦11 𝑙11 + 𝐹𝑦12 𝑙12 + 𝐹𝑦13 𝑙13 = => 𝐹𝑦11 = −𝐹𝑦14 𝑙14 + 𝐹𝑦12 𝑙12 + 𝐹𝑦13 𝑙13 𝑙11 = −4680.70,3 + 2597.396,8 + 38.171 = 2070,1 (𝑁) 342 + Phương trình tổng lực theo phương Y: ∑ 𝐹𝑦 = 𝐹𝑦14 − 𝐹𝑦10 + 𝐹𝑦13 − 𝐹𝑦11 + 𝐹𝑦12 = => 𝐹𝑦10 = 𝐹𝑦14 + 𝐹𝑦13 − 𝐹𝑦11 + 𝐹𝑦12 = 4680 + 38 − 2070,1 + 2597 = 5245 (𝑁) * Trong mặt phẳng xOz: + Xét phương trình momen O: ∑ 𝑀0 (𝐹𝑥 ) = − 𝐹𝑥11 𝑙11 + 𝐹𝑥12 𝑙12 = => 𝐹𝑥11 = 𝐹𝑥12 𝑙12 458.396,8 = = 531,3 (𝑁) 𝑙11 342 94 an + Phương trình tổng lực theo phương X: ∑ 𝐹𝑥 = −𝐹𝑥11 + 𝐹𝑥12 − 𝐹𝑥10 = => 𝐹𝑥10 = 𝐹𝑥12 − 𝐹𝑥11 = 458 − 531,3 = −73,3 (𝑁) 5.5.3 Biểu đồ momen Hin ̀ h 5.13 Biểu đồ momen 95 an Xác định đường kính trục hai tiết diện, tiết diện tiết diện trục lắp với ổ lăn Đường kính trục d tiết diện xác định theo công thức: 𝑀 𝑡đ 𝑑1 = √ 0,1.(1−𝛽4 ).[𝜎] Mtđ1 = √𝑀𝑗1 + 0,75𝑀𝑧2 = √2323892 + 125342 + 0,75 4082 = 232727 Nmm Trong đó: Mtđ – momen tương đương; Mj, Mz – momen uốn xoắn tiết diện đoạn AB trục Chọn vật liệu chế tạo trục thép C35 có b= 500 Nmm2 nên [] = 58 N/m2 tra bảng 7-2 TL [1] Như đường kính trục là: 232727 𝑑1 ≥ 3√ = 26 mm 43 0,1.(1−( )4 ).500 60 Chọn đường kính trục lớn d1 = 60 mm Đường kính trục d tiết diện trục lắp với ổ lăn xác định theo công thức: 𝑀 𝑡đ 𝑑2 = √ 0,1.(1−𝛽4 ).[𝜎] Mtđ2 = √𝑀𝑗2 + 0,75𝑀𝑧2 = √3290042 + 0,75 4082 = 329004 (Nmm) Như đường kính trục là: 𝑑2 ≥ 329004 √ 43 0,1 (1 − ( ) ) 500 60 = 20,7 mm Lấy đường kính d2 = 21 mm 96 an 5.5.4 Tính xác trục tiết diện trục ổ lăn Kiểm nghiệm hệ số an toàn n trục tiết diện nguy hiểm.Chọn hệ số an toàn cho phép [n]=2,2 Giới hạn mỏi uốn chu kì đối xứng: 1 (0,4 0,5). b = 0,4.500 = 200 (N/mm2) Giới hạn mỏi xoắn chu kì đối xứng: 1 (0,2 0,3). b = 0,2.500 = 100 (N/mm2) Biên độ ứng suất pháp: a M x 329004 = = 419 N/mm2 785 W Biên độ ứng suất tiếp: a m Mz = 0,13 W0 N/mm2 Trị số trung bình ứng suất pháp: m Trị số trung bình ứng suất tiếp m a =0 N/mm2 Momen chống uốn tra theo bảng 7-3b [ TL – 1] là: 𝑊= 𝜋.𝑑𝑗3 32 = 3,14.203 32 = 785 mm3 Momen chống xoắn tra theo bảng 7-3b [ TL – 1] là: 𝑊𝑜 = 𝜋.𝑑𝑗3 16 = 3,14.203 16 = 1570 mm3 Hệ số xét đến ảnh hưởng trị số ứng suất trung bình đến sức bền mỏi: 0,1, =0,05 Hệ số kích thước tra bảng 7-4 TL [1] là: 0,85 0,73 Hệ số tăng bền Hệ số tập trung ứng suất thực tế rãnh then tra bảng 7-8 [ TL – 1] là: 97 an k 1,5, 1,4 Hệ số an tồn tính theo cơng thức: n n * n n n n Trong đó: Hệ số an toàn xét riêng ứng suất pháp là: n 1 k a m = 0,19 Hệ số an toàn xét riêng ứng suất tiếp là: n 1 k a m = 327 Hệ số an tồn n tính là: n n n n n = 3,44 Hệ số an tồn trục tính lớn hệ số an tồn cho phép nên trục đủ bền 5.6 Tính tốn thiết kế trục dao Chọn vật liệu chế tạo trục thép CT3 5.6.1 Tính sơ trục Đường kính trục tính theo cơng thức: d C3 Trong đó: N n , mm ; N – công suất cần thiết, N = 0,2 kW; n = 473 vg/ phút; C = 110130 chọn C = 120 0,2 𝑑 ≥ 120 √ = 𝑚𝑚 473 Sơ chọn đường kính trục d = 20 mm 98 an 5.6.2 Tính gần trục Monen xoắn tính theo công thức: 9,55 106 𝑁 9,55 106 0,2 Mz = = = 4038 (Nmm) 𝑛 473 Lực vịng tác dụng lên trục tính theo cơng thức: Fv = 1000𝑁 1000.0,2 = = 128,2 (N) 𝑣 1,56 Lực căng đai tác dụng lên trục dao: 𝐹𝑐 = 200(𝑁) Lực tổng cộng lực căng đai lực vịng coi đặt trục ta có: 𝐹𝑦2 = 𝐹𝑐 + 𝐹𝑣 = 128,2 + 200 = 328,2 (𝑁) * Trong mặt phẳng yOz: + Xét phương trình momen O: ∑ 𝑀0 (𝐹𝑦) = 𝐹𝑦2 𝑙2 − 𝐹𝑦1 𝑙1 = => 𝐹𝑦1 = 𝐹𝑦2 𝑙2 382,3.103,5 = = 434,8 (𝑁) 𝑙1 91 + Phương trình tổng lực theo phương Y: ∑ 𝐹𝑦 = 𝐹𝑦0 − 𝐹𝑦2 − 𝐹𝑦1 = => 𝐹𝑦0 = 𝐹𝑦2 + 𝐹𝑦1 = 328,2 + 434,8 = 763 (𝑁) 99 an Momen trục d: Hin ̀ h 5.14 Biểu đồ momen trục dao Đường kính trục d tiết diện trục lắp với ổ lăn xác định theo công thức 10.17/ trang 194 TL[1]: 𝑀 𝑑 = √ 𝑡đ 0,1.[𝜎] Mtđ2 = 20700 (Nmm) 100 an Như đường kính trục là: 20700 𝑑2 ≥ √ = 7,45 mm 0,1.500 Lấy đường kính d = 20 mm 5.6.3 Tính xác trục tiết diện trục ổ lăn Kiểm nghiệm hệ số an toàn n trục tiết diện nguy hiểm.Chọn hệ số an toàn cho phép [n]=2,2 Giới hạn mỏi uốn chu kì đối xứng: 1 (0,4 0,5). b = 0,4.500 = 200 (N/mm2) Giới hạn mỏi xoắn chu kì đối xứng: 1 (0,2 0,3). b = 0,2.500 = 100 (N/mm2) Biên độ ứng suất pháp: a M x 20700 = = 26,3 785 W N/mm2 Biên độ ứng suất tiếp: a m Mz 4038 = = 1,28 W0 2.1570 N/mm2 Trị số trung bình ứng suất pháp: m Trị số trung bình ứng suất tiếp m a = 1,28 N/mm2 Momen chống uốn tra theo bảng 7-3b [ TL – 9] là: 𝑊= 𝜋.𝑑𝑗3 32 = 3,14.203 32 = 785 mm3 Momen chống xoắn tra theo bảng 7-3b [ TL – 9] là: 𝑊𝑜 = 𝜋.𝑑𝑗3 16 = 3,14.203 16 = 1570 mm3 101 an Hệ số xét đến ảnh hưởng trị số ứng suất trung bình đến sức bền mỏi: 0,1, =0,05 Hệ số kích thước tra bảng 7-4 [ TL – 9] là: 0,85 0,73 Hệ số tăng bền Hệ số tập trung ứng suất thực tế rãnh then tra bảng 7-8 [ TL – 9] là: k 1,5, 1,4 Hệ số an tồn tính theo cơng thức: n n * n n n n Trong đó: Hệ số an toàn xét riêng ứng suất pháp là: n 1 k a m = 200 1,5 ×26,3 0,85 = 4,3 Hệ số an toàn xét riêng ứng suất tiếp là: n 1 k a m = 1,4.1,28 0,73 100 +0,05.1,28 = 39,7 Hệ số an tồn n tính là: n n n n n = 4,3.39,7 √4,3+39,7 = 25,7 Hệ số an tồn trục tính lớn hệ số an toàn cho phép nên trục đủ bền 102 an 5.7 Tính then Các thơng số biết: Đường kính trục d= 20 mm, từ đường kính trục d= 20 mm tra bảng 9.1a/173, TL [1] (sách TK - CTM) ta chọn tiết diện then b= mm, h= mm, chiều sâu trục t = 3,5 mm, chiều sâu lỗ t1 = 2,8 Tính then theo sức bền dập 5.7.1 Điều kiện bền dập Điều kiện bền dập then là: d Trong đó: Mz d R.F – hệ số xét đến phân bố tải trọng không then, = 1; R – bán kính qui ước điểm đặt lực, R = d1D/2 = 10 mm; F – diện tích tính tốn bề mặt làm việc then, F= h.l mm2 Từ ta suy ra: 𝑙≥ 𝑀𝑧 4.408 = = 0,14 (𝑚𝑚) ℎ 𝑑 [𝜎]𝐴 6.20.100 Theo tiêu chuẩn, chọn chiều dài then lt= mm 5.7.2 Điều kiện bền cắt: Tính then theo sức bền cắt: 2.M z Mz = l d b. R.b.l 2.408 20.6.60 = 0,11 (mm) lấy l = mm tiêu chuẩn Từ chọn chiều dài then l1đ= 18 mm để đảm bảo điều kiện bền dập, bền cắt chọn chiều dài pully vào trục L = 20 mm 5.8 Tính chọn ổ lăn Chọn loại ổ lăn: Dựa vào kết cấu băng tải, lực tác dụng lên trục gồm có lực pháp tuyến nên chọn loại ổ bi đỡ Đường kính d1 = d0 = 20 (mm) Số vòng quay (vòng/phút) Tuổi thọ: Chọn Lh = 10000 (giờ) 103 an Chọn sơ ổ lăn đỡ dãy kỹ hiệu 36204 Đường kính d = 20 (mm), đường kính ngồi D = 47 (mm), khả tải trọng động C = 12,3 (kN), khả tải trọng tĩnh Co =8,47(kN) Lực tác dụng lên ổ: 2 𝐹𝑟10 = √𝐹𝑥10 + 𝐹𝑦10 = √52452 = 5245 (𝑁) 2 𝐹𝑟11 = √𝐹𝑥11 + 𝐹𝑦11 = √20702 + 5312 = 2137 (𝑁) a) Kiểm tra khả tải động ổ: 𝑄 = (𝑋 𝑉 𝐹𝑟 + 𝑌 𝐹𝑎) 𝐾𝑡 𝐾𝑑 Với: X = 1, Y = V = 1: Vòng quay Kt = - Hệ số kể đến ảnh hưởng to ( 𝑄 = 5245.1.1.1 = 5245 (𝑁) Tuổi thọ tính triệu vòng quay: L = (60.n.lh)/106 L = 7.60.10000.10-6 = 4,2 (triệu vịng) 𝑚 Ta có: 𝐶𝑑 = 𝑄 √𝐿 => Cd = 5,245 3√4,2 = 8,46 (kN) < C = 12,3 (kN) => Đảm bảo điều kiện bền tải động b) Khả tải tĩnh 𝑄𝑜 = 𝑋𝑜 𝐹𝑟 X0 = 0,5 ổ bi đỡ chặn dãy => Q0 = 0,5.5,245 = 2,6225(kN) < C0 = 8,47(kN) => Đảm bảo điều kiện bền tải tĩnh 104 an CHƯƠNG SẢN PHẨM Hình 6.1 Máy hoàn chỉnh Hin ̀ h 6.2 Máy hoàn chỉnh 105 an TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] Trịnh Chất, Lê Văn Uyển Tính Tốn, Thiết Kế Hệ Dẫn Động Cơ Khí, tập I II Nhà Xuất Bản Giáo Dục 2006 [2] Nguyễn Hồng Nhân, Nguyễn Danh Sơn Kỹ Thuận Nâng Chuyển, tập II Nhà Xuất Bản Đại Học Quốc Gia TP Hồ Chí Minh 2004 [3] Tơn Thất Minh, Máy thiết bị vận chuyển định lượng, Nhà xuất Bách Khoa – Hà Nội 2010 [4] trang “http://www.banvekythuat.com/thong-so-tieu-chuan-cua-ren-he-met/” 106 an S an K L 0
Ngày đăng: 27/12/2023, 03:39
Xem thêm:
