Báo cáo bài tập lớn môn học hệ thống cung cấp điện đối tượng thiết kế nhà máy luyện kim đen

Kiểm tra các thiết bị điện đã được chọn sơ bộ...59 Trang 4 Chương 1: Giới thiệu về phân xưởng và yêu cầu thiếtkế1.1 Đối tượng thiết kếThiết kế hệ thống cung cấp điện cho nhà máy luyện k

TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA HÀ NỘI VIỆN ĐIỆN - - BÁO CÁO BÀI TẬP LỚN Môn học: Hệ thống cung cấp điện ĐỐI TƯỢNG THIẾT KẾ: NHÀ MÁY LUYỆN KIM ĐEN Họ tên: Dương Văn Quốc MSSV: 20202683 Mã lớp: 141882 Mục lục BÁO CÁO BÀI TẬP LỚN ĐỐI TƯỢNG THIẾT KẾ: NHÀ MÁY LUYỆN KIM Chương 1: Giới thiệu phân xưởng yêu cầu thiết kế 1.1 Đối tượng thiết kế 1.2 Số liệu phụ tải 1.3 Các số liệu ban đầu 1.4 Các nội dung thuyết minh tính tốn Chương 2: Xác định phụ tải tính tốn 2.1 Tổng quan phương pháp xác định phụ tải tính tốn .9 2.1.1 Phương pháp xác định PTTT theo hệ số nhu cầu (Knc) công suất đặt (Pđ) 2.1.2 Phương pháp xác định PTTT theo hệ số (Kmax) cơng suất trung bình (Ptb) 10 2.1.3 Phương pháp xác định PTTT theo suất phụ tải đơn vị diện tích 12 2.2 Xác định phụ tải tính tốn phân xưởng sửa chữa khí 12 2.2.1 Phân nhóm phụ tải 12 2.2.2 Xác định phụ tải tính tốn tồn phân xưởng sửa chữa khí 18 2.3 Xác định phụ tải tính tốn phân xưởng lại .19 2.4 Xác định phụ tải tính tốn tồn nhà máy - biểu đồ phụ tải 20 2.4.1 Xác định phụ tải tính tốn tồn nhà máy 20 2.4.2 Bảng tổng kết phụ tải tính tốn tồn nhà máy .20 CHƯƠNG 3: THIẾT KẾ MẠNG ĐIỆN CAO ÁP CHO TOÀN NHÀ MÁY 23 3.1 Đặt vấn đề .23 3.2 Các phương án cấp điện 23 3.2.1 Chọn cấp điện áp nguồn điện cấp cho mạng cao áp nhà máy 23 3.2.2 Đề xuất phương án sơ đồ cung cấp điện nhà máy 24 3.3 Tính tốn kinh tế - kĩ thuật cho phương án 28 3.3.1 Tính tốn máy biến áp 28 3.3.2 Tính tốn máy cắt 33 3.4 Tính tốn dây dẫn .36 3.4.3 Tính tốn chi phí năm 52 3.4 Thiết kế chi tiết cho phương án 52 3.4.1 Chọn tiết diện dây dẫn nối từ hệ thống điện nhà máy 53 3.4.2 Tính tốn ngắn mạch 54 3.4.3 Kiểm tra thiết bị điện chọn sơ 59 3.4.4 Lựa chọn thiết bị phân phối điện khác 60 Chương 1: Giới thiệu phân xưởng yêu cầu thiết kế 1.1 Đối tượng thiết kế Thiết kế hệ thống cung cấp điện cho nhà máy luyện kim đen 1.2 Số liệu phụ tải Bảng 1.1 Hình 1.1 cho số liệu tổng quan phụ tải toàn nhà máy bao gồm vị trí, diện tích, cơng suất đặt yêu cầu cung cấp iện phân xưởng nhà máy Tỷ lệ xích Hình cho phép tính chính xác kích thước thực tế phân xưởng để từ tính diện tích chúng TT Tên phân xưởng Công suất đặt (kW) Loại hộ tiêu thụ Phân Xường (PX) luyện gang 4000 I PX lị Martin 3500 I PX máy cán phơi 2000 I PX cán nóng 2800 I PX cán nguội 3000 I PX tôn 2500 I PX sửa chữa khí theo tính tốn III Trạm bơm 1000 I Ban Quản lý Phịng Thí nghiệm 320 III 10 Chiếu sáng phân xưởng Theo diện tích Bảng 1.1 Phụ tải nhà máy luyện kim đen Hình 1.2 Sơ đồ mặt nhà máy luyện kim đen Bảng 1.2 Hình 1.2 cho số liệu phụ tải phân xưởng sửa chữa khí Pm (kW) TT Tên phân xưởng SL Nhãn máy Tồn bợ máy Bợ phận máy cơng cụ 10 11 12 13 14 15 Máy tiện ren Máy tiện tự động Máy tiện tự động Máy tiện tự động Máy tiện tự động Máy tiện rêvônve Máy phay vạn Máy phay ngang Máy phay ứng Máy phay ứng Máy mài Máy bào ngang Máy xọc Máy xọc Máy khoan vạn 2 1 2 1 1 I6I6 T-IM 2A-62 I615M IA-I8 678M 6K82 6K-12 7A35 Ш3A 7417 A135 5 14 2 14 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 Máy doa ngang Máy khoa hướng tâm Máy mài phẳng Máy mài tròn Máy mài Máy mài dao cắt gọt Máy mài sắc vạn Máy khoan bàn Máy ép kiểu trục khuỷu Tấm cữ ( ánh dấu) Tấm kiểm tra Máy mài phá Cưa tay Cưa máy Bàn thợ nguội Bộ phận nhiệt luyện 1 1 1 1 1 1 2613 4522 CK-371 3153M 3A24 3628 3A-64 HC-12A K113 3M634 872 - 3 1 - 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 Lò iện kiểu buồng Lò iện kiểu ứng Lò iện kiểu bể Bể iện phân Thiết bị phun cát Thùng xói rửa Thùng tơi Máy nén Tấm kiểm tra Tủ điều khiển lị điện Bể tơi Bể chứa Bợ phận sửa chữa Máy tiện ren Máy tiện ren Máy tiện ren Máy phay ngang Máy phay vạn Máy phay 1 1 1 1 1 H-30 Ц-25 B-20 Пb21 331 ЗЛ-0576 - 30 25 30 10 - 1 1 IK620 1A-62 1616 6П80 578 5Д32 10 3 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 Máy xọc Máy bào ngang Máy mài trịn Máy khoan ứng Búa khí nén Quạt Lị tăng nhiệt Thùng tơi Máy biến áp hàn Máy mài phá Khoan điện Máy cắt Tấm cữ ( ánh dấu) Thùng xói rửa Bàn thợ ng̣i 1 1 1 1 1 7417 Пb-412 CTЗ24 3T-634 П-54 872 - 10 24KVA - 64 Giá kho Bộ phận sửa chữa iện - - 65 66 67 68 69 70 1 1 HC-12A 1 15 Bàn ng̣i Máy dây Bàn thí nghiệm Bể tắm có đốt nóng Tủ xấy Khoan bàn Bảng 1.2 Danh sách thiết bị PX SCCK Hình 1.2.2 Sơ đồ mặt Phân xưởng sửa chữa khí 1.3 Các số liệu ban đầu  Điện áp nguồn: Uđm = 22kV 35kV  Dung lượng ngắn mạch phía hạ áp trạm biến áp khu vực: 250MVA  Liên kết TBAKV nhà máy: Đường dây không, dây nhôm lõi thép  Khoảng cách từ nguồn đến nhà máy: 10km  Thời gian sử dụng công suất lớn phụ tải nhà máy Tmax =4500 1.4 Các nội dung thuyết minh tính tốn  Xác định phụ tải tính tốn phân xưởng sửa chữa khí tồn nhà máy  Thiết kế mạng điện cao áp cho toàn nhà máy Chương 2: Xác định phụ tải tính tốn 2.1 Tổng quan phương pháp xác định phụ tải tính tốn 2.1.1 Phương pháp xác định PTTT theo hệ số nhu cầu (Knc) công suất đặt (Pđ) Phương pháp sử dụng có thiết kế nhà xưởng xí nghiệp (chưa có thiết kế chi tiết bố trí máy móc, thiết bị mặt bằng), lúc chỉ biết một số liệu cụ thể công suất đặt phân xưởng Phụ tải tính tốn đợng lực phân xưởng xác định theo công thức: Pđ 1=k nc P đ Qđ 1=Pđ tan ⁡(φ) Trong công thức trên: Knc: hệ số nhu cầu, tra sổ tay kỹ thuật theo số liệu thống kê xí nghiệp, phân xưởng tương ứng cosφ: hệ số công suất tính toán, cũng tra sổ tay kỹ thuật, từ rút tanφ Phụ tải chiếu sáng tính theo công suất chiếu sáng một đơn vị diện tích: Pcs =p F Qcs =Pcs tanφ Trong đó: P0: suất chiếu sáng đơn vị diện tích (W/m2) F: diện tích cần chiếu sáng, diện tích phân xưởng (m2) Từ ta tính phụ tải tính tốn phân xưởng: Stt =√ ( Pđ 1+ P cs )2 +(Qđt +Q cs )2 Phương pháp chính xác, không xét chế độ vận hành phụ tải, chỉ dùng tính tốn sơ bợ biết số liệu phụ tải P tên phụ tải 2.1.2 Phương pháp xác định PTTT theo hệ số (Kmax) cơng suất trung bình (Ptb) Khi cần nâng cao độ xác PTTT dùng phương pháp tính theo hệ số cực đại Thơng tin ban đầu ta biết thường chi tiết việc phân nhóm thiết bị máy móc Sau xác định PTTT nhóm máy n máy theo cơng suất trung bình hệ số cực đại n Ptt =K max K sd=K max K sd ∑ Pđm i i=1 Qtt =P tt tanφ Trong đó: n : Số máy nhóm Ptb : Cơng suất trung bình nhóm phụ tải Pm : Công suất định mức máy (kW) Ksd : Hệ số sử dụng nhóm thiết bị Kmax : Hệ số cực đại nhóm phụ tải = f(nhq,Ksd) nhq : Số thiết bị sử dụng hiệu Nếu hệ số sử dụng thiết bị nhóm khác ta tính hệ số sử dụng trung bình K sd = ∑ P i K sd i ∑ Pi Cách xác định nhq:  n ≤ 5: n hq=¿ ¿ ¿  n > 5: PđmMax - Nếu m= P đmMin ≤ K sd ≥0.4 nhq =n Lưu ý: Khi xác định nhq bỏ qua thiết bị có tổng cơng suất nhỏ 5% tổng cơng suất nhóm thiết bị - Nếu m > Ksd ≥ 0.2 : n n hq= 10 2∗∑ Pđmi i=1 PđmMax ≤n Tổng tổn thất công suất tác dụng 107.09 Xác định tổn thất điện đường dây: ∆AD = ∆P   = (0.124 + 10-4 Tmax )2.8760=2886 h ∆AD = ∆P  = 107.09 * 2886 = 309061 kWh 3.4.3 Tính tốn chi phí năm Z=( a vh +a tc ) K +C ∆ A Trong đó: avh : Hệ số vận hành TBA ường dây cáp, avh=0,1 atc : Hệ số tiêu chuẩn thu hồi vốn ầu tư atc = 0,2 K : Vốn đầu tư ∆A : Tổn thất điện Bảng 3.20: Bảng chi phí cho năm P/Án MBA (triệu đồng) Đường dây (triệu đồng) Máy cắt (triệu đồng) Tổn Tổn hao hao đường MBA dây (triệu (triệu đồng) đồng) Tổng vốn đầu tư (triệu đồng) Tổng tổn hao (triệu đồng) Tổng cho phí (triệu đồng) 3874.4 622.730 8740 520 38.12 13237.13 557.4 4528.54 3874.4 516.153 5980 520 40.28 10370.55 556.43 3667.60 3797.6 896.856 7176 505 211.32 11870.46 702.35 4263.50 3797.6 774.322 4784 505 214.18 9355.92 705.2 Qua bảng tổng kết phương án phương án có tổng chi phí nhỏ so với phương án lại Tuy nhiên phương án lại có tổn hao lớn nhất, phương án phương án chọn để thiết kế 51 3511.98 3.4 Thiết kế chi tiết cho phương án Phương án chọn: Phương án 3.4.1 Chọn tiết diện dây dẫn nối từ hệ thống điện nhà máy Đường dây cung cấp từ TBATG trạm TPPTT nhà máy dài 10 km sử dụng ĐDK, dây nhôm lõi thép, lợ kép Ta có T max nhà máy luyện kim 4500h, với giá trị T max, dây dẫn AC ta tra J kt=1,1 (A/mm2) ( Tra Bảng trang 294 – Sách Hệ thống cung cấp điện xí nghiệp công nghiệp đô thị nhà cao tầng ) Công thức tính để chọn tiết diện dây dẫn: F tt = I ttmax J kt Trong đó: Ftt : Tiết diện dây tính tốn Itt: Dịng điện tính tốn lớn qua dây dẫn Jkt: Mật đợ dịng kinh tế Cơng thức tính dịng điện làm việc cực đại qua mợt sợi cáp: 52 I ttmax = S ttpx n √3 U đm A Trong đó: n: Số lơ cáp Dựa vào trị số Ftt tính được, tra bảng ta lựa chọn tiết diện cáp tiêu chuẩn gần Kiểm tra tiết diện dây dẫn theo dịng điện phát nóng lâu dài cho phép (Icp) 𝑘1 𝑘2 𝐼𝑐𝑝 ≥ 𝐼𝑠𝑐 Trong đó: k1: Hệ số hiệu chỉnh nhiệt đợ k2: Hệ số hiệu chỉnh nhiệt độ, kể đến số lượng dây cáp đặt chung một rãnh Đối với sợi cáp khoảng cách sợi 100 mm, k2=0,9 Isc: Dòng điện qua dây cáp cố đứt dây Isc=2.Itt.max I ttmax = Sttmax U đm √ F tt = = 13750.25 =113.41 2∗35∗√ I ttmax 113.41 = =103.1 mm J kt 1.1 Khi đứt mợt dây, dây cịn lại chuyển tải tồn bợ cơng suất nên 𝐼𝑠𝑐 = 2𝐼𝑡𝑡𝑚𝑎𝑥 = 226.82 => Icp ≥ Isc/(1*0.9) = 252.02 A Tra bảng PL 4.12 dây dẫn AC – 95 có Icp = 335A, thỏa mãn điều kiện => Chọn dây AC-95 để dẫn điện từ TBATG nhà máy Kiểm tra dây dẫn theo điều kiện tổn thất điện áp: Với dây dẫn AC – 95 có khoảng cách trung bình hình học D = 1,26 m, tra bảng PL4.6 𝑟0 = 0.33 /km, x0 = 0.36 /km ∆U= PX +QR 10441.17∗0.36∗10+ 8947.143∗0.33∗10 = =958.8 V U đm 2∗35 5%U đm = 0.05*35000 = 1800V > ∆U Vậy dây dẫn AC-95 thỏa mãn u cầu 53 3.4.2 Tính tốn ngắn mạch Mục đích tính ngắn mạch để kiểm tra thiết bị sơ bộ chọn (MBA, cáp trung áp, máy cắt trung áp) chế độ cố ngắn mạch lựa chọn tất thiết bị phân phối điện khác (BU, BI, chống sét van, cầu chì, cầu dao phía cao áp aptomat phía hạ áp TBAPX) Các điểm cần tính ngắn mạch TPPTT để kiểm tra máy cắt, góp tính điểm ngắn mạch phía cao áp hạ áp TBAPX a) Tính dịng ngắn mạch góp TPPTT(N1) TBAPX phía cao áp (N2-i) Tính điện kháng hệ thống XH: U tb X H= () SN Trong đó: Utb = 1,05.Um= 36,75 (kV): điện áp trung bình sử dụng tính tốn ngắn mạch, (kV) SN : công suất cắt ngắn mạch máy cắt đầu nguồn, SN= 350 (MVA) Điện trở điện kháng đường dây: R= ∗r 0∗l( ) n 54 X = ∗x 0∗l() n Trong đó: r0, x0 - điện trở điện kháng km dây dẫn [Ω/km] l - chiều dài ường dây [km] n – số lợ đường dây Vì cấp điện áp 35kV nên tính tốn hệ có tên - Tính dịng điện ngắn mạch phía trung, cao áp: IN = I’’ = I = U đm √ Z❑ (kA) Trong đó: ZΣ : tổng trở tính từ hệ thống tới điểm ngắn mạch (Ω) - Tính trị số dịng điện ngắn mạch xung kích Ixk = 1.82*IN (A) Bảng 4.1: Thông số ĐDK cáp Nhánh Số mạch F (mm2) Độ dài (m) ĐDK AC-95 2x9000 0.33 TPPTT-B1 3x25 2x170 TPPTT-B2 3x25 TPPTT-B3 TPPTT-B4 r0, x0, (Ω/km) (Ω/km) X R (Ω) (Ω) 0.36 1.32 1.44 0.927 0.15 0.079 0.013 2x183 0.927 0.15 0.085 0.014 3x25 2x129 0.927 0.15 0.060 0.01 3x25 2x192 0.927 0.15 0.089 0.014 B4-B5 3x25 2x120 0.927 0.15 0.056 0.009 TPPTT-B6 3x25 2x129 0.927 0.15 0.060 0.01 B6-B8 3x25 143 0.927 0.15 0.13 0.021 B5-pxscck 3x240 84 0.0754 0.073 0.006 0.006 55 B4- ptn - 3x300 241.5 0.0601 0.0717 0.014 0.017 Tính dịng ngắn mạch điểm N góp TPPTT: X H= U tb 36.752 = =3.86 () SN 350 X = XĐDK + XH = 1.44 + 3.86 = 5.3  R = RĐDK = 1.32  IN = I’’ = I =3.7 kVA Ixk = 1.8 * 2 * IN = 9.41 kVA - Tính dòng ngắn mạch điểm N2-i trạm B1 X = XĐDK + XH + XCápB1 = 1.44 +3.86 +0.013 = 5.313  R = RĐDK + RCáp =1.32 + 0.079 = 1.399  IN = I’’ = I =3.68 kVA Ixk = 1.8 * 2 * IN = 9.37 kVA - Tính dịng ngắn mạch điểm N2-i TBAPX khác tương tự Ta có bảng kết quả: Bảng 4.2: Kết tính tốn dịng iện ngắn mạch phía cao áp nhà máy Điểm tính N Thanh góp TPPTT Thanh trạm B1 Thanh trạm B2 Thanh trạm B3 Thanh trạm B4 Thanh trạm B5 Thanh trạm B6 Thanh trạm B8 X (Ω) 5.3 5.313 5.314 5.31 5.314 5.323 5.31 5.331 R (Ω) 1.32 1.399 1.405 1.380 1.409 1.462 1.380 1.508 b) Tính dịng ngắn mạch phía hạ áp TBAPX - Tính điện trở điện kháng MBA 56 𝐼𝑁 (𝑘𝐴) 3.700 3.680 3.686 3.683 3.676 3.661 3.683 3.647 𝑖𝑥𝑘 (𝑘𝐴) 9.42 9.37 9.38 9.38 9.36 9.32 9.38 9.28 Bảng 4.3: Điện trở điện kháng MBAPX(Cao áp) ∆𝑃𝑁 (kW) 𝑅 (Ω) 𝑋 (Ω) B1 2500 22.0 𝑈𝑁 (%) 2.156 14.7 B2 2000 20.0 3.063 18.375 B3 1250 14.0 5.488 29.4 B4 2500 20.0 3.063 20.417 B5 2500 22.0 2.156 18.375 B6 1600 16.0 3.828 22.969 B8 1250 14.0 10.976 29.4 TBAPX SđmB kVA Số lượng Bảng 4.4: Các thông số quy đổi điện trở cáp, hệ thống , MBA ĐDK 35 kV 0,4 kV R(Ω) X (Ω) R(mΩ) X(mΩ) HT 3.86 0.504 ĐDK 1.32 1.44 0.172 0.188 TBAPX B1 2.156 14.7 0.282 1.92 TBAPX B2 3.063 18.375 0.4 2.4 TBAPX B3 5.488 29.4 0.717 3.84 TBAPX B4 3.063 20.417 0.4 2.667 TBAPX B5 2.156 18.375 0.172 2.4 TBAPX B6 3.828 22.969 0.5 3.0 TBAPX B8 10.976 29.4 1.434 3.84 TPPTT-B1 0.079 0.013 0.01 0.002 TPPTT-B2 0.085 0.014 0.01 0.002 TPPTT-B3 0.060 0.01 0.008 0.001 TPPTT-B4 0.089 0.014 0.012 0.002 B4-B5 0.056 0.009 0.007 0.001 TPPTT-B6 0.060 0.01 0.008 0.001 B6-B8 0.13 0.021 0.017 0.003 B5-B7 6 B4-B9 14 17 57 - Tính dòng điện ngắn mạch phân xưởng X = XĐDK + XH + XCápB1 + Xtpptt1 = 0.504 + 0.188 + 1.92 + 0.002 = 2.614  R = RĐDK + RCáp + Rtpptt1= 0.172 + 0.282 + 0.01 = 0.464 mΩ U tb 400 IN = I’’ = I = Z = √ ❑ √ √2.614 +0.464 = 86.99 kA Ixk = 1.8 * 2 * IN = 159.93 kVA - Tính dòng điện ngắn mạch phía hạ áp phân xưởng khác tương tự ta có: Bảng 4.5: Kết tính tốn dịng điện ngắn mạch phía hạ áp phân xưởng 𝐼𝑁 (𝑘𝐴) Điểm tính N X (mΩ) R (mΩ) Phân xưởng 2.614 0.464 86.99 𝑖𝑥𝑘 (𝑘𝐴) Phân xưởng 3.094 0.582 73.35 134.85 Phân xưởng 4.533 0.897 49.98 91.89 Phân xưởng 3.361 0.584 67.70 124.46 Phân xưởng 3.093 0.59 73.34 134.84 Phân xưởng 3.693 0.68 61.5 113.1 Phân xưởng 9.296 6.59 20.27 37.27 Phân xưởng 4.737 1.631 46.1 84.75 Phân xưởng 20.562 14.627 9.16 16.84 3.4.3 Kiểm tra thiết bị điện chọn sơ a) Kiểm tra cáp trung áp - Kiểm tra cáp trung áp theo điều kiện ổn định nhiệt 58 159.92 - Với cáp chỉ cần kiểm tra với tuyến có dịng N lớn Tiết diện ổn định nhiệt cáp: Fôđn = 25 mm2 > * 3.7 * 0.5 = 18.31 mm2 Vậy chọn cáp 25 mm2 cho tuyến hợp lí b) Kiểm tra máy cắt Kiểm tra máy cắt dựa vào: Loại Uđm (kV) Im (A) Loại Icắtđm(kA) Iôđn/tôđn(kA/s) MC hợp bộ 36 1250 F400 25 Iôđđ(kA) 25/1 40 Thông số mắy cắt đặt trạm phân phối trung tâm 3.4.4 Lựa chọn thiết bị phân phối điện khác Tại trạm phân phối trung tâm a, Biến dòng điện (BI): - Điều kiện chọn BI: 𝑈đ𝑚.𝐵𝐼 ≥ 𝑈đ𝑚.𝑚 ; 1,2𝐼1đ𝑚 ≥ 𝐼𝑐𝑏 ; 𝐼ôđ𝑛2 𝑡ôđ𝑛 ≥ 𝐼∞2 𝑡𝑞đ ; 𝐼ơ𝑑𝑑 ≥ 𝑖𝑥𝑘 - Ta có: Um.m = 35kV; Icb = 252.02A ; 𝐼𝑁 = 𝐼" = I∞ =3.7kA Ixk = 9.41kA  Với thông số kết hợp với tra bảng PL2.21 ta chọn máy biến dịng SIEMENS chế tạo 59 Bảng 4.6: Thơng số kĩ thuật BI Loại U chịu đựng tần số công nghiệp 1’ Uđm (kV) ( kV) 4MA76 36 70 U chịu đựng xung 1,2/50 I1đm (A) I2đm (A) 𝜇𝑠, (kV) 170 202000 Iôđn 1s Iôđđ (kA) (kA) 80 120 Kiểm tra lại biến dòng điện: - Uđm = 36kV > 35kV => Thỏa mãn 1.2*I1đm =1.2*2000 = 2400A>252.02A => Thoả mãn Iôđn2 tôđn = 802*1 = 6400kA > 3.72*0.5=6.845 => Thỏa mãn b) Biến điện áp (BU) - Điều kiện chọn BU: 𝑈đ𝑚.𝐵𝑈 ≥ 𝑈đ𝑚.𝑚 Ta có: Uđm.m = 35kV  Với thông số kết hợp với tra bảng PL2.22 ta chọn máy biến áp SIEMENS chế tạo: Bảng 4.7: Thông số kĩ thuật BU Loại Uđm (kV) U chịu đựng tần số công nghiệp 1’ (kV) 4MR56 36 U chịu đựng xung 1,2/50 𝜇𝑠 U1đm (kV) U2đm 35 / 1120 / (V) (kV) 70 170 c) Chống sét van 60 Tải định mức (VA) 800 - Chống sét van thiết bị điện trở phi tuyến có nhiệm vụ chống sét truyền từ ĐDK vào trạm phân phối trạm biến áp - Điều kiện chọn CSV: 𝑈đ𝑚.𝐶𝑆𝑉 ≥ 𝑈đ𝑚.𝑚 Chọn loại chống sét van Cooper Mỹ chế tạo có Uđm = 35kV - Trạm biến áp phân xưởng a) Cầu chì cao áp - Điều kiện chọn cầu chì cao áp: 𝑈đ𝑚.𝐶𝐶 ≥ 𝑈đ𝑚.𝑚 ; 𝐼đ𝑚.𝐶𝐶 ≥ 𝐼𝑚𝑎𝑥 ; 𝐼𝑐ắ𝑡 ≥ 𝐼" ℎ𝑎𝑦 𝑆𝑐ắ𝑡 ≥ 𝑆" Với I max = - S ( n−1 )∗U∗√ Kết hợp số liệu , ta chọn cầu chì cao áp Trung Quốc chế tạo: Kiểm tra lại cầu chì cao áp cho mợt TBAPX(B1): o Uđm = 35kV = 35kV => Thỏa mãn o Iđm =65A > 50.44A => Thoả mãn o Icắt = 31.5kA > 3.68kA => Thỏa mãn Bảng 4.8: Thông số kĩ thuật cầu chì cao áp TBAPX Icắt N kA Icắt N Tổn hao W A 65 31.5 530 140 FCO3550A 35 50 31.5 408 115 3.686 FCO3535A 35 35 31.5 250 81 46.37 3.683 FCO3550A 35 50 31.5 408 115 B5 47.87 3.676 FCO3550A 35 50 31.5 408 115 B6 31.59 3.661 FCO3535A 35 35 31.5 250 81 TBAPX Imax (𝐴) 𝐼𝑁 (𝑘𝐴) B1 50.44 3.700 FCO3565A 35 B2 44 3.680 B3 28.5 B4 Loại 61 Uđm Iđm kV A B8 19 3.683 FCO3525A 35 25 31.5 127 57 b) Dao cách li cao áp - Điều kiện chọn DCL cao áp: 𝑈đ𝑚.𝐷𝐶𝐿 ≥ 𝑈đ𝑚.𝑚 ; 𝐼đ𝑚.𝐷𝐶𝐿 ≥ 𝐼𝑚𝑎𝑥 ; 𝐼ôđ𝑛2.𝑡ôđ𝑛.𝐷𝐶𝑙 - 𝑡𝑞đ ; 𝐼ôđđ.𝐷𝐶𝐿 ≥ 𝑖𝑥𝑘 Tra bảng PL2.16 chọn dao cách li phụ tải ngồi trởi Liên Xơ chế tạo: Bảng 4.9: Thông số kĩ thuật dao cách li phụ tải TBAPX TBAPX Imax (𝐴) 𝐼𝑁 (𝑘𝐴) B1 50.44 3.700 B2 44 3.680 9.37 B3 28.5 3.686 9.38 B4 46.37 3.683 9.38 B5 47.87 3.676 9.36 B6 31.59 3.661 9.32 B8 19 3.683 9.38 𝑖𝑥𝑘 (𝑘𝐴) 9.42 Loại POH35/2000 POH35/2000 POH35/2000 POH35/2000 POH35/2000 POH35/2000 POH35/2000 Uđm Iđm A Iôđn(10s) kV kA 35 2000 35 2000 35 2000 35 2000 35 2000 35 2000 35 2000 Kiểm tra lại dao cách li cao áp cho một TBAPX(B1): - Uđm = 35kV = 35kV => Thỏa mãn - I1đm =2000 >50.44A => Thoả mãn - Iôđn2.tôđn = 292*10 = 8410kA > 2.892*0.5=4.176 => Thỏa mãn - Iôdd = 47kA > 7.36kA => Thỏa mãn c) Aptomat tổng phía hạ áp TBAPX 62 29 Iôđđ kA 47-120 29 47-120 29 47-120 29 47-120 29 47-120 29 47-120 29 47-120 - Điều kiện chọn Aptomat tổng aptomat phân đoạn phía hạ áp TBAPX U đm A ≥U đm m ; I đm A ≥ I max =k qt - Sđm U đm √ Sđm U đm √ Sđm U đm √ Sđm U đm √ Sđm U đm √ = 125 =1804.22 A 0.4 √ = 20 00 =2886.75 A 0.4 √ = 25 00 =3608.44 A 0.4 √ Sđm U đm √ = 16 00 =2309.4 A 0.4 √ Dòng điện lớn qua aptomat tổng TBAPX B8 là: I max= - 20 00 =2886.75 A 0.4 √ Dòng điện lớn qua aptomat tổng TBAPX B6 là: I max= - = Dòng điện lớn qua aptomat tổng TBAPX B5 là: I max= - 2500 =3608.44 A 0.4 √ Dòng điện lớn qua aptomat tổng TBAPX B4 là: I max= - = Dòng điện lớn qua aptomat tổng TBAPX B3 là: I max= - ; I cắt ≥ I ' ' Dòng điện lớn qua aptomat tổng TBAPX B2 là: I max= - U đm B √ Với trạm MBA đặt tủ: tủ aptomat tổng tủ aptomat nhánh Với trạm MBA đặt tủ: tủ aptomat tổng; tủ aptomat phân đoạn tủ aptomat nhánh Dòng điện lớn qua aptomat tổng TBAPX B1 là: I max= - S đm Sđm U đm √ = 125 =1804.22 A 0.4 √ Số liệu kết hợp bảng PL3.4, ta chọn dùng aptomat hạ áp hãng Merlin Gerin Bảng 4.10: Aptomat tổng ặt TBAPX (Merlin Gerin) 63 Loại Số lượng Uđm, V Iđm, A Icắt N, kA B1 𝐼𝑁 (𝑘𝐴) 3608.44 86.99 M50 690 5000 85 B2 2886.75 73.35 M32 690 3200 75 B3 B4 1804.22 49.98 3608.44 67.70 M20 M32 2 690 690 2000 3200 55 75 B5 2886.75 73.34 M32 690 3200 75 B6 2309.4 61.5 M32 690 3200 75 B8 1804.22 46.1 M20 690 2000 55 TBAPX Imax d) Sơ đồ mạng cao áp tồn nhà máy Hình 4.3 Sơ đồ ngun lý mạng cao áp tồn nhà máy 64 Hình 4.4 Sơ đồ tủ phân phối trạm phân phối trung tâm Hình 4.5 Sơ đồ mặt dây phân xưởng sửa chữa khí 65