Thiết kế môn học cung cấp điện cho xí nghiệp

Nhờ có những thành công trong cải cách kinh tế, đất nước ta đang trên đà phát triển với những tiến bộ vượt bậc và những thành tựu to lớn về mọi mặt. Ngành Điện với phương châm “Điện khí hóa phải đi trước một bước” đã góp phần không nhỏ vào những thành công đó, đó là niềm tự hào cho mỗi sinh viên ngành Điện chúng em, đồng thời cũng là nhân tố thúc đẩy chúng em không ngừng học tập và rèn luyện. Trong học kỳ II, năm học 20222023, em được giao đề tài đồ án môn học “Thiết kế cung cấp điện cho xí nghiệp công nghiệp’’dưới sự hướng dẫn trực tiếp của

THIẾT KẾ MÔN HỌC HỌC PHẦN: CUNG CẤP ĐIỆN Đề tài: Thiết kế cung cấp điện cho xí nghiệp LỜI MỞ ĐẦU Nhờ có thành cơng cải cách kinh tế, đất nước ta đà phát triển với tiến vượt bậc thành tựu to lớn mặt Ngành Điện với phương châm “Điện khí hóa phải trước bước” góp phần khơng nhỏ vào thành cơng đó, niềm tự hào cho sinh viên ngành Điện chúng em, đồng thời nhân tố thúc đẩy chúng em không ngừng học tập rèn luyện Trong học kỳ II, năm học 2022-2023, em giao đề tài đồ án môn học “Thiết kế cung cấp điện cho xí nghiệp cơng nghiệp’’dưới hướng dẫn trực tiếp Sau thời gian làm đồ án hướng dẫn cô với cố gắng thân, đến đồ án hoàn thành với đầy đủ nội dung yêu cầu song khả cịn hạn chế, kiến thức chun mơn kinh nghiệm thực tế chưa đầy đủ, đồ án khơng thể tránh khỏi thiếu sót, khuyết điểm Vì em mong bổ sung sửa chữa để đồ án em thêm hoàn thiện Cuối em xin gửi tới cô – người giúp đỡ tạo điều kiện thuận lợi để em hoàn thành đồ án lời cảm ơn chân thành nhất! MỤC LỤC LỜI MỞ ĐẦU CHƯƠNG XÁC ĐỊNH PHỤ TẢI ĐIỆN 1.1.Xác định phụ tải tính tốn phân xưởng (chữ Đ) 1.1.1 Phụ tải động lực : 1.1.2 Phụ tải chiếu sáng 1.2 Xác định phụ tải tính tốn phân xưởng .7 1.3 Tổng hợp phụ tải tồn xí nghiệp 1.4 Xây dựng biểu đồ phụ tải cho xí nghiệp 1.4.1 Xác định bán kính biểu đồ phụ tải .8 1.4.2 Góc phụ tải chiếu sáng CHƯƠNG SƠ ĐỒ NGUYÊN LÝ CUNG CẤP ĐIỆN 2.1 Xác định vị trí trạm biến áp tồn xí nghiệp 2.2 Sơ đồ nguyên lý cung cấp điện phương án 2.1.1 Sơ đồ nguyên lý (SĐNL-Single Line Diagram) 2.1.2 Phương án dây (vẽ dây cấp điện từ TBA đến phân xưởng sơ đồ mặt bằng) 2.3 Lựa chọn máy biến áp 10 2.4 Lựa chọn dây dẫn từ điểm đấu điện trạm biến áp 10 CHƯƠNG SƠ ĐỒ NGUYÊN LÝ CUNG CẤP ĐIỆN 12 3.1 Xác định tổn hao điện áp đường dây trung áp 12 3.2 Xác định tổn hao công suất, tổn hao điện đường dây máy biến áp 12 3.2.1 Xác định tổn hao công suát đường dây 12 3.2.2 Xác định tổn hao điện đường dây 13 3.2.3 Xác định tổn hao công suất máy biến áp 13 3.2.4 Xác định tổn hao điện máy biến áp 13 3.3 Lựa chọn dây dẫn, xác định tổn hao điện áp đường dây phía hạ áp 13 3.4 Xác định tổn hao công suất đường dây hạ áp 17 3.5 Lựa chọn thiết bị đóng cắt bảo vệ 18 3.5.1 Tính tốn ngắn mạch 18 3.5.2 Lựa chọn kiểm tra thiết bị phía trung áp 19 3.5.3 Lựa chọn kiểm tra thiết bị phía hạ áp .19 CHƯƠNG TÍNH TOÁN NỐI ĐẤT – CHỐNG SÉT VÀ NÂNG CAO HỆ SỐ CÔNG SUẤT COS  .22 4.1 Tính tốn nối đất trung tính 22 4.2 Tính tốn nối đất chống sét 22 4.3 Tính tốn chống sét .23 4.3.1 Chống sét trực tiếp .23 4.3.2 Lựa chọn thiết bị chống sét điện áp 24 4.4 Nâng cao hệ số công suất cos φ 25 4.4.1 Phương pháp nâng cao hệ số công suất cos φ 25 KẾT LUẬN 27 TÀI LIỆU THAM KHẢO .28 *CÁC BẢN VẼ TRONG ĐỒ ÁN (phải có khung tên) - Sơ đồ mặt (A3) - Biểu đồ phụ tải (A3) - Sơ đồ nguyên lý phương án cung cấp điện(A3) - Phương án dây phương án cung cấp điện(A3) - Tổng thể phương án cung cấp điện(A3) - Sơ đồ bố trí cọc nối đất(A4) - Bản vẽ chống sét(A4) - Bản vẽ sơ đồ nối tụ mạng(A4) CHƯƠNG XÁC ĐỊNH PHỤ TẢI ĐIỆN 1.1.Xác định phụ tải tính tốn phân xưởng (chữ Đ) 1.1.1 Phụ tải động lực : Số thiết bị có Pđm ≥ Pđmmax n1 = (thiết bị) Σ P đmn1=7 +10+6,3+7,2=30,5 (kW ) Tổng số thiết bị nhóm: n = (thiết bị) Σ P đmn =3,6+ 4,2+7+10+2,8+6,3+ 7,2 = 45,6(kW) n1 n* = n = = 0,5 30,5 p* = 45,6 = 0,669 Tra bảng 3.1/36- [ HTCCĐ], tương ứng với n¿ =0,5; P*=0,65  nhq∗¿¿= 0,87 ⇒ nhq =¿ n hq∗¿ ¿ ¿ xn = 0,87 x = 6,96 Vậy số thiết bị tiêu thụ điện hiệu thiết bị n K sử dụng trung bình = ∑ P1 x kλdi i=1 n ∑ Pi i=1 = 3,6 x 0,72+4,2 x 0,49+ x 0,8+10 x 0,43+ 2,8 x 0,54+ 4,5 x 0,56+ 6,3 x 0,47+7,2 x 0,49 = 45,6 0,55 Tra bảng 3.2/30 – [HTCCĐ] với nhq =8 , K sử dụng trung bình=0 ,55 ⇒ k max =¿ 1,39 k nc = k max x k sử dụngtrung bình = 1,39 x 0,55 =0,76 Phụ tải tác dụng tính toán PttDL = k nc x ∑ Pđm = 0,76 x 45,6 = 34,66(kW) i=1 Công suất phản kháng tính tốn: Q ttDL = PttDL x tan φtb ∑ Pi x cos φi i=1  cos φtb = ∑ Pi = i=1 3,6 x 0,67+ 4,2 x 0,68+7 x 0,75+ 10 x 0,74+2,8 x 0,69+4,5 x 0,82+ 6,3 x 0,83+7,2 x 0,83 45,6 =0,76  tan φ = 0,86  Qtt = Pdlx tan φ =29,8(kVAR) Công suất tồn phần tính tốn: SttDL = √ P2dl+ Q 2tt = √ 34,662 +29,82 =45,76 (kVA) 1.1.2 Phụ tải chiếu sáng P0 = 14 (W/m2), cos φcs = 0,95=> tanφ cs = 0,33 Công suất tác dụng phụ tải chiếu sáng tính tốn phân xưởng M là: Pttcs = P0 x F n = 14 x 14 x 22=4312(W) =4,31 (KW) Công suất phản kháng phụ tải chiếu sáng tính tốn phân xưởng M là: Qttcs = Pttcs x tan φ cs = 4,31 x 0,33= 1,42 (KVAR) Cơng suất tồn phần phụ tải chiếu sáng tính tốn phân xưởng M là: Sttcs =√( Pttcs +Qttcs )= √ 4,31 +1,42 =4,538( kVA) 2 2 1.2 Xác định phụ tải tính tốn phân xưởng Tương tự phân xưởng N, ta có bảng số liệu phân xưởng sau: Đ Ô N PttDL 34,66 52,9 G M I O H E Ư C 47,79 45,94 38,37 38,7 40,68 41,8 30,7 36,4 62,87 62,11 49,1 53,2 4,704 7,34 2,88 5,38 48,94 32,76 36,5 Pttcs 38,6 29,8 49,19 35,9 45,76 72,24 42,8 4,31 2,88 3,7 4,056 5,38 4,704 4,48 Qttcs 1,42 1,54 1,33 1,78 1,54 Ptt 38,97 55,78 42,3 53 38,14 41,2 Qttxn Stt 0,94 1,21 2,42 0,95 1,78 52,49 53,28 41,25 44,1 1.3 Tổng hợp phụ tải tồn xí nghiệp 34,93 41,84 27,19 33,94 32,22 64,38 42,57 49,84 50,9 1,48 39,41 11 * Pttxn = Kdt x ∑ Pdmi = 0,8 x (38,97+55,78+42,36+52,49+53,28+41,25+44,17+53+38,14+41,2+39,41) = 400,04 (Kw) 11 * Qttxn = Kdt x ∑ Qttpx x =0,8 x (29,8+49,19+35,95+40,68+41,8+30,7+36,45+41,84+27,19+33,94+32,22)=319,8 (Kvar) * Sttxn = √ Pttxn2 +Qttxn = 512,15 (KVA) Pttxn = 0,78 Sttxn * Cosφxn = 1.4 Xây dựng biểu đồ phụ tải cho xí nghiệp 1.4.1 Xác định bán kính biểu đồ phụ tải * Phân xưởng Đ Sttpx 45,76 =0,15 = Spx 14 x 22 m= √ R= ( Stt )= πm √ ( 45,76 )= 9,85 (m) 0,15 π Tương tự phân xưởng M ta có bảng sau: Đ Ơ N G M I O H E Ư C m 0,15 0,16 0,14 0,2 0,2 0,16 0,17 0,21 0,14 0,16 0,16 R 9,85 11,99 9,87 10 9,94 9,88 9.98 9,88 9,83 9,96 10,06 1.4.2 Góc phụ tải chiếu sáng * Phân xưởng Đ α= Pttcs 4,31 x 360 = x 360 = 39,50 Ptt 38,97 Tương tự phân xưởng Đ ta có bảng sau: α Đ Ô N G M I O H E Ư C 39,5 18,6 31,4 32,3 49,6 25,1 43,9 27,5 50,8 41,1 40,9 CHƯƠNG SƠ ĐỒ NGUYÊN LÝ CUNG CẤP ĐIỆN 2.1 Xác định vị trí trạm biến áp tồn xí nghiệp Tâm phụ tải, vị trí đặt trạm biến áp 11 Xtba= ∑ Pi × Xi k=1 11 ∑ Pi 11 = 54,87 ; Ytba= k=1 ∑ Pi ×Yi k=1 11 ∑ Pi = 99,63 k=1 => Vậy tọa độ đặt trạm biến áp (54,87; 99,63) 2.2 Sơ đồ nguyên lý cung cấp điện phương án 2.1.1 Sơ đồ nguyên lý (SĐNL-Single Line Diagram) 2.1.2 Phương án dây (vẽ dây cấp điện từ TBA đến phân xưởng sơ đồ mặt bằng) a) Phương án dây hình tia: Trong sơ đồ hình tia, tủ phân phối phụ cung cấp điện từ tủ phân phối tuyến dây riêng biệt Các phụ tải phân xưởng cung cấp điện từ tủ phân phối phụ qua tuyến dây riêng biệt Sơ đồ nối dây hình tia có số ưu điểm nhược điểm sau: • Ưu điểm: - Độ tin cậy cung cấp điện cao, sụt áp thấp - Đơn giản vận hành, lắp đặt bảo trì Nhược điểm: - Vốn đầu tư cao - Sơ đồ trở nên phức tạp có nhiều phụ tải nhóm - Khi cố xảy đường cấp điện từ tủ phân phối đến tủ phân phối phụ số lượng lớn phụ tải bị điện - Phạm vi ứng dụng: mạng hình tia thường áp dụng cho phụ tải tập trung (thường xí nghiệp, phụ tải quan trọng: loại loại 2) b) Phương án dây phân nhánh: Trong sơ đồ dây theo kiểu phân nhánh ta cung cấp điện cho nhiều phụ tải tủ phân phối phụ Sơ đồ phân nhánh có số ưu nhược điểm sau: • Ưu điểm: - Giảm số tuyến từ nguồn trường hợp có nhiều phụ tải • Giảm chi phí xây dựng mạng điện - Có thể phân phối tuyến dây • Nhược điểm: - Phức tạp vận hành sửa chữa - Các thiết bị cuối đường dây có độ sụt áp lớn thiết bị điện - tuyến dây khởi động - Độ tin cậy cung cấp điện thấp Phạm vi ứng dụng: sơ đồ phân nhánh sử dụng để cung cấp điện cho phụ tải công suất nhỏ, phân bố phân tán, phụ tải loại loại c) Sơ đồ mạng hình tia phân nhánh: Thơng thường mạng hình tia kết hợp phân nhánh thường phổ biến nước, kích cỡ dây dẫn giảm dần điểm phân nhánh, dây dẫn thường kéo ống hay mương lắp ghép • Ưu điểm: Chỉ nhánh cô lập trường hợp có cố (bằng cầu chì hay aptomat) việc xác định cố đơn giản hố bảo trì hay mở rộng hệ thống điện, cho phép phần lại hoạt động bình thường, kích thước dây dẫn chọn phù hợp với mức dòng giảm dần cuối mạch • Nhược điểm: Sự cố xảy đường cáp từ tủ điện cắt tất mạch tải phía sau 2.3 Lựa chọn máy biến áp Bảng 2.1 Thông số kỹ thuật máy biến áp MÁY BIẾN ÁP PHA – CẤP ĐIỆN ÁP Thông số Dung lượng (KVA) 560 kVA Cấp điện áp (kV) 22/0,4 Tổn hao không tải (Po) (W) 960 Tổn hao có tải (Pk) (W) 5270 Dịng điện khơng tải (Io) (%) 1,5 Điện áp ngắn mạch (Un) (%) Kích thước bao (mm) 1720x960x1950 Dầu (kg) 630 Trọng lượng toàn (kg) 2600 2.4 Lựa chọn dây dẫn từ điểm đấu điện trạm biến áp * Lựa chọn tiết diện dây dẫn theo điều kiện phát nóng Ilvmax = Smax = 560 = 14,7 A √3 × 22 √3 × U Tiết diện dây dẫn phải thỏa mãn điều kiện sau: k.Icp ≥ Ilvmax Tra bảng hệ số hiệu chỉnh nhiệt độ môi trường xung quanh phụ tải cáp, dây dẫn cách điện khơng cách điện, ta có: Nhiệt độ môi trường xung quanh 30° C k = 0,88 Suy Icp = I lvmax 14,7 = 0,88 = 16,6 A k Vậy ta chọn cáp điện ruột đồng khơng có cách điện (nhiệt độ lớn cho phép 70° C), có mã hiệu dây M-70, chịu dòng điện phụ tải 70 A đặt ngồi trời, khoảng cách trung bình hình học dây 600mm, điện trở dây 0,28 Ω/km, điện kháng dây 0,309 Ω/km - Uđm= 400v nên chọn X0= 0,25 (Ω/km) - Dây mặt phẳng Dtb= 600mm km - γ = 0,0317 ( Ω.mm '' ∆U = ¿ x o × Qtt × l 0,25×( 29,8 × 0,063+ 71,6× 0,055+113,44 × 0,095) = = 10,37 V Uđm 0,4 ∆Ucp= 5% Uđm = 20 V => ∆ U’ = ∆Ucp - ∆ U'' = 20 – 10,37 = 9,63 V Ftt = ∑ Ptt × l ' γ × ∆ U × Uđm = 38,97 × 0,063 + 92,25× 0,055+ 145,25×0,095 =104,46 mm2 0,053× 0,4 × 9,63 => Ftc > Ftt tra bảng phụ lục 4.5/366 sách hệ thống ccd, chọn dây A-185 có: R0= 0,17 (Ω/km), Dtb = 600mm => X0= 0,297 (Ω/km) - Tổn thất điện áp đường dây là: ∆U= ( P tt × r o +Q tt × x o ) × l Uđm = 0,17 × (0,063× 38,97 + 92,25 × 0,055+145,25×0,095) + 0,297× (0,063× 29,88 + 0,055×71,6+113,44×0,095 0,4 18,07 ∆U =18,07V < Ucp = 20V Vậy dây A-185 hợp lý ▲ Đoạn từ trạm biến áp đến phân xưởng E, Ơ, G Ta có sơ đồ: - Uđm= 400v nên chọn X0= 0,25 (Ω/km) - Dây mặt phẳng Dtb= 600mm - γ= 0,0317 ∆ U'' = x o × Qtt × l 0,25×( 40,68× 0,065+49,19× 0,0713+27,19× 0,119 ) = = 5,87 V Uđm 0,4 ∆Ucp= 5% Uđm = 20 V => ∆ U’ = ∆Ucp - ∆ U'' = 20 – 5,87 = 14,13 V Ftt = ∑ Ptt × l ' γ × ∆ U × Uđm = 52,49 × 0,065+55,78× 0,0713+38,14 × 0,119 = 66,57 mm2 0,0317× 0,4 × 14,13 => Ftc > Ftt tra bảng phụ lục 4.5/366 sách hệ thống ccd, chọn dây A-95 có: R0= 0,34 (Ω/km), Dtb = 600mm => X0= 0,303 (Ω/km) - Tổn thất điện áp đường dây là: ∆U= ( P tt × r o +Q tt × x o ) × l Uđm = 0,34 × (52,49× 0,065+55,78 × 0,0713+38,14 ×0,119) + 0,303× (40,68 × 0,065+49,19 ×0,0713+27,19+0,119 0,4 7,2 ∆U =17,2V < Ucp = 20V Vậy dây A-95 hợp lý ▲ Đoạn từ trạm biến áp đến phân xưởng C, I, Ư Ta có sơ đồ: - Uđm= 400v nên chọn X0= 0,25 (Ω/km) - Dây mặt phẳng Dtb= 600mm - γ= 0,0317 ∆ U '' = x o × Q tt × l 0,25×( 41,2× 0,139+30,7 × 0,062+32,22× 0,051 ) = = 5,79 V U đm 0,4 ∆Ucp= 5% Uđm = 20 V => ∆ U’ = ∆Ucp - ∆ U'' = 20 – 5,79 = 14,21 V Ftt = ∑ Ptt × l ' γ × ∆ U × Uđm = 33,94 ×0,139+41,25 × 0,062+39,41× 0,051 =51,5 mm2 0,0317× 0,4 × 14,21 => Ftc > Ftt tra bảng phụ lục 4.5/366 sách hệ thống ccd, chọn dây A-70 có: R0= 0,46 (Ω/km), Dtb = 600mm => X0= 0,315 (Ω/km) - Tổn thất điện áp đường dây là: ∆U= ( P tt × r o +Q tt × x o ) × l Uđm = 0,46 ×(33,94 ×0,139+41,25 × 0,062+39,41× 0,051 ) +0,315× (41,2 × 0,139+30,7× 0,062+32,22 ×0,051) =1 0,4 7,98 ∆U =17,98V < Ucp = 20V Vậy dây A-70 hợp lý ▲ Đoạn từ trạm biến áp đến phân xưởng O, N - Uđm= 400v nên chọn X0= 0,25 (Ω/km) - Dây mặt phẳng Dtb= 600mm - γ= 0,0317 '' ∆U = x o × Qtt × l 0,25 × (35,95 ×0,119+36,45 × 0,079 ) = = 4,47 V U đm 0,4 ∆Ucp= 5% Uđm = 20 V => ∆ U’ = ∆Ucp - ∆ U'' = 20 – 4,47 = 15,53 V Ftt = ∑ Ptt × l ' γ × ∆ U × Uđm = 42,36 × 0,119+44,17 ×0,079 =43,31 mm2 0,0317× 0,4 × 15,53 => Ftc > Ftt tra bảng phụ lục 4.5/366 sách hệ thống ccd, chọn dây A-70 có: R0= 0,46 (Ω/km), Dtb = 600mm => X0= 0,315 (Ω/km) - Tổn thất điện áp đường dây là: ∆U= ( P tt × r o +Q tt × x o ) × l Uđm = 0,46 ×(42,36 × 0,119+44,17 × 0,079 ) +0,315 ×(35,95 × 0,119+36,45 × 0,079) = 5,44 0,4 ∆U =15,44V < Ucp = 20V Vậy dây A-70 hợp lý 3.4 Xác định tổn hao công suất đường dây hạ áp  Tổn hao công suất đường dây hạ áp từ trạm biến áp phân xưởng H, M, Đ: - Tổn hao công suất tác dụng: ∑ P2tt + Q2tt × r × l ∆ PL = o U2đm 2 (38,97+53,28+53) +(29,8+41,8+41,84) = ×0, 213×0,17 = 4657 W 0,42 - Tổn hao công suất phản kháng: ∆ QL= P tt + Q tt Uđm = × xo × l 2 (38,97+53,28+53) +(29,8+41,8+41,84) ×0,297×0,213 = 13474 VAR 0,4 - Tổn hao cơng suất tồn phần: ∆ SL = √ ∆P L + ∆Q L = √ 4657 +13474 = 14256 VA 2 * Tổn hao công suất đường dây hạ áp phân xưởng cịn lại tính tương tự với thơng số biết, ta có kết bảng đây: Bảng 3.1 Tổn hao công suất đường dây hạ áp phân xưởng TBA đến PX H, M, Đ E, Ô, G C, I, Ư O, N ∆ P (W) 4657 32197 27275 9003,2 ∆Q (VAR) 13474 28693 18677,4 6165,2 ∆S (VA) 14256 33057 10911,8 43127 3.5 Lựa chọn thiết bị đóng cắt bảo vệ 3.5.1 Tính tốn ngắn mạch  Tính tốn ngắn mạch phía trung áp Do điểm ngắn mạch phía xa nguồn, cơng suất hệ thống so với lưới điện quốc gia nhỏ nên tồn hệ thống phía trước thay điện kháng, giá trị điện kháng tính thơng qua cơng suất của máy cắt phía đầu nguồn Xht Zđd = Rđd + jXđd Hình 3.1 Sơ đồ thay tính tốn ngắn mạch Điện kháng hệ thống X ht = Dòng điện ngắn mạch ổn định U 222 = =1,94 Ω S N 250 IN= U √3 × Z Σ Trong Z Σ= √ R2 + X 2; X =X ht + X đd = X ht + x o ×l=1,94+ 0,309 ×0,459=2,08 Ω R = RMBA + Rđd RMBA = ∆ Pk ×U đm S đm × 103= 5,27 ×10 ×10 3=1,68 Ω ; Rđd = ro×l = 0,28×0,459 = 0,13Ω 560 R =1,68 +0,13 =1,81 Ω Suy Z Σ= √2,082 +1,812=2,75 Ωsuy I N = 22 =4,62 KA √ ×2,75 Dịng điện ngắn mạch xung kích i xk =1,8 × √ 2× I N =1,8× √ 2× 4,62=11,76 KA 3.5.2 Lựa chọn kiểm tra thiết bị phía trung áp  Điều kiện lựa chọn kiểm tra CCTR: Bảng 3.2 Điều kiện lựa chọn kiểm tra CCTR ST Đại lượng chọn kiểm tra Cơng thức tính tốn Điện áp định mức UđmCC; kV UđmCC ≥ Uđm mạng Dòng điện định mức; A IđmCC ≥ Ilvmax Công suất cắt định mức Sđm cắt CC; MVA Sđm cắt CC ≥SN T Xét thông số mạch trung áp sau: Uđm mạng = 22 kV Ilvmax = Smax √3 × U = 560 = 14,69 A √3 × 22 S’’ = √ ×Uđm mạng× I N= √ ×22 ×4,62 = 176 MVA 3.5.3 Lựa chọn kiểm tra thiết bị phía hạ áp Aptomat lựa chọn theo điều kiện: UđmA ≥ Uđm mạng IđmA ≥ Itt IcđmA ≥ IN Lựa chọn aptomat phía trước cái: Ta có: Stt = 512,15 KVA Stt 512,15 Itt = × U = × 0,4 = 739,22 A √ √ đm Do UđmA ≥ Uđm mạng, IđmA ≥ Itt, IcđmA ≥ IN suy chọn aptomat kiểu hộp dãy E, dòng từ 1,5 đến 3200A Merlin Gerin chế tạo với thông số kỹ thuật sau: Bảng 3.3 Thông số aptomat Loại C1001H 400 1000 Số Uđm Iđm INmax Rộng Cao Sâu cực (V) (A) (kA) (mm) (mm) (mm) 3,4 690 1000 40 210 374 172 Lựa chọn aptomat phía sau cái: Sử dụng phép tốn tương tự, ta có thơng số sau: STT 10 11 Phân Itt (A) xưởng Đ 66,04 Ô 104,27 N 61,9 G 90,74 M 89,64 I 70,87 O 76,83 H 92,92 E 61,44 Ư 71,93 C 73,46 Do UđmA ≥ Uđm mạng, IđmA ≥ Itt, IcđmA ≥ IN suy chọn aptomat kiểu hộp dãy E, dòng từ 15 đến 600A Merlin Gerin chế tạo với thông số kỹ thuật sau: Loại C100E 15100A Số cực Uđm (V) Iđm (A) INmax (kA) Rộng (mm) Cao (mm) Sâu (mm) 500 100 105 128 95 Bảng 3.4 Kết lựa chọn aptomat cho phân xưởng STT Phân xưởng Loại Uđm (V) Iđm (A) INmax (kA) 10 11 Đ Ô N G M I O H E Ư C C100E NS255E C100E C100E C100E C100E C100E C100E C100E C100E C100E 500 500 500 500 500 500 500 500 500 500 500 100 255 100 100 100 100 100 100 100 100 100 7,5 8 8 8 8