Nền móng nhà cao tầng phần 1

ae cọc barét) i ea ac ao) "x NHA CAO TANG ® lu oftioiiniteflilo 2A MU GS TSKH NGUYEN VAN QUANG ‘NEN MONG NHA CAO TANG (Xuất ldn thit c6 sita chita) NHÀ XUẤT BẢN KHOA HỌC VÀ KỸ THUẬT share-connect.blogspot.com TÀI LIỆU XÂY DỰNG MỤC LỤC LỜI NÓI ĐẦU H CHUONG I KHAO SAT DIA CHAT CONG TRINH CHO NHA CAO TANG LI, 13 NGHIÊN CỨU LỊCH SỬ THÀNH TẠO BIA CHAT 13 12 TÌM HIỂU KINH NGHIEM XAY DUNG NEN MONG TAI DIA DIEM XAY DUNG 13 13 KHAO SAT BIA CHAT CONG TRINH BANG PHUONG PHAP KHOAN 13.1 Bố trí điểm khảo sát 13.2 Xác định chiều sâu khảo sát 13.3 Đánh giá tính chất đất nến thí nghiệm phịng 13.4 Đánh giá tính xâm thực nước đất bê tông 13.5 Trụ địa chất mặt cất địa chat 13.6 Đánh giá điều kiện địa chất công trình 14 l4 Is 18 19 20 14 KHẢO SÁT BẰNG PHƯƠNG PHÁP XUYEN TINH (CPT) 20 1.5 KHẢO SÁT BẰNG PHƯƠNG PHAP XUYÊN TIÊU CHUAN (SPT) 26 14.1 Thiết bị phương pháp xuyên tĩnh 1.4.2, Nhân xét tính chất đất nến theo kết xuyên lĩnh 15.1 Thiết bị phương pháp xuyên tiếu chuẩn SPT 1.3.2 Nhận xét tính chất đất theo SPT 1.5.3 Một số tương quan tham khảo CHƯƠNG II XÁC ĐỊNH SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC 11.1, XAC BINH SUC CHIU TAI CUA CỌC THEO ĐỘ BỀN CUA VAT LIEU LAM COC : ILL.1 Site chiu ti cọc bê tơng cốt thép tiết diện đặc, hình vng, chịu nén 20 26 28 28 31 31 Hì TI.L2 Sức chịu tải cọc ống bê tông cốt thép, chịu nén II.1.3 Xác định sức chịu tải cọc nhổi chịu nén 12 XÁC ĐỊNH SỨC CHỊU TAI CUA COC THEO TINH CHẤT CƠ LÝ CỦA ĐẤT NỀN (theo SNIP 2.02.03.85 TCXD - 205 - 1998) Sức chịu tải cọc đơn, theo đất Sức chịu tải tiêu chuẩn cọc chống 1.2.3 Sức chịu tải tiêu chuẩn cọc ma sát, thi cơng phương pháp đóng Sức chịu tải chống nhổ cọc đóng Sức chịu tải cọc nhổi chịu nén tâm 1.2.6 Sức chịu tải cọc nhổi chịu tải trọng nhổ 113 XÁC ĐỊNH SỨC CHIU TAI CUA COC BẰNG KẾT QUẢ XUYÊN TĨNH (theo TCXD - 205 - 1998) TI.3.1 Sức chịu cọc ma sát 31 32 32 32 3 37 40 4I 41 11.3.2 Sức chống cực hạn mũi xuyên 13.3 Sức chống cực hạn mặt bên cọc 13.4 Một số tương quan tham khảo 114 XÁC ĐỊNH SUC CHIU TAI CUA COC THEO KET QUA XUYEN TIEU CHUAN (SPT) 114.1 Tính theo Meyerhof cho đất rời 11.4.2 Tính tốn sức chịu tải cọc tong đất dính (theo David 1979) 114.3 Tính tốn sức chịu tải cọc theo cơng thức Nhật Bản 11.5 XAC ĐỊNH SỨC CHIU TẢI CỦA CỌC THEO CÔNG THỨC ĐỘNG II.5.1 Phương pháp Gersevanov 115.2 Phuong phap Hilley ; 1.6 XÁC ĐỊNH SUC CHIU TAI CUA COC THEO KẾT QUẢ THÍ NGHIỆM NÉN TINH TAI HIEN TRUONG CHƯƠNG II TÍNH TỐN CỌC CHỊU TÁC DỤNG ĐỒNG THỜI CUA LUC THANG ĐỨNG, LỰC NGANG VÀ MÔMEN sĩ CHƯƠNG IV TÍNH TỐN ĐỘ LÚN CỦA MĨNG CỌC s 1V.1 TÍNH TỐN ĐỘ LUN CHO MOT NHOM COC 59 1V.2 TINH TOAN BO LUN CHO MONG BANG COC 63 1V.3 TINH TOAN BO LUN CHO MONG BE COC 64 1V.4 ĐỘ LÚN GIGI HAN ĐỐI VỚI NHÀ CAO TANG THONG THƯỜNG (Theo TCXD — 205 - 1998) 65 CHUONG V THIET K& MONG CQC TRONG VUNG CO DONG BAT 67 v.1 ANH HUGNG CUA DONG ĐẤT ĐẾN CONG TRINH 67 V.2 NHỮNG ĐIỀU CẦN CHÚ Ý KHI THIẾT KẾ MONG COC TRONG VUNG CÓ BONG DAT 68 CHUONG VI THIET Kf MONG CỌC ĐÓNG 'VI.1 QUY ĐỊNH VAT LIEU LAM COC 71 'VI.1.1 Chất lượng bê tông VILL.2 Cốt thép dọc 'VI.1.3 Cốt thép đai VL2 THIET KE COC ĐĨNG BẰNG BÊ TƠNG CỐT THÉP 'VI.2.1 Chỉ tiết đầu cọc 'VL2.2 Chí tiết mũi cọc 'VI.2.3 Chi tiết thân cọc 'VI.2.4 Một số quy cách tham khảo cọc đóng hình lăng trụ bê tông cốt thép VI.3 THIẾT KE DAI COC BONG BANG BE TONG CỐT THÉP 'VIL3.1 Bố trí cọc mặt đài cọc 'VI.3.2 Xác định chiểu cao đài cọc 'VIL3.3 Xác định số lượng cọc đài móng 1? ` 73 T3 T3 14 15 15 75 n 80 V1.4, KIEM TRA NEN MÓNG CỌC THEO TRẠNG THÁI GIỚI HẠN THỨ NHẤT (theo sức chịu tải ổn định) 82 VIS KIEM TRA MÓNG CỌC MA SAT THEO TRANG THAI 'VI6 XÁC DINH CHIEU CAO VÀ TÍNH THÉP CHO DAI COC 83 87 87 88 VL7 THI DU TINH TỐN MĨNG CỌC ĐĨNG 89 GIGI HAN THU HAI (theo điểu kiện biến dạng) 'VI.6.1 Xác định chiểu cao đài cọc 'VI.6.2 Tính thép cho đài cọc CHUONG vit THIET K& MONG CQC KHOAN NHOI Phạm vi áp dụng VII.I THIẾT KẾ CỌC KHOAN NHƠI 'VIL.1.1 Kích thước cọc thường dùng cho nhà cao ting 'VII.I.2 Bê tông cọc nhổi 'VIIL.I.3 Cốt thép cọc nhỏi VII.I.4 Dung dich khoan VIL2 THIẾT KẾ ĐÀI CỌC KHOAN NHỔI VIL2.1 Đài coc VII2.2 Đài cọc 'VIL2.3 Đài cọc 'VIL2.4 Đài cọc CHƯƠNG VIII THIET KE VA THI CONG COC BARET ViIl.1 NHONG KHÁI NIỆM CHUNG VE COC BARET 'VIIL.L.1 Định nghĩa cọc barét (Barrettes) 'VIH.1.2 Tóm tất cơng cọc barét 'VIII, I.3 Sức chịu tải cọc barét VIIL.1.4 Phạm vi áp dụng cọc barét 99 99 99 99, 101 102 102 > 104 106 108 ML ut ut uh ui share-connect.blogspot.com TÀI LIỆU XÂY DỰNG Vill.2 KHAO SAT BIA CHẤT CONG TRINH CHO MONG COC BARET VIIL2.1 VIIL2.2 'VIIL2.3 VIHL2.4 VIIL2.5 'VIIL2.6 112 H2 t2 H2 H2 H3 "nạ Bố tri điểm khảo sát Chiểu sâu điểm khảo sát Số lượng điểm khảo sát Các số liệu chủ yếu cần cho thiết kế thí cơng cọc barét Khảo sát cơng trình lân cận Trách nhiệm khảo sát H3 14 114 ts a7 'VIIL3 TÍNH SUC CHIU TẢI CỦA CỌC BARÉT 'VIIL.3.1 Xác định sức chịu tải cọc phương pháp Osterberg 1, Nguyên lý thí nghiệm Osterherg Xác định sức chịu tải cọc theo biểu đổ nén lún Quy trình thí nghiệm 'VIII4 MỘT SỐ ĐIỀU CAN CHÚ Ý KHI TÍNH TỐN MĨNG CỌC BARÉT 120 'VIIL.5 THIẾT KE CỌC BARÉT 120 120 lãi VITLS.1, Vat ligu chủ yếu làm cọc barét VIILS.2 Tiết diện cọc hình chữ nhật thường dùng VIILS.3 Một số loại tiết điện thực sức chịu tải cọc harét để tham khảo (xem hình VIII-8) 'VIIL5.4 Bố trí cốt thép cho cọc barét hình chữ nhật 'VIHIL5.5 Thiết kế đài cọc barét 1, Bố trí cọc đài cọc Thiết kế đài cọc đơn (móng có lcọc) Thiết kế đài có hai cọc barét Thiết kế đài cọc có cọc barét Thiết kế đài cọc dạng móng bè có nhiều cọc barét VIIL6 THỊ CONG COC BARET VIIL6.1, BAO HO COC Thiết bị đào hố Chuẩn bị hố đào Ché tao dung dich Bentonite (bùn khoan) Đào hố cọc barết gẫu ngoạm ‹ 12 122 124 124 128 129 130 132 132 133 133 134 135 138 VHIL6.2 Chế tạo lồng cốt thép thả vào lòng hố đào cho cọc barét 'VIIL6.3 Đổ bê tông cọc barét VIIL7 KIEM TRA CHẤT LƯỢNG BÊ TÔNG CỌC BARÉT 'VIIL7.1 Thiết bị phương pháp kiểm tra siêu âm truyền qua 'VIIL7.2 Nhận xét kết kiểm tra VIIL7.3 Số lượng cọc harết cẩn kiểm tra CHƯƠNG IX THIET KẾ VÀ THI CÔNG TƯỜNG TRONG ĐẤT IX.1, NHUNG KHÁI NIỆM CHƯNG VỀ TƯỜNG TRONG ĐẤT TX.I.1 Định nghĩa tường đất TX.1.2, Tém tft vé thi công tường đất IX.1.3 Phạm vi áp dụng tường đất ,_ X2 MỘT SỐ ĐIỀU CẨN CHÚ Ý VỀ ĐỊA CHẤT CƠNG TRÌNH IX.3 THIẾT KẾ TƯỜNG TRONG ĐẤT 1X.3.1 Kiểm tra sức chịu đất chân tường, TX.3.2 Tính tốn tường chấn khơng neo 1X.3.3 Tính tốn tường chấn có hàng neo IX.3.4 Tính tốn tường chấn có nhiễu hàng neo 1X.4 THỊ CÔNG TƯỜNG TRONG ĐẤT 1X.4.1 Đào hố cho panen (barét) đầu tiên: 1X.4.2 Hạ lồng cốt thép đặt gioăng chống thấm đổ tông cho panen (harét) dau tiên , 1X.4.3, Dao hd cho panen (barét) tháo gá lắp gioäng chống thấm 1X.4.4, Ha léng cốt thép, đặt gioăng chống thấm đổ bê tông cho panen (barét) thứ hai IX.5 KIỂM TRA CHẤT LƯỢNG TƯỜNG TRONG ĐẤT IX.5.I Kiểm tra chất lượng bê tông 1X.5.2 Kiém tra chất lượng chống thấm nước qua tường 138 139 143 144 147 148 149 149 149 149 149 149 150 150 152 153 154 157 157 157 158 158 163 163 163 share-connect.blogspot.com TÀI LIỆU XÂY DỰNG CHƯƠNG X _ ‘THIET KE VA THI CONG NEO TRONG DAT X.1, NHUNG KHAI NIEM CHUNG X.1.1 Giới thigu vé "Neo phyt" X.1.2 Phạm vi áp dụng "Neo phục X.2 MOT SỐ DIEU CAN CHÚ Ý VỀ KHẢO SÁT ĐỊA CHAT CƠNG TRÌNH X.3 THIẾT KE NEO PHUT X.3.1, Những nguyên tắc chung X.3.2 Lý thuyết sức chịu neo ổn định tường chấn X.3.3 Tính sức chịu neơ X.3.5 Một số điểu cần ý thiết kế neo X.3.4 Xée định chiêu dai bau neo Ls X.4, THI CONG NEO PHUT X.4.1 Khoan tạo lỗ X.4.2 Phun vữa tao bau neo X.4.3 Lấp đặt neo x Đặt neo vào chế độ làm việc X.4.5 Thí nghiệm neo TÀI LIỆU THAM KHẢO 165 165 165 166 161 168 168 170 172 174 182 182 182 183 184 185 188 TÀI LIỆU XÂY DỰNG LỜI NÓI ĐẦU Nhà cao tổng đã, dang va xây dựng nhiều Việt Nam Nền móng phận quan trọng nhà cao tổng Nhiễu nhà cao tẳng xây dựng thànl phổ lớn, có nén dat you uà điều kiện thi cơng khó Tác già chọn giải pháp móng cọc đóng, móng cọc nhỏi, móng cọc barêt, tường đất va neo đất để làm móng uà tắng hẳm cho nhà cao tẳng Trong sách giỏi thiệu rõ tễ phạm vi ứng dụng, tinh tốn thiết hế, cơng va hiểm tra chất lượng giải pháp nên mồng Cũng cắn nói thêm rằng, tác giả khơng chọn giải pháp móng bè cho nhà cao tổng, móng bè có nhiểu rủi ro, thiếu an toàn dễ lún nghiêng uà lún gây ảnh hưởng cho nhà xung quanh Cịn giải pháp móng cọc đóng uẫn độ dụng uiệc đóng cọc khơng gáy ảnh hưởng xẩu đến cơng trình sẵn có Móng cọc nhỏi dùng phổ biển Việt Nam, cưa có tải liệu uiết uễ thiết hể cách đẩy đủ Móng cọc barét công nghệ tiên tiến áp dụng thành cơng cơng trình Sài Gịn Centre (35 tổng) thành phổ Hồ Chỉ Minh Vieteombank (22 tẳng) Hà Nội Công nghệ tường đất giải pháp hiệu uà đại, áp dụng thành công để xây ting ham cho nhà cao tổng Tại cơng trình Sài Gịn Centre dùng cọc barét va tường dat lam ba téng hẳm, đồng thời thi công phương pháp Top-down, giảm phần ba thời gian cơng tồn cơng trình Tại cơng trình Vietcombank da dung coc burét, tường đất uà neo đất để làm móng tà hai tảng hẳm tốt Năm 2008 cuổn sách xuất lắn Việt Nam, giới thiệu cách lệ thống tề khảo sát, thiết hể cơng móng cọc khoan nhối, méng coc barét, tường đất uà neo đất Sách chuyên khảo có nội dung đại uà sử dụng tốt cho sinh uiên, học tiên cao hoc vd nghiên cửu sinh trường đại học ngành xây dựng, đồng thời giúp ich cho nhà tư uấn thiết kể uà nhá thâu xây dựng Trong lần xuất thử hai (2006), sácl: chỉnh sửa lại nhiễu hình uẽ tà nội dung, cao thêm chất lượng chuyên môn nhằm phục tụ bạn đọc tốt Tac gid hy vong sách nảy có ích cho bạn đọc Tuy nhiên trình độ hình nghiệm cịn hạn chế, sách thiểu sốt, mong bạn đọc đồng gáp ÿ kiển Thư góp ý xin gửi vé địa Nhà Xuất Bản Khoa Học tà Kỳ Thuật 28 Đông Khỏi tà I2 Hồ Huẩn Nghiệp - Quận - thành phổ Hồ Chí Minh Điện thoại số : 8225062 8296628 ~ 8290228 Tác giả i + 18,5.8,5 +18,2+ 16.0.6 4+10+85+60+0,6 m= yi = 18,84 KN/m?, J4, Lý Rw= ttle (11.2,1.5,167.20,1 + 1,1.9,41.29,5.18,84 + 3.10,8.1.8) Ry = 10167,20 kPa 1,2 Ry = 12200,64 kPa Như điểu kiện thỏa mãn : Gliax = 919,05 kPa < 1,2Ry = 12200,64 kPa ‘olf = 729.41 kPa < Ry = 10167,20 kPa Do tốn độ lún nên đất móng cọc (tức móng khối qui ước) theo quan niệm nên biến dạng đàn hồi tuyến tính Tính độ lún móng cọc trường hợp độ lún móng khối qui ước thiên nhiên Ứng suất thân tho chiểu sâu xem sơ đổ tính lún ~ Ứng suất thân đáy lớn sét yếu (cốt -7m): Ø~l es Yan = ite ——-— Ở 27,1-1 = 13,05KN / m? ot = Y49 - bi off = 13,05 = 78,3kPa ~ Ứng suất thân đáy lớn sét pha (cốt -15,Šm): 5, Yan> _= 268-1 “Tra = PSATKN Lm Do dé: 96 oS! = 78,3 + 15,17 8,5 = 207,24kPa ~ Tại cốt -25,50m: + ~ Ứng suất thân độ sâu 3,09m đáy móng khối qui ước: Oy = 444,66 + 19,53.3,09 = 505,00 kPa ~ Ứng suất thân độ sâu 5,L5m đáy móng khối qui ước: 6,5 = 505,00 +19,53.2,06 = 545,23 kPa Chia đất nên đáy móng khối qui ước thành lớp có chiếu day Bo = 516M _ 93m, Bảng VỊ - Biểm |Đ@sâuz| 0 (m) Ly Bu 108 2,06 3,09 442 545 Chiểu sâu chịu nén : p dính, _ 08x1.03 40.000 284,74 + 238,80 + 227.80 + 172,55 + 127.84+ 95,67 ) S$ =0,0185m = 1,85em Như độ lún dự báo móng thỏa mãn điều kiện cho phép: S= 185cm < Sạ, = 8cm, Tính tốn độ bên cấu tạo đài cọc Ding coc 0,40 x 0,40m mác bê tông 300”, thép doc All, thép dai Đài cọc dùng bê tông mác 300", thép All, Đài cọc cao 1,35m; cọc cấm vào đài 0,15; râu thép cọccde vào đài đài 30cm Bê tơng lót dày 10cm, mác 75" Với chiểu cao đài vậy, tháp chọc thủng 45” từ chân cột tràm tìm cọc, nên khơng cần phải kiểm tra điều kiện chọc thủng Mômen tương ứng với mặt ngàm I-] II-II gần nhau, nên lấy My= Mu 10016 All, a200 10016 All, 2200 1025 All 2200 J 1025 All, «200 # Hình VI-14 If! z] Đq Ja 10025 All, 2200 Hình V15 M, 110025 All, 2200 / (P2 + Py) C6 = 0,55 P )=P„„„= I466,85 KN M,= 0,55 (1466,85 + 1466,85) = 1613,53 KNm By =Fy = Mi = 1466.85 «9 0485" ;9h,xR, — 0,9x1,2x28.10 Chon 10025 có F, = 0,0490 m* Ở đài cọc đặt theo chiểu ngang, dọc, chiều 1025 AIT a 200 (xem hình vẽ VI - 14) 'Ở đỉnh đài, đặt theo cấu tạo chống mơmen tốt hơn, 10®16 AII a 200 (xem hình vẽ VỊ - 15) Bie CHƯƠNG VII THIẾT KẾ MÓNG CỌC KHOAN NHỒI nhdi sử dụng trường hợp tải trọng cơng trình lớn (nhà cao ) cơng trình xây dựng khu dân cư Cọc nhổi có ưu điểm sức chịu tải lớn, thi công không gây chấn động mạnh tiếng ổn lớn Tuy cọc nhổi có nhược điểm giá thành cao việc kiểm tra chất lượng phức tap Ở nước ta cơng trình nhà cao tẳng xây dựng thành phố 16n Hà Nội, thành phố Hồ Chí Minh hầu hết dùng móng cọc nhồi Thực tế cho thấy việc sử dụng móng cọc khoan nhồi cho nhà cao tầng hợp lý VILI THIẾT KẾ CỌ€ KHOAN NHOI 'VIL.1.1 Kích thước cọc thường dùng cho nha cao tang Đường kính cọc 0,60m; 0,80m; 1,00m; 1,20m; 1,40m Chiểu dài cọc tùy theo điều kiện địa chất cơng trình địa điểm xây dựng Thí dụ Hà Nội, cọc nhồi thường cấm vào tầng cát lẫn cuội sỏi độ sâu 40 + 50m; thành phố Hổ Chí Minh, cọc nhi thường cắm vào tẳng sétpha nửa cứng độ sâu 30 + 50m VIL1.2 Bé tong coc nhéi Bê tơng phải có mác R Z 250°, thường dùng mác 300°, ding khoảng 425 KG xi măng cho Im’ bé tong Độ sụt thông thường từ 12 đến 17 'VIL1.3 Cốt thép cọc nhồi Cốt thép thiết kế theo quy định sau đây: ~ Cốt thép bố trí theo tính tốn ~ Nếu cọc chịu nén tâm cốt thép cần bố trí đến 1⁄3 chiểu dài cọc (ở phía đầu cọc) ~ Nếu cọc chịu uốn, chịu kéo, chịu nhổ cần bố trí cốt thép hết chiểu đài cọc ~ ~ ~ ~ đai đơn (xem hình VỊI - 1) Cọc chịu nén có hàm lượng thép chủ (thép dọc) > 0,2 + 0,4% Cọc chịu uốn, chịu kéo, chịu nhổ có hàm lượng thép chủ > 0,4 + 0,65% Cốt thép chủ bố trí theo chu vi cọc có đường kính tối thiểu ® > 12mm Cốt thép đai ®6 + 10mm đặt cách 200 + 300mm dùng cốt vòng xoắn liên tục Vòng xoắn liên tục nên dùng cho loại cọc nhỏ (D = 60cm va D = 80cm) Cốt đáy dài 'Vòng đệm để đầm bảo chiều dày lớp bêtông bảo vệ > Jem VN thép góc để chống đẩy lồng cốt thép đổ bêtơng Hình VII - : Cấu tạo lổng cốt thép 100% ~ Nếu lỗng cốt thép dài 4m cách đoạn 2m cẩn bổ sung thép đai có đường kính lớn (thí dụ ®12 ®14) để tăng cường cho lổng cốt thép, đồng thời để gắn miếng kê bảo vệ cốt thép bê tông ~ Lớp bê tông bảo vệ cốt thép không nhỏ 5cm, thông thường Tem - Khoảng cách cốt thép dọc (thép chủ) không nhỏ 10em ~ Nếu tiết diện cọc nhỏ 0,5m, hàm lượng cốt thép dọc không nhỏ 0,5% Nếu tiết diện cọc từ 0,5mẺ + ImỂ, hàm lượng cốt thép dọc thường vào khoảng 0,25% - Dé chống đẩy tri lổng cốt thép đổ bê tơng (bằng phương pháp vữa dâng) cần bố trí hai khung thép hình đầu mũi cọc cách 2m (xem hình VIE 1) - Nối cốt thép cof không hàn hơi, buộc hàn chấm điện Sng - Buộc nối ống dẫn đầu thu siêu âm, đầu phát siêu âm (kiểm tra chất lượng bê tơng cọc nhổi) vào thép chủ (xem hìnhVỊI ~ 2) Số lượng ống siêu âm bố tí tùy theo tiết diện cọc Hình VII - 2: Đặt ống siêu âm W% ~ Cọc có đường kính D < 1,00m thìdùng ống | Coed dung kinh D ~ Cọc có đường kính D b 00m + 50m thi di ~ Cọc có đường kính D > : bấm dĩ dùng6 ống VIL.1.4 Dung dịch khoan Dung dịch khoan thường dùng Bentonite để giữ cho thành hố khoan không bị sập Dùng Bentonite, cần ý điểm sau: ~ Dung dịch khoan phải phù hợp với đặc tính lý hóa đất nước đất ~ Một dung dịch trước sử dụng phải có đặc tính sau: + Độ nhớt Marsh > 35 giây + Hàm lượng cát + Độ tách nước 30cm” + Đường kính hạt 3mm 101 | + Dung y = 1,01 + 1,05 (trừ trường hợp đặc biệt dùng lo dung dich sét nặng Super moss) ~ Khi thu hỗi Bentonite để ding lại hàm lượng cát phải nhỏ + 5% Chú ý : 'Việc dùng dung dịch khoan (Bentonite) người cơng người thiết kế phải quy định người thiết kế biết rõ cấu tạo địa tắng 'VIL2 THIẾT KẾ ĐÀI CỌC KHOAN NHI Đài cọc có chức đảng truyền tải trọng kết cấu bên xuống cọc lên kết cọc gần lại để chúng làm việc nhóm cọc Sau đây, tơi giới thiệu cách thiết kế đài cọc ! cọc, đài cọc cọc, đài cọc cọc đài cọc cọc VI.2.1 Đài cọc Fk }L>—} Hình Vil - 3: Cấu tạo dai cọc cọc Chiểu cao đài cọc h = họ + 5cm (xem hình VII ~ VỊI - 4) 102 Trong họ chiểu cao hữu ích đài cọc (tính từ mặt cốt thép đến mặt đài cọc) Sem chiểu dày lớp bê tông bảo vệ cốt thép họ> == ^ va Ở đây: C kícl Ph “£ de «: cae WES aus &) fang tương đương cọc (VI-2) (Các ký byÐ-em hình vẽ VII - 3) Cốt thép cần thiết cho đài I cọc: Fạ> Trong đó: đài uc SH họR; (VI - 3) rạ> P-=3) ShọR; P: tải trọng chân cột Ry: [A cường độ tính tốn cốt thép 'Thco kinh nghiệm diện tích cốt thép tối thiểu bố trí sau: - Cốt thép ngang thường dùng khoảng 4cm” cho mét chiều rộng Cốt thép dọc thường dùng khoảng 2h cm” cho mét bể mặt cạnh đài (h chiều cao đài cọc tính mét) ~ Cốt thép trung gian thường dùng khoảng 3cm” cho mét bể mặt cạnh đài Thép ngang Thép Thép dọc trung gian Äz2oo Hình VII - 4: 8ố trí cốt tháp cho đài cọc 103 (Thép ngang, thép dọc dùng ® > 12mm, thép trung gian ® > #mm) Theo kinh nghiệm, có thé ding kích thước đài cọc nhổi sau (với mác bê tông thông dụng 250" + 300%) ~ Chiểu cao đài cọc: b = d + I0em (d đường kính cọc) ~ Điện tích đài cọc: A = B = d + 40em 'VIL22, Đài cọc Cấu tạo đài hai cọc hình vẽ VỊI - ald aha als PH —~ ——PAP *e— ——†— ch }— ` HN Hinh Vil - 5: Cấu tạo đâi cọc Các kích thướè chủ yếu đài cọc sau: ~ Chiểu cao hữu ích đài cọc: họ= MS 104 5) (VI - 4) Trong đó: e: khoảng cách hai tim cọc: 3d > a: cạnh dài tiết diện cột (Các kích thước có thứ nguyên mét) ~ Chiểu cao đài cọc: (VH - 5) h= họ + 0,05m Chiểu dày tắng bê tông bảo vệ cốt thép > Sem 'Theo kinh nghiệm, kích thước đài cọc thường xác định sau: ~ Chiểu cao đài hai cọc: h>2d + I0cm (VI -6) (d đường kính cọc) ~ Diện tích đài cọc: + Cạnh dài: + Cạnh ngắn: A=e+d+f (VI -?) B=d+f (VI -8) 'Với f tầng bảo vệ bê tơng ngồi cốt thép, f - Mác bê tông đài cọc: 250 + 300% - Cốt thép đài thường dùng loại AII - Cốt thép đáy đài tính tốn theo lực cất T: Trong đó: P: Tải trọng thẳng đứng từ cột truyền xuống móng: Góc thường dùng: 50° < @ < 54° Diện tích cốt thếp đài: Fạ>e—T Trong đó: Rạ (VI - 10) Ry Cường độ tính tốn cốt thép - Bố trí cốt thép đài cọc hình vẽ VII - 6: Theo kinh nghiệm, bố trí cốt thép sau: - Cốt thép ngang (ở đỉnh đài đáy đài) thường dùng > 5cm” cho mét chiều dài đài - Cốt thép dọc, thường dùng > 3h cmÊ cho mét bể mặt cạnh đài (h chiều cao đài cọc, tính mét) ~ Cốt thép trung gian, thường dùng khoảng 4cm cho mét mặt cạnh đài (Thép ngang, thép dọc dùng ® > 4mm thép trung gian ® > 10mm) 105 “Thép trung gian Thép ngang Thép dọc Hình VI - 6: Bố trí cốt thép đải cọc VIL2.3 Đài cọc Cấu tạo mặt đài cọc, thông thường thể hình vẽ VII~1 Hình VỊI - 7: Gấu fạo mặt đài cọc ~ Những kích thước hình học mặt đài cọc thông thường: 106 + +030) _ C=C, =(+0, 30/8 Cy 3i pxoap €j=e+2(D+ 030 j (D đường kính cọc, e khoảng cách tìm cọc) ~ Chiểu cao đài cọc; h > 2D+ 10 em (VI~ 11) ~ Bê tông đài cọc mác R"= 250 + 300 ~ Cốt thép thường dùng loại AIT = COL thé TP, cout ¡ phải lớn lực cắt phản lực đầu cọc gây nên: (VH~12) Pot g0 Trong đó: P: Tải ưrọng thẳng đứng chân cột Fp: Phan lực đài cọc 9: Góc tạo đường nối tìm chân cột đình dài đến tìm đu cọc đáy đài với mặt phẳng ~ Diện tích cốt thép đáy đài: Rep TT (VIL = 13) Trong R,: Cường độ tính tốn cốt thép ~ Lực cất cốt thép vành khung chu vi biên đáy đài cọc: (VI- 14) ` cài - ĐỂ co ~ Diện tích cốt thép vành khung chu vi biên đài coc đáy đài: (VI- 15) Theo kinh nghiệm, thường bố trí thép sau: ~ Dùng 4825 đến 4030 chu vi biên đáy đài cọc ~ Lưới thép mặt trên, mặt đáy mặt cạnh đài cọc dùng ®10 đến 16 dat cách 20cm Bố trí thép đài cọc tham khảo hình VII - Chủ ý: Đường kính cọc lớn thép đài lớn 10 : 16.2200 10 +16.a200 208 10168200 4025 +30 P10~ 16.2200, Hình VII - 8: Gấu tạo cốt thép đài cọc VI.2.4 Đài cọc Cấu tạo cốt thép đài cọc xem hinh VII - ~ Chiểu cao đài cọc h > 2D + 10cm ¿ (D đường kính cọc, tầng bảo vệ bê tơng 5cm) ~ Khoảng cách từ mép cọc đến mép đài 200mm ~ Khoảng cách tìm cọc e >3D, ~ Thép bố trí mặt trên, mặt mặt cạnh đài cọc thường 6emP/1 mét dai bể mặt, tức dùng khoảng ®12 +18 a200 Tùy theo đường kính cọc lớn, dùng đường kính cốt thép lớn Thép thường dùng loại All 108, lÌh 2p + 10 Vv A A Hinh Vil - 9: Cấu tạo cốt thép đài cọc 109