Tr-ờng đại học DÂN LậP HảI PHòNG đồ án tốt nghiệp Phần I Thiết kế sở **************** GVHD:Ths phạm văn toàn SVTH : nguyễn văn Huynh Trang - - Tr-ờng đại học DÂN LậP HảI PHòNG đồ án tốt nghiệp ch-ơng I: giới thiệu chung I.Nghiên cứu khả thi I.1 Giới thiệu chung: *Cầu A cầu bắc qua sông Cầu lối liền hai huyện C D thuộc tỉnh Bắc Ninh nằm tỉnh lộ X Đây tuyến đ-ờng huyết mạch hai huyện C D, nằm quy hoạch phát triển kinh tế tỉnh Bắc Ninh Hiện tại, ph-ơng tiện giao thông v-ợt sông qua phà A nằm tỉnh lộ X Để đáp ứng nhu cầu vận tải, giải toả ách tắc giao thông đ-ờng thuỷ khu vực cầu hoàn chỉnh mạng l-ới giao thông tỉnh, cần tiến hành khảo sát nghiên cứu xây dựng cầu A v-ợt qua sông B I.1.1 Các lập dự án Căn định số 1206/2004/QD - UB ngày11 tháng 12 năm 2004 UBND tỉnh Bắc Ninh việc phê duyệt qui hoạch phát triển mạng l-ới giao thông tỉnh Bắc Ninh giai đoạn 1999 - 2010 định h-ớng đến năm 2020 Căn văn số 215/UB - GTXD ngày 26 tháng năm 2005 UBND tØnh B¾c Ninh cho phÐp Së GTVT lËp Dù án đầu t- cầu A nghiên cứu đầu t- xây dựng cầu A Căn văn số 260/UB - GTXD ngày 17 tháng năm 2005 UBND tỉnh Bắc Ninh việc cho phép mở rộng phạm vi nghiên cứu cầu E phía Tây sông B Căn văn số 1448/CĐS - QLĐS ngày 14 tháng năm 2001 Cục đ-ờng sông Việt Nam I.1.2 Phạm vi dự án: *Trên sở quy hoạch phát triển đến năm 2020 hai huyện C-D nói riêng tỉnh Bắc Ninh nói chung, phạm vi nghiên cứu dự án xây dựng tuyến nối hai huyện C-D I.2 Đặc điểm kinh tế xà hội mạng l-ới giao thông I.2.1 Hiện trạng kinh tế xà hội tỉnh Bắc Ninh I.2.1.1 Về nông, lâm, ng- nghiệp -Nông nghiệp tỉnh đà tăng với tốc độ 6% thời kỳ 1999-2000 Sản xuất nông nghiệp phụ thuộc chủ yếu vào trồng trọt, chiếm 70% giá trị sản l-ợng nông nghiệp, lại chăn nuôi chiếm khoảng 30% Tỉnh có diện tích đất lâm ngiệp lớn thuận lợi cho trông chăn nuôi gia súc, gia cầm Với đ-ờng bờ biển kéo dài, nghề nuôi trồng đánh bắt thuỷ hải sản mạnh đ-ợc tỉnh khai thác I.2.1.2 Về th-ơng mại, du lịch công nghiệp -Trong năm qua, hoạt động th-ơng mại du lịch bát đầu chuyển biến tích cực Tỉnh hoá có tiềm du lịch lớn với nhiều di tích, danh lam thắng cảnh Nếu đ-ợc đầu t- khai thác mức trở thành nguồn lợi lớn Công nghiệp tỉnh ch-a phát triển cao Thiết bị lạc hậu, trình độ quản lý không đủ sức cạnh tranh Những năm gần tỉnh đà đầu t- xây dựng số nhà máy GVHD:Ths phạm văn toàn SVTH : nguyễn văn Huynh Trang - - Tr-ờng đại học DÂN LậP HảI PHòNG đồ án tốt nghiệp lớn vật liệu xây dựng, mía, đ-ờng làm đầu tàu thúc đẩy ngành công nghiệp khác phát triển I.2.2 Định h-ớng phát triển ngành kinh tế chủ yếu I.2.2.1 Về nông, lâm, ng- nghiệp -Về nông nghiệp: Đảm bảo tốc độ tăng tr-ởng ổn định, đặc biệt sản xuất l-ơng thực đủ để đáp ứng nhu cầu xà hội, tạo điều kiện tăng kim ngạch xuất Tốc độ tăng tr-ởng nông nghiệp giai đoạn 2006-2010 8% giai đoạn 2010-2020 10% Về lâm nghiệp: Đẩy mạnh công tác trồng gây rừng nhằm khôi phục bảo vệ môi tr-ờng sinh thái, cung cấp gỗ, củi -Về ng- nghiệp: Đặt trọng tâm phát triển vào nuôi trồng thuỷ sản, đặc biệt loại đặc sản khai thác biển xa I.2.2.2 Về th-ơng mại, du lịch công nghiệp Tập trung phát triển số ngành công nghiệp chủ yếu: -Công nghiệp chế biến l-ơng thực thực phẩm, mía đ-ờng -Công nghiệp khí: sửa chữa, chế tạo máy móc thiết bị phục vụ nông nghiệp, xây dựng, sửa chữa đóng tàu thuyền -Công nghiệp vật liệu xây dựng: sản xuất xi măng, sản phẩm bê tông đúc sẵn, gạch bông, lợp, khai thác cát sỏi Đẩy mạnh xuất khẩu, dự báo gái trị kim ngạch vùng triệu USD năm 2010 triệu USD năm 2020 Tốc độ tăng tr-ởng 7% giai đoạn 2006-2010 8% giai đoạn 2011-2020 I.2.3 Đặc điểm mạng l-ới giao thông: I.2.3.1 Đ-ờng bộ: -Năm 2000 đ-ờng có tổng chiều dài 1000km, có gồm đ-ờng nhựa chiếm 45%, đ-ờng đá đỏ chiếm 35%, lại đ-ờng đất 20% Các huyện tỉnh đà có đ-ờng ôtô tới trung tâm Mạng l-ới đ-ờng phân bố t-ơng đối Hệ thống đ-ờng vành đai biên giới, đ-ờng x-ơng cá đ-ờng vành đai tỉnh thiếu, ch-a liên hoàn I.2.3.2 Đ-ờng thuỷ: -Mạng l-ới đ-ờng thuỷ tỉnh Bắc Ninh khoảng 400 km (ph-ơng tiện trở lên đ-ợc) Hệ thống đ-ờng sông th-ờng ngắn dốc nên khả vận chuyển khó khăn I.2.3.3 Đ-ờng sắt: - Hiện tỉnh Bắc Ninh có hệ thống vấn tải đ-ờng sắt Bắc Nam chạy qua GVHD:Ths phạm văn toàn SVTH : nguyễn văn Huynh Trang - - Tr-ờng đại học DÂN LậP HảI PHòNG đồ án tốt nghiệp I.2.3.4 Đ-ờng không: - Có sân bay V nh-ng sân bay nhỏ, thực số chuyến bay nội địa I.2.4 Quy hoạch phát triển sở hạ tầng: -Tỉnh lộ X nối từ huyện C qua sông B đến huyện D Hiện tuyến đ-ờng tuyến đ-ờng huyết mạch quan trộng tỉnh Tuy nhiên tuyến lại qua trung tâm thị xà C điều không hợp lý Do quy hoạch nắn đoạn qua thị xà C theo vành đai thị xà I.2.5 Các quy hoạch khác có liên quan -Trong định h-ớng phát triển không gian đến năm 2020, việc mở rộng thị xà Long Khánh tất yếu Mở rộng khu đô thị h-ớng vùng ngoại vi Dự báo nhu cầu giao thông vận tải Viện chiến l-ợc GTVT lập, tỷ lệ tăng tr-ởng xe nh- sau: Theo dự báo cao: Ô tô: 2005-2010: 10% 2010-2015: 9% 2015-2020: 7% Xe máy: 3% cho năm Xe thô sơ: 2% cho năm Theo dự báo thấp: Ô tô: 2005-2010: 8% 2010-2015: 7% 2015-2020: 5% Xe máy: 3% cho năm Xe thô sơ: 2% cho năm I.3 Đặc điểm điều kiện tự nhiên vị trí xây dựng cầu: I.3.1 Vị trí địa lý - Cầu A v-ợt qua sông B nằm tuyến X qua hai huyện C D thuộc tỉnh Bắc Ninh Dự án đ-ợc xây dựng sở nhu cầu thực tế cầu nối giao thông tỉnh với tỉnh lân cận nút giao thông trọng yếu việc phát triển kinh tế vùng Địa hình tỉnh đồng Nai hình thành vùng đặc thù: vùng đồng ven biển vùng núi phía Tây Địa hình khu vực tuyến tránh qua thuộc vùng đồng bằng, khu vực đ-ờng bao thị xà Long Khánh Tuyến cắt qua khu dân c- Lòng sông vị trí dự kiến xây dựng cầu t-ơng đối ổn định, t-ợng xói lở lòng sông I.3.2 Điều kiện khí hậu thuỷ văn I.3.2.1 Khí t-ợng Về khí hËu: TØnh B¾c Ninh n»m khu vùc khÝ hËu nhiệt đới gió mùa nên có đặc điểm khí hậu nh- sau: - Nhiệt độ bình quân hàng năm: 290 - Nhiệt độ thấp : 120 - NhiƯt ®é cao nhÊt: 380 KhÝ hËu chia làm mùa rõ rệt, mùa m-a từ tháng 10 đến tháng 12 GVHD:Ths phạm văn toàn SVTH : nguyễn văn Huynh Trang - - Tr-ờng đại học DÂN LậP HảI PHòNG đồ án tốt nghiệp Về gió: Về mùa chịu ảnh h-ởng trực tiếp gió Tây Nam hanh khô Mùa đông chịu ảnh h-ởng gió mùa Đông Bắc kéo theo m-a rét I.3.2.2 Thuỷ văn Mực n-ớc cao Mực n-ớc thấp Mực n-ớc thông thuyền Khẩu độ thoát n-ớc MNCN = +9,80m MNTN = +2,0m MNTT = +4,0m L = 340m L-u l-ỵng L-u tèc Q =…… v = 1.52m3/s I.3.3 Điều kiện địa chất Theo số liệu thiết kế có hố khoan với đặc điểm địa chất nh- sau: Đặc điểm địa chất Lớp 1: cát Lớp 2: sét Lớp : Cát mịn Lớp 4: Cuéi sái Hè khoan Hè khoan Hè khoan Hè khoan 6,0 10,0 5,0 - 6,5 8,0 6,0 - 4,0 9,0 6,0 - 7,0 8,0 6,0 - GVHD:Ths phạm văn toàn SVTH : nguyễn văn Huynh Trị sè SPT N60 15 40 Trang - - Tr-ờng đại học DÂN LậP HảI PHòNG đồ án tốt nghiệp ch-ơng II:thiết kế cầu tuyến II.Đề xuất ph-ơng án cầu II.1.Các thông số kỹ thuật bản: Quy mô tiêu chuẩn kỹ thuật: Cầu vĩnh cửu BTCT ƯST BTCT th-ờng Khổ thông thuyền ứng với sông cấp V là: B = 50m, H = 7m Khỉ cÇu: B= 11 + 2x0.5 =12m TÇn st lị thiÕt kÕ: P=1% Quy ph¹m thiÕt kÕ: Quy trình thiết kế cầu cống theo trạng thái giới hạn 22TCN272.05 Bộ GTVT Tải trọng: xe HL93 II.2.Các ph-ơng án kiến nghị II.2.1.Lựa chọn ph-ơng án móng Căn vào đặc điểm lớp địa chất đ-ợc nghiên cứu, ta đề ph-ơng án móng nh- sau: a.Ph-ơng án móng cọc chế tạo sẵn: Ưu điểm: - Cọc đ-ợc chế tạo sẵn nên thời gian chế tạo cọc đ-ợc rút ngắn, thời gian thi công công trình mà giảm xuống - Cọc đ-ợc thi công cạn, giảm độ phức tạp công tác thi công, giảm sức lao động mệt nhọc - Chất l-ợng chế tạo cọc đ-ợc đảm bảo tốt *Nh-ợc điểm: - Chiều dài cọc bị giới hạn khoản từ 5-10m, chiều sâu chôn cọc yêu cầu lớn phải ghép nối cọc với Tại vị trí mối nối chất l-ợng cọc không đảm bảo, dễ bị môi tr-ờng xâm nhập - Thời gian thi công mối nối lâu cần phải đảm bảo độ phức tạp cao - Vị trí cọc khó đảm bảo xác theo yêu cầu - Quá trình thi công gây chấn động ồn, ảnh h-ởng đến công trình xung quanh b.Ph-ơng án móng cọc khoan nhồi: Ưu điểm: - Rút bớt đ-ợc công đoạn đúc sẵn cọc, không cần phải xây dựng bÃi đúc, lắp dựng ván khuôn Đặc biệt không cần đóng hạ cọc, vận chuyển cọc từ kho, x-ởng đến công tr-ờng - Có khả thay đổi kích th-ớc hình học cọc để phù hợp với điều kiện thực trạng đất mà đ-ợc phát trình thi công - Đ-ợc sử dụng loại địa tầng khác nhau, dễ dàng v-ợt qua ch-ớng ngại vật GVHD:Ths phạm văn toàn SVTH : nguyễn văn Huynh Trang - - Tr-ờng đại học DÂN LậP HảI PHòNG đồ án tốt nghiệp - Tính toàn khối cao, khả chịu lực lớn với sơ đồ khác nhau: cọc ma sát, cọc chống, hỗn hợp - Tận dụng hết khả chịu lực theo vật liệu, giảm ®-ỵc sè l-ỵng cäc Cèt thÐp chØ bè trÝ theo yêu cầu chịu lực khai thác nên khong cần bố trí nhiều để phục vụ trình thi công - Không gây tiếng ồn chấn động mạnh làm ảnh h-ởng môi tr-ờng sinh hoạt chung quanh - Cho phép trực tiếp kiểm tra lớp địa tầng mẫu đất lấy lên từ hố đào Nh-ợc điểm: - Sản phẩm suốt trình thi công nằm sâu d-ới lòng đất, khuyết tật dễ xảy kiểm tra trực tiếp mắt th-ờng, khó kiểm tra chất l-ợng sản phẩm - Th-ờng đỉnh cọc phải kết thúc mặt đất, khó kéo dài thân cọc lên phía trên, buộc phải làm bệ móng ngập sâu d-ới mặt đất đáy sông, phải làm vòng vây cọc ván tốn - Quá trình thi công cọc phụ thuộc nhiều vào thời tiết, phải có ph-ơng án khắc phục - Hiện tr-ờng thi công cọc dễ bị lầy lội, đặc biệt sử dụng vữa sét Căn vào -u nh-ợc điểm ph-ơng án, ta thấy móng cọc khoan nhồi có nhiều đăc điểm phù hợp với công trình khả đơn vị thi công, định chọn cọc khoan nhồi cho tất ph-ơng án với yếu tè kü thuËt chÝnh nh- sau: §-êng kÝnh cäc: D=1000mm Chiều dài cọc mố 20m Chiều dài cọc vị trí trụ 30m Bảng tổng hợp bố trí ph-ơng án P.An Thông thuyền (m) Khổ cầu (m) Sơ đồ (m) I 50 (11 + 2x0,5) (3x40+48+70+48+2x40) 366 II III 50 50 (11 + 2x0,5) (11 + 2x0,5) 55+80+100+80+55 (6x63) 370 378 GVHD:Ths phạm văn toàn SVTH : nguyễn văn Huynh L ( m) Kết cấu nhịp Cầu dầm liên tục + đơn giản Cầu dầm liên tục Cầu dàn thép Trang - - Tr-ờng đại học DÂN LậP HảI PHòNG đồ ¸n tèt nghiƯp II.2.2.Lùa chän kÝch th-íc s¬ bé c¸c PA cầu II.2.2.1.Ph-ơng án cầu liên tục + đơn giản: Sơ đồ kết cấu: 3x40+48+70+48 + 2x40m - Nhịp giản đơn dài 40m: Lựa chọn kết cấu phần trên: Kêt cấu : Dầm giản đơn chữ I, BTCTDUL Mặt cắt ngang: gồm dầm chữ I Khảng cách dầm 2.0 m, dốc ngang 2% phía Tổng bề rộng cầu B=12m (mép lan can) Kết cấu phần d-ới Cấu tạo Trụ: Trụ đặc thân thu hẹp, BTCT, đặt móng cọc khoan nhồi ®-êng kÝnh D = 1m Th©n trơ réng 1.8m theo ph-ơng dọc cầu 7.2 m theo ph-ơng ngang cầu đ-ợc vuốt tròn theo đ-ờng tròn bán kính R = 0.75m TRụ sông T6 T7 có thân trụ rộng 1.8 m theo ph-ơng dọc cầu rộng 7.2 m theo ph-ơng ngang cầu, cao 15,5 m Bệ móng cao 2m, rộng 5.0m theo ph-ơng ngang cầu, 9.1m đến 11.2m theo ph-ơng dọc cầu đặt d-ới lớp đất phủ (dự đoán đ-ờng xói chung) Dùng cọc khoan nhồi D100cm, cọc đặt vào lớp cuội sỏi dự kiến dài 30 m Cấu tạo Mố: Dạng mố có t-ờng cánh ng-ợc bê tông cốt thép Bệ móng mố dày 2m, rộng m, dài 12 m đ-ợc ®Ỉt d-íi líp ®Êt phđ Dïng cäc khoan nhåi D100cm, cọc đặt vào lớp cuội sỏi dự kiến dài 20 m Mặt cầu công trình phụ khác Độ dốc ngang cầu 2% hai phía Bản mặt cầu đổ chỗ dy 15 cm, liên tục nhiệt đổ chỗ GVHD:Ths phạm văn toàn SVTH : nguyễn văn Huynh Trang - - Tr-ờng đại học DÂN LậP HảI PHòNG đồ án tốt nghiệp Lớp phủ mặt cầu gồm lớp: Lớp bê tông atfan : 5cm Lớp bảo vệ : 4cm Lớp phòng n-ớc : 1cm Đệm xi măng : 1cm Lớp tạo độ dốc ngang : 1.0 - 12 cm Khe co gi·n b»ng cao su Gèi cÇu b»ng cao su Lan can cÇu bê tông Vật liệu a) Bê tông Bê tông dầm chủ dùng Mac 500 Bê tông trụ dùng Mac300 Bê tông mố dùng Mac 300 Vữa xi măng phun èng gen Mark150 b) Cèt thÐp LÊy theo tiªu chuẩn VSL dùng cho dầm liên tục Thép c-ờng độ cao dùng loại tao thép đ-ờng kính 15.2mm Modul đàn håi E = 195000 MPa Cèt thÐp th-êng dïng thÐp tròn AI thép có gờ AIII.2 Chọn kích th-ớc hình học Chiều cao dầm nhịp :1750mm - Vật liệu dùng cho kết cấu + Bê tông M300 + Cốt thép c-ờng độ cao dùng loại S-31, S-32 cđa h·ng VSL-Thơy SÜ thÐp cÊu t¹o dïng lo¹i CT3 CT5 GVHD:Ths phạm văn toàn SVTH : nguyễn văn Huynh Trang - 10 - Tr-ờng đại học DÂN LậP HảI PHòNG đồ án tốt nghiệp - Nhịp liên tục 48 + 70 + 48m: Chiều cao dầm: - Tại vị trí trụ đ-ợc chọn theo H =( 1/15 1/20 )lnhÞp, = (4.6 3.5) m VËy ta lÊy H = 4m - Tại vị trí nhịp đ-ợc chọn theo công thức kinh nghiệm h=( 1 )lnhịp h 40 60 1.8m Chọn h = 2m - Phần đáy dầm có dạng đ-ờng cong parabol: y = ( H h) x L2 h víi L lµ chiỊu dµi cánh hẫng cong - Phần mặt cầu cong theo đ-ờng tròn bán kính R = 4000m Lựa chọn mặt cắt ngang: - Dầm liên tục có mặt cắt ngang hộp đơn thành nghiêng so với ph-ơng thẳng đứng 1/5, tiết diện dầm thay đổi chiều dài nhịp - Chiều dày mặt cầu cuối cánh vút: 20 cm - Chiều dày mặt cầu đầu cánh vút: 60 cm - Chiều dày mặt cầu vị trí nhịp: 25 cm, có đoạn vát s-ờn 150 cm - Chiều dày s-ờn dầm: 45cm GVHD:Ths phạm văn toàn SVTH : nguyễn văn Huynh Trang - 11 - Tr-ờng đại học DÂN LậP HảI PHòNG đồ án tốt nghiệp -Vật liệu: +Bê tông cấp 30 cã fc’ =300 kg/cm2 +Cèt thÐp chÞu lùc AII có Ra=2400kg/cm2 + C-ờng độ tính toán chịu lực dọc R0 = 2700 Kg/cm2 +C-ờng độ tính toán chịu uốn Ru = 2800 Kg/cm2 -Trọng l-ợng lớp phủ mặt cầu gồm lớp: +Bê tông asphal: 5cm +Lớp bảo vệ : 4cm +Lớp phòng n-ớc: 1cm +Đệm xi măng: 1cm +Lớp tạo độ dốc ngang: 1.0 12 cm) 1m2 kết cấu mặt đ-ờng -phần hành lấy sơ nh- sau: g = 0.35 T/m2 glp =0.35 x 10 =3.5 T/m -Trọng l-ợng BTCT mặt cầu: gmc = 2.5(0.2x8 + 0.15x2) = 4.75 T/m -Trọng l-ợng hệ dầm mặt cầu 1m2 mặt hai tim giàn (khi có dầm ngang dầm dọc hệ mặt cầu) lấy sơ 0.1 T/m2 => gdmc = 0.1 x = 0.9 T/m -Träng l-ợng lan can : Lấy sơ glc = 0.11T/m -Trọng l-ợng giàn xác định theo công thức N.K.Ktoreletxki gd nh a k n1 g mc n2 g dmc b l R n2 b l Trong đó: + l: nhịp tính toán giàn lấy 63 m + nh=1.75 n1=1.5, n2=1.25 hệ số v-ợt tải hoạt tải, tĩnh tải lớp mặt cầu, dầm mặt cầu hệ liên kết + : trọng l-ợng riêng thép = 7.85 T/m3 + R: c-ờng ®é tÝnh to¸n cđa thÐp, R= 19000 T/m2 + a, b: đặc tr-ng trọng l-ợng tuỳ theo loại kết cấu nhịp khác Với nhịp giàn giản đơn l= 63 m th× lÊy a = b = 3.5 + : hệ số xét đến trọng l-ợng hệ liên kết dầm chủ; =0.12 + k0: tải trọng t-ơng đ-ơng tất loại hoạt tải (ô tô HL93) k0=2.843T/m Vậy ta có trọng l-ợng giàn lµ: gd 1.75 3.5 2.843 3.5 1.25 4.75 0.9 1.5 3.5 0.9 0.11 63 1.452 T/m 19000 1.25 0.12 3.5 63 7.85 -Trọng l-ợng hệ liên kết là: glk = 0.1 x gd = 0.1 x 1.452= 0.1452/m GVHD:Ths phạm văn toàn SVTH : nguyễn văn Huynh Trang - 53 - Tr-ờng đại học DÂN LậP HảI PHòNG đồ án tốt nghiệp -Trọng l-ợng giàn lµ: Gd = gd + glk = 1.452 +0.1452 = 1.5972 T/m => Trọng l-ợng thép toàn kết cấu nhịp : Gg =1.5972x63=100.6236 T => Trọng l-ợng thép toàn nhịp : Ggian=100.6236 x6= 603.7416 T 2.1.3Mãng mè M1 , M2 : Khối l-ợng mố cầu: 620 50 250 150 50 100 200 600 500 150 480 370 425 550 20 170 150 50 50 50 100 300 100 - ThÓ tÝch t-ờng cánh: Chiều dày t-ờng cánh : Vtc = 2x(2.5x6.7+1/2x3.7x3.7+1.5x3.7)x0.5 = 29.145 m3 - ThĨ tÝch th©n mè: Vth = (1.5x4.8+ 0.5x1.9)x11 = 89.65 m3 - ThĨ tÝch bƯ mè: Vb = x x 12 = 120 m3 => Khối l-ợng 01 mố cầu: Vmố = 29.145+89.65+120=238.795 m3 => Khối l-ợng mố cầu: Vmố = 2x238.795=477.59m3 Sơ chọn hàm l-ợng cốt thép mố 100 kg / m3 Khối l-ợng cốt thép mố : mth 0.1x477.59 47.759 T Xác định tải trọng tác dụng lên mố: - Đ-ờng ảnh h-ởng tải trọng tác dụng lên mố: GVHD:Ths phạm văn toàn SVTH : nguyễn văn Huynh Trang - 54 - Tr-ờng đại học DÂN LậP HảI PHòNG đồ án tốt nghiệp Hình 1-1 Đ-ờng ảnh h-ởng áp lực lên mố DC = Pmố+(ggian+gbmc+glan can+g dam mc)x = (2.5x238.795)+(1.452x2+0.11+ 0.9+ 4.75+0.625)x0.5x63=868.59 T DW = glípphđx =3.5x0.5x63=110.25 T -Hoạt tải: Theo quy định tiêu chuẩn 22TCN-272-05 tải trọng dùng thiết kế giá trị bất lợi tổ hợp: +Xe tải thiết kế tải trọng thiết kế +Xe tải trục thiết kế tải trọng thiết kế Tính phản lực lên mố hoạt tải: +Chiều dài nhịp tinh toán:63m Đ-ờng ảnh h-ởng phản lực sơ đồ xếp tải thể nh- sau Hình 1-2 Sơ đồ xếp tải lên đ-ờng ảnh h-ởng áp lực mố Từ sơ đồ xếp tải ta có phản lực gối hoạt tải tác dụng nh- sau - Với tổ hợp HL-93K(xe tải thiết kế+tải trọng làn): LL=n.m.(1+IM/100)(Piyi)+n.m.Wlàn Trong n : số lµn xe n=2 m : hƯ sè lµn xe m=1 GVHD:Ths phạm văn toàn SVTH : nguyễn văn Huynh Trang - 55 - Tr-ờng đại học DÂN LậP HảI PHòNG ®å ¸n tèt nghiƯp IM:lùc xung kÝch cđa xe, tính mố trụ đặc (1+IM/100)=1,25 Pi : tải trọng trục xe, yi: tung độ đ-ờng ảnh h-ởng :diện tích đ-ởng ảnh h-ởng Wlàn: tải trọng Wlàn=0.93T/m LLxetải=2x1,25x1x(14.5+14.5x0.932+3.5x0.864)+2x1x0.93x(0.5x63)=136.185 T LLxe tải trục= 2x1,25x1x(11+11x0.981)+2x1x0.93x(0.5x63) =113.07T Vậy tổ hợp HL đ-ợc chọn làm thiết kế Vậy toàn hoạt tải tỉnh tải tính toán tác dụng lên bệ mố là: Nguyên nhân Trạng thái giới Nội DC DW LL hạn lực C-ờng độ I ( D=1.25) ( W=1.5) ( LL=1.75) P(T) 868.59x1.25 110.25x1.5 136.185x1.75 1539.05 3- Xác định sức chịu tải cọc mố: 3.1-vật liệu : - Bê tông cấp 30 có fc =300 kg/cm2 - Cốt thép chịu lực AII có Ra=2400kg/cm2 3.2- Sức chịu tải cọc theo vật liệu Sức chịu tải cọc D=1000mm Theo điều A5.7.4.4-TCTK sức chịu tải cọc theo vật liệu làm cọc tính theo công thức sau PV = Pn Với Pn = C-ờng độ chịu lực dọc trục danh định có uốn tính theo công thức : Pn = fy.Ast} Trong : {m1.m2.fc’.(Ac - Ast) + fy.Ast}= 0,75.0.85{0,85 fc’.(Ac - Ast) + = HƯ sè søc kh¸ng, =0.75 m1,m2 : C¸c hƯ số điều kiện làm việc fc =30MPa: Cường độ chịu nén nhỏ bêtông fy =420MPa: Giới hạn chảy dẻo quy định thép Ac: Diện tích tiết diện nguyªn cđa cäc Ac=3.14x5002=785000mm2 Ast: DiƯn tÝch cđa cèt thÐp dọc (mm2) Hàm l-ợng cốt thép dọc th-ờng hợp lý chiếm vào khoảng 1.5-3% với hàm l-ợng 1.5% ta có: Ast=0.015xAc=0.015x785000=11775mm2 Chän cèt däc lµ 25, sè cèt däc cần thiết là: N=11775/(3.14x252 /4)=24 chọn 25 25 Ast=12265.625 mm2 GVHD:Ths phạm văn toàn SVTH : nguyễn văn Huynh Trang - 56 - Tr-ờng đại học DÂN LậP HảI PHòNG đồ án tốt nghiệp Vậy sức chịu tải cọc theo vËt liƯu lµ: PV = 0.75x0,85x(0,85x30x (785000-12266)+ 420x12265.625) = 1585.103(N) Hay PV = 1585 (T) 3.3- Sức chịu tải cọc theo đất nền: Số liệu địa chất: Lớp 1: ¸ c¸t Líp 2: ¸ sÐt Líp 3: c¸t mịn Lớp 4: cuội sỏi Sức chịu tải trọng nén cọc treo (cọc ma sát) xác định theo công thøc : Qr Qn qp Qp qs Qs T Trong ®ã : Q p : Søc kh¸ng ®ì cđa mòi cäc (T) Qp qp Ap Q s : Sức kháng đỡ thân cọc (T) Qs qs As qp =0.55 hệ số sức kháng đỡ mũi cọc qs =0.65 hệ số sức kháng đỡ thân cọc q p : Sức kháng đỡ đơn vị mũi cọc (T/m2) qs : Sức kháng đỡ đơn vị thân cọc (T/m2) Ap : DiƯn tÝch mịi cäc (m ) As : Diện tích bề mặt thân cọc (m ) Xác định sức kháng đợn vị mũi cọc q p (T/m2) sức kháng mũi cọc Q p Mịi cäc dỈt ë líp ci cïng – ci sái (cã N = 45).Theo Reese vµ O’Niel (1988) cã thĨ -ớc tính sức kháng mũi cọc đơn vị cách sử dụng trị số xuyên tiêu chuẩn SPT , N Víi N 75 th× q p = 0.057 x N (Mpa) Ta có sức kháng mũi cọc đơn vị q p = 0.057 x 45 = 2.565 (Mpa) = 256.5 (T/m2) Q p = 256.5 x 3.14 x / = 210.353 (T) Xác định sức kháng đợn vị thân cọc qs (T/m2) sức kháng thân cọc Q s - Trong đất dính : s = 10.8.3.3.1-1 Trong : GVHD:Ths phạm văn toàn SVTH : nguyễn văn Huynh Trang - 57 - Tr-ờng đại học DÂN LậP HảI PHòNG đồ án tốt nghiệp S u : C-ờng độ kháng cắt không thoát n-ớc trung b×nh (T/m2) S u = x 10-3 x N (T) : hệ số dính bám ( bảng 10.8.3.3.1.1) Lớp – cuéi sái S u = 0.006 x 45 = 0.27 (Mpa) => qs = = 0.49 Su =0.49 x 0.27 = 0.1323 (Mpa) = 13.23 (T/m2) - Trong lớp đất rời : Theo Reese Wright (1977) Sức kháng bên đơn vị qs thân cọc đ-ợc xác định theo công thức : qs = 0.0028 N víi N 53 (Mpa) Líp - c¸t pha sÐt, chỈt võa qs = 0.0028 x 20 = 0.056(Mpa) = 5.6T/m2) Lớp - cát hạt trung, chặt võa qs = 0.0028 x 32 = 0.0896 (Mpa) = 8.96 (T/m2) Bảng tính sức kháng thân cọc ®Êt Líp ChiỊu dµi cäc líp ®Êt (m) Tæng 3.5 7.82 7.68 25 qs(T/m2) 5.6 8.96 13.23 20.5 As (m2) Qs (T) 10.99 24.55 24.12 15.70 61.544 220.011 319.044 321.850 922.449 Tõ ®ã ta có Sức chịu tải cọc tính theo điều kiện ®Êt nÒn Q r Qr 0.55 210.353 0.65 922.449 511.23 T GVHD:Ths phạm văn toàn SVTH : nguyễn văn Huynh Trang - 58 - Tr-ờng đại học DÂN LậP HảI PHòNG đồ án tốt nghiệp Móng trụ cầu: Khối l-ợng trụ cầu: 10 R1 00 ỉ2 Khối l-ỵng trơ chÝnh : Hai trơ cã MCN gièng nên ta tính gộp hai trụ T3 T4 Khối l-ợng thân trụ d-ới : Vtt=(8.8x2.2 + 3.14x2.22/4)x7 = 162.12m3 Khối l-ợng thân trụ : 2x3.14x22/4x3.7 = 23.236 (m3) Khèi l-ỵng mãng trơ : Vmt=5x2x12.3 = 123 (m3) Khèi l-ỵng mị trơ :Vxm=12 1,5 2.6 -2(1/2 0,75 0,75 2,6) = 54.41m3 Khèi l-ỵng trụ : V1tru=162.12+18.82+123+54.41=358.35m3 Khối l-ợng trụ lµ : V = x 358.35 = 716.7 m3 Khèi l-ỵng trơ: Gtrơ= 716.7 x 2.5 = 1791.75 T Thể tích BTCT công tác trụ cầu: V = 716.7 m3 Sơ chọn hàm l-ợng cốt thép thân trụ 150 kg / m3 , hàm l-ợng thép móng trụ 80 kg / m3 Nên ta có : khối l-ợng cốt thép trụ mth=180.94x0.15+123x0.08+54.41x0.1=42.422(T) GVHD:Ths phạm văn toàn SVTH : nguyễn văn Huynh Trang - 59 - Tr-ờng đại học DÂN LậP HảI PHòNG đồ án tốt nghiệp Xác định tải trọng tác dụng lên trụ: Trọng l-ợng kết cấu nhịp - Trọng l-ợng lớp phủ mặt cầu : glp =3.5 T/m - Trọng l-ợng BTCT mặt cầu : gmc = 4.75T/m - Trọng l-ợng hệ dầm mặt cầu : gdmc = 0.9 T/m - Träng l-ỵng cđa lan can lÊy sơ : glc = 0.11 T/m - Trọng l-ợng cđa giµn chÝnh lµ : Gd = 2.2374T/m - Đ-ờng ảnh h-ởng tải trọng tác dụng lên trụ: 0.45T/m 63m 63m Hình 1-3 Sơ đồ xếp tải lên đ-ờng ảnh h-ởng áp lực móng -Diện tích đ-ờng ảnh h-ởng áp lực trụ : =63 DC = Ptrụ+(ggiàn+gbản+ghẹ dầmmc +glan can)x DC =(358.35x2.5)+(2.2374x2+4.75+0.625+0.9+0.11)x63=1580.04 T DW = glíp phđx =3.5x63=220.5 T Hoạt tải: - Do hoạt tải HL 93(LL) Hình 1-4 Sơ đồ xếp tải lên đ-ờng ảnh h-ởng áp lực móng LL=n.m.(1+IM/100).(Pi.yi)+n.m.Wlàn Trong n: số xe m: hƯ sè lµn xe IM:lùc xung kÝch cđa xe, tính mố trụ đặc (1+IM/100)=1.25 Pi: tải trọng trục xe, yi: tung độ đ-ờng ảnh h-ởng :diện tích đ-ởng ảnh h-ởng Wlàn: tải trọng Wlàn=0.93T/m GVHD:Ths phạm văn toàn SVTH : nguyễn văn Huynh Trang - 60 - Tr-ờng đại học DÂN LậP HảI PHòNG đồ án tốt nghiệp +Tổ hợp 1: Xe tải trục+tải trọng LLxetải=2x1x1.25x(14.5+14.5x0.932+3.5x0.932) +2x1x(0.93)x63 = 195.37T +Tổ hợp 2: xe tải trục+tải trọng LLxe tải trục= 2x1x1.25x(11+11x0.981)+2x1x0.93x63 = 171.66T +Tổ hợp 3: (2 xe tải trục+tải trọng làn)x0.9 LLxetải=(2x1x1.25x(14.5+14.5x0.932+3.5x0.863+14.5x0.762+14.5x0.694+ +3.5x0.625)+2x1x0.93x63)x0.9 = 227.71 T Vậy tổ hợp đ-ợc chọn làm thiết kế Tổng tải trọng tính đ-ới đáy đài Nội lực P(T) DC ( D=1.25) 1580.04 x1.25 Nguyên nhân DW ( W=1.5) 220.5x1.5 LL ( LL=1.75) 227.71x1.75 Trạng thái giới hạn C-ờng độ I 2770.44 4-Xác định sức chịu tải cọc mố: 4.1-vật liệu : - Bê tông cấp 30 có fc =300 kg/cm2 - Cèt thÐp chÞu lùc AII cã Ra=2400kg/cm2 4.2- Søc chịu tải cọc theo vật liệu Sức chịu tải cọc D=1000mm Theo điều A5.7.4.4-TCTK sức chịu tải cọc theo vật liệu làm cọc tính theo công thức sau PV = Pn Víi Pn = C-êng ®é chịu lực dọc trục danh định có uèn tÝnh theo c«ng thøc : Pn = {m1.m2.fc’.(Ac - Ast) + fy.Ast}= 0,75.0.85{0,85 fc’.(Ac - Ast) + fy.Ast} Trong ®ã : = HƯ sè søc kh¸ng, =0.75 m1,m2 : Các hệ số điều kiện làm việc fc =30MPa: Cường độ chịu nén nhỏ bêtông fy =420MPa: Giới hạn chảy dẻo quy định thép Ac: Diện tích tiÕt diƯn nguyªn cđa cäc Ac=3.14x5002=785000mm2 Ast: DiƯn tÝch cđa cốt thép dọc (mm2) Hàm l-ợng cốt thép dọc th-ờng hợp lý chiếm vào khoảng 1.5-3% với hàm l-ợng 1.5% ta cã: Ast=0.015xAc=0.015x785000=11775mm2 Chän cèt däc lµ 25, sè cốt dọc cần thiết là: GVHD:Ths phạm văn toàn SVTH : nguyễn văn Huynh Trang - 61 - Tr-ờng đại học DÂN LậP HảI PHòNG đồ án tốt nghiệp N=11775/(3.14x252 /4)=24 chọn 25 25 Ast=12265.625 mm2 Vậy sức chịu tải cđa cäc theo vËt liƯu lµ: PV = 0.75x0,85x(0,85x30x (785000-12266)+ 420x12265.625) = 1585.103(N) Hay PV = 1585 (T) 4.3- Søc chịu tải cọc theo đất nền: Số liệu địa chÊt: Líp 1: ¸ c¸t Líp 2: ¸ sÐt Líp 3: cát mịn Lớp 4: cuội sỏi Sức chịu tải trọng nén cọc treo (cọc ma sát) xác định theo c«ng thøc : Qr Qn qp Qp qs Qs T Trong : Q p : Sức kháng ®ì cđa mịi cäc (T) Qp qp Ap Q s : Sức kháng đỡ thân cọc (T) Qs qs As qp =0.55 hệ số sức kháng đỡ cđa mịi cäc qs =0.65 hƯ sè søc kh¸ng đỡ thân cọc q p : Sức kháng đỡ đơn vị mũi cọc (T/m2) qs : Sức kháng đỡ đơn vị thân cọc (T/m2) Ap : DiƯn tÝch mịi cäc (m ) As : Diện tích bề mặt thân cọc (m ) Xác định sức kháng đợn vị mũi cọc q p (T/m2) sức kháng mũi cọc Q p Mịi cäc dỈt ë líp ci cïng – sÐt pha (cã N = 45).Theo Reese vµ O’Niel (1988) -ớc tính sức kháng mũi cọc đơn vị cách sử dụng trị số xuyên tiêu chuẩn SPT , N Víi N 75 th× q p = 0.057 x N (Mpa) Ta có sức kháng mũi cọc đơn vÞ q p = 0.057 x 45 = 2.565 (Mpa) = 256.5 (T/m2) Q p = 256.5 x 3.14 x / = 210.353 (T) Xác định sức kháng đợn vị thân cọc qs (T/m2) sức kháng thân cọc Q s - Trong đất dính : s = 10.8.3.3.1-1 Trong ®ã : S u : C-ờng độ kháng cắt không thoát n-ớc trung bình (T/m2) S u = x 10-3 x N (T) : hệ số dính bám ( bảng 10.8.3.3.1.1) Lớp SÐt pha S u = 0.006 x 45 = 0.27 (Mpa) => GVHD:Ths phạm văn toàn SVTH : nguyễn văn Huynh = 0.49 Trang - 62 - Tr-ờng đại học DÂN LậP HảI PHòNG qs = đồ án tốt nghiệp Su =0.49 x 0.27 = 0.1323 (Mpa) = 13.23 (T/m2) - Trong lớp đất rời : Theo Reese Wright (1977) Sức kháng bên đơn vị qs thân cọc đ-ợc xác định theo công thức : qs = 0.0028 N víi N 53 (Mpa) Líp - ¸ c¸t, chỈt võa qs = 0.0028 x 20 = 0.056(Mpa) = 5.6T/m2) Lớp - sét, chặt võa qs = 0.0028 x 32 = 0.0896 (Mpa) = 8.96 (T/m2) Lớp - cát mịn, chặt vừa qs = 0.0028 x 47 = 0.1323 (Mpa) = 13.23 (T/m2) Lớp cát thô, chặt qs = 0.0028 x 76 = 0.215 (Mpa) = 21.5 (T/m2) B¶ng tính sức kháng thân cọc đất Lớp Chiều dài cọc lớp đất (m) Tæng 3.5 7.82 7.68 25 qs(T/m2) 5.6 8.96 13.23 20.5 As (m2) Qs (T) 10.99 24.55 24.12 15.70 61.544 220.011 319.044 321.850 922.449 Từ ta có Sức chịu tải cọc tính theo điều kiện đất Q r Qr 0.55 210.353 0.65 922.449 851.74 T 5-TÝnh sè cäc cho mãng trơ, mè: n= xP/Pcäc Trong ®ã: : hệ số kể đến tải trọng ngang; =1.5 cho trụ , = 2.0 cho mố(mố chịu tải ngang lớn áp lực ngang đất tác dụng hoạt tải truyền qua đất phạm vi lăng thể tr-ợt đất đắp mố) P(T) : Tải trọng thẳng đứng tác dụng lên móng mố, trụ đà tính Pcọc=min (Pvl,Pnđ) Hạng Tên Pvl Pnđ Pcọc Tải HƯ sè sè cäc Chän mơc träng Trơ gi÷a T2 1585 851.74 851.74 2770.44 1.5 4.9 Mè M1,2 1585 511.23 511.23 1539.05 6.Biện pháp thi công cầu giàn thép: 6.1.Thi công mố cầu: GVHD:Ths phạm văn toàn SVTH : nguyễn văn Huynh Trang - 63 - Tr-ờng đại học DÂN LậP HảI PHòNG đồ án tốt nghiệp B-ớc : Chuẩn bị mặt -chuẩn bị vật liệu ,máy móc thi công -xác định phạm vi thi công,định vị trí tim mố -dùng máy ủi ,kết hợp thủ công san ủi mặt B-ớc : Khoan tạo lỗ - đ-a máy khoan vào vị trí - định vị trí tim cọc - Khoan tạo lỗ cọc máy chuyên dụng với ống vách dài suốt chiều dài cọc B-ớc : Đổ bê tông lòng cọc - Làm lỗ khoan - Dùng cẩu hạ lồng cốt thép - Lắp ống dẫn ,tiến hành đổ bê tông cọc B-ớc 4: - Kiểm tra chất l-ợng cäc - Di chun m¸y thùc hiƯn c¸c cäc tiÕp theo B-ớc : - đào đất hố móng B-ớc : - Làm phẳng hố móng - đập đầu cọc - đổ bê tông nghèo tạo phẳng B-ớc : - Làm hố móng ,lắp dựng đà giáo ván khuôn ,cốt thép bệ móng - đổ bê tông bệ móng - Tháo dỡ văng chống ,ván khuôn bệ B-ớc : - Lắp dựng đà giáo ván khuôn ,cốt thép thân mố - đổ bê tông thân mố - Lắp dựng đà giáo ván khuôn ,cốt thép t-ờng thân ,t-ờng cánh mố - Tháo dỡ ván khuôn đà giáo - Hoàn thiện mố sau thi công xong kết cấu nhịp 6.2.Thi công trụ : -Trụ cầu đ-ợc xây dựng nh- ph-ơng án cầu liên tục 6.3.Thi công kết cấu nhịp: B-ớc : Giai đoạn chuẩn bị GVHD:Ths phạm văn toàn SVTH : nguyễn văn Huynh Trang - 64 - Tr-ờng đại học DÂN LậP HảI PHòNG đồ án tốt nghiệp - Tập kết vật t- phục vụ thi công - Lắp dựng hệ đà giáo, tru tạm phục vụ thi công nhịp gần bờ B-ớc : Lắp dựng khoang dàn giáo, trụ tạm - Lắp khoang dàn giáo làm đối trọng - Dùng hệ cáp neo kết cấu vào mố - Chêm, chèn chặt gối di động - Dùng cẩu chân cứng lắp hẫng khoang lại nhịp Các dàn đ-ợc chở vị trÝ l¾p hÉng b»ng hƯ ray B-íc : L¾p hẫng giàn cho nhịp - Dùng hệ cáp neo kết cấu vào trụ - Chêm, chèn chặt gối di động trụ - Dùng liên kết tạm để kiên tục hoá nhịp thi công - Dùng cẩu chân cứng lắp hẫng khoang lại nhịp B-ớc : Hợp long nhịp B-ớc : Hoàn thiện cầu - Tháo bỏ liên tục hoá kết cấu nhịp - Tháo bỏ nêm chèn gối di động, chi tiết neo kết cấu vào mố trụ - Lắp dựng hệ mặt cầu - Thi công lớp phủ mặt cầu - Thi công lan can, hệ thống thoát n-ớc, lan can ng-ời - Thi công 10m đ-ờng đầu mố - Hoàn thiện toàn cầu, thu dọn công tr-ờng, thải lòng sông Lập tổng mức đầu tBảng thông kê vật liệu ph-ơng án cầu giàn thép TT A AI AII B C D Hạng mục Tổng mức đầu tĐơn giá 1m2 mặt cầu Giá trị dự toán xây lắp Giá trị dự toán xây lắp Giá trị xây lắp khác Chi phí khác Trợt giá Dự phòng GVHD:Ths phạm văn toàn SVTH : nguyễn văn Huynh Đơn vị đ đ đ đ % % % % Khối l-ợng Đơn giá (đ) Thành tiền (đ) AI A A A+B 73,095,700,846 20,864,980 63,245,317,170 46,300,275,800 6,945,041,370 5,324,531,717 1,597,359,515 2,928,492,444 (A+B+C+D) AI+AII I+II+III 15 10 Trang - 65 - Tr-ờng đại học DÂN LậP HảI PHòNG I Kết cấu phần Khèi l-ỵng thép dàn hệ liên kết Bê tông bmc Bêtông át phan mặt cầu Bêtông lan can Gối dàn thép Khe co giÃn loại lớn (10cm) Lớp phòng n-ớc ống thoát n-ớc Đèn chiếu sáng II Kết cấu phần d-ới Bêtông mố Bêtông trụ Cèt thÐp mè Cèt thÐp trô Cäc khoan nhåi D = 1.0m Công trình phụ trợ III Đ-ờng hai đầu cầu Đắp đất Móng + mặt đ-ờng đồ ¸n tèt nghiƯp ® T m3 m3 T Bé m m2 èng Cét ® m3 m3 T T m % m3 m3 30,546,954,000 603.74 831.6 217.35 243.302 24 80.5 4347 25 12 30,000,000 2,000,000 2,200,000 23,000,000 140,000,000 8,000,000 120,000 150,000 14,000,000 477.59 1497.56 48 157 1440 20 2,000,000 2,000,000 15,000,000 15,000,000 5,000,000 (1+2+3+4) 1298.9 125 62,000 370,000 18,112,248,000 1,663,200,000 478,170,000 5,595,946,000 3,360,000,000 644,000,000 521,640,000 3,750,000 168,000,000 15,626,540,000 955,180,000 2,995,120,000 716,385,000 2,349,765,000 7,200,000,000 1,410,090,000 126,781,800 80,531,800 46,250,000 ch-ơng IV:Tổng hợp lựa chọn ph-ơng án tkkt Lựa chọn ph-ơng án : Qua so sánh, phân tích -u, nh-ợc điểm, tiêu kinh tế kỹ thuật ph-ơng án Xét lực, trình độ công nghệ, khả vật t- thiết bị đơn vị xây lắp n-ớc, nhằm nâng cao trình độ, tiếp cận với công nghệ thiết kế thi công tiên tiến, đáp ứng t-ơng lai phát triển khu kinh tế Dựa nhiệm vụ đồ án tốt nghiệp Kiến nghị: Xây dựng cầu Bắc Ninh theo ph-ơng án cầu dầm liên tục + đơn giản với nội dung sau: GVHD:Ths phạm văn toàn SVTH : nguyễn văn Huynh Trang - 66 - Tr-ờng đại học DÂN LậP HảI PHòNG đồ án tốt nghiệp Vị trí xây dựng Lý trình: Km 0+103.41 đến Km 0+494.56 Quy mô tiêu chuẩn Cầu vĩnh cửu BTCT ƯST đúc hẫng cân Khổ thông thuyền ứng với sông cấp V là: B = 50m, H = 7m Khổ cầu: B= 11 + 0.5=12m Tải trọng: xe HL93 Tần st lị thiÕt kÕ: P=5% Quy ph¹m thiÕt kÕ: Quy trình thiết kế cầu cống theo trạng thái giới hạn 22TCN-272.05 Bộ GTVT Tiến độ thi công Khởi công xây dựng dự kiến vào cuối năm 20 , thời gian thi công dự kiến năm 3.Kinh phí xây dung: Theo kết tính toán phần tính tổng mức đầu t- ta dự kiến kinh phí xây dựng cầu Bắc Ninh theo ph-ơng án kiến nghị vào khoảng 70,577,695,712đồng Nguồn vốn Toàn nguồn vốn xây dựng Chính phủ cấp quản lý GVHD:Ths phạm văn toàn SVTH : nguyễn văn Huynh Trang - 67 -