Do an tot nghiep luoi dien khu vuc 153817

Phân tích nguồn và phụ tải

Phân tích nguồn và phụ tải: …Đối với mỗi…Đối với mỗi…Đối với mỗi…Đối với mỗi…Đối với mỗi…Đối với mỗi…Đối với mỗi…Đối với mỗi…Đối với mỗi…Đối với mỗi…Đối với mỗi…Đối với mỗi…Đối với mỗi…Đối với mỗi…Đối với mỗi…Đối với mỗi…Đối với mỗi…Đối với mỗi 3 2.2 Phụ tải

Trong thiết kế lưới điện, việc phân tích nguồn cung cấp điện rất quan trọng để nắm vững đặc điểm và số liệu của các nguồn, tạo thuận lợi cho việc tính toán Việc quyết định sơ đồ nối dây của mạng điện cũng như định phương thức vận hành của các nhà máy điện hoàn toàn phụ thuộc vào vị trí, nhiệm vụ cũng như tính chất của từng nhà máy điện. Ở đây nguồn điện gồm một hệ thống 110 kV, và một nhà máy nhiệt điện 150 MW với hệ số cosφ = 0,8 Đối với nhà máy nhiệt điện thì chế độ vận hành kinh tế nhất là phát từ (80% - 90%) công suất đặt

- Các hộ phụ tải loại III là cỏc hộ phụ tải ớt quan trọng hơn nờn để giảm chi phí đầu tư ta chỉ cần cấp điện bằng một mạch đơn

- Các hộ phụ tải loại I là những hộ quan trọng Vỡ vậy phải cú dự phòng chắc chắn Mỗi phụ tải phải được cấp điện bằng một lộ đờng dây kép để đảm bảo cấp điện liên tục cũng như đảm bảo chất lượng điện năng ở mọi chế độ vận hành Khi ngừng cấp điện có thể làm hỏng hóc sản phẩm, hư hại thiết bị gây ảnh hưởng lớn đến các hoạt động của phụ tải

- Yêu cầu điều chỉnh điện áp:

KT KT KT KT KT KT T T Điện áp thứ cÊp

Chế độ sự cố : 0% ≤ δU% ≤ 5% Uđm

Các phụ tải còn lại có yêu cầu điều chỉnh điện áp thờng, nên có phạm vi điều chỉnh điện áp ở các chế độ cực đại, cực tiểu, sự cố là - 2,5% Uđm ≤ δU% ≤ +10% U®m

- Thời gian sử dụng công suất cực đại của tất cả các phụ tải đều bằng nhau.TmaxF00 h.

- Tất cả các phụ tải đều có điện áp thứ cấp nh nhau = 10 KV Hệ số công suất đối với các hộ: 1, 2, 3, 4, 5, 6 là : cosφ = 0,9 Đối với các hộ: 7, 8: cosφ 0,85

Cân bằng công suất

Cân bằng công suất tác dụng

PHT +∑PFN§ = m ∑PPT + ∑Pm® +∑ Pt® + ∑ P ®t (1).

∑PFNĐ : Tổng công suất phát của các tổ máy trong nhà máy nhiệt điện. ∑PFN§ = 3.Pi®m.85% = 3.50.85% = 127,5 MW.

∑ Ptđ : Tổng công suất tự dùng của nhà máy nhiệt điện, đợc xác định trong khoảng (8 - 14)%Pđm Ta lấy:

∑ Pdt : Công suất tác dụng dự trữ của mạng điện Trong trờng hợp này, nhà máy nhiệt điện hoà lới hệ thống có công suất vô cung lớn Nên lợng dự trữ này sẽ do phía hệ thống phát Do vậy ∑ Pdt = 0

Phơng trình cân bằng công suất tác dụng sẽ là:

PHT + ∑PFN§ = m ∑PPT + ∑Pm® +∑ Pt®

⇒ PHT = 225 - 127,5 = 97,5 (MW) Điều này có nghĩa là trong chế độ phụ tải cực đại, hệ thống cần cung cấp cho phụ tải một lợng công suất là 97,5(MW)

Cân bằng công suất phản kháng

Để đảm bảo chất lợng điện áp ở các hộ tiêu thụ trong hệ thống điện và trong các khu vực riêng biệt của nó, cần có sự cân bằng công suất phản kháng

+Phơng trình cân bằng công suất phản kháng có dạng

∑Q FNĐ : Tổng công suất phản kháng phát của các tổ máy nhà máy điện.

∑Q FN§ = ∑P FN§ tg ϕ F = 127,5 0,75 = 95,6 (MVar) m.∑QPT : là phụ tải phản kháng cực đại của mạng có xét đến hệ số đồng thời (m 1).

∑QPT = ∑QPTmax = QPT1 +…Đối với mỗi…Đối với mỗi.+ QPT8 = 101,3 (MVAr)

∑Q B: Tổng tổn thất công suất phản kháng trong các máy biến áp của hệ thống

∑Q L: Tổng tổn thất công suất phản kháng trên các đoạn đờng dây của mạng điện

∑Q C : Tổng công suất phản kháng do dung dẫn của các đoạn đờng dây cao áp trong mạng điện sinh ra

Với mạng điện đang xét, trong tính toán sơ bộ ta có thể coi.

∑Q td: Tổng công suất tự dùng của các nhà máy điện trong hệ thống. (Cosφtd = 0,7  0,8 )và nếu chọn Cosφtd = 0,75 thì tgtd.= 0,88 )

∑Q td = ∑Ptd tgtd= 15.0,88 = 13,23 (MVAr)

∑Q đt: Tổng công suất phản kháng dự trữ của toàn hệ thống, ở đây do hệ thống có công suất vô cùng lớn nên ∑Pdt sẽ lấy ở thanh góp hệ thống, nghĩa là

Q HT: Tổng công suất phản kháng phát từ phía hệ thống:

QHT = PHT.tgφHT = 97,5.0,75 = 73,2 (MVAr)

∑Q b: Tổng công suất phản kháng do thiết bị bù phát ra.

Thay số liệu vào biểu thức (2) ta tính công suất bù phản kháng yêu cầu cho mạng điện này là:

∑Q b < 0 Vậy ta không phải bù công suất phản kháng trong mạng điện thiết kÕ

Sơ bộ xác định chế độ làm việc của nhà máy nhiệt điện

1 Chế độ phụ tải cực đại.

Trong chế độ này ta cho nhà máy phát với 85% công suất định mức. Tổng công suất tác dụng yêu cầu của hệ thống (cha kể đến dự trữ của hệ thống ) là.

∑Pycmax = ∑PPT +∑ Ptd +∑Pm® = 225 (MW)

Vậy công suất phát của nhà máy lên lới là:

+ Phần tự dùng là : PtdNĐ = 10%.PFNĐ = 12,75 (MW)

+ Phần phát lên lới là : PvhNĐ= PFNĐ- PtdNĐ = 127,5 – 12,75 = 114,75 (MW)

Nh vậy phần công suất do hệ thống cung cấp là:

2 Chế độ phụ tải cực tiểu. ở chế độ này, phụ tải cực tiểu bằng 65% phụ tải cực đại

+Tổng công suất yêu cầu trong chế độ phụ tải cực tiểu là

+Công suất phát của nhà máy là

+Phần tự dùng là : PtdNĐ = 10%.PFNĐ = 9,75 (MW)

+Phần phát lên lới là : PvhNĐ= PFNĐ– PtdNĐ= 87,75 (MW)

Nh vậy phần công suất do hệ thống cung cấp là.

Trường hợp sự cố nặng nề là sự cố 1 tổ máy của nhà máy trong NĐ

Khi đó 2 tổ máy còn lại của nhà máy nhiệt điện sẽ phát 100% công suất định mức Công suất yêu cầu của hệ thống vẫn tơng ứng với trờng hợp phụ tải cực đại.

∑Pycmax = ∑PPT +∑ Ptd +∑Pm® = 225 (MW)

+Công suất phát của nhà máy là

+ Phần tự dùng là : PtdNĐ = 10%.PFNĐ = 10 (MW).

+ Phần phát lên lới là : PvhNĐ= PFNĐ- PtdNĐ= 90 (MW)

Nh vậy phần công suất do hệ thống cung cấp là:

Bảng2.1 Phơng thức vận hành của nhà máy

Chế độ phụ tải Nguồn cấp

Số tổ máy làm việc

Lựa chọn các phơng án nối dây của mạng điện

Phơng pháp chung

1.3.1 Lựa chọn điện áp định mức cho mạng điện.

Việc chọn điện áp định mức cho hệ thống là một bước quan trọng cho việc thiết kế vì nó ảnh hưởng trực tiếp đến các chỉ tiêu kỹ thuật và kinh tế của mạng điện. Để lựa chọn được cấp điện áp hợp lý cần chú ý các yêu cầu sau.

+ Cấp điện áp phải phù hợp với lưới điện hiện tại và phù hợp với việc phát triển phụ tải trong tương lai.

+ Đảm bảo tổn thất điện năng trong phạm vi cho phép và phí tổn vận hành năm nhỏ nhất

+ Cấp điện áp phải phù hợp với qui chuẩn quốc gia Điện ỏp định mức được xỏc định theo cụng thức kinh nghiệm sau

Pi - Công suất lớn nhất của phụ tải thứ i [MW].

Li - Khoảng cách từ nguồn đến phụ tải thứ i [km].

Ui - §iện áp định mức chọn cho lộ thứ i [KV] i - Có giá trị từ 1 đến 8

1.3.2 Chọn tiết diện dây dẫn :

Do mạng điện thiết kế có Uđm 0kV, tiết diện dây dẫn chọn theo phương pháp mật độ kinh tế của dòng điện Jkt.

Imax - là dòng điện cực đại trên đường dây trong chế độ làm việc bình thường, nó được xác định theo công thức.

Imax S maxi n×√ 3.U dm √ P 2 +Q 2 n× √ 3 U dm n - Là số mạch của đường dõy (đờng dây đơn n=1, đờng dây kép n=2). jkt - Mật độ kinh tế của dòng điện

Uđm - Điện áp định mức của mạng điện (kV).

Smaxi - Công suất chạy trên đờng dây thứ ikhi phụ tải cực đại (MVA).

Víi jkt thường được tra theo bảng Sử dụng dây nhôm lõi thép để truyền tải với thời gian sử dụng công suất lớn nhất của phụ tải là 4600 h, tra bảng 4-1 trang 143- mạng lới điện tập 1-NXB khoa học kỷ thuật 2001 ta cú mật độ kinh tế của dòng điện: Jkt = 1,1 A/ mm 2

Dựa vào tiết diện dây dẫn tính theo công thức trên, tiến hành chọn tiết diện tiêu chuẩn gần nhất và kiểm tra các điều kiện về sự tạo thành vầng quang, độ bền cơ về đờng dây và điều kiện phát nóng của dây dẩntong các chế độ của sù cè.

1.3.3 Kiểm tra các điều kiện kỹ thuật

Sau khi chọn được tiết diện kinh tế, dây dẫn còn phải được kiểm tra theo ba điều kiện sau:

A - Kiểm tra phát sáng vầng quang:

Theo điều kiện tiết diện dây dẫn không được nhỏ hơn trị số cho phép đối với mỗi cấp điện áp

Với cấp điện ỏp 110 KV, để không xuất hiện vầng quang thì tiết diện dõy dẫn tối thiểu được phộp là 70 mm 2 Độ bền cơ của đờng dây trên không th- ờng đợc phối hợp với điều kiện vầng quang của dây dẫn nên không cần kiểm tra điều kiện này.

B - Kiểm tra phát nóng dây dẫn:

Theo điều kiện: Isc max < K.Icp

Icp - Là dũng điện cho phộp của dây dẫn, nó phụ thuộc vào bản chất và tiết diện của dây

K - Là hệ số quy đổi theo nhiệt độ: K = 0,8, ứng với nhiệt độ 25 0 C. Đối với các đường dây mạch kép thì ta thường có: Iscmax = 2  Imax

Còn đối với các đường dây mạch đơn, khi sự cố thì dẫn tới mất điện.

- Kiểm tra tổn thất điện áp:

Trong điều kiện bình thường và trong điều kiện sự cố:

Nếu không được thoả mãn thì tăng tiết diện lên.

+ Pi ,Qi : Là công suất chạy trên đoạn đờng dây thứ i (MW, MVAr ). + Ri ,Xi : Là điện trở tác dụng và điện kháng của đoạn đờng dây thứ i ( Ω)

Tính toán cụ thể cho từng phơng án

Ph ơng án 1 ht M cos   = 0.8 n®

Dòng công suất chạy trên các tuyến dây.

Theo kết quả tính toán ở trang (5) ta có.

Từ sơ đồ mạng điện của phơng án I ta có

PN§-1 = Pkt - PN - Ptd - PN 7,5 - 71 - 15 - 3,55 = 37,95 (MW).

Công suất phản kháng do NĐ truyền vào đờng dây NĐ-1 có thể tính

QN1= Qkt – Qtd – QN – Δ QN

Trong đó : Qkt: Tổng công suất phản kháng phát kinh tế của NĐ

Qtd: Công suất phản kháng tự dùng trong NĐ.

QN: Tổng công suất phản kháng của phụ tải 2, 4, 5 nối với nhà máy nhiệt điện.

QN:Tổn thất công suất trên các đờng dây do NĐ cung cấp

Ta cã : Qtd=Ptd.tg ϕ td.0,88,2 MVAr

Dòng công suất chạy trên các tuyến dây.

SHT-3 = S3 + S3 = 26 +j12,48 +5%.26 +15%.j12,48 = 27,3 +j14,3 MVA b Chọn điện áp định mức của mạng điện:

Bảng3.1 Thay cỏc giỏ trị vào biểu thức (* ) ta cú bảng kết quả sau.

Các phương án còn lại ta đều lấy cấp điện áp 110kV làm điện áp định mức truyền từ kết quả trên, ta thấy rằng các giá trị điện áp tìm được đều nằm trong khoảng giá trị từ (15  150 kV), tức là nằm lân cận xung quanh giá trị điện áp tiêu chuẩn 110 kV Vậy ta chọn điện áp 110 kV làm cấp điện áp định mức chuyÒn tải của mạng điện. c Chọn tiết diện dây dẫn.

+Tính chọn tiết diện dây dẫn cho đoạn NĐ-1

Dòng điện chạy trên đờng dây khi phụ tải cực đại

+Tính chọn tiết diện dây dẫn cho đoạn HT-1

Ta chọn dây dẫn AC có tiết diện 70mm 2 và dòng điện Icp = 265 A

+Sau khi chọn các dây dẫn tiêu chuẩn, cần xác định các thông số đơn vị của đờng dây là r0 , x0 , b0 và tiến hành tính các thông số tập trung R, X, B và trong sơ đồ thay thế hình Π của đờng dây theo công thức thức sau.

Bảng3.2.Thông số đờng dây của phơng án I:

HT – 8 1 53,85 17,77 23,1 1,43 d :Kiểm tra điều kiện kỹ thuật d.1Kiểm tra phát sáng vầng quang và phát nóng dây dẫn.

Sau khi chọn tiết diện tiêu chuẩn cần kiểm tra dòng điện chạy trên đờng dây trong các chế độ sự cố Đối với đờng dây liên kết NĐ-1-HT, sự cố có thể xảy ra trong 2 trờng hợp sau :

- Ngừng 1 mạch trên đờng dây.

- Ngừng 1 tổ máy phát điện

Nếu ngừng 1 tổ máy phát điện thì 2 tổ máy còn lại sẽ phát với công suất là 100% Tổng công suất phát của NĐ là: PF =2.50 0 MW

+Công suất tự dùng trong nhà máy bằng

+Công suất chạy trên đờng dây bằng

PN§-1 = PF - Ptd - PN - Δ PN

Ta đã tính đợc : PN = 71MW , Δ PN = 3,55 MW

Thay số ta đợc : PNĐ-1 = 100 - 10 - 71 - 3,55 = 15,45 MW.

+Công suất phản kháng do NĐ truyền trên đờng dây NĐ-1 có thể tính nh sau.

+Dòng điện chạy trên đờng dây NĐ-1 bằng.

+Tính chọn tiết diện dây dẫn cho đoạn NĐ-1

Nếu ngừng 1 mạch trên đờng dây, dòng điện chạy trên mạch còn lại có giá trị

Ta mhận thấy rằng : IscNĐ-1 ¿ k Icp= 0,8.330 = 264 A

Vây dây dẫn đã chọn thoả mãn điều kiện phát nóng

+Tính chọn tiết diện dây dẫn cho đoạn HT-1

= 54,9 (A) Khi ngừng 1 mạch đờng dây, dòng điện chạy trong mạch còn lại có giá trị.

Trong trờng hợp ngừng 1 tổ máy phát, công suất từ hệ thống truyền vào đờng dây HT-1 là.

Dòng điện chạy trong mạch HT-1 bằng.

Ta mhận thấy rằng : IscHT-1 ¿ k Icp= 0,8.265 = 212 A

Vây dây dẫn đã chọn thoả mãn điều kiện phát nóng. d.2.Tính tổn thất điện áp trong mạng điện.

Ubt Max , Usc Max : Là tổn thất điện áp lúc bình thờng với phụ tải cực đại và tổn thất điện áp lúc sự cố nặng nề nhất Nó đợc tính theo công thức.

+ Pi ,Qi : Là công suất chạy trên đoạn đờng dây thứ i (MW, MVAr) + Ri ,Xi: Là điện trở tác dụng và điện kháng của đoạn đờng dây thứ i ( Ω ) Đối với đờng dây 2 mạch, nếu ngừng 1 mạch thì tổn thất điện áp trên đờng dây sẽ là.

+ Tính tổn thất điện áp trên đờng dây HT-1.

Trong chế độ làm việc bình thờng, tổn thất điện áp trên đờng dây là. U1bt (%) =

Khi 1 mạch của đờng dây ngừng làm việc, tổn thất điện áp trên đờng dây cố giá trị.

+Tính tổn thất điện áp trên đờng dây NĐ-1.

Trong chế độ làm việc bình thờng, tổn thất điện áp trên đờng dây là. U1bt (%) =

U1sc (%) = 2U1bt (%) = 2.6,5 = 13 % Bảng3.3 Thông số các đờng dây trong mạng điện tính toán tơng tự ta có bảng sau.

Dòng điện sự cố trên d©y

Bảng3.4 Bảng tóm tắt các thông số của phơng án I.

Dòng điện sự cố trên d©y I sc

Tổn thÊt điện áp thùc

Tổn thất điện áp sù cè

Từ các kết quả trong bảng ta nhận thấy rằng tổn thất điện áp thực lớn nhất của mạng điện trong phơng án I có giá trị :

Tổn thất điện áp khi sự cố là :

Vậy thiết bị của phơng án I đạt yêu cầu

53,85 k m Đối với các phơng án còn lại, cách tính toán tơng tự phơng án I Để thuận tiện ta chỉ tính toán thông số chế độ đối với những trờng hợp riêng khác so với các phơng án trớc a Phân bố công suất

S2-4= S4 = 21 +j11 MVA b Chọn tiết diện dây dẫn và kiểm tra điều kiện phát nóng

+ Tính chọn tiết diện dây dẫn cho đoạn NĐ-2.

Ta chọn dây dẫn AC có tiết diện 120mm 2 dòng điện Icp = 380 A

+Kiểm tra điều kiện phát nóng dây dẫn trong chế độ sự cố

+Tính chọn tiết diện dây dẫn cho đoạn 2-4

Ta chọn dây dẫn AC có tiết diện 95mm 2 dòng điện Icp = 330 A

Bảng 3.5 Thông số các đờng dây trong mạng điện.

Bảng3.6.Thông số dờng dây đợc chọn của phơng án II :

HT – 8 1 53,85 17,77 23,1 1,43 c.Tính tổn thất điện áp trong mạng điện :

+ Tổn thất điện áp trên đờng dây NĐ-2

Trong chế độ làm việc bình thờng, tổn thất điện áp sẽ là.

+Tính tổn thất điện áp trên đờng dây 2-4

Trong chế độ làm việc bình thờng, tổn thất điện áp trên đờng dây là U2-4bt (%) =

Ta không xét trờng hợp sự cố đối với đờng dây 2-4

Bảng 3.7 Bảng tóm tắt các thông số của phơng án II.

P max +jQ max (MVA) S max (MVA)

Tổn thÊt điện áp sự cè

Từ các kết quả trong bảng ta nhận thấy rằng tổn thất điện áp thực lớn nhất của mạng điện trong phơng án II có giá trị.

Tổn thất điện áp khi sự cố là.

Vậy thiết bị của phơng án II đạt yêu cầu

Ph ơng án 3 ht cos   = 0.8 n®

Dòng công suất chạy trong mạch vòng.

+Dòng công suất chạy trên đoạn đờng dây HT-3.

+Dòng công suất chạy trên đoạn đờng dây 7-3.

S2-4= S4 = 21 +j11 MVA b Chọn tiết diện dây dẫn.

+Tính chọn tiết diện dây dẫn cho đoạn HT-7.

Ta chọn dây dẫn AC có tiết diện 120mm 2 và dòng điện Icp = 380 A +Tính chọn tiết diện dây dẫn cho đoạn 7-3

Ta chọn dây dẫn AC có tiết diện 70mm 2 và dòng điện Icp = 265 A. d.Kiểm tra điều kiện kỹ thuật. d.1.Kiểm tra phát sáng vầng quang và phát nóng dây dẫn.

+ Dòng điện chạy trên đờng dây HT-7

+ Dòng điện chạy trên đờng dây HT-3

+ Dòng điện chạy trên đờng dây 7-3

Giả sử khi sự cố đứt một trong hai đoạn đờng dây đầu nguồn trong mạch vòng kín này thì dòng điện lớn nhất chạy trên đoạn đầu nguồn còn lại sẽ là.

Dòng điện lớn nhất chạy trên đoạn HT-7 là.

= 145,7 (A) +Kiểm tra điều kiện phát nóng của dây dẫn trong chế độ sự cố :

Ta nhận thấy rằng dòng sự cố lớn nhất là :

Vậy dây dẫn đã chọn thoả mãn điều kiện phát nóng

Bảng 3.9.Thông số đờng dây của phơng án III :

7 – 3 1 50 23 22 1,29 d.2.Tính tổn thất điện áp trong mạng điện

+Tổn thất điện áp trên đờng dây HT-7

Trong chế độ làm việc bình thờng, tổn thất điện áp sẽ là

110 2 ¿100 = 6 % Tính tổn thất điện áp trong chế độ sự cố :

110 2 ¿100 = 13,5 % +Tính tổn thất điện áp trên đờng dây 7-3

Trong chế độ làm việc bình thờng, tổn thất điện áp trên đờng dây là :

Tính tổn thất điện áp trong chế độ sự cố Sự cố nặng nề là khi đứt đoạn đ- êng d©y HT-7.

*Tổn thất điện áp trên mạch vòng kín HT-7-3-HT là

+Tổn thất điện áp lớn nhất trong chế độ làm việc bình thờng với dòng phụ tải max là.

+Sự cố nguy hiểm nhất xảy ra khi ngừng đờng dây HT-7 Trong trờng hợp này thì tổn thất điện áp lớn nhất là.

Bảng 3.10 Bảng tóm tắt các thông số của phơng án III.

Dòng điện sù cè trên d©y I sc

Dòng điện cho phÐp I cp

Tổn thÊt điện áp sù cè

Từ các kết quả trong bảng ta nhận thấy rằng tổn thất điện áp thực lớn nhất của mạng điện trong phơng án III có giá trị.

+Tổn thất điện áp khi sự cố là.

Vậy thiết bị của phơng án III đạt yêu cầu

S6-8= S8 = 16,8 +j11,4 MVA b.Chọn tiết diện dây dẫn

+ Tính chọn tiết diện dây dẫn cho đoạn HT-6.

Ta chọn dây dẫn AC có tiết diện 120mm 2 và dòng điện Icp = 380 A +Tính chọn tiết diện dây dẫn cho đoạn 6-8.

Bảng 3.11.Thông số đờng dây của phơng án IV :

6 - 8 1 42,43 14 18,2 1,12 c.Kiểm tra điều kiện kỹ thuật. c.1.Kiểm tra phát sáng vầng quang và phát nóng dây dẫn.

KiÓm tra d©y dÉn khi sù cè.

+ Dòng điện chạy trên đoạn HT-6.

Ta mhận thấy rằng : IscHT-6 ¿ k Icp= 0,8.380 = 304 A

+ Dòng điện chạy trên đoạn NĐ-2.

Dòng điện sự cố trên dây

6-8 106 96,4 AC-95 330 0,33 0,429 2,65 c.2.Tính tổn thất điện áp trong mạng điện.

+Tổn thất điện áp trên đờng dây HT-6.

Trong chế độ làm việc bình thờng, tổn thất điện áp sẽ là.

+Tính tổn thất điện áp trên đờng dây 6-8.

Trong chế độ làm việc bình thờng, tổn thất điện áp trên đờng dây là. U6-8bt (%) P 8 R

Ta không xét trờng hợp sự cố đối với đờng dây 6-8

Bảng 3.13 Bảng tóm tắt các thông số của phơng án IV.

Dòng điện sự cố trên dây

Từ các kết quả trong bảng ta nhận thấy rằng tổn thất điện áp thực lớn nhất của mạng điện trong phơng án IV có giá trị.

Tổn thất điện áp khi sự cố là

Vậy thiết bị của phơng án IV đạt yêu cầu

3 x 50 mw cos   = 0.8 ht cos   = 0.8 a.Phân bố công suất.

Dòng công suất truyền tải trên các nhánh đờng dây.

= 33,45 – j5,75 MVA b Chọn dây dẫn và kiểm tra điều kiện phát nóng.

+Tính chọn tiết diện dây dẫn cho đoạn HT-1.

Khi ngừng 1 mạch đờng dây, dòng điện chạy trong mạch còn lại có giá trị.

Trong trờng hợp ngừng 1 tổ máy phát, công suất từ hệ thống truyền vào đờng dây HT-1.

SHT-1 = S1 - SN§-1 = 44,1+j23,18 - 37,95 – j43,23 = 6,15 + j20 MVA + Dòng điện chạy trong mạch HT-1 bằng

Ta nhận thấy rằng : IscHT-1 ¿ k I cp = 0,8.256 = 212 A

+Tính chọn tiết diện dây dẫn cho đoạn 1-3

+Dòng điện chạy trên đờng dây khi phụ tải cực đại

Ta chọn dây dẫn AC có tiết diện 70mm 2 và dòng điện Icp = 265 A Khi ngừng 1 mạch đờng dây, dòng điện chạy trong mạch còn lại có giá trị.

Ta nhận thấy rằng : Isc1-3 ¿ k Icp= 0,8.256 = 212 A

Dòng điện cho phÐp I cp

Bảng 3.15.Thông số đờng dây của phơng án V :

HT – 8 1 53,85 17,77 23,1 1,43 c.Tính tổn thất điện áp trong mạng điện :

+ Tính tổn thất điện áp trên đờng dây HT-1

Trong chế độ làm việc bình thờng, tổn thất điện áp trên đờng dây là :

110 2 ¿ 100 = 5,3 % Khi 1 mạch của đờng dây ngừng làm việc, tổn thất điện áp trên đờng dây cố giá trị.

+Tính tổn thất điện áp trên đờng dây 1-3

Trong chế độ làm việc bình thờng, tổn thất điện áp trên đờng dây là. U1-3bt (%) P 1−3 R

Bảng 3.16 Bảng tóm tắt các thông số của phơng án V.

Từ các kết quả trong bảng ta nhận thấy rằng tổn thất điện áp thực lớn nhất của mạng điện trong phơng án V có giá trị.

Tổn thất điện áp khi sự cố là.

Vậy thiết bị của phơng án V đạt yêu cầu

So sánh các phơng án về mặt kinh tế

Tính toán kinh tế cho phơng án III

Vốn đầu t cho các tuyến đờng dây :

-Tổng vốn đầu t cho đờng dây của toàn mạng

Kd = KN§-1+ KN§-2 + K2-4 + KN§-5 + KHT-1 + KHT-3 + KHT-6 + KHT-7 + KHT-8

-Tổn thất công suất trên các lộ đờng dây.

110 2 23 = 0,19 MW +Tổng tổn thất công suất truyền tải trên đờng dây.

+H m chi phí tính toán h ng năm:àm chi phí tính toán hàng năm: àm chi phí tính toán hàng năm:

+ Các phơng án còn lại ta tính nh trên đợc kết quả nh sau:

2 - Tính toán kinh tế cho phơng án II

+ Tổng vốn đầu t cho đờng dây của toàn mạng

+ Tổng tổn thất công suất truyền tải trên đờng dây

+ H m chi phí tính toán h ng năm:àm chi phí tính toán hàng năm: àm chi phí tính toán hàng năm:

Tính toán kinh tế cho phơng án IV

+Tổng vốn đầu t cho đờng dây của toàn mạng

+ Tổng vốn đầu t cho đờng dây của toàn mạng

+ Tổng tổn thất công suất truyền tải trên đờng dây

+ H m chi phí tính toán h ng năm.àm chi phí tính toán hàng năm: àm chi phí tính toán hàng năm:

Bảng 4.2 Bảng so sánh kinh tế.

I II III IV V Δ Umax bt

Qua bảng trên ta thấy phơng án I có các chỉ tiêu về kinh tế và kỹ thuật là tốt nhất Nh vậy ta lựa chọn phơng án I để thiết kế mạng điện là tối u nhất.

Chọn máy biến áp và sơ đồ nối điện chính

Lựa chọn công suất của các máy biến áp

Tất cả các phụ tải trong hệ thống bao gồm hộ loại I và hộ loại III vì vậy để đảm bảo cung cấp điện cho các phụ tải này ta cần đặt 2 máy biến áp đối với hộ loại I và 1 máy biến áp đối với hộ loại III

Trong đú: - Smax là công suất cực đại mà máy biến áp phải tải.

- k là hệ số quá tải của máy biến áp (k = 1,4);

- n là số mỏy biến ỏp vận hành song song trong trạm.

-Đối với trạm cú 2 mỏy biến ỏp, cụng suất mỗi mỏy biến áp bằng:

-Đối với cỏc trạm 1 máy biến áp, công suất mỗi máy bằng: SBA ≥ Spt max

Chọn MBA tăng áp của nhà máy điện Đợc xác định theo công thức Sđm ¿ P dm cosϕ

Các số liệu kỷ thuật Các số liệu tính toán

Chọn máy biến áp TPDH-32000/110

Chọn máy biến áp TPDH-25000/110

Bảng 5.2 Thông số của các máy biến áp hạ áp.

Các số liệu kỷ thuật Các số liệu tính toán

Chọn sơ đồ nối điện chính cho các trạm biến áp Để đảm bảo cung cấp điện liên tục cho các phụ tải, đồng thời đảm bảo tính kinh tế cho phơng án ta phải lựa chọn các sơ đồ thích hợp Đối với trạm biến áp tăng áp của nhà máy HT do có nhiều tuyến đờng dây nên đảm bảo cung cấp điện ta sử dụng sơ đồ hai hệ thống thanh góp đờng vòng Đối với trạm biến áp tăng áp của nhà máy NĐ ta sử dụng sơ đồ hai hệ thèng thanh gãp Đối với trạm biến áp trung gian, do có vị trí quan trọng là bảo đảm sự liên lạc giữa hai nhà máy nên ta sử dụng sơ đồ hai hệ thống thanh góp Ngoài ra trạm còn có nhiệm vụ cung cấp điện cho phụ tải 1 Đối với các trạm biến áp giảm áp của các hộ phụ tải loại I (phụ tải

1,2,3,5,6,7) ta chọn sử dụng sơ đồ cầu

Các trạm biến áp của các hộ phụ tải loại III (phụ tải 4, 8) thì do yêu cầu cung cấp điện nên trạm chỉ đặt 1 MBA Vì vậy ta sử dụng sơ đồ trạm đơn giản hơn, trạm không có thanh góp phía cao áp

Sơ đồ trạm biến áp tăng áp nhà máy nhiệt điện NĐ(HT-2 thanh góp) f n b n mcll tg i tg ii b n f n f n b n n®-5 n®-1 n®-2 n®-4

Sơ đồ trạm biến áp tăng áp nhà máy nhiệt điện HT(HT-2 thanh góp) ht-6 ht-8 ht-3 ht-1 tg ii tg i mcll ht-7 từ hệ thống đến

Sơ đồ trạm biến áp trung gian Đây là trạm trung gian rất quan trọng vì ngoài nhiệm vụ cung cấp điện cho phụ tải 1, nó còn làm nhiệm vụ liên lạc giữa nhà máy với hệ thống Ta dùng sơ đồ hệ thống 2 thanh góp có máy cắt liên lạc nh sau phụ tải 1 tg ii tg i mcll mc hợp bộ từ nhà máy đến từ hệ thống đến

Sơ đồ trạm biến áp giảm áp của các hộ phụ tải loại I và III mc hợp bộ phụ tải phụ tải b b2 b1 t ủ đuờng dây

Sơ đồ 2 hệ thống thanh góp có u điểm : Độ tin cậy cung cấp điện khá cao và linh hoạt trong vận hành (hình 1)

Dùng sơ đồ 1 thanh góp có phân đoạn.

Nếu l  70 km vì đờng dây dài, khi đó thờng xuyên xảy ra sự cố vì vậy phải thờng xuyên đóng cắt đờng dây, ngời ta thờng dùng sơ đồ hình cầu có máy cắt đặt phía đờng dây ( hình vẽ 2).

Nếu l < 70, khi đó máy cắt điện đợc đặt ở phía MBA để thay đổi chế độ làm việc của MBA (hình vẽ 3). h×nh 2 h×nh 3

Sơ đồ nối điện chính của hệ thống điện thiết kế: hinh 2

2 b jq chc sơ đồ thay thế của toàn hệ thống jq ch®

Bảng 5.3 Từ bảng trên ta có bảng tổng hợp các thông số của đờng dây là.

L : Chiều dài của đờng dây. n : Số mạch trên một lộ đờng dây. r0,x0 : Điện trở và điện kháng đơn vị của dây dẫn. b0 : Điện dẫn phản kháng đơn vị của dây dẫn.

Chơng VI Tính toán chính xác các chế độ và cân bằng công suất

Chế độ cực đại

+ Sơ đồ nguyên lý của mạng.

S2 = P2 +jQ2 = 24 +j11,52 MVA a.Tính tổn thất công suất và các dòng công suất.

+Tổn thất công suất trong cuộn dây máy biến áp. ΔS b 2 = 1

+Tổn thất công suất trong lõi thép của máy biến áp.

+ Công suất sau tổng trở đờng dây.

+ Tổn thất công suất trên tổng trở đờng dây.

+ Công suất đầu vào tổng trở đờng dây.

S’12 = S”12 + S12 = 24,126 + j12,085 + 0,51 + j0,66= 24,636 + j12,745 MVA + Công suất điện dung đầu đờng dây.

+ Công suất ở đầu đờng dây.

SN2 = S12’ - jQC§ = 24,636 + j12,745 - j1,325= 24,636 + j11,42 MVA + Tổng tổn thất công suất toàn nhánh 2

S2 = SN2 - S2 = (24,636 +j11,42) - (24 + j11,52) = 0,636 - j0,1 MVA b.Tính tổn thất điện năng của phụ tải nhánh 2.

+ Tổn thất điện năng trên đờng dây.

+ Tổn thất điện năng của trạm biến áp.

Ab2 = P02.T + Pb2 = 0,058.8760 + 0,068.2987,65 = 711,24MWh + Tổng tổn thất điện năng của toàn nhánh 2.

+ Sơ đồ nguyên lý của mạng.

+Sơ đồ thay thế. ht b

B = 326.10 -6 S a Tính tổn thất công suất và các dòng công suất.

+ Tổn thất công suất trong lõi thép của máy biến áp.

+ Công suất trớc tổng trở Zb3

Sb3 = S3 + Sb3 = 26 + j12,48 + 0,08 + j1,75= 26,08 + j14,23 MVA + Công suất điện dung cuối đờng dây.

2 110 2 326.10 -6 = 1,97 MVAr + Công suất sau tổng trở đờng dây.

=1,1 + j0,98MVA + Công suất đầu vào tổng trở đờng dây.

S’13 = S”13 +S13 = 26,14 + j12,66 + 1,1 + j0,98= 27,24 + j13,64 MVA + Công suất điện dung đầu đờng dây.

+ Tổng tổn thất công suất toàn nhánh 3.

+ Tổng tổn thất điện năng của toàn nhánh 3.

+ Sơ đồ nguyên lý của mạng:

B = 372.10 -6 S a Tính tổn thất công suất và các dòng công suất.

+ Công suất điện dung cuối đờng dây.

= 1,24 + j1,2MVA + Công suất đầu vào tổng trở đờng dây.

S’15 = S”15 +S15 = 27,144 + j13 + 1,24 + j1,2= 28,384 + j14,2 MVA + Công suất điện dung đầu đờng dây.

+Tổng tổn thất công suất toàn nhánh 5.

S5 = SN5 - S5 = (28,384 +j11,95) - (27 + j12,96) = 1,384 - j1,01 MVA b.Tính tổn thất điện năng của phụ tải nhánh

Ab5 = P05.T + Pb5 = 0,058.8760 + 0,086.2987,65= 765 MWh + Tổng tổn thất điện năng của toàn nhánh 5.

2 jq cc jq cd 2 b ht

B= 278.10 -6 S a Tính tổn thất công suất và các dòng công suất.

+ Tổn thất công suất trong cuộn dây máy biến áp. ΔS b6 = 1

Sb6 = S6 + Sb6 = 24 + j11,52 + 0,068+ j1,49= 24,068 + j13,01 MVA + Công suất điện dung cuối đờng dây.

+Tổn thất công suất trên tổng trở đờng dây.

= 0,74 + j0,7MVA + Công suất đầu vào tổng trở đờng dây.

S’16 = S”16 +S16 = 24,126 + j11,73 + 0,74 + j0,7= 24,866 + j12,43 MVA +Công suất điện dung đầu đờng dây.

+Công suất ở đầu đờng dây.

S6 = SH6 - S6 = (24,866 +j10,75) - (24 + j11,52) = 0,866 - j0,77 MVA b Tính tổn thất điện năng của phụ tải nhánh

+Tổn thất điện năng trên đờng dây.

+Tổn thất điện năng của trạm biến áp.

Ab6 = P06.T + Pb6 = 0,058.8760 + 0,068.2987,65= 711,3 MWh +Tổng tổn thất điện năng của toàn nhánh 6.

+Sơ đồ nguyên lý của mạng:

+Sơ đồ thay thế: ht b

2 (2,54 + j55,9) = 1,27 + j27,95  B= 278.10 -6 S a.Tính tổn thất công suất và các dòng công suất.

+Công suất trớc tổng trở Zb5

Sb7 = S7 + Sb7 = 21 + j13,02 + 0,059+ j1,28= 21,059 + j14,3 MVA +Công suất điện dung cuối đờng dây.

2 110 2 278.10 -6 = 1,68 MVAr+Công suất sau tổng trở đờng dây.

+Công suất điện dung đầu đờng dây.

S7 = SH7 - S7 = (21,747 +j11,94) - (21 + j13,02) = 0,747 - j1,08 MVA b Tính tổn thất điện năng của phụ tải nhánh

Ab7 = P07.T + Pb7 = 0,058.8760 + 0,059.2987,65= 684,4 MWh + Tổng tổn thất điện năng của toàn nhánh 6.

+Sơ đồ nguyên lý của mạng.

N§ 61k m ac - 95 s4 = 20+j9,6 mva tpdh - 25000/110 +Sơ đồ thay thế. n® b

+Tổn thất công suất trong cuộn dây máy biến áp. ΔS b 4 = ΔP n

+Tổn thất công suất trong lõi thép của máy biến áp :

+ Công suất điện dung cuối đờng dây.

+ Công suất sau tổng trở đờng dây.

S’14 = S”14 +S14 = 20,124 + j9,91 + 0,85 + j1,1= 20,974 + j11,01 MVA + Công suất điện dung đầu đờng dây.

S4 = SN4 - S4 = (20,974 +j9,05) - (20 + j9,6) = 0,974 - j0,55 MVA b Tính tổn thất điện năng của phụ tải nhánh

Ab4 = P04.T + Pb4 = 0,029.8760 + 0,095.2987,65= 537,9 MWh+Tổng tổn thất điện năng của toàn nhánh 6. ht 53,85k m ac - 95 s8+j9,92 mva tpdh - 25000/110

+ Sơ đồ thay thế. ht b

+Tổn thất công suất trong cuộn dây máy biến áp. ΔS b 8 =ΔP n

Sb8 = S8 + Sb8 = 16 + j9,92 + 0,068+ j1,49= 16,068 + j11,41 MVA +Công suất điện dung cuối đờng dây.

+Công suất sau tổng trở đờng dây.

= 0,53 +j 0,69MVA +Công suất đầu vào tổng trở đờng dây.

S8 = SH8 - S8 = (16,627 +j8,84) - (16 + j9,92) = 0,627 - j1,08 MVA b Tính tổn thất điện năng của phụ tải nhánh.

+Tổn thất điện năng trên đờng dây.

+Tổn thất điện năng của trạm biến áp.

Ab8 = P08.T + Pb8 = 0,029.8760 + 0,068.2987,65= 457,2 MWh +Tổng tổn thất điện năng của toàn nhánh 6.

+Sơ đồ nguyên lý của mạng. tpdh - 32000/110 s1 = 42+j20,16 mva

+Sơ đồ thay thế. ht

2 jq chd 2 jq chc b z b1 s 01 s b1 s 1 = 42 +j20,16 MVA s h -1 z h- 1 s h -1 s h-1 , , jq cnc 2 b b

ZHT = 23,12+j22,11() ; B Q9.10 -6 (S) a.Tính dòng công từ NĐ chạy vào đờng dây -1.

Trong chơng III ta đã tính đợc công suất phát của nhà máy nhiệt điện và công suất tự dùng trong nhà máy Nh vậy công suất truyền vào thanh góp hạ áp của trạm tăng áp của nhà máy bằng:

Tổn thất công suất trong trạm tăng áp.

+ Công suất truyền vào thanh góp cao áp của trạm tăng áp:

SC=Sh - Sb = 112,5+j 82,39 - (0,6+j 12) = 111,9+j 70,39 MVA + Theo(SN2+SN4+SN5 ở phần cực đại) Ta tính đợc tổng công suất các phụ tải lấy từ thanh góp cao áp của NĐ.

+ Nh vậy công suất từ NĐ truyền vào đờng dây -1:

+ Công suất điện dung ở đầu và cuối đờng dây-1:

2 110 2 270.10 -6 = 1,64 MVAr + Công suất trớc tổng trở đờng dây:

+ Tổn thất công suất trên đờng dây.

110 2 (8,42 + j 10,94) = 2,17 + j2,82 MVA + Công suất sau tổng trở đờng dây:

+ Công suất chạy vào 1 nút :

S ׳״ N = 38,73 + j35,17 + j1,64 = 38,73 + j36,81 MVA b.Tính dòng công suất chạy vào cuộn dây cao áp trạm 1:

Sc = 42,17 + j24,06 + 0,07 + j 0.48 = 42,24 + j24,54 MVA c.Tính dòng công suất từ HT chạy vào nút 1:

+ áp dụng định luật Kirchhoff đối với nút 1(sơ đồ thay thế)

S ׳״ H = S ׳״ N - Sc = 42,24+j 24,54 - (38,73+j36,81) = 3,51-j12,27 MVA + Công suất điện dung ở đầu và cuối đờng dây HT-1:

2 110 2 519.10 -6 = 3,14 MVAr + Công suất sau tổng trở đờng dây:

+ Tổn thất công suất trên tổng trở đờng dây:

110 2 (23,12+j22,11) = 0,48+j0,46 MVA + Công suất trớc tổng trở đờng dây:

+ Công suất từ HT chạy vào đờng dây:

Chế độ phụ tải cực tiểu

Công suất của các phụ tải trong chế độ cực tiểu.

Bảng 6.1 Công suất của các phụ trong chế độ cực tiểu.

Trong chế độ phụ tải cực tiểu có thể cắt bớt 1 máy biến áp trong các trạm, song cần thoả mãn các điều kiện sau

Spt < Sgh = Sdm √ m( m−1 ΔP ) n ΔP o Đối với trạm có 2 MBA thì Sgh = Sdm √ 2 ΔP ΔP n o

Kết quả tính các giá trị công suất phụ tải Spt và công suất giới hạn Sgh cho trong bảng

Bảng 6.2 Gía trị Spt vàSgh của các trạm hạ áp.

Ta thấy công suất phụ tải của các trạm đều nhỏ hơn công suất giới hạn cho phép Nh vậy ta phải cắt bớt 1 máy biến áp trong các trạm biến áp làm việc song song.

Vậy mỗi trạm biến áp đều vận hành với 1 máy biến áp

Trong chế độ phụ rải cực tiểu ta lấy điện áp tại nguồn cung cấp bằng 105% điện áp định mức.

Tính chế độ của mạng điện khi phụ tải cực tiểu đợc tiến hành tơng tự nh

2 jqcd 2 jqcc b zb2 a b sb2 s02 sb2 s2 s12 z12 s12 sn2 *

2 = 15,6 + j7,49 MVA + Tính tổn thất công suất và các dòng công suất.

+ Tổn thất công suất trong lõi thép của máy biến áp :

2 + Sb2 = 15,6 + j7,49 + 0,029 + j0,63 ,629 + j8,12 MVA + Công suất điện dung cuối đờng dây

2 U®m 2 B = 1 2 110 2 219.10 -6 = 1,325MVAR + Công suất sau tổng trở đờng dây.

=0,2 + j0,26 MVA+ Công suất đầu vào tổng trở đờng dây.

S’12 = S”12 + S12 = 15,687 + j6,14 + 0,2 + j0,26= 15,887 + j6,4 MVA + Công suất điện dung đầu đờng dây

+ Công suất ở đầu đờng dây

SN2 = S12’ - jQC§ = 15,887 + j6,4 - j1,325 = 15,887 + j5,075 MVA + Tổng tổn thất công suất toàn nhánh II

2.Tính toán cho phụ tải nhánh 3.

3 = 16,9 + j8,1 MVA + Tính tổn thất công suất và các dòng công suất.

3 + Sb3 = 16,9 + j8,1 + 0,034 + j0,74 = 16,934 + j8,84 MVA + Công suất điện dung cuối đờng dây

2 110 2 326.10 -6 = 1,97 MVAR + Công suất sau tổng trở đờng dây.

S’13 = S”13 + S13 = 16,992 + j7,27 + 0,41 + j0,39= 17,402 + j7,66 MVA + Công suất điện dung đầu đờng dây

+ Công suất ở đầu đờng dây

+Tổng tổn thất công suất toàn nhánh III

3.Tính toán cho phụ tải nhánh 5

2 jq cd 2 jq cc b zb5 a b sb5 s05 sb5 s5 s15 z15 s15 s n5 *

5 = 17,55 + j8,43 MVA + Tính tổn thất công suất và các dòng công suất

+ Tổn thất công suất trong cuộn dây máy biến áp: ΔS b5 = 1

+ Tổn thất công suất trong lõi thép của máy biến áp :

S05 = 2P0 + j.2.Q0 = 2.29.10 -3 + j2.200.10 -3 = 0,058 + j0,4 MVA +Công suất trớc tổng trở Zb1

5 + Sb5 = 17,55 + j8,43 + 0,036 + j0,8= 17,586 + j9,23 MVA +Công suất điện dung cuối đờng dây

2 U®m 2 B = 1 2 110 2 372.10 -6 = 2,25 MVAr +Công suất sau tổng trở đờng dây.

=0,5 + j0,48 MVA +Công suất đầu vào tổng trở đờng dây.

S’15 = S”15 + S15 = 17,644 + j7,38 + 0,5 + j0,48 = 18,144 + j7,86 MVA +Công suất điện dung đầu đờng dây.

+Tổng tổn thất công suất toàn nhánh V.

4 Tính toán cho phụ tải nhánh 6

+ Sơ đồ thay thế: ht b

+Tính tổn thất công suất và các dòng công suất.

+Tổn thất công suất trong cuộn dây máy biến áp: ΔS b 6 = 1

S06 = 2P0 + j.2.Q0 = 2.29.10 -3 + j2.200.10 -3 = 0,058 + j0,4 MVA +Công suất trớc tổng trở Zb1

Sb6 = S ¿ 6 + Sb6 = 15,6 + j7,49 + 0,029 + j0,63 ,629 + j8,12 MVA +Công suất điện dung cuối đờng dây.

2 U®m 2 B = 1 2 110 2 278.10 -6 = 1,68 MVAR +Công suất sau tổng trở đờng dây.

=0,3 + j0,29 MVA +Công suất đầu vào tổng trở đờng dây.

SN6 = S16’ - jQC§ = 15,987 + j7,13 - j1,68 = 15,987 + j5,45 MVA +Tổng tổn thất công suất toàn nhánh V

7 = 13,65 + j8,46 MVA +Tính tổn thất công suất và các dòng công suất.

7 + Sb7 = 13,65 + j8,46 + 0,025+ j0,54 = 13,675 + j9 MVA +Công suất điện dung cuối đờng dây.

2 110 2 278.10 -6 = 1,68 MVAR +Công suất sau tổng trở đờng dây.

= 0,25 + j0,24MVA +Công suất đầu vào tổng trở đờng dây.

S’17 = S”17 +S17 = 13,733 + j7,72 + 0,25 + j0,24 = 13,983 + j7,96 MVA +Công suất điện dung đầu đờng dây.

N§ 61k m ac - 95 s4 = 20+j9,6 mva tpdh - 25000/110 +Sơ đồ thay thế: s n4 s 14 z 14 s 14 s b4 s 4 s 04 s b4 a z b4 b b

4 + Sb4 = 13 + j6,24 + 0,04+ j0,87 = 13,04 + j7,11 MVA +Công suất điện dung cuối đờng dây.

+Công suất sau tổng trở đờng dây.

= 0,33 +j0,43MVA +Công suất đầu vào tổng trở đờng dây.

S’14 = S”14 +S14 = 13,069 + j5,35 + 0,33 + j0,43 = 13,4 + j5,78 MVA +Công suất điện dung đầu đờng dây

+Tổng tổn thất công suất toàn nhánh 6

+Tổng tổn thất điện năng của toàn nhánh 6.

+Sơ đồ nguyên lý của mạng: ht 53,85k m ac - 95 s8+j9,92 mva tpdh - 25000/110 +Sơ đồ thay thế: s h8 s 18 z 18 s 18 s b8 s 8 s 08 s b8 a z b8 b b

8 = 10,4 + j6,45 MVA +Tính tổn thất công suất và các dòng công suất.

+Tổn thất công suất trong cuộn dây máy biến áp. ΔS b8 = ΔP n S ¿

8 + Sb8 = 10,4 + j6,45 + 0,029+ j0,63 = 10,429 + j7,08 MVA+Công suất điện dung cuối đờng dây.

= 0,2 +j 0,27MVA +Công suất đầu vào tổng trở đờng dây.

S’18 = S”18 +S18 = 10,458 + j5,55 + 0,2 + j 0,27 = 10,658 + j5,82 MVA +Công suất điện dung đầu đờng dây.

+Sơ đồ nguyên lý của mạng: tpdh - 32000/110 s1 = 42+j20,16 mva

+Sơ đồ thay thế: ht

2 jq chd 2 jq chc b z b1 s 01 s b1 s 1 = 42 +j20,16 MVA s h-1 z h-1 s h-1 s h-1

ZHT = 23,12+j22,11() : BQ9.10 -6 (S) a.Tính dòng công từ NĐ chạy vào đờng dây 1.

Trong chơng III đã tính đợc vào công suất phát của nhà máy nhiệt điện và công suất tự dùng trong nhà máy Nh vậy công suất truyền vào thanh góp hạ áp của trạm tăng áp của nhà máy

+Tổn thất công suất trong trạm tăng áp Sb [ 3.0 , 059 + 0 ,26 3 ( 108 63 , 93 ) 2 ] +j [ 3.0, 41+ 10 2.100.63 , 5.108 , 93 2 ] =0,437+j11,12MVA +Công suất truyền vào thanh góp cao áp của trạm tăng áp

SC=Sh - Sb,75+j64,545 - (0,437+j11,12) ,313+j53,425 MVA +Theo (SN2+SN4+SN5 ở phần cực tiểu) Ta tính đợc tổng công suất các phụ tải lấy từ thanh góp cao áp của NĐ.

+ Nh vậy công suất từ NĐ truyền vào đờng dây 1 có giá trị

SN1 = SC - SN,313+j53,425- (46,15 +j22,16) A,163+ j31,265 MVA +Công suất điện dung ở đầu và cuối đờng dây 1

2 110 2 270.10 -6 = 1,63 MVAr +Công suất trớc tổng trở đờng dây

+Tổn thất công suất trên đờng dây SN1 41 , 163 2 +32 , 895 2

+Công suất sau tổng trở đờng dây

+Công suất chạy vào nút 1.

+Dòng công suất chạy vào cuộn dây cao áp MBA.

Sc = 27,37+j14,75 + 0,07+j 0.48',44+j15,23 MVA c.Tính dòng công suất từ HT chạy vào nút 1.

+Dòng công suất chạy vào nút 1.

S ׳״ H= S ׳״ N - Sc9,233+j32,015 - (27,44+j15,23) ,8+j16,79 MVA +Công suất điện dung ở đầu và cuối đờng dây HT-1

2 110 2 519.10 -6 =3,14 MVAr +Công suất sau tổng trở đờng dây.

+Tổn thất công suất trên tổng trở đờng dây SH1 11 , 8 2 +13 , 65 2

+Công suất trớc tổng trở đờng dây.

+Công suất từ HT chạy vào đờng dây.

Chế độ sự cố

+ Do công suất dự trữ đủ cung cấp cho phụ tải cực đại khi sự cố nên ta không cần xét trờng hợp sự cố máy phát mà chỉ xét đến sự cố đứt một đờng dây trong lé kÐp.

+ Vì thời gian sự cố rất nhỏ so với thời gian vận hành cả năm nên ta không tính tổn thất công suất và tổn thất điện năng cho mạng điện khi sự cố

+ Sơ đồ thay thế của các nhánh đờng dây vẫn giống nh ở chế độ phụ tải cực đại và cực tiểu nhng thông số của chúng có những thay đổi sau.

- Tổng trở của nhánh đờng dây tăng lên 2 lần khi bị đứt một mạch.

- Công suất phản kháng phát ra trên đờng dây giảm 2 lần.

+ ở trờng hợp phụ tải ta lấy điện áp của nguồn cung cấp là.

Tính toán tơng tự nh ở chế độ phụ tải cực đại và cực tiểu ta có.

Với chế độ sự cố thì ta tính theo chế độ phụ tải cực đại

+ Sơ đồ thay thế. sn2 s12 z12 s12 sb2 s2 s02 sb2 a zb2 b b

Tính tổn thất công suất và các dòng công suất.

+Tổn thất công suất trong lõi thép của máy biến áp

+Công suất trớc tổng trở Zb

Sb2 = S2 + Sb2 = 24 + j11,52 + 0,068 + j1,49 = 24,068 + j13,01 MVA +Dòng công suất vào cuộn dây cao áp của MBA

+Công suất ở cuối đờng dây.

2 = 110 2 109,5.10 -6 = 1,325 MVAr +Công suất sau tổng trở đờng dây.

+Công suất từ nhà máy điện truyền vào đờng dây

+ Sơ đồ thay thế: sn5 s15 z15 s15 sb5 s5 s05 sb5 a zb5 b b

+Tổn thất công suất trong cuộn dây máy biến áp. ΔS b5 = 1

+Công suất điện dung cuối đờng dây.

2 110 2 372.10 -6 = 2,25 MVAR +Dòng công suất vào cuộn dây cao áp của MBA

Sc = Sb5 + S05 = 27,086+j14,86+0,058+j0,4 ',144 + j15,26 MVA + Công suất sau tổng trở đờng dây.

+Dòng công suất trớc tổng trở đờng dây.

S ׳ = S ״ + Sd5 ',144+ j13,01+2,49 +j2,38 ),634+j15,39 MVA +Công suất điện dung đầu đờng dây.

Khi xét sự cố trên đoạn này, ta không xét sự cố xếp chồng mà chỉ xét đến sự cố đứt một lộ trên một đoạn nhất định.

Khi so sánh các phơng án về mặt kỷ thuật, ta thấy sự cố nguy hiểm nhất là đứt một lộ trên NĐ-1 Vậy ta xét sự cố này

+ Sơ đồ nguyên lý của mạng: tpdh - 32000/110

2 jq chd 2 jq chc b z b1 s 01 s b1 s 1 = 42 +j20,16 MVA s h -1 z h- 1 s h -1 s h-1

ZHT = 23,12+j22,11() : B Q9.10 -6 (S) a.Tính dòng công từ NĐ chạy vào đờng dây -1.

Trong chơng III ta đã tính đợc công suất phát của nhà máy nhiệt điện và công suất tự dùng trong nhà máy Nh vậy công suất truyền vào thanh góp hạ áp của trạm tăng áp của nhà máy bằng.

+Tổn thất công suất trong trạm tăng áp.

+Công suất truyền vào thanh góp cao áp của trạm tăng áp.

Theo(SN2+SN4+SN5 ở phần cực đại) Ta tính đợc tổng công suất các phụ tải lấy từ thanh góp cao áp của NĐ.

+Nh vậy công suất từ NĐ truyền vào đờng dây -1.

+Công suất điện dung ở đầu và cuối đờng dây-1.

2 110 2 270.10 -6 = 1,64 MVAr+Công suất trớc tổng trở đờng dây.

+Tổn thất công suất trên đờng dây.

110 2 (2.8,42+j2.10,94)=4,34+j 5,6MVA +Công suất sau tổng trở đờng dây.

+Công suất chạy vào nút 1.

S ׳״ N6,56+j32,39 +j1,64 6,56+j34,03 MVA b.Tính dòng công suất chạy vào cuộn dây cao áp của trạm 1.

+Tổn thất công suất trong tổng trở MBA.

110 2 (0,935+j 21,75) =0,17+j3,9 MVA +Công suất trớc tổng trở MBA.

+Dòng công suất chạy vào cuộn dây cao áp của MBA.

Sc = 42,17+j24,06 + 0,07+j 0.48B,24+j 24,54 MVA c.Tính dòng công suất từ HT chạy vào nút 1.

+Ap dụng định luật Kirchhoff đối với nút 1(sơ đồ thay thế).

S ׳״ H= S ׳״ N - Sc = 42,24+j 24,54 - (36,56+j34,03) = 5,68 - j9,49 MVA +Công suất điện dung ở đầu và cuối đờng dây HT-1.

2 110 2 519.10 -6 = 3,14 MVAr +Công suất sau tổng trở đờng dây.

+Tổn thất công suất trên tổng trở đờng dây:

110 2 (2.23,12+j2.22,11)=0,73+j0,7 MVA +Công suất trớc tổng trở đờng dây:

+ Công suất từ HT chạy vào đờng dây:

+Sơ đồ thay thế. ht

2 jq cd 2 jq cc b zb3 a b sb3 s03 sb3 s3 s13 z13 s13 sh3

+Tổn thất công suất trong cuộn dây máy biến áp: ΔS b3 = 1

+Tổn thất công suất trong lõi thép của máy biến áp :

+Công suất điện dung cuối đờng dây

2 110 2 326.10 -6 = 1,97 MVAr +Dòng công suất vào cuộn dây cao áp của MBA.

Sc = Sb3 + S03 = 26,08 + j14,23 + 0,058 + j0,4 = 26,138 + j14,63 MVA +Công suất sau tổng trở đờng dây.

Tổn thất công suất trên tổng trở đờng dây:

= 2 + j1,94MVA +Công suất đầu vào tổng trở đờng dây.

+Công suất từ nhà máy nhiệt điện truyền vào đờng dây.

+Tổn thất công suất trong lõi thép của máy biến áp

Sb6 = S6 + Sb6 = 24 + j11,52 + 0,068+ j1,49 = 24,068 + j13,01 MVA +Công suất điện dung cuối đờng dây.

SC = Sb6 + S06 = 24,068 +j13,01 +0,058+j0,4 = 24,126+j13,41 MBA +Công suất sau tổng trở đờng dây.

= 1,48 + j1,4MVA +Công suất đầu vào tổng trở đờng dây.

+Sơ đồ thay thế. ht b

Sc = Sb7 + S07 = 21,059 +j14,3 +0,058 +j0,4 = 21,117+j14,7 MVA +Công suất sau tổng trở đờng dây.

+Công suất đầu vào tổng trở đờng dây.

+Công suất từ nhà máy điện truyền vào đờng dây.

Tính điện áp nút và điều chỉnh điện áp trong mạng điện

Tính điện áp các nút trong mạng điện

Trong mạng điện thiết kế có 2 nguồn cung cấp, nhng vì hệ thống có công suất vô cùng lớn cho nên chọn thanh góp 110kV của hệ thống làm nút điện áp cơ sở

Trong các chế độ phụ tải cực đại và chế độ sau sự cố, chọn điện áp Usc 121 kV, còn trong chế độ cực tiểu lấy Usc = 115 kV.

Bây giờ ta tính điện áp các nút trong mạng điện trong các chế độ đã xét.

Chế độ phụ tải cực đai (U sc = 121 kV)

1 §êng d©y N§-1-HT: Để tính đợccác điện áp trên các thanh góp cao áp trong trạm tăng áp của nhà máy điện, trớc hết cần tính điện áp trên thanh góp cao áp của trạm trung gian 1.

+Điện áp trên thanh góp cao áp trạm 1.

+Điện áp trên thanh góp hạ áp trạm 1 quy về cao áp

+Điện áp trên thanh góp cao áp của nhiệt điện

Trên cơ sơ điện áp trên thanh góp cao áp của nhiệt điện ta tiến hành tính điện áp trên đờng dây NĐ-2.

+ Điện áp trên thanh góp hạ áp của trạm quy về cao áp

Trên cơ sơ điện áp trên thanh góp cao áp của nhiệt điện ta tiến hành tính điện áp trên đờng dây NĐ-4

+Điện áp trên thanh góp hạ áp của trạm quy về cao áp

+Trên cơ sơ điện áp trên thanh góp cao áp của nhiệt điện ta tiến hành tính điện áp trên đờng dây NĐ-5

+Điện áp trên thanh góp tram 3 :

+Điện áp trên thanh góp hạ áp của trạm quy về cao áp:

+Điện áp trên thanh góp trạm 6 :

+Điện áp trên thanh góp trạm 7.

+ Điện áp trên thanh góp trạm 8:

Kết quả tính điện áp trên các thanh góp hạ áp của các trạm đã quy về điện áp cao áp trong chế độ phụ tải cực đại cho trong bảng sau

Bảng 7.1 Gía trị điện áp trên thanh góp hạ áp quy về cao áp.

Chế độ phụ tải cực tiểu (U sc = 115 kV)

+Tính điện áp trên thanh góp cao áp trạm 1:

+Điện áp trên thanh góp hạ áp trạm 1 quy về cao áp

+Điện áp trên thanh góp cao áp của nhiệt điện.

+Điện áp trên thanh góp hạ áp của trạm quy về cao áp.

+Điện áp trên thanh góp hạ áp của trạm quy về cao áp :

+Điện áp trên thanh góp trạm 6:

Kết quả tính điện áp trên các thanh góp hạ áp của các trạm đã quy về điện áp cao áp trong chế độ phụ tải cực tiểu cho trong bảng sau

Chế độ sau sự cố (U sc = 121 kV)

Chế độ sự cố có thể xảy ra khi ngừng một máy phát điện, ngừng một mạch trên đờng dây liên kết nhà máy điện với hệ thống, ngừng một mạch trên các đờng dây nối từ các nguồn cung cấp tới các hộ tiêu thụ Trong phần này chỉ xét trờng hợp sự cố khi ngừng một mạch trên các đờng dây nối từ các nguồn cung cấp đến các phụ tải và không xét sự cố xếp chồng.

+Tính điện áp trên thanh góp cao áp của trạm 1.

+Điện áp trên thanh góp cao áp của nhiệt điện.

+Điên áp trên thanh góp hạ áp của trạm quy về cao áp.

Điều chỉnh điện áp trong mạng điện

Các phụ tải trong mạng điện thiết kế là các hộ tiêu thụ loại I và hộ tiêu thụ loại III, có yêu cầu điều chỉnh điện áp khác thờng Đồng thời các giá trị điện áp trên thanh góp hạ áp quy về cao áp của các trạm trong các chế độ phụ tải cực đại, cực tiểu và sự cố khác nhau tơng đối nhiều Do đó để đảm bảo chất lợng điện áp cung cấp cho các hộ tiêu thụ cần sử dụng các MBA điều chỉnh điện áp dới tải. Đối với trạm có yêu cầu điều chỉnh điện áp khác thờng, độ lệch điện áp trên thanh góp hạ áp của trạm quy định nh sau.

+ Trong chế độ phụ tải cực đại: dUmax% = +5 %

+ Trong chế độ phụ tải cực tiểu : dUmin% = 0 %

+ Trong chế độ sự cố: dUsc% = 0 ữ +5% Điện áp yêu cầu trên thanh góp hạ áp của trạm đợc xác định theo công thức sau.

Trong đó Uđm l điện áp định mức của mạng điện hạ áp.àm chi phí tính toán hàng năm: Đối với mạng điện thiết kế Uđm = 10 kV Vì vậy điện áp yêu cầu trên thanh góp hạ áp của trạm khi phụ tải cực đại bằng

Khi phụ tải cực tiểu.

Trong chế độ sự cố.

Ta chọn tất cả các MBA có điều áp dới tải để điều chỉnh đợc đơn giản hơn Với MBA điều áp dới tải có phạm vi điều chỉnh điện áp là: ± 9 1,78%

Uc®m víi Uc®m = 115kV, Uh®m = 11 kV.

MBA điều chỉnh dới tải có 2 u điểm lớn.

+ Có thể thay đổi đầu phân áp khi đang mang tải, tức là phụ tải sẽ không phải mất điện khi điều chỉnh dầu phân áp.

+ Phạm vi điều chỉnh của MBA rộng : ± 9 1,78%

Bảng 7.4 Chế độ điện áp trên thanh góp hạ áp quy về cao áp.

Sử dụng các MBA điều chỉnh điện áp dới tải cho phép thay đổi các đầu điều chỉnh mà không cầc cắt các MBA Do đó cần chọn đầu điều chỉnh riêng cho các chế độ phụ tải cực đại, cực tiểu và chế độ sự cố Để thuận tiện có thể tính trớc điện áp tơng ứng với mỗi đầu điều chỉnh riêng cho các chế độ phụ tải cực đại, cực tiểu và sự cố.

Bảng 7.5 Thông số điều chỉnh điện áp của MBA điều chỉnh dới tải

TT Điện áp bổ sung (%) Điện áp bổ sung(kV) Điện áp đầu điều chỉnh(kV)

1 Chọn các đầu điều chỉnh trong MBA của trạm 1. Điện áp yêu cầu trên thanh góp hạ áp của trạm trong các chế độ phụ tải. Lớn nhất, nhỏ nhất, và sau sự cố nh sau.

Ta lấy điện áp danh định của lới thứ cấp của mạng là Udđ= 10kV.

Dựa vào yêu cầu điều chỉnh của phụ tải ta xác định đợc điện áp yêu cầu của các hộ phụ tải nh sau.

* Tính đầu điều chỉnh trong máy biến áp đối với chế độ phụ tải lớn nhất.

+Với các máy biến áp có Un% > 75% điện áp không tải phía có dây hạ áp của máy biến áp giảm áp là.

+Chọn đầu điều chỉnh tiêu chuẩn là:

+Để chọn đợc đầu điều chỉnh tiêu chuẩn hợp lý ta coi UdctcLN = UdcLN Từ đó ta tìm đợc n nh sau.

+Vậy ta chọn đầu điều chỉnh tiêu chuẩn n = 6.

+Điện áp của đầu điều chỉnh.

+Điện áp thực trên thanh góp hạ áp lúc phụ tải cực đại là.

+Độ lệch điện áp trên thanh góp hạ áp khi phụ tải cực đại là. dU LN = U LNt −U dm

Vậy ta chọn đầu điều chỉnh điện áp n = 6 là phù hợp.

* Tính đầu điều chỉnh điện áp trong máy biến áp khi phụ tải cực tiểu.

+Để chọn đợc đầu điều chỉnh tiêu chuẩn hợp lý ta coi UdctcNN = UdcNN Từ đó ta tìm đợc n nh sau.

+Vậy ta chọn đầu điều chỉnh tiêu chuẩn là n =2.

+Độ lệch điện áp trên thanh góp hạ áp khi phụ tải cự đại là. dU NN = U NNt −U dm

Vậy ta chọn đầu điều chỉnh điện áp n = 2 là phù hợp

* Chọn đầu điều chỉnh điện áp cho chế độ sau sự cố.

Ta chọn n = 3 và tính lại UdctcSC5 

+Điện áp thực trên thanh góp hạ áp ở chế độ sau sự cố với đầu điều chỉnh n =3 là.

+Độ lệch điện áp trên thanh góp hạ áp dUSC% 10 ,25−10

Vậy ta chọn đầu điều chỉnh điện áp n =3 là phù hợp.

Tính toán chọn đầu phân áp cho trạm biến áp

+Tính toán tơng tự nh trạm trên ta có.

+Chọn đầu điều chỉnh tiêu chuẩn.

+Vậy ta chọn đầu điều chỉnh tiêu chuẩn là n = 7.

+Độ lệch điện áp trên thanh góp hạ áp khi phụ tải cự đại là. dU LN = U HLNt −U dm

+Chọn đầu điều chỉnh tiêu chuẩn là.

Vậy ta chọn đầu điều chỉnh điện áp n = 4 là phù hợp.

+Để xác định đầu điều chỉnh tiêu chuẩn hợp lý ta chọn UdcSC = UdctcSC và lấy 1 giá trị nằm trong khoảng 122,6128,7kV Trong trờng hợp này ta lấy UdcSC

100 5 ⇒ n =±4 , 88 +Ta chọn n = -5 và ta tính lại UdctcSC

+Điện áp thực trên thanh góp hạ áp ở chế độ sau sự cố với đầu điều chỉnh –1 là.

+Độ lệch điện áp trên thanh góp hạ áp dUSC% 10 ,3 −10

+Vậy đầu điều chỉnh ta chọn n =-5 là phù hợp.

3.Tính toán chọn đầu phân áp cho trạm biến áp 3.

+Tính toán tơng tự nh trạm trên ta có

+Chọn đầu điều chỉnh tiêu chuẩn :

+Độ lệch điện áp trên thanh góp hạ áp khi phụ tải cự đại là. dU LN

Vậy ta chọn đầu điều chỉnh điện áp n =2 là phù hợp :

+Ta chọn n = 3 ta tính lại UdctcSC

+Điện áp thực trên thanh góp hạ áp ở chế độ sau sự cố với đầu điều chỉnh n=0 là.

+Độ lệch điện áp trên thanh góp hạ áp. dUSC% 10 ,2−10

+Vậy đầu điều chỉnh ta chọn n =3 là phù hợp.

+Độ lệch điện áp trên thanh góp hạ áp khi phụ tải cự đại là: dU LN = U LNt −U dm

+Độ lệch điện áp trên thanh góp hạ áp khi phụ tải cự đại là. dU LN = U LNt −U dm

+Điện áp của đầu điều chỉnh

Vậy ta chọn đầu điều chỉnh điện áp n =4 là phù hợp

+Điện áp thực trên thanh góp hạ áp ở chế độ sau sự cố với đầu điều chỉnh n =–2 là.

+Độ lệch điện áp trên thanh góp hạ áp dUSC% 10, 47−10

Vậy đầu điều chỉnh ta chọn n =-2là phù hợp

Tính toán chọn đầu phân áp cho trạm biến áp

+Để xác định đầu điều chỉnh tiêu chuẩn hợp lý ta chọn UdcSC = UdctcSC và lấy 1 giá trị nằm trong khoảng 119,1125,1kV Trong trờng hợp này ta lấy

100 0 ⇒ n =2 , 44 +Ta chọn n = 3 ta tính lai giá trị UdctcSC

+Độ lệch điện áp trên thanh góp hạ áp dUSC% 10, 43−10

Vạy ta chọn đầu điều chỉnh điện áp n =3 là phù hợp.

7.Tính toán chọn đầu phân áp cho trạm biến áp 7

+Chọn đầu điều chỉnh tiêu chuẩn :

+Độ lệch điện áp trên thanh góp hạ áp khi phụ tải cự đại là. dU LN =

100 0 ⇒n =2 , 44 +Ta chọn n = 3 ta tính lai giá trị UdctcSC

+Độ lệch điện áp trên thanh góp hạ áp dUSC% 10 ,43−10

8.Tính toán chọn đầu phân áp cho trạm biến áp 8

+Độ lệch điện áp trên thanh góp hạ áp khi phụ tải cự đại là. dU LN = U LNt −U dm

* Bảng 7.6 Ta có bảng thống kê các đầu điều chỉnh tiêu chuẩn của các MBA. n Chế độ phụ tải Max

Chế độ phụ tải Min

Chế độ sau sù cè

CHƯƠNG VIII: Tính toán giá thành tải điện

+ Giá thành tải điện của mạng điện cho 1KWh điện năng đợc xác định theo công thức. β = Y

AS : Tổng điện năng phụ tải yêu cầu (KWh)

Y : Chi phí hàng năm của mạng điện (VNĐ)

Trong đó: avhđd : Hệ số vận hành đờng dây : avhđd = 0,07.

Kd : Tổng số vốn xây dựng đờng dây

Ta tính đợc Kd = 208,41575.10 9 VNĐ. avhtb : hệ số vận hành trạm và các thiết bị trong mạng điện (BU, BI,

MC, DCL…Đối với mỗi) avhtb = 0,1. kT : Tổng vốn đầu t xây dựng trạm biến áp

Trong mạng điện gồm có 6 trạm biến áp Trong đó có 2 trạm dung lợng

32 MVA kiểu TPDH-32000/110 và 14trạm dụng lợng 25 MVA kiểu TPDH- 25000/110 Nh vËy ta cã. kT-32 = 2.1,8.22.10 9 = 79,2.10 9 VN§. kT-25 = 14.1,8.19 10 9 = 478,8 10 9 VN§

4.Tổng số tiền xây dựng toàn mạng điện

5.Gía thành xây dựng cho 1MW công suất mạng điện là.

3,832.10 9 VN§/MW AS : Tổng tổn thất điện năng toàn mạng trong chế độ phụ tải cực đại.

C : Giá thành 1 KWh điện năng tổn thất của mạng C = 550VNĐ/KWh

Vậy ta có : Phí tổn vận hành hàng năm của mạng điện là.

Y = 0,07.208,41575.10 9 + 0,1.558.10 9 + 31504,22.550.10 3 = 87,72.10 9 (VN§) Giá thành truyền tải điện năng sẽ là.

Bảng tổng kết các chỉ tiêu kinh tế – kỷ thuật của mạng điện

TT Các chỉ tiêu Đơn vị Giá trị

1 Tổng công suất phụ tải cực đại MW 200

2 Tổng chiều dài đờng dây Km 551,83

3 Tổng công suất các máy biến áp hạ áp MVA 364

4 Tổng vốn đầu t cho mạng điện K 10 9 VNĐ 766,41575

5 Tổng vốn đầu t về đờng dây K d 10 9 VNĐ 208,41575

6 Tổng vốn đầu t về các trạm biến áp K T 10 9 VNĐ 558

7 Tổng điện năng các phụ tải tiêu thụ A S MVh 920000

10 Tổng tổn thất công suất Δ P MW 6,81

11 Tổng tổn thất công suất Δ A MWh 31504,22

12 Chi phí vận hành hàng năm Y 10 9 VNĐ 87,72

13 Chi phí tính toán hàng năm Z 10 6 VNĐ 45578,84

14 Giá thành truyền tải điện năng β VNĐ/KWh 95,35

15 Giá thành xây dựng 1MW công suất mạng điện 10 9 VNĐ/MW 3,832

CHƯƠNG I : Phân tích nguồn và phụ tải 2

1.1 Những số liệu về nguồn cung cấp: 2

1.2 Những số liệu về phụ tải: 2

II Phân tích nguồn và phụ tải: …Đối với mỗi…Đối với mỗi…Đối với mỗi…Đối với mỗi…Đối với mỗi…Đối với mỗi…Đối với mỗi…Đối với mỗi…Đối với mỗi…Đối với mỗi…Đối với mỗi…Đối với mỗi…Đối với mỗi…Đối với mỗi…Đối với mỗi…Đối với mỗi…Đối với mỗi…Đối với mỗi3 2.2 Phụ tải 3

Chơng II: Cân bằng công suất 5

I Cân bằng công suất tác dụng 5

II Cân bằng công suất phản kháng 6

III Sơ bộ xác định chế độ làm việc của nhà máy nhiệt điện 7

1 Chế độ phụ tải cực đại 7

2 Chế độ phụ tải cực tiểu 7

CHƯƠNG III : Lựa chọn các phơng án nối dây của mạng điện 9

I Các phơng án nối dây: 9

1.3.1 Lựa chọn điện áp định mức cho mạng điện 12

III Tính toán cụ thể cho từng phơng án 14

Chơng IV: So sánh các phơng án về mặt kinh tế 37

1 Tính toán kinh tế cho phơng án III 39

2 - Tính toán kinh tế cho phơng án II 40

3- Tính toán kinh tế cho phơng án IV 41

4-Tính toán kinh tế cho phơng án V 41

Chơng V : Chọn máy biến áp và sơ đồ nối điện chính 42

1 Lựa chọn công suất của các máy biến áp 42

Chơng VITính toán chính xác các chế độ 50

II Chế độ phụ tải cực tiểu 64

1.Tính toán cho phụ tải nhánh 2 65

4 Tính toán cho phụ tải nhánh 6 69

III Chế độ sự cố: 77

Tiêu đề	Thiết Kế Mạng Lưới Điện Khu Vực
Tác giả	Nguyễn Văn Nam
Người hướng dẫn	Thầy Giáo Đinh Quang Huy
Trường học	Trường ĐHBK Hà Nội
Chuyên ngành	Thiết kế Hệ thống điện
Thể loại	đồ án tốt nghiệp
Năm xuất bản	2008
Thành phố	Hà Nội

Định dạng
Số trang	109
Dung lượng	1,5 MB