BẢNG TÍNH TOÁN HỆ KGBC VÀ KSBH DỰ ÁN: TỔ HỢP ÁNH DƯƠNG SOLEIL NHÀ THẦU CHÍNH: CÔ NG TY CỔ PHẦN XÂY DỰNG VÀ KINH DOANH ĐỊA ỐC HÒ A BÌNH TƯ VẤN GIÁM SÁT CÔ NG TY CỔ PHẦN BẤT ĐỘNG SẢN ĐIỆN LỰC MIỀN TRUNG TƯ VẤN QUẢN LÝ DỰ ÁN: ARTELIA CHỦ ĐẦU TƯ: CÔ NG TY CỔ PHẦN PPC AN THỊNH ĐÀ NẴNG TÍNH TOÁ N KGBC (KHUNG IN01) 02 TÍNH TOÁ N KSBH (KHUNG K11) 32 TÍNH TOÁ N KSBH (KHUNG K25) 55 TÍNH TOÁ N KSBH (KHUNG K28) 81 TÍNH TOÁ N KSBH (KHUNG K19) 104 TÍNH TOÁ N TRƯỜNG HỢP LẮP DỰNG LẦN ĐẦU 136
Kumkang Bldg, 16, Hyoryeong-ro 60-gil Seocho – Ku, Seoul, Korea Vietnam Office: (+84) 854136509 Tel : (+84) 908183450 Email: kumkangvn@gmail.com BẢNG TÍNH TỐN HỆ KGB-C VÀ KSB-H DỰ ÁN: GĨ I THẦU: NHÀ THẦU CHÍNH: TƯ VẤN GIÁM SÁT TƯ VẤN QUẢN LÝ DỰ ÁN: CHỦ ĐẦU TƯ: TỔ HỢP ÁNH DƯƠNG SOLEIL THI CÔ NG KẾT CẤU PHẦN HẦM VÀ PHẦN THÂN KHỐI D CÔ NG TY CỔ PHẦN XÂY DỰNG VÀ KINH DOANH ĐỊA ỐC HỊ A BÌNH CÔ NG TY CỔ PHẦN BẤT ĐỘNG SẢN ĐIỆN LỰC MIỀN TRUNG ARTELIA CÔ NG TY CỔ PHẦN PPC AN THỊNH ĐÀ NẴNG June 15, 2017 QUẢN LÝ KỸ THUẬT: KWON HYUK JUNG LẬP BẢNG TÍNH: HA HOANG TUAN ANH MỤC LỤC TÍNH TỐ N KGB-C (KHUNG IN-01) 02 TÍNH TỐ N KSB-H (KHUNG K-11) 32 TÍNH TỐ N KSB-H (KHUNG K-25) 55 TÍNH TỐ N KSB-H (KHUNG K-28) 81 TÍNH TỐ N KSB-H (KHUNG K-19) 104 TÍNH TỐ N TRƯỜNG HỢP LẮP DỰNG LẦN ĐẦU 136 THUYẾT MINH TÍNH TOÁN KIỂM TRA HỆ KGB-C DỰ ÁN: TỔ HỢP ÁNH DƢƠNG SOLEIL THUYẾT MINH TÍNH TỐN KIỂM TRA HỆ KGB-C (KHUNG IN-01) Dự án: TỔ HỢP ÁNH DƢƠNG SOLEIL Địa điểm: Nội dung: 04 Phạm Văn Đồng, phường Phước Mỹ, quận Sơn Trà, Tp.Đà Nẵng Kiểm tra khả chịu lực thành phần cấu tạo nên hệ KGB-C Kiểm tra khả chịu lực bê tông neo hệ KGB-C CƠ SỞ TÍNH TỐN - TCVN 2737:1995 - Tải trọng tác động – Tiêu chuẩn thiết kế - TCVN 5574:2012 - Bê tông bê tông cốt thép – Tiêu chuẩn thiết kế - TCVN 5575:2012 - Kết cấu thép – Tiêu chuẩn thiết kế - TCVN 4453:1995 - Kết cấu bê tông bê tơng cốt thép tồn khối-Quy phạm thi cơng nghiệm thu - Bản vẽ thiết kế, bố trí hệ KGB-C THƠNG SỐ TÍNH TỐN Khung KGB-C làm thép SS400 (JISG 3101-1987), tương đương thép CT42s Việt Nam Mác thép CT42s (SS400) Độ bền kéo fu, MPa Giới hạn chảy fy, MPa, Độ dãn dài ε0, % cho độ dày t, mm Cho độ dày t, mm ≤ 20 20 < t ≤ 40 40 < t ≤ 100 ≤ 20 20 < t ≤ 40 > 40 410 ÷ 520 Khơng nhỏ 260 250 Khơng nhỏ 240 25 24 Hệ số an toàn vật liệu M 1.05 Hệ số điều kiện làm việc c Cường độ tính tốn chịu nén: f fu M Cường độ tính tốn chịu cắt f v 0.58 410 390MPa (tính tốn theo giới hạn bền) 1.05 fy fM 0.58 260 145MPa 1.05 Xà gồ ván sàn thao tác làm gỗ nhóm V, trọng lượng riêng 5.4kN m3 -2- 22 THUYẾT MINH TÍNH TỐN KIỂM TRA HỆ KGB-C DỰ ÁN: TỔ HỢP ÁNH DƢƠNG SOLEIL Vị trí khung KGB-C kiểm tra : -3- THUYẾT MINH TÍNH TỐN KIỂM TRA HỆ KGB-C DỰ ÁN: TỔ HỢP ÁNH DƢƠNG SOLEIL Chi tiết sàn thao tác khung KGB-C: -4- THUYẾT MINH TÍNH TỐN KIỂM TRA HỆ KGB-C DỰ ÁN: TỔ HỢP ÁNH DƢƠNG SOLEIL Mặt cắt điển hình hệ KGB-C -5- THUYẾT MINH TÍNH TỐN KIỂM TRA HỆ KGB-C DỰ ÁN: TỔ HỢP ÁNH DƢƠNG SOLEIL KIỂM TRA SÀN THAO TÁC VÀ XÀ GỒ Kiểm tra sàn thao tác (200x40): W 53330mm3 , a 10.5MPa Tải trọng tính tốn: q 1.1 0.32 1.2 2.5 0.2 0.67 kN m Nhịp tính tốn lớn ván sàn thao tác tính sau: M qL2 8 aW 10.5 53330 aW L 2586mm q 0.67 Nhịp lớn sàn thao tác 954mm Vậy độ bền sàn thao tác (200x40) đảm bảo Kiểm tra xà gồ tổ hợp thép 100x50x3.2t gỗ 100x50 Trọng lượng tổ hợp xà gồ (sắt hộp 100x50x3.2 xà gồ gỗ 100x50): qxago 78.5 0.1 0.05 0.0936 0.0436 5.4 0.1 0.05 0.1kN m Diện truyền tải vào xà gồ: Tải trọng tổ hợp xà gồ: qtohop 1.1 0.1 1.1 0.32 1.2 2.5 0.768 2.7 kN m Tải trọng tính tốn: q qtohop 2.7 1.35 kN m Kiểm tra xà gồ thép 100x50x3.2t W 22500mm3 , a 140MPa Nhịp tính tốn lớn xà gồ tính sau: M qL2 8 aW 140 22500 aW L 4320mm q 1.35 Nhịp lớn xà gồ 1650mm.Vậy độ bền xà gồ đảm bảo Kiểm tra xà gồ gỗ 100x50 W 83333mm3 , a 10.5MPa qL2 8 aW 10.5 83333 M aW L 2277mm q 1.35 Nhịp lớn xà gồ 1650mm Vậy độ bền xà gồ đảm bảo -6- THUYẾT MINH TÍNH TỐN KIỂM TRA HỆ KGB-C DỰ ÁN: TỔ HỢP ÁNH DƢƠNG SOLEIL XÁC ĐỊNH NỘI LỰC KHUNG KGB-C Diện truyền tải vào khung: B = + 0.5x1.65 = 1.825m Xác định tải trọng: Trọng lượng ván gỗ (Plank 200x40): q plank 0.32 kN m2 Trọng lượng xà gồ (dạng tải tập trung): Qxago 0.5 0.1 1.65 0.25kN Hoạt tải sàn thao tác Level qlive1 2.5 kN m2 Hoạt tải sàn thao tác Level -1,-2,-3 qlive 1.25 kN m2 Tải trọng tính tốn khung: Trọng lượng thân khung qself : Phần mềm tự tính với hệ số 1.1 Trọng lượng ván gỗ (200x40): q plank 1.825 0.32 1.1 0.64 kN m Trọng lượng xà gồ quy thành tải phân bố: qxago Qxago Lkhung 1.1 0.25 0.125 kN m Tổng tĩnh tải: qdead qplank qxago 0.64 0.125 0.77 kN m Hoạt tải sàn thao tác Level 0: qlive1 1.825 1.2 2.5 5.5 kN m Hoạt tải sàn thao tác Level -1,-2,-3: qlive 1.825 1.3 1.25 kN m Xác định nội lực khung Sử dụng SAP2000 mơ hình khung, gán tải trọng xác định nội lực Tính tốn hệ với tổ hợp tải trọng sau: LCB qself q plank qlive1 qlive2 -7- THUYẾT MINH TÍNH TỐN KIỂM TRA HỆ KGB-C DỰ ÁN: TỔ HỢP ÁNH DƢƠNG SOLEIL Vật liệu khung, thép SS400 Khai báo tải trọng -8- THUYẾT MINH TÍNH TỐN KIỂM TRA HỆ KSB-H DỰ ÁN: TỔ HỢP ÁNH DƢƠNG SOLEIL KIỂM TRA KHẢ NĂNG CHỊU LỰC CỦA BÊ TÔNG KHI NEO HỆ KSB-H 7.1 Thơng số tính tốn Nhà thầu đặt hệ lên kết cấu cường độ chịu nén bê tông khối lập phương cạnh 15cm đạt Bm = 200 daN/cm2 = 20 MPa (M200) Quy đổi theo cường độ chịu nén đặc trưng bê tông theo tiêu chuẩn ETAG: f ck cube 15MPa - 130 - THUYẾT MINH TÍNH TỐN KIỂM TRA HỆ KSB-H DỰ ÁN: TỔ HỢP ÁNH DƢƠNG SOLEIL 7.2 Kiểm tra hệ neo Kiểm tra Bu lông M30x68L Bu lông cường độ cao B10T - M30 (tiêu chuẩn KS B 1002-86) Ứng suất kéo tới hạn lớn umax 1200MPa Ứng suất kéo tới hạn nhỏ umin 1000MPa Ứng suất kéo cho phép bu lông : t 0.33 umin 330MPa Lực kéo cho phép bu lông : Ft A t 0.25 302 330 103 233.26kN Ứng suất cắt cho phép bu lông: s 0.17 umin 170MPa Lực cắt cho phép bu lông : Fs A s 0.25 302 170 103 120.17kN Kiểm tra lực kéo : N = 3.47kN < Ft 233.26kN OK Kiểm tra lực cắt : Q = 43.50kN < Fs 120.17kN OK 2 N Q 3.47 43.50 Kiểm tra ứng suất tổng hợp : 0.13 OK 233.26 120.17 Ft Fs Tham khảo kết thí nghiệm bu lông sau: - 131 - 2 THUYẾT MINH TÍNH TỐN KIỂM TRA HỆ KSB-H DỰ ÁN: TỔ HỢP ÁNH DƢƠNG SOLEIL - 132 - THUYẾT MINH TÍNH TỐN KIỂM TRA HỆ KSB-H DỰ ÁN: TỔ HỢP ÁNH DƢƠNG SOLEIL Kiểm tra stop anchor 16mm Kiểm tra dựa vào thí nghiệm kéo đứt neo sau: Lấy giá trị trung bình mẫu thử: Ft 195.569 201.422 195.906 201.787 186.720 196.28kN Kiểm tra: N = 3.47kN < Ft 196.28kN OK Kết luận: Bu lông neo M30x70L neo 16mm đảm bảo độ bền làm việc - 133 - THUYẾT MINH TÍNH TỐN KIỂM TRA HỆ KSB-H DỰ ÁN: TỔ HỢP ÁNH DƢƠNG SOLEIL 7.3 Kiểm tra khả chịu lực bê tơng (Tính toán theo ETAG 001-phụ lục C, mục 5.2.3.4) Cường độ kháng cắt đặc trưng bê tơng tính tốn theo công thức sau: VRk ,c VRk0 ,c Ac ,V s ,V h ,V ,V ec,V re,V Ac0,V Giá trị ban đầu: VRk0 ,c k1d nom hef f ck ,cube c11.5 Hệ số xét trường hợp bê tông bị nứt: k1 1.7 Khoảng cách từ bu lông đến mép cấu kiện: c1 115mm Đường kính danh nghĩa bu lơng: d nom 30mm > 24mm l f max 8d nom ,300mm 300mm Hệ số 0.1 l f c1 0.1 300 115 0.421 1.5 1.5 Hệ số 0.1 d nom c1 0.1 30 115 0.013 1.5 1.5 - 134 - THUYẾT MINH TÍNH TỐN KIỂM TRA HỆ KSB-H DỰ ÁN: TỔ HỢP ÁNH DƢƠNG SOLEIL Cường độ chịu nén đặc trưng bê tông: f ck ,cube 15MPa Chiều sâu neo hef 170.5mm VRk0 ,c 1.7 300.421 170.50.013 15 1151.5 103 36.34kN Diện tích hình nón bê tơng lý tưởng lên mặt phẳng vng góc với lực cắt Q: Ac0,V 4.5c12 4.5 1152 59512.5mm2 Diện tích hình nón bê tơng thực tế lên mặt phẳng vng góc với lực cắt Q: Ac,V 1.5c1 1.5c1 c2 172.5 172.5 172.5 59512.5mm2 Chiều cao cấu kiện h 600mm 1.5c1 172.5mm Khoảng cách từ bu lông đến cạnh cấu kiện c2 550mm 172.5mm c2 172.5mm Hệ số xét ảnh hưởng rối loạn phân bố ứng suất: s ,V 0.7 0.3 c2 550 0.7 0.3 1.7 s ,V 1.5c1 172.5 Hệ số xét đến sai lệch giả thiết tính tốn: h ,V 1.5c1 h 0.5 172.5 600 0.5 0.536 h ,V Hệ số xét góc nghiêng phương lực so với mặt phẳng vng góc với thành cấu kiện: ,V sin v cos2 v 2.5 2 ( v 180o ) Hệ số xét đến ảnh hưởng nhóm: ec ,V Hệ số xét đến ảnh hưởng cốt thép: re,V 1.4 Cường độ kháng cắt đặc trưng bê tông: VRk ,c 36.34 59512.5 1.4 50.88kN 59512.5 Cường độ kháng cắt tính tốn: VRd ,c VRk ,c M 50.88 1.5 34kN > Q = 33.54 kN KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ Sau bê tông vách đạt cường độ chịu nén 20 Mpa (mác M200), nhà thầu vận hành hệ KSB-H vị trí khung K-19 bình thường Hệ KSB-H cho khu vực sàn biên thay đổi phải neo vào hai anchor (shoe), mỏ shoe phải ln ngậm vào (main profile) Nhà thầu gia cường 2ϕ12, L = 600mm cho anchor bolt để tăng khả chịu lực cho neo - 135 - THUYẾT MINH TÍNH TỐN KIỂM TRA HỆ KSB-H DỰ ÁN: TỔ HỢP ÁNH DƢƠNG SOLEIL THUYẾT MINH TÍNH TỐN KIỂM TRA HỆ KSB-H TRƢỜNG HỢP LẮP DỰNG ĐẦU TIÊN Dự án: TỔ HỢP ÁNH DƢƠNG SOLEIL Địa điểm: Nội dung: 04 Phạm Văn Đồng, phường Phước Mỹ, quận Sơn Trà, Tp.Đà Nẵng Kiểm tra khả chịu lực bê tông trường hợp lắp dựng CƠ SỞ TÍNH TỐN - TCVN 2737:1995 - Tải trọng tác động – Tiêu chuẩn thiết kế - TCVN 5574:2012 - Bê tông bê tông cốt thép – Tiêu chuẩn thiết kế - TCVN 5575:2012 - Kết cấu thép – Tiêu chuẩn thiết kế - TCVN 4453:1995 - Kết cấu bê tông bê tông cốt thép tồn khối-Quy phạm thi cơng nghiệm thu - Bản vẽ thiết kế, bố trí hệ KSB-H TÍNH TỐN KIỂM TRA Sử dụng mơ hình khung K-25 để tính tốn khả chịu lực bê tơng điển hình Tất tải trọng, tổ hợp tải trọng giữ nguyên Thay đổi sơ đồ tính khung cho thực tế thi công cách bỏ gối tựa bên khung - 136 - THUYẾT MINH TÍNH TỐN KIỂM TRA HỆ KSB-H DỰ ÁN: TỔ HỢP ÁNH DƢƠNG SOLEIL Số hiệu Mơ hình khung - 137 - THUYẾT MINH TÍNH TỐN KIỂM TRA HỆ KSB-H DỰ ÁN: TỔ HỢP ÁNH DƢƠNG SOLEIL Hình Hình Hình 1: Tĩnh tải khung Hình 2: Hoạt tải Hình 3: Tải trọng gió làm việc bình thường theo phương X - 138 - Hình THUYẾT MINH TÍNH TỐN KIỂM TRA HỆ KSB-H DỰ ÁN: TỔ HỢP ÁNH DƢƠNG SOLEIL Hình Hình Hình 4: Tải trọng gió làm việc bình thường theo phương -X Hình 5: Tải trọng gió bão theo phương X Hình 6: Tải trọng gió bão theo phương -X - 139 - Hình THUYẾT MINH TÍNH TỐN KIỂM TRA HỆ KSB-H DỰ ÁN: TỔ HỢP ÁNH DƢƠNG SOLEIL d2 2.1 Kiểm tra chốt chịu lực (suspension pin) Hình dáng mặt cắt chốt Vị trí chốt Chốt làm thép SS400 (JIS), tương đương thép CT42s theo TCVN Lấy phản lực gối tựa lớn từ mơ hình SAP2000 để kiểm tra Chốt làm việc chịu cắt, lực cắt tính tốn Q = 50.60kN Khả chịu cắt chốt: N vb f vb b Anv Trong đó: Cường độ tính tốn chịu cắt f vb f v 145MPa Hệ số điều kiện làm việc b 0.9 Diện tích tiết diện chốt, A 0.25 d 0.25 262 530.93mm2 Mặt cắt tính tốn chốt, nv N vb f vb b Anv 145 0.9 530.93 103 69.3kN Q = 50.60kN N vb 69.3kN OK Kết luận: Chốt (Suspension pin) đảm bảo độ bền - 140 - THUYẾT MINH TÍNH TỐN KIỂM TRA HỆ KSB-H DỰ ÁN: TỔ HỢP ÁNH DƢƠNG SOLEIL 2.2 Kiểm tra khả chịu lực bu lơng neo M30x68L Tải trọng tính tốn: Lực dọc: N = 50.99 kN, Q = 50.60kN Bu lông cường độ cao B10T - M30 (tiêu chuẩn KS B 1002-86) Ứng suất kéo tới hạn lớn umax 1200MPa Ứng suất kéo tới hạn nhỏ umin 1000MPa Ứng suất kéo cho phép bu lông : t 0.33 umin 330MPa Lực kéo cho phép bu lông : Ft A t 0.25 302 330 103 233.26kN Ứng suất cắt cho phép bu lông: s 0.17 umin 170MPa Lực cắt cho phép bu lông : Fs A s 0.25 302 170 103 120.17kN Kiểm tra lực kéo : N = 50.99kN < Ft 233.26kN OK Kiểm tra lực cắt : Q = 50.60kN < Fs 120.17kN OK 2 N Q 50.99 50.60 Kiểm tra ứng suất tổng hợp : 0.23 OK 233.26 120.17 Ft Fs Tham khảo kết thí nghiệm bu lông trang sau : - 141 - 2 THUYẾT MINH TÍNH TỐN KIỂM TRA HỆ KSB-H DỰ ÁN: TỔ HỢP ÁNH DƢƠNG SOLEIL Kết luận: Bu lông neo M30x70L đảm bảo độ bền làm việc - 142 - THUYẾT MINH TÍNH TỐN KIỂM TRA HỆ KSB-H DỰ ÁN: TỔ HỢP ÁNH DƢƠNG SOLEIL 2.3 Kiểm tra khả chịu lực bê tông neo hệ KSB-H (Tính tốn theo mục 6.2.8.8 – Hướng dẫn thiết kế kết cấu bê tông bê tông cốt thép theo TCXDVN 356-2005) Tải trọng tính tốn: Lực dọc: N = 50.60kN Nhà thầu đặt hệ lên kết cấu cường độ chịu nén bê tông khối lập phương cạnh 15cm đạt Bm = 150 daN/cm2 = 15 MPa (M150) Quy đổi sang cấp độ bền chịu nén: B Bm (1 1.64 ) 15 (1 1.64 0.135) 11.68MPa Vậy bê tông tương ứng với cấp độ bền B12.5 => Rb 7.5MPa ; Rbt 0.66MPa Chỉ tiêu Công thức Bê tông B12.5 Rb Cấp độ bền chịu nén Cấp độ bền chịu kéo Rbt Đơn vị Giá trị MPa 7.5 MPa 0.66 Ghi Tính tốn khả chịu ép cục Ah1 d A mm2 mm mm2 10800 30 706.86 Aloc1=Ah1-A mm2 10093.14 Aloc2 mm2 254800 - 2.9 Diện tích phần mở rộng đầu neo Đường kính neo Diện tích neo Diện tích tiết diện đầu mở rộng trừ diện tích tiết diện neo Diện tích chịu nén cục Tính hệ số Giá trị φb tính tốn - - 2.5 Hệ số α cho bê tông cấp bền nhỏ B25 - - kN 189.25 kN 50.60 - OK Khả chịu ép cục bê tông Lực ép cục tải trọng Nloc Điều kiện kiểm tra - 143 - 120x90 490x520 Bê tông cấp cao B7.5 φb ≤ 2.5 THUYẾT MINH TÍNH TỐN KIỂM TRA HỆ KSB-H DỰ ÁN: TỔ HỢP ÁNH DƢƠNG SOLEIL Tính tốn giật vỡ bê tơng Diện tích hình chiếu lên mặt phẳng vng góc với neo mặt phẳng giật vỡ vị trí gia cường neo A1 mm2 244000 Độ lệch tâm lực N trọng tâm tiết diện A1 e - Hệ số ứng với bê tông nặng δ1 - 0.5 Hệ số dự trữ an tồn ứng suất nén bê tơng δ2 Khả chịu giật vỡ bê tơng Lực tính toán N kN 80.52 kN 50.60 - OK Điều kiện kiểm tra Kiểm tra khả chịu xuyên thủng Hệ số bê tông nặng α - Chiều sâu chôn neo bê tông h0 - 200 Chu vi đáy lớn tháp nén thủng u1 mm 2020 Chu vi đáy bé tháp nén thủng u2 mm 420 um=0.5(u1+u2) mm 1220 Fcx=αRbtumh0 kN 161.04 N kN 50.60 N≤ Fcx=αRbtumh0 - OK Chu vi trung bình tháp nén thủng Khả chống nén thủng bê tơng Lực tính toán Điều kiện kiểm tra KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ Sau bê tông đạt cường độ chịu nén 15 MPa, nhà thầu tiến hành lắp đặt hệ KSB-H vào kết cấu, mỏ shoe phải ln ngậm vào (main profile) Nhà thầu cần có biện pháp neo giữ tầng hệ KSB-H lắp dựng lần đầu - 144 -