Nghiên cứu thực nghiệm khả năng chống xâm thực axit của bê tông sử dụng xỉ lò cao và tro bay

Tạp chí Khoa học Công nghệ Xây dựng, NUCE 2021 15 (3V) 79–92 NGHIÊN CỨU THỰC NGHIỆM KHẢ NĂNG CHỐNG XÂM THỰC AXIT CỦA BÊ TÔNG SỬ DỤNG XỈ LÒ CAO VÀ TRO BAY Nguyễn Văn Chínha,∗, Phạm Công Tuấn Trungb aKh[.]

Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Xây dựng, NUCE 2021 15 (3V): 79–92 NGHIÊN CỨU THỰC NGHIỆM KHẢ NĂNG CHỐNG XÂM THỰC AXIT CỦA BÊ TƠNG SỬ DỤNG XỈ LỊ CAO VÀ TRO BAY Nguyễn Văn Chínha,∗, Phạm Cơng Tuấn Trungb a Khoa Xây dựng dân dụng công nghiệp, Trường Đại học Bách Khoa, Đại học Đà Nẵng, 54 đường Nguyễn Lương Bằng, quận Liên Chiếu, thành phố Đà Nẵng, Việt Nam b Thành đoàn Đà Nẵng, 71 đường Xuân Thủy, thành phố Đà Nẵng, Việt Nam Nhận ngày 11/05/2021, Sửa xong 18/06/2021, Chấp nhận đăng 21/06/2021 Tóm tắt Bài báo trình bày kết nghiên cứu thực nghiệm ảnh hưởng xỉ lò cao S95 tro bay loại F từ nhà máy nhiệt điện Vũng Áng đến khả chống xâm thực axit bê tông Tỉ lệ thành phần cấp phối chất kết dính : cát : đá : nước = : : : 0,6 Xi măng portland thay xỉ lò cao S95 tro bay loại F với tổng tỉ lệ thay theo khối lượng 20%, chất kết dính định nghĩa tổng xi măng, xỉ lò cao tro bay Thí nghiệm khả chống xâm thực axit sunfuric thực mẫu lập phương kích thước 100 × 100 × 100 mm sau ngâm 28, 56 90 ngày Kết thí nghiệm cho thấy nằm giới hạn nghiên cứu, xỉ lò cao tro bay góp phần nâng cao độ linh động vữa bê tơng Xỉ lị cao tro bay nâng cao khả chống xâm thực axit bê tông thông qua việc giảm hư hại bề mặt, giảm hao hụt khối lượng suy giảm cường độ chịu nén Ngoài ra, khả chống xâm thực axit sunfuric tro bay lớn so với xỉ lị cao Từ khố: cường độ chịu nén; xâm thực axit; xỉ lị cao; tro bay; bê tơng EXPERIMENTAL STUDY ON ACID RESISTANCE OF CONCRETE CONTAINING GGBS AND FLY ASH Abstract The paper investigated the effect of GGBS, fly ash on the acid sulfuric resistance of concrete The mix composition was cementitious material (OPC + GGBS + fly ash): sand: coarse aggregate: water of : : : 0.6 in which 20% by mass of total cementitious materials was replaced by GGBS and class F fly ash The tests were conducted on the cubes dimensions of 100 × 100 × 100 mm after immersing in H2 SO4 solution of 28, 56 and 90 days The results show that within the range of this investigation, both GGBS and fly ash improved the workability of fresh concrete Both GGBS and fly ash increase the acid sulfuric resistance of concrete by reduction in surface deterioration, mass loss and compressive strength loss In addition, fly ash has better acid sulfuric resistance of concrete than GGBS Keywords: compressive strength; acid resistance; GGBS; fly ash; concrete https://doi.org/10.31814/stce.nuce2021-15(3V)-07 © 2021 Trường Đại học Xây dựng (NUCE) Giới thiệu Độ bền bê tông yếu tố quan trọng ảnh hưởng đến làm việc tuổi thọ cơng trình bê tông cốt thép Các tác nhân gây hại đến kết cấu bê tông cốt thép bao gồm công axit, cacbonat, sulphat clorua Đây ngun nhân hàng đầu làm bê tơng bị bong tróc, suy giảm độ bền bê tơng ăn mịn cốt thép Các thành phần CSH, portlandite, suloaluminates bê tông cân với chất lỏng lỗ rỗng thể qua độ pH (12,5) với có mặt ∗ Tác giả đại diện Địa e-mail: nvchinh@dut.udn.vn (Chính, N V.) 79 Chính, N V., Trung, P C T / Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Xây dựng ion OH- (nằm NaOH KOH) Khi bê tông bị xâm thực axit, thành phần bị phá hủy Tốc độ phá hủy bê tông axit phụ thuộc vào khả thấm bê tông, hàm lượng loại axit [1] Một loại axit mạnh phá hoại bê tơng axit sulphuric (H2 SO4 ) Có nhiều nghiên cứu thực nhằm nâng cao độ bền bê tông Portland tác động axit cách sử dụng loại vật liệu thay phần toàn xi măng Portland việc sản xuất bê tông tro bay tro xỉ lò cao Tro bay vật liệu pozzolan phổ biến từ nhà máy nhiệt điện sử dụng loại phụ gia khoáng thay cho xi măng từ nhiều năm qua có tính kinh tế, bảo vệ mơi trường cải thiện nhiều đặc tính khác bê tơng cải thiện độ linh động, nâng cao cường độ độ bền [2–5] Nghiên cứu trước tro bay nâng cao khả chống ăn mòn axit sunfuric sử dụng thay xi măng bê tông [3, 6–9] vữa xi măng [10] Điều giải thích hoạt chất pozzolan tro bay phản ứng với Ca(OH)2 từ trình thủy hóa xi măng để hình thành CSH, đồng thời làm cho bê tông đặc hơn, giảm độ rỗng [11] Hàm lượng tro bay sử dụng thay xi măng nhằm nâng cao khả chống xâm thực axit bê tông vữa xi măng phụ thuộc vào loại axit tác động [8, 10] Tro xỉ lò cao loại vật liệu pozzolan thu từ trình sản xuất gang sử dụng phụ gia khoáng để thay xi măng Portland bê tơng có chứa hàm lượng lớn silica [12, 13] Tương tự tro bay tro xỉ lò cao thành phần cấp phối tác dụng với Ca(OH)2 từ q trình thủy hóa xi măng Portland để hình thành nên CSH có hàm lượng thấp Cao/SiO2 , CaO · SiO2 · H2 O góp phần nâng cao đặc tính cường độ, độ linh động, độ bền khả chống thấm bê tông [14, 15] Những nghiên cứu ảnh hưởng tro xỉ lò cao khả chống xâm thực axit bê tông xỉ lị cao góp phần nâng cao khả chống xâm thực axit vữa bê tơng việc hình thành CSH có hàm lượng thấp Cao/SiO2 tương tự tro bay [16, 17] Bài báo trình bày nghiên cứu thực nghiệm ảnh hưởng xỉ lò cao tro bay Việt Nam sử dụng để thay phần xi măng bê tông khả chống lại công dung dịch axit sulphuric (H2 SO4 ) 10% Sự công axit sunfuric vào kết cấu bê tông phổ biến giới lượng chất thải từ nhà máy công nghiệp chứa hàm lượng lớn loại axit Các tỉ lệ xỉ lò cao tro bay thay xi măng nghiên cứu khác với tổng tỉ lệ thay 20% theo khối lượng chất kết dính Các thơng số kỹ thuật đưa vào đánh giá bao gồm hư hại bề mặt bê tông, suy giảm khối lượng suy giảm cường độ chịu nén Chương trình thí nghiệm 2.1 Vật liệu Các loại vật liệu địa phương sử dụng nghiên cứu Loại cát sử dụng cát đúc Đại Lộc, Quảng Nam với đặc tính lý trình bày Bảng thành phần hạt thể Hình 1, đáp ứng yêu cầu kỹ thuật theo TCVN 7570:2006 [18] So với TCVN 7570-2006 loại cát sử dụng có mơ đun độ lớn 2,67 nằm khoảng 2,0 đến 3,3 nên xếp vào loại cát thô Cốt liệu lớn đá - cm Phước Tường (Cẩm Lệ, Đà Nẵng) có thành phần cỡ hạt trình bày Hình đáp ứng yêu cầu kỹ thuật theo TCVN 7570:2006 Các tiêu lý đá Phước Tường (Cẩm Lệ, Đà Nẵng) trình bày Bảng đáp ứng yêu cầu kỹ thuật theo TCVN 7570:2006 [18] Xi măng sử dụng loại Sơng Gianh PCB 40 có thơng số kỹ thuật trình bày Bảng 3, đáp ứng TCVN 6260:2009 [19] 80 2.67 nằm khoảng 2,0 đến 3,3 nên xếp vào loại cát thô Cốt liệu lớn đá - 2cm Phước Tường (Cẩm Lệ, Đà Nẵng) có thành phần cỡ hạt trình bày Hình đáp ứng yêu cầu kỹ thuật theo TCVN 7570-2006 Các tiêu lý đá Phước Tường (Cẩm Lệ, Đà Nẵng) trình bày Bảng đáp ứng yêu cầu kỹ thuật theo TCVN 7570-2006 [18] Chính, N V., Trung, P C T / Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Xây dựng Phần trăm khối lượng tích lũy sàn (%) Cỡ sàn (mm) 0.00 1.00 2.00 3.00 4.00 5.00 10 20 30 40 50 Cát Đại Lộc, Quảng Nam 60 70 Giới hạn theo TCVN 7570-2006 80 Giới hạn theo TCVN 7570-2006 90 100 Hình Thành phần cỡ hạt cát Đại Lộc, Quảng Nam Hình Thành phần cỡ hạt cát Đại Lộc, Quảng Nam Bảng Đặc tính lý cát Đại Lộc, Quảng Nam Bảng Đặc tính lý cát Đại Lộc, Quảng Nam Chỉ tiêu thí nghiệm Chỉ tiêu thí nghiệm ĐơnĐơn vị vị Kết Kết lớn cát Mđl 2,67 Mô đun độ lớnMô củađun cátđộMđl Tổng % % 0,94 Tổng hàm lượng bụihàm sétlượng bụi sét Khối lượng thể tích xốp kg/m3 1410 Khối lượng thể tích xốp kg/m thể chí tíchKhoa bãohọc hịa g/cm 2,612 Cơng nghệ Xây dựng NUCE 2021 Khối lượng thểKhối tíchlượng bão Tạp hịa g/cm3 Khối lượng thể tích khơ g/cm3 2,583 Khối lượng thể tích khơ g/cm Khối lượng riêng g/cm3 2,660 %g/cm3 1,122 Khối lượng riêngĐộ hút nước Hàm lượng tạp chất hữu Sáng mầu chuẩn Độ hút nước Phần trăm khối lượng tích lũy sàn (%) Hàm lượng tạp chất hữu - 2,67 0,94 1410 2,612 2,583 2,660 Sáng màu chuẩn Cỡ sàng (mm) 10 15 20 25 30 35 40 10 20 30 40 50 60 70 80 Đá Phước Tường (Danang) Giới hạn theo TCVN 7570-2006 Giới hạn theo TCVN 7570-2006 90 100 Hình Thành phần cỡ hạt đá Phước Tường (Cẩm Lệ, Đà Nẵng) Hình Thành phần cỡ hạt đá Phước Tường (Cẩm Lệ, Đà Nẵng) Bảng Các tiêu lý đá Phước Tường (Cẩm Lệ, Đà Nẵng) Bảng Các tiêu lý đá Phước Tường (Cẩm Lệ, Đà Nẵng) Chỉ tiêu thí nghiệm Tỷ lệ hạt thoi dẹt Tỷ lệ hạt thoi dẹtKhối lượng thể tích xốp Khốixốp lượng thể tích bão hịa Khối lượng thể tích Khối lượng thể tích khơ Khối lượng thể tích bão hịa Khối lượng Khối lượng thể tích khơ riêng Độ hút nước Khối lượng riêng Độ hổng Độ hút nước Độ ép vỡ xy lanh Chỉ tiêu thí nghiệm Đơn vị Kết Đơn vị % 15 kg/m3 % 1404 g/cm kg/m3 2,758 g/cm g/cm3 2,733 g/cm g/cm3 2,803 % 0,909 g/cm3 % 48,6 % % 10,5 Kết 15 1404 2,758 2,733 2,803 0,909 Độ hổng % 48,6 Xi măng Độ ép vỡ xyđược lanhsử dụng loại Sơng Gianh PCB 40%có thơng số kỹ thuật 10,5 trình bày Bảng 3, đáp ứng TCVN 6260: 2009 [19] Bảng Các tiêu lý xi măng Sông Gianh PCB40 Chỉ tiêu lý 81 Đơn vị Kết TCVN 6260-2009 Độ mịn % ≤4 ≤10 Thời gian bắt đầu đông kết phút ≥100 ≥45 Thời gian kết thúc đông kết phút ≤360 ≤420 Độ ổn định tích theo pp Le Chaterlier mm ≤5 ≤10 Cường độ nén mẫu thử lúc ngày MPa ≥20 ≥18 Chính, N V., Trung, P C T / Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Xây dựng Bảng Các tiêu lý xi măng Sông Gianh PCB40 Chỉ tiêu lý Đơn vị Kết TCVN 6260-2009 Độ mịn Thời gian bắt đầu đông kết Thời gian kết thúc đông kết Độ ổn định thể tích theo pp Le Chaterlier Cường độ nén mẫu thử lúc ngày Cường độ nén mẫu thử lúc 28 ngày Hàm lượng SO3 % phút phút mm MPa MPa % ≤4 ≥ 100 ≤ 360 ≤5 ≥ 20 ≥ 44 ≤3 ≤ 10 ≥ 45 ≤ 420 ≤ 10 ≥ 18 ≥ 40 ≤ 3,5 Tro bay dùng cho bê tông vữa xây dựng cần đáp ứng tiêu chất lượng quy định theo TCVN 10302:2014 - Phụ gia hoạt tính tro bay dùng cho bê tông, vữa xây xi măng [20] Tro bay sử dụng chương trình thí nghiệm tro bay nhà máy nhiệt điện Vũng Áng (Hà Tĩnh) với thông số kỹ thuật thể Bảng đáp ứng yêu cầu kỹ thuật theo TCVN 10302:2014 [20] xếp vào loại F có tổng hàm lượng ơxit SiO2 + Al2 O3 + Fe2 O3 > 70% Bảng Thông số kỹ thuật tro bay Vũng Áng Đơn vị Kết TCVN 10302:2014 Tổng hàm lượng ôxit SiO2 + Al2 O3 + Fe2 O3 % 79,83 Min 45 Hàm lượng lưu huỳnh, hợp chất lưu huỳnh tính quy đổi SO3 % 0,08 Max Hàm lượng canxi ôxit tự CaOtd % 0,02 Max Hàm lượng nung MKN % 6,72 Max 15 Hàm lượng kiềm có hại (kiềm hòa tan) % < 0,01 Max 0,1 Tên tiêu Xỉ lò cao (GGBFS – Granulated Ground Blast Furnace Slag) dạng rác thải rắn, sản phẩm phụ q trình sản xuất gang lị cao Quy trình sản xuất xỉ hạt lị cao nghiền mịn khơng q phức tạp phổ biến nhiều quốc gia phát triển giới Sau đưa vào dây chuyền nghiền, xỉ hạt nghiền mịn đến tỷ diện lớn 5.000 cm2 /g, đạt tiêu chuẩn loại S95 theo TCVN 11586:2016, mịn xi măng trở thành loại phụ gia khống hoạt tính tốt cho xi măng, bê tơng Xỉ lị cao dùng thí nghiệm loại S95 Hịa Phát có thành phần hóa học thể Bảng số tiêu chất lượng thể Bảng Bảng Thành phần hóa học trung bình xỉ lị cao Hịa Phát S95 Oxit FeO SiO2 Al2 O3 CaO MgO Na2 O K2 O TiO2 % 0,38 33,85 13,74 40,08 8,16 0,25 0,82 0,68 82 Chính, N V., Trung, P C T / Tạp chí Khoa học Công nghệ Xây dựng Bảng Một số tiêu chất lượng Xỉ lò cao Hòa Phát S95 Chỉ tiêu Đơn vị S95 Hòa Phát TCVN 11586:2016 2,8 4500 83 96 92 0,8 8,16 1,0 0,001 1,0 ≥ 2,8 ≥ 4000 ≥ 75 ≥ 95 ≥ 90 ≤ 1,0 ≤ 10,0 ≤ 4,0 ≤ 0,02 ≤ 3,0 Khối lượng riêng Bề mặt riêng Chỉ số hoạt tính cường độ ngày Chỉ số hoạt tính cường độ 28 ngày Tỷ lệ lưu động Độ ẩm Hàm lượng Magie oxit (MgO) Hàm lượng anhydric sunfuric (SO3 ) Hàm lượng ion ClHàm lượng nung (MKN) g/cm cm2 /g % % % % % % % % 2.2 Thành phần cấp phối hỗn hợp bê tông Thành phần cấp phối tổ hợp mẫu trình bày Bảng Các mẫu thí nghiệm chia làm nhóm cấp phối khác (M1, M2, M3, M4, M5, M6), nhóm cấp phối gồm 21 mẫu lập phương với tỉ lệ nước/chất kết dính (N/CKD) = 0,6, chất kết dính định nghĩa tổng xi măng, xỉ lò cao tro bay Trong nhóm cấp phối xỉ lò cao tro bay sử dụng để thay phần xi măng với tỉ lệ tương ứng 0% (mẫu đối chứng), 5%, 15% 20% Bảng Thành phần cấp phối hỗn hợp bê tông Thành phần vật liệu theo xi măng Tên mẫu M1 (100,0,0) M2 (80,20,0) M3 (80,15,5) M4 (80,10,10) M5 (80,5,15) M6 (80,0,20) Xi măng Xỉ lò cao S95 Tro bay 0,8 0,8 0,8 0,8 0,8 0,2 0,15 0,10 0,05 0 0,05 0,10 0,15 0,20 Đá 1-2 Cát N/CKD 3 3 3 2 2 2 0,6 0,6 0,6 0,6 0,6 0,6 2.3 Đúc mẫu dưỡng hộ mẫu Cốt liệu trước đúc mẫu phơi khô, đảm bảo mẻ trộn điều kiện Toàn hỗn hợp bê tông trộn máy trộn bê tơng tự dung tích 350 lít Trước hết cho máy chạy khơng tải vài vịng, trộn mẻ đổ nước cho ướt vỏ cối bàn gạt, mẻ không bị nước vỏ cối bàn gạt hút nước khơng làm vữa bê tơng dính vào cối Tiếp theo, đổ 15% ÷ 20% lượng nước, sau đổ xi măng cốt liệu lúc đồng thời đổ dần liên tục phần nước lại, trộn đến Độ sụt hỗn hợp bê tông tiến hành thử không chậm phút, mẫu thí nghiệm kích thước 100 × 100 × 100 mm tiến hành đúc không chậm 15 phút Số lượng mẫu đúc quy trình dưỡng hộ mẫu trình bày chi tiết thí nghiệm 83 Chính, N V., Trung, P C T / Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Xây dựng 2.4 Thí nghiệm xác định độ sụt Độ sụt bê tơng thí nghiệm dựa theo tiêu chuẩn TCVN 3106:1993 [21] Độ sụt hỗn hợp bê tông xác định sau trộn bê tông Số liệu đo làm trịn đến 0,5 cm 2.5 Thí nghiệm xác định hư hại bề mặt mát khối lượng xâm thực axit Khả chống xâm thực axit bê tơng thí nghiệm dựa việc hiệu chỉnh Tiêu chuẩn Mỹ ASTM C267- Tiêu chuẩn thí nghiệm khả chống xâm thực hóa vữa bê tông [22] Dung dịch axit sunfuric H2 SO4 10% tạo cách hòa tan axit sunfuric H2 SO4 98% với nước máy Cần lưu ý dung dịch axit sunfuric H2 SO4 10% điều kiện làm việc thực tế kết cấu bê tông, nhiên dung dịch axit sunfuric H2 SO4 10% sử dụng thí nghiệm độ bền chống axit sunfuric bê tông từ Hạt Los Angeles 15 năm [23] Nồng độ cao axit sunfuric H2 SO4 10% dùng nhằm mục đích gia tốc nhanh thí nghiệm khoảng thời gian hợp lý phịng thí nghiệm Ba mẫu lập phương hỗn hợp cấp phối (M1, M2, M3, M4, M5, M6) tiến hành đúc, dưỡng hộ phịng thí nghiệm sau tháo ván khn sau 24h Các mẫu sau dưỡng hộ nước đến 28 ngày tuổi Các mẫu lập phương sấy khơ nhiệt độ ngồi trời khoảng 35◦ C sau 48-72 đến chênh lệch khối lượng mẫu lần đo liên tiếp cách 24h không vượt 2% để loại bỏ độ ẩm mẫu cân khối lượng ban đầu trước ngâm dung dịch axit sunfuric (m1 ) Sau mẫu tiến hành ngâm dung dịch axit sunfuric H2 SO4 10% Sau ngâm mẫu dung dịch axit 28 ngày, mẫu bê tông lấy khỏi bể ngâm sấy khơ nhiệt độ ngồi trời khoảng 35◦ C sau 48-72 đến chênh lệch khối lượng mẫu lần đo liên tiếp cách 24h khơng vượt q 2% Mẫu sau làm bề mặt, chụp hình quan sát bề mặt, cân lại để xác định khối lượng mẫu sau ngâm dung dịch axit (m2 ) Sự suy giảm khối lượng xác định phương trình (1) Giá trị khối lượng hỗn hợp cấp phối giá trị trung bình khối lượng mẫu Sau xác định hư hại bề mặt mát khối lượng, mẫu tiếp tục ngâm lại dung dịch axit để tiến hành xác định hư hại khối lượng thời điểm 84 ngày tuổi (28 ngày dưỡng hộ nước sau tháo ván khuôn 56 ngày ngâm dung dịch axit) Quy trình lặp lại thí nghiệm 118 ngày tuổi (28 ngày dưỡng hộ nước sau tháo ván khuôn 90 ngày ngâm dung dịch axit) ∆m(%) = m2 − m1 × 100% m1 (1) 2.6 Thí nghiệm xác định suy giảm cường độ chịu nén xâm thực axit 18 mẫu lập phương hỗn hợp cấp phối (M1, M2, M3, M4, M5, M6) tiến hành đúc, dưỡng hộ phịng thí nghiệm sau tháo ván khn sau 24h Các mẫu sau dưỡng hộ nước đến 28 ngày tuổi tiếp tục chia làm nhóm dưỡng hộ hai mơi trường khác mơi trường nước (nhóm A) môi trường dung dịch axit sunfuric H2 SO4 10% (nhóm B) Nhóm A: mẫu lập phương tiếp tục dưỡng hộ môi trường nước để xác định cường độ chịu nén 56 ngày tuổi (28 ngày dưỡng hộ ban đầu sau tháo ván khuôn 28 ngày dưỡng hộ sau đó), 84 ngày tuổi (28 ngày dưỡng hộ ban đầu sau tháo ván khuôn 56 ngày dưỡng hộ sau đó) 118 ngày tuổi (28 ngày dưỡng hộ ban đầu sau tháo ván khuôn 90 ngày dưỡng hộ sau đó) Cường độ chịu nén mẫu nhóm đối chứng (nhóm A) ký hiệu R1 Nhóm B: mẫu lập phương ngâm dung dịch axit sunfuric H2 SO4 10% để tiến hành xác định cường độ chịu nén lại thời điểm 56 ngày tuổi (28 ngày dưỡng hộ ban đầu 84 Chính, N V., Trung, P C T / Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Xây dựng nước sau tháo ván khuôn 28 ngày ngâm dung dịch axit sunfuric H2 SO4 10%), 84 ngày tuổi (28 ngày dưỡng hộ ban đầu nước sau tháo ván khuôn 56 ngày ngâm dung dịch axit sunfuric H2 SO4 10%) 118 ngày tuổi (28 ngày dưỡng hộ ban đầu nước sau tháo ván khuôn 90 ngày ngâm dung dịch axit sunfuric H2 SO4 10%) Tại thời điểm thí nghiệm mẫu lập phương lấy khỏi dung dịch axit sunfuric H2 SO4 10%, sau phơi khơ 72h để loại bỏ bê tông bị hư hại tiến hành phủ lớp vữa nhằm làm phẳng bề mặt tiếp xúc nén mẫu để xác định cường độ chịu nén mẫu ngâm dung dịch axit, ký hiệu R2 Cường độ chịu nén bê tông xác định theo tiêu chuẩn Việt Nam TCVN 3118:1993 - Bê tông nặng – Phương pháp xác định cường độ chịu nén [24] Cường độ chịu nén viên mẫu bê tơng (R) tính MPa Máy nén mẫu điện tử TYA-300 sử dụng Tốc độ gia tải sử dụng từ daN/cm2 /s đến daN/cm2 /s Sự suy giảm cường độ chịu nén bê tông xâm thực axit xác định theo phương trình (2): ∆R(%) = R2 − R1 × 100% R1 (2) Kết thảo luận 3.1 Độ sụt hỗn hợp bê tông Độ sụt hỗn hợp bê tơng xác định thể Hình Độ sụt hỗn hợp bê tông thay đổi tỷ lệ thuận với hàm lượng tro bay xỉ lò cao thay xi măng thành phần cấp phối, thể rõ thay khối lượng xi măng mẫu M4 (10%XLC, 10%TB), M5 (5%XLC, 15%TB), M6 (0%XLC, 20%TB) Độ sụt hỗn hợp bê tông đối chứng M1 8,5 cm tăng 11 cm; 12 cm 15 cm tro bay sử dụng để thay xi măng tăng từ 0% đến 10%; 15% 20% Hỗn hợp bê tông có tro bay linh động so với bê tơng thơng thường khơng có tro bay xỉ lò cao S95 thay xi măng Còn mẫu M2 (20%XLC, 0%TB) M3(15%XLC, 5%TB) Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Xây dựng NUCE 2021 nhận thấy xỉ lị cao góp phần tăng độ sụt so với mẫu đối chứng M1 từ 8,5 cm đến 8,8 cm, cm tương ứng, nhiên so với tro bay xỉ lị cao làm tăng độ sụt Sự tăng độ sụt tro bay thay xi măng giải thích sai khác hình dạng cầu tro bay hình dạng góc cạnh Kết thảo luận xi măng làm việc hút nước tro bay thấp xi măng [25] Tương tự xỉ lị cao có diện 3.1.xúc Độ bề sụtmặt củanhỏ hỗnhơn hợpxibê tôngnên làm tăng độ sụt bê tơng tích tiếp măng 14 13 12 12 11 Độ sụt (cm) 10 8,5 8,8 M1(100,0,0) M2(80,20,0) M3(80,15,5) M4(80,10,10) M5(80,5,15) M6(80,0,20) Hình sụtcủa củacác hỗn hỗn hợp Hình 3.ĐộĐộsụt hợpbêbêtông tông Độ sụt hỗn hợp bê tơng xác định thể Hình Độ sụt 85lượng tro bay xỉ lò cao thay xi măng hỗn hợp bê tông thay đổi tỷ lệ thuận với hàm thành phần cấp phối, thể rõ thay khối lượng xi măng mẫu M4 (10%XLC, 10%TB), M5 (5%XLC, 15%TB), M6 (0%XLC, 20%TB) Độ sụt hỗn hợp bê tông đối chứng M1 8.5cm tăng 11cm; 12cm 15cm tro bay ... cho bê tông đặc hơn, giảm độ rỗng [11] Hàm lượng tro bay sử dụng thay xi măng nhằm nâng cao khả chống xâm thực axit bê tông vữa xi măng phụ thuộc vào loại axit tác động [8, 10] Tro xỉ lò cao. .. thấp Cao/ SiO2 , CaO · SiO2 · H2 O góp phần nâng cao đặc tính cường độ, độ linh động, độ bền khả chống thấm bê tông [14, 15] Những nghiên cứu ảnh hưởng tro xỉ lò cao khả chống xâm thực axit bê tông. .. Có nhiều nghiên cứu thực nhằm nâng cao độ bền bê tông Portland tác động axit cách sử dụng loại vật liệu thay phần toàn xi măng Portland việc sản xuất bê tông tro bay tro xỉ lò cao Tro bay vật