(Luận văn thạc sĩ hcmute) nghiên cứu thực nghiệm trên mô hình đất tương tự schneebeli cho móng trên nền đất yếu có cát san lấp bằng cọc ngắn

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH LUẬN VĂN THẠC SĨ NGUYỄN TIẾN SĨ NGHIÊN CỨU THỰC NGHIỆM TRÊN MƠ HÌNH ĐẤT TƯƠNG TỰ SCHNEEBELI CHO MĨNG TRÊN NỀN ĐẤT YẾU CÓ CÁT SAN LẤP BẰNG CỌC NGẮN NGÀNH: KỸ THUẬT XÂY DỰNG - 8580201 SKC007249 Tp Hồ Chí Minh, tháng 04/2021 Luan van i BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH LUẬN VĂN THẠC SĨ NGUYỄN TIẾN SĨ NGHIÊN CỨU THỰC NGHIỆM TRÊN MƠ HÌNH ĐẤT TƯƠNG TỰ SCHNEEBELI CHO MÓNG TRÊN NỀN ĐẤT YẾU CÓ CÁT SAN LẤP BẰNG CỌC NGẮN NGÀNH: KỸ THUẬT XÂY DỰNG CƠNG TRÌNH - 60580208 NĂM 2021 Luan van ii BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH LUẬN VĂN THẠC SĨ NGUYỄN TIẾN SĨ NGHIÊN CỨU THỰC NGHIỆM TRÊN MÔ HÌNH ĐẤT TƯƠNG TỰ SCHNEEBELI CHO MĨNG TRÊN NỀN ĐẤT YẾU CÓ CÁT SAN LẤP BẰNG CỌC NGẮN NGÀNH: KỸ THUẬT XÂY DỰNG CƠNG TRÌNH MÃ SỐ: 60580208 Hướng dẫn khoa học: TS NGUYỄN SỸ HÙNG QUYẾT ĐỊNH GIAO ĐỀ TÀI NĂM 2021 Luan van iii BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH CỘNG HỊA XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập – Tự – Hạnh phúc Số: 2533/QĐ-ĐHSPKT Tp Hồ Chí Minh, ngày 22 tháng năm 2021 QUYẾT ĐỊNH Về việc giao đề tài luận văn tốt nghiệp người hướng dẫn năm 2021 HIỆU TRƯỞNG TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT TP HCM Căn Quyết định số 426/TTg ngày 27 tháng 10 năm 1976 Thủ tướng Chính phủ số vấn đề cấp bách mạng lưới trường đại học Quyết định số 118/2000/QĐ-TTg ngày 10 tháng 10 năm 2000 Thủ tưởng Chính phủ việc tổ chức lại Đại học Quốc gia Thành Phố Hồ Chí Minh, tách Trường Đại học Sư phạm Kỹ thuật Thành phố Hồ Chí Minh trực thuộc Bộ Giáo dục Đào tạo; Căn Quyết định số 70/2014/QĐ-TTg ngày 10 tháng 12 năm 2014 Thủ tướng Chính phủ việc ban hành Điều lệ trường Đại học; Căn Quyết định số 937/QĐ-TTg ngày 30 tháng năm 2017 việc phê duyệt đề án thí điểm đổi chế hoạt động Trường Đại học Sư phạm Kỹ thuật Tp Hồ Chí Minh; Căn Thơng tư số 15/2014/TT-BGDĐT ngày 15/5/2014 Bộ Giáo dục Đào tạo việc Ban hành Qui chế đào tạo trình độ thạc sĩ; Căn vào Biên bảo vệ Chuyên đề ngành Kỹ thuật xây dựng vào ngày 29/08/2020; Xét nhu cầu công tác khả cán bộ; Xét đề nghị Trưởng phòng Đào tạo, QUYẾT ĐỊNH: Điều Giao đề tài Luận văn tốt nghiệp thạc sĩ người hướng dẫn Cao học năm 2021 cho: Học viên : Nguyễn Tiến Sĩ MSHV: 1980827 Ngành : Kỹ thuật xây dựng Tên đề tài : Nghiên cứu thực nghiệm mơ hình đất tương tự Schneebeli cho móng đất yếu có cát san lấp cọc ngắn Người hướng dẫn : TS Nguyễn Sỹ Hùng Thời gian thực : Từ ngày 01/09/2020 đến ngày 28/02/2021 Điều Giao cho Phòng Đào tạo quản lý, thực theo Qui chế đào tạo trình độ thạc sĩ Bộ Giáo dục & Đào tạo ban hành Điều Trưởng đơn vị, phòng Đào tạo, Khoa quản ngành cao học Ông (Bà) có tên Điều chịu trách nhiệm thi hành định Quyết định có hiệu lực kể từ ngày ký./ Nơi nhận : HIỆU TRƯỞNG - BGH (để biết); - Như điều 3; - Lưu: VT, SĐH (3b) (đã ký) PGS.TS Đỗ Văn Dũng Luan van iv Luan van v Luan van vi Luan van vii Luan van viii Luan van ix Luan van 119 khoảng cách 6D có chuyển vị lớn từ 2,28mm đến 20,36mm; Cọc có khoảng cách 9D có chuyển vị lớn từ 2,08mm đến 15,26mm; Tuy nhiên với khoảng cách 9D cọc có chiều dài L = 4m có chuyển vị thấp cấp tải 10kN-45kN; Điều chứng tỏ với khoảng cách 9D cọc có chiều dài L = 4m tốt ❖ Thí nghiệm nén tĩnh cọc đơn ngồi trường Kết thí nghiệm cọc đơn cho thấy xem sức chịu tải tới hạn tương ứng với điểm có độ dốc thay đổi đột ngột đường cong tải trọng - chuyển vị, nhận thấy sức chịu tải cọc đơn Qu_cđ = 3T Kết cho thấy cọc đơn đạt đến trạng thái giới hạn chuyển vị nhỏ, từ 3,5 đến mm Nhận thấy đường chuyển vị model thực nghiệm có hình dạng gần tương đương nhau, sai số nhỏ 3.25mm sai số lớn 10.51mm Do thí nghiệm thời gian ngắn nên yêu cầu độ xác khơng q cao, sai số so với thực tế chấp nhận Từ nhận xét cho thấy mơ hình vật lý thu nhỏ Schneebeli mơ hình tốt để giải vấn đề địa kỹ thuật Có nhiều tương quan Schneebeli Plaxis Trong Schneebeli trực quan, cho phép theo dõi trình biến dạng chế phá hoại đất 6.2 KIẾN NGHỊ - Cần xét đến ma sát âm q trình thí nghiệm; - Cần xét đến lớp đất thứ 03 mơ hình giả lập mô số; - Cần nghiên cứu sâu kết hợp với đài móng Luan van 120 TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] Nguyễn Võ Ngọc Huy: “ Sử dụng cọc bê tông cốt thép kết hợp vải địa kỹ thuật xử lý đất yếu” Luận văn Thạc sĩ ĐH Bách Khoa TP.HCM (2009) [2] Trần Chí Dũng: “ So sánh độ lún tốc độ lún đất yếu đường đắp cao xử lý giếng cát phương pháp tính kết quan trắc” Luận văn Thạc sĩ ĐH Bách Khoa TP.HCM (2008) [3] Nghiêm Viết Thái (2002), Nghiên cứu “ Xử lý cơng trình xây dựng cọc bê tông cốt thép tiêt diện nhỏ thi công theo phương pháp ép sau” [4] Võ Ngọc Hà Nguyễn Tuấn Phương (2013): “Sự phân bố ứng suất lên đất yếu xử lý cọc BTCT tiết diện nhỏ kết hợp vải địa kỹ thuật” [5] Rui, R., Han, J., Zhang, L., Zhai, Y., Cheng, Z., & Chen, C (2020) Simplified method for estimating vertical stress-settlement responses of piled embankments on soft soils Computers and Geotechnics, 119, 103365 [6] Haghighy, P (2017) “Improving the Bearing capacity of foundations using micropiles.” Elastic, 2(105), 0-25 [7] Su, D., & Zhou, Y G (2016) Effect of loading direction on the response of laterally loaded pile groups in sand International Journal of Geomechanics, 16(2), 04015051 [8] Rollins, K M., Olsen, R J., Egbert, J J., Jensen, D H., Olsen, K G., & Garrett, B H (2006) Pile spacing effects on lateral pile group behavior: load tests Journal of geotechnical and geoenvironmental engineering, 132(10), 1262-1271 [9] Singh, P K., & Arora, V K (2014) Behaviour of Pile group subjected to Vertical loading (A Comparitive Study International Journal of Engineering Research & Technology, 3(3) [10] Hirani Anil, D., A K Verma, and D R Bhatt "An experimental study of effect on batter pile group subjected to vertical loading." [11] Chand, Harish, and Jagdeep Singh "An experimental study of slope stability with group action of micropiles." pp 54–60 [12] Colas, A S., Garnier, D., & Morel, J C (2013) “Yield design modelling of dry joint retaining structures.” Construction and Building Materials, 41, 912-917 [13] Sibille, L., & Froiio, F (2007) A numerical photogrammetry technique for measuring microscale kinematics and fabric in Schneebeli materials Granular Matter, 9(3-4), 183 [14] Nguyễn Việt Tuấn Nghiên cứu chọn sơ đồ phương pháp thi nghiệm xác định sức chống cắt đất theo mức độ cố kết khác phục vụ tinh toàn ổn định đề đắp Luan van 121 theo nhiều giai đoạn đất yếu Đồng sông Cửu Long Luận văn Thạc sĩ, Trường Đại Học Bách Khoa TP.HCM, 2003 [15] Nguyễn Thị Ngọc Lan Trần Kim Thạch 2009: Đia mạo - trầm tích đồng Sơng Cửu Long, Việt Nam Các cơng trình Địa chất Địa vật lý Biển, Tập X, p.92105 [16] Châu Ngọc Ẩn: Nền Móng, NXB Đại Học Quốc Gia TP.Hồ Chí Minh, 2005 [17] Nguyễn Sỹ Hùng, Vương Hồng Thạch: “ Gia cường nơng đất yếu có cát san lấp cọc xi măng – đất” Tạp chí khoa học cơng nghê xây dựng NUCE 2019.13 (4V): 159-168 [18] Trần Quốc Huy: “Nghiên cứu thực nghiệm sức chịu tải cừ tràm gia cố đất yếu đường giao thông nông thôn nhà cấp thấp tỉnh Trà Vinh” Luận văn tốt nghiệp thạc sĩ 2017 [19] Sabatini, P J., Armour, T., Groneck, P., Keeley, J W., & Tanyu, B (2005) Micropile design and construction (reference manual for NHI Course 132078) (No FHWA-NHI-05-039) United States Department of Transportation Federal Highway Administration [20] Nguyên Sỹ Hùng, Phạm Quốc Minh, Dương Hồng Thẩm (2018): “Nghiên cứu thực nghiệm hệ số nhóm cọc đất cát, đất sét đất hỗn hạp cát - sét mơ hình vật lý” Tạp chí Xây dựng Việt Nam, 08/2018, Tr: 56-64 [21] Võ Phán, (2004) “Bài giảng móng cọc”, tài liệu lưu hành nội ĐH Bách Khoa Tp HCM [22] Schneebeli G “Une mécanique pour les terres sans cohésion.” Compte rendus des séances de l'Académie des Sciences Paris:1956, Tome 243, pp 2647-2673 [23] Dolzhenko, N (2002) “Etude expérimentale et numérique de modèle réduit bidimensionnel du creusement d'un tunnel” (Doctoral dissertation, Lyon, INSA) [24] Kastner, R (1982) Excavations profondes en site urbain (Doctoral dissertation, Thèse de Doctorat de Génie Civil, Institut National des Sciences Appliquées); 409p [25] Masrouri, F (1986) Comportement des rideaux de soutènement semi-flexibles: Etude théorique et expérimentale (Doctoral dissertation, Lyon, INSA); 247p [26] Jenck, O (2005) Le renforcement des sols compressibles par inclusions rigides verticales Modélisation physique et numérique (Doctoral dissertation, INSA de Lyon) [27] Dolzhenko N., Mathieu P., Kastner R “Modélisation expérimentale et numérique bidimensionelle d’ouvrages souterrains urbains.” Réalisation d’essais biaxiaux et oedométrique sur le sol analogique de Taylor-Schneebeli In : XVIIIème Rencontres de l’AUGC Lyon, «Aménagement urbain», 2000, 27-28 mai, p 281-288 Luan van 122 [28] Al Heib, M., Emeriault, F., & Nghiem, H L (2020) “On the use of 1g physical models for ground movements and soil-structure interaction problems.” Journal of Rock Mechanics and Geotechnical Engineering, 12(1), 197-211 [29] Benrabah, A., Gielly, J., & Masrouri, F (1996) Behavioural study of a reinforced analogical soil under external loads Geotextiles and Geomembranes, 14(1), 43-56 [30] Caudron, M (2007) “Etude expérimentale et numérique de l'interaction solstructure lors de l'occurence d'un fontis” (Doctoral dissertation, Lyon, INSA) [31] Caudron, M., Emeriault, F., & Al Heib, M (2005) “Effondrement de cavités souterraines a faible profondeur et dommages induits aux ouvrages en surface.” In Evaluation et gestion des risques liés aux carrières souterraines abandonnées: séminaire de restitution et de valorisation des travaux INERIS-réseau des LPC (pp 246-256) LCPC [32] Gourves, R., & Mezghani, F (1988) “Micromécanique des milieux granulaires approche expérimentale utilisant le modèle de Schneebeli.” Revue Franỗaise de Gộotechnique, (42), 23-34 [33] Terrade, B., Colas, A S., & Garnier, D (2016) Assessing and repairing masonry retaining structures by yield design analysis and experimental modelling In Structural Analysis of Historical Constructions: Anamnesis, Diagnosis, Therapy, Controls (pp 1407-1414) CRC Press [34] Bolt, A F., Dembicki, E., & Horodecki, G A (1996) “The failure mechanism of a trench wall caused by additional soil pressure.” In Geotechnical aspects of underground construction in soft ground (pp 63-67) [35] MANDEL, J (1962) Essais sur modèle réduits en mécanique des terrains Etude des conditions de similitude Revue de l’Industrie Minérale, 1962, vol 44, pp 611-620 [36] JAMES R G (1972) Some aspects of soil mechanics model testing In: PARRY R H G Ed Proc of Stress-strain behaviour of soils Roscoe Memorial Symposium, 1972, Cambridge, Angleterre pp 417-440 [37] ROSCOE K H (1968) Soils and model tests Journal of Strain Analysis, 1968, vol 3, n° 1, pp 57-64 Luan van 123 PHỤ LỤC I 1.1 Khai báo vật liệu trình tự bước tính Plaxis 3D Foundation Khai báo vật liệu (Materials): phần cho phép người dùng khai báo loại vật liệu cọc, đất • Phần tử cọc (Soil & Interfaces): sử dụng cho cọc BTCT (Hình – 3) • Phần tử đất (Soil & Interfaces): sử dụng cho đất (Hình – 7) Hình 1: Khai báo phần tổng quan cọc (General) Hình 2: Khai báo phần thơng số cọc (Parameters) Luan van 124 Hình 3: Khai báo phần giao diện cọc (Interfaces) Hình 4: Khai báo phần tổng quan Lớp – Đất Cát (General) Luan van 125 Hình 5: Khai báo phần thông số Lớp – Đất Cát (Parameters) Hình 6: Khai báo phần giao diện Lớp – Đất Cát (Interfaces) Luan van 126 Hình 7: Khai báo phần tổng quan Lớp – Đất Cát (General) Hình 8: Khai báo phần thơng số Lớp – Đất Cát (Parameters) Luan van 127 Hình 9: Khai báo phần giao diện Lớp – Đất Cát (Interfaces) Khai báo chiều dày lớp đất: Chọn chiều dày lớp đất 4.5m, chọn chiều dày lớp đất 6.0m, tổng chiều dày lớp đất 10.5m (Hình 10) Các thơng số khác: ngồi thơng số kể việc khai báo mực nước ngầm (Hình 10) khơng thể thiếu mơ hình Hình 10: Khai báo chiều dày đất mực nước ngầm Luan van 128 Chia lưới cho mơ hình đất (Mesh): việc chia lưới cho mơ hình đất mịn độ xác cao, thời gian tính tốn mơ hình lại lâu Vì để mơ hình tính vừa có độ xác mà thời gian tính khơng q lâu ta chia lưới cho mơ hình mức độ trung bình (medium) cho mặt phẳng 2D (Hình 11) 3D (Hình 12) Hình 11: Chia lưới 2D Hình 12: Chia lưới 3D Luan van 129 Tạo giai đoạn tính (Phase): việc tạo giai đoạn tính việc mơ tả trình tự thực q trình trải lót, trải VCLN cho xe qua Các giai đoạn thực mô tả cụ thể sau: • Giai đoạn ban đầu (Initial Phase): giai đoạn bắt buộc toán phải có, mơ tả trạng ban đầu đất nền; • Giai đoạn cọc làm móng (COC): kích hoạt cọc đài móng mơ hình hóa; • Tải trọng (TAI): kích hoạt tải trọng tác dụng lên hệ cọc; Hình 13: Các giai đoạn tính tốn mơ hình Luan van 130 PHỤ LỤC II THƠNG SỐ XỐP MÚT (EPS) Đặc tính chịu nén:Xốp EPS có đặc tính chịu nén kiểm nghiệm theo tiêu chuẩn DIN 53421, mẫu thử nghiệm chịu ứng suất nén lớn, bề mặt có độ mềm, chịu ứng suất nén lớn xẩy tượng trượt bề mặt nên bảo vệ tốt sản phẩm đặt bên Tính chịu nén tăng tỷ trọng xốp tăng Đặc tính chịu kéo:Xốp EPS có đặc tính chịu kéo kiểm nghiệm theo tiêu chuẩn DIN 53430 Lực kéo đứt tăng tỉ trọng tăng Đặc tính cịn phụ thuộc vào cơng nghệ sản xuất, trạng thái sản xuất chất lượng hấp ngấu xốp, đặc điểm khác với xốp gia cơng Tính chịu uốn:Thử nghiệm theo tiêu chuẩn DIN 53423 Tính chịu uốn tăng tỉ trọng tăng Tính chịu tải lâu dài:Thay đổi đến 90% hình dáng chịu tải lớn vòng 24 trở lại hình dáng ban đầu sau thử nghiệm 04 tuần Hiện tượng hồi phục nhờ thấm trở lại khơng khí vào hạt xốp Tính cách nhiệt:Nhiệt độ thay đổi khoảng 10% khoảng nhiệt độ từ 10oC đến 100oC Nhờ có nhiệt dung riêng thấp nên xốp EPS có khả truyền nhiệt thấp Hệ số nở nhiệt:khơng phụ thuộc vào nhiệt độ tính chất vật lý xốp, không phụ thuộc vào độ ẩm áp xuất khí Tính khơng thấm nước:Xốp khơng bị ẩm, mốc mơi trường xung quanh bị ẩm tiếp xúc trực tiếp với nước Độ ẩm phụ thuộc nhiều vào tỷ trọng Tính cách điện:Xốp EPS chất cách điện, cách điện đến 2KV/mm Điện trở 23oC độ ẩm khơng khí 50% 1KW Thử nghiệm theo tiêu chuẩn DIN 53482 Tính bền hố học:Xốp khơng bền với chất hoá học phá huỷ Polyme bền với dung môi nước hoa quả, dầu thực vật, chất béo động thực vật sản phẩm paraphin Bền với tia tử ngoại: Xốp EPS chịu tác động tiếp xúc trực tiếp với tia tử ngoại thời gian dài 10 Tính chống cháy:Xốp có khả tự dập tắt lửa có nghĩa cháy bề mặt, chất khí nhanh chóng dập tắt lửa (Tính chất có với nguyên liệu EPS mà Morning Star Corporation sử dụng) Các sản phẩm xốp EPS gia công phương pháp thông thường sử dụng dụng cụ cắt gọt, khoan, dán Có thể cắt mỏng từ khối xốp cách sử dụng dây cắt nhiệt dây giao động Phương pháp phổ biến kinh tế sản xuất hộp với số lượng nhỏ mẫu mã đa dạng 11 Sơn sản phẩm:Các sản phẩm xốp sơn phủ dễ dàng, làm tăng tính chất vật lý cải thiện tính chống chọi với thời tiết, tăng tính chịu nước sản phẩm Các phương pháp sơn quét, lăn, phun sử dụng với yêu cầu sơn phủ không chứa dung môi phá huỷ xốp Luan van 131 TÍNH CHẤT VẬT LÝ CỦA XỐP The Physical Properties of Styrofoam Thử nghiệm theo Tested according Nội dung Contents Đơn vị Unit Kết thử nghiệm Test Results Tỷ trọng – Density DIN 53420 Kg / m3 * 30 40 50 Dẫn nhiệt + 100C Thermal conductivity + 100C DIN 52612 W / ** (m.K) 0.0310.035 0.030 – 0.034 0.0290.032 10% DIN 53421 N / mm2 0.20 0.25 0.24 – 0.29 0.27 0.32 Ứng suất nén cho phép để tính bao bì Permitted compressive stress for packaging calculations DIN 55471 N / mm2 0.071 0.092 0.11 Độ bền uốn – Flexural strength DIN 53423 N / mm2 0.33 0.57 – 0.46 – 0.65 0.59 0.77 – Độ bền cắt – Shear strength DIN 53427 N / mm2 0.21 0.26 – 0.27 – 0.32 0.34 0.39 – Độ bền kéo – Tensile strength DIN 53430 N / mm2 0.30 0.48 – 0.42 – 0.59 0.52 0.68 – Modul đàn hồi khí nén Modul of elasticity in compression DIN 53457 N / mm2 7.7 11.3 – 10.1 – 13.5 12.3 15.9 – Thời gian ngắn Short term DIN 53424 C *** 100 100 100 Thời gian dài 5.000 N/m2 Long term at 5.000 N/m2 DIN 18164 C 80 – 85 80 – 85 80 – 85 Thời gian dài 20.000 N/m2 Long term at 20.000 N/m2 DIN 18164 C 80 - 85 80 – 85 80 – 85 1/K – 7.10- – -5 7.10 – 7.10- Ứng suất nén 10% nén Compressive stress at compression Biến dạng nhiệt Heart distortion temperature Hệ số co dãn – Coefficient of linear expansion *** Luan van – – 132 Nhiệt dung riêng – Specific heat capacity Hấp thụ nước Khi ngâm vào nước Water obsorption When immersed in water Sau ngày After days DIN 4108 7 Sau 28 ngày After 28 days Tỷ trọng dòng khuyến tán nước Water vapour diffusion flow density DIN 53434 DIN 52615 J / (kg.K) 1210 %Dung tích xốp Parts by volume 0.5 1.5 – 0.5 1.5 – %Dung tích xốp Parts by volume 1.0 3.0 – 1.0 3.0 – G / (m2.d) 20 Luan van 1210 15 1210 0.5 – 1.5 1.0 – 3.0 12 S K L 0 Luan van ... MƠ HÌNH ĐẤT TƯƠNG TỰ SCHNEEBELI CHO MÓNG TRÊN NỀN ĐẤT YẾU CÓ CÁT SAN LẤP BẰNG CỌC NGẮN Cho đến nay, nhiều nhà dân, khu đô thị xây dựng đất yếu có cát san lấp có nhiều phương pháp gia cố đất yếu. .. THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH LUẬN VĂN THẠC SĨ NGUYỄN TIẾN SĨ NGHIÊN CỨU THỰC NGHIỆM TRÊN MƠ HÌNH ĐẤT TƯƠNG TỰ SCHNEEBELI CHO MÓNG TRÊN NỀN ĐẤT YẾU CÓ CÁT SAN LẤP BẰNG CỌC NGẮN NGÀNH: KỸ THUẬT XÂY DỰNG... THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH LUẬN VĂN THẠC SĨ NGUYỄN TIẾN SĨ NGHIÊN CỨU THỰC NGHIỆM TRÊN MƠ HÌNH ĐẤT TƯƠNG TỰ SCHNEEBELI CHO MĨNG TRÊN NỀN ĐẤT YẾU CÓ CÁT SAN LẤP BẰNG CỌC NGẮN NGÀNH: KỸ THUẬT XÂY DỰNG