(Đồ án hcmute) chung cư mstar tower

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NGÀNH CƠNG NGHỆ KỸ THUẬT CƠNG TRÌNH XÂY DỰNG THIẾT KẾ CHUNG CƯ MSTAR TOWER GVHD: PHAN THÀNH TRUNG SVTH:MAI THIỆN PHÚC MSSV: 15149165 SKL 0 Tp Hồ Chí Minh, tháng 07/2020 an TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH KHOA XÂY DỰNG CỘNG HỒ XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập – Tự – Hạnh Phúc BẢNG NHẬN XÉT CỦA GIẢNG VIÊN HƯỚNG DẪN Họ tên sinh viên: MAI THIỆN PHÚC - MSSV: 15149165 Ngành: Cơng nghệ kĩ thuật cơng trình Xây dựng Tên đề tài: Thiết kế CHUNG CƯ MSTAR TOWER Họ tên giảng viên hướng dẫn: TS PHAN THÀNH TRUNG NHẬN XÉT: Về nội dung đề tài & khối lượng thực hiện: Ưu điểm: Khuyết điểm: Đề nghị cho bảo vệ hay không? Đánh giá loại: Điểm:……………….(Bằng chữ: ) Tp Hồ Chí Minh, ngày tháng Giảng viên hướng dẫn (Ký & ghi rõ họ tên) năm 2020 an TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH KHOA XÂY DỰNG CỘNG HOÀ XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập – Tự – Hạnh Phúc BẢNG NHẬN XÉT CỦA GIẢNG VIÊN PHẢN BIỆN Họ tên sinh viên: MAI THIỆN PHÚC - MSSV: 15149165 Ngành: Công nghệ kĩ thuật cơng trình Xây dựng Tên đề tài: Thiết kế CHUNG CƯ MSTAR TOWER Họ tên giảng viên phản biện: Th.S NGUYỄN THANH TÚ NHẬN XÉT: Về nội dung đề tài & khối lượng thực hiện: Ưu điểm: Khuyết điểm: Đề nghị cho bảo vệ hay không? Đánh giá loại: Điểm:……………….(Bằng chữ: ) Tp Hồ Chí Minh, ngày tháng Giảng viên phản biện (Ký & ghi rõ họ tên) năm 2020 an LỜI CẢM ƠN Luận án tốt nghiệp kết thúc trình học tập trường đại học, đồng thời mở trước mắt chúng em hướng vào sống tương lai Quá trình làm luận văn giúp chúng em tổng hợp nhiều kiến thức học học kỳ trước thu thập, bổ sung thêm kiến thức mới, qua rèn luyện khả tính tốn, khả nghiên cứu giải vấn đề phát sinh thực tế, bên cạnh cịn kinh nghiệm quý báu hỗ trợ chúng em nhiều thực tế sau Trong trình thực luận văn tốt nghiệp, em nhận hướng dẫn, giúp đỡ tận tình thầy TS PHAN THÀNH TRUNG thầy cô khác Em xin chân thành cảm ơn hướng dẫn tận tình quý thầy cô Những kiến thức kinh nghiệm mà thầy cô truyền đạt cho em tảng để em hoàn thành luận văn hành trang cho chúng em sau Qua em xin gửi lời cảm ơn chân thành đến quý thầy cô khoa Xây Dựng nói riêng trường Đại học Sư phạm Kỹ thuật TP.HCM nói chung – người truyền đạt kiến thức kinh nghiệm quý báu cho em q trình học tập Tơi xin cảm ơn bạn bè lớp, người sát cánh suốt năm học vừa qua Cảm ơn bạn hợp tác trao đổi, thảo luận đóng góp ý kiến để giúp cho q trình làm luận văn tơi hồn thành Đồ án tốt nghiệp cơng trình đầu tay sinh viên trước trường Mặc dù cố gắng kiến thức kinh nghiệm cịn hạn chế nên luận văn chắn cịn có nhiều sai sót, em kính mong nhận dẫn q thầy để em ngày hồn thiện kiến thức cho thân Cuối em xin chúc quý thầy cô dồi sức khỏe để tiếp tục nghiệp truyền đạt kiến thức cho hệ mai sau Em xin chân thành cảm ơn ! Tp Hồ Chí Minh, … tháng … năm 2020 Sinh viên thực an NHIỆM VỤ ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Sinh viên : MAI THIỆN PHÚC MSSV: 15149165 Khoa : Xây Dựng Ngành : Công nghệ kĩ thuật cơng trình Xây dựng Tên đề tài : CHUNG CƯ MSTAR TOWER Số liệu ban đầu: - Hồ sơ kiến trúc - Hồ sơ khảo sát địa chất Nội dung phần lý thuyết tính toán: a Kiến trúc: - Thể lại vẽ theo kiến trúc b Kết cấu: - Tính tốn, thiết kế sàn tầng điển hình.(1 phương án sàn) - Tính tốn, thiết kế cầu thang - Mơ hình, tính tốn, thiết kế khung trục khung trục B c Nền móng: - Tổng hợp số liệu địa chất - Thiết kế 01 phương án móng Thuyết minh vẽ: - 01 Thuyết minh 01 Phụ lục - 23 vẽ A1 Cán hướng dẫn : TS PHAN THÀNH TRUNG Ngày giao nhiệm vụ : 10/09/2019 Ngày hoàn thành nhiệm vụ : 02/02/2020 Tp HCM ngày tháng… năm 2020 Xác nhận BCN Khoa Xác nhận GVHD an MỤC LỤC BẢNG NHẬN XÉT CỦA GIẢNG VIÊN HƯỚNG DẪN BẢNG NHẬN XÉT CỦA GIẢNG VIÊN PHẢN BIỆN LỜI CẢM ƠN NHIỆM VỤ ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP DANH MỤC BẢNG BIỂU DANH MỤC HÌNH ẢNH 11 CHƯƠNG TỔNG QUAN CÔNG TRÌNH 13 1.1 NHU CẦU XÂY DỰNG CƠNG TRÌNH 13 1.2 ĐỊA ĐIỂM XÂY DỰNG CƠNG TRÌNH 13 1.3 GIẢI PHÁP KIẾN TRÚC 13 1.3.1 Mặt phân khu chức 13 1.3.2 Mặt đứng 13 1.3.3 Hệ thống giao thông 14 1.4 GIẢI PHÁP KỸ THUẬT 14 1.4.1 Hệ thống điện 14 1.4.2 Hệ thống nước 14 1.4.3 Thơng gió, chiếu sáng 14 1.4.4 Phịng cháy, hiểm 14 1.4.5 Chống sét 14 1.5 VẬT LIỆU SỬ DỤNG 14 1.6 TIÊU CHUẨN THIẾT KẾ 15 1.6.1 Tiêu chuẩn Việt Nam 15 1.6.2 Tiêu chuẩn nước 15 CHƯƠNG TẢI TRỌNG TÁC ĐỘNG 16 2.1 TĨNH TẢI 16 2.1.1 Tĩnh tải tác dụng lên sàn BTCT 16 2.1.2 Tĩnh tải trọng lượng tường xây 16 2.1.3 Tĩnh tải tác dụng lên cầu thang 17 2.2 HOẠT TẢI 17 2.3 TẢI TRỌNG GIÓ 18 2.3.1 Thành phần tĩnh tải trọng gió 18 an 2.3.2 Thành phần động tải trọng gió 19 2.3.3 Nội lực cho thành phần tĩnh động tải gió xác định sau: 25 2.4 TẢI TRỌNG ĐỘNG ĐẤT 25 2.4.1 Phổ phản ứng (Theo phương ngang) 26 2.4.2 Phổ phản ứng (Theo phương đứng) 28 CHƯƠNG THIẾT KẾ SÀN ĐIỂN HÌNH 29 3.1 TỔNG QUAN VỀ SÀN 29 3.1.1 Các phương án kết cấu sàn 29 3.1.2 Lựa chọn phương án kết cấu sàn 29 3.2 TÍNH TỐN KẾT CẤU SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH 30 3.2.1 Chọn sơ kích thước sàn, dầm, vách 30 3.3.2 Tải trọng tác dụng lên sàn 32 3.3.3 Xác định nội lực tính tốn sàn 34 3.3.4 Kiểm tra chuyển vị sàn 36 CHƯƠNG THIẾT KẾ CẦU THANG 39 4.1 CẤU TẠO CẦU THANG TẦNG ĐIỂN HÌNH 39 4.2 KÍCH THƯỚC SƠ BỘ CẦU THANG 39 4.3 TẢI TRỌNG 39 4.3.1 Tĩnh tải 39 4.3.2 Hoạt tải 40 4.4 SƠ ĐỒ TÍNH VÀ NỘI LỰC 41 4.4.1 Mơ hình cầu thang phần mềm ETABS 41 4.5 KIỂM TRA CHUYỂN VỊ 42 4.6 TÍNH TOÁN CỐT THÉP 43 4.7 TÍNH TỐN DẦM THANG 43 4.7.1 Tải trọng 43 4.7.2 Sơ đồ tính nội lực dầm 44 4.7.3 Tính tốn thép 44 CHƯƠNG TÍNH TOÁN - THIẾT KẾ HỆ KHUNG 46 5.1 TỔ HỢP TẢI TRỌNG 46 5.1.1 Các trường hợp tải trọng 46 5.1.2 Tổ hợp nội lực 47 an 5.2 MƠ HÌNH ETABS 48 5.3 KIỂM TRA ỔN ĐỊNH TỔNG THỂ CƠNG TRÌNH 52 5.3.1 Kiểm tra chuyển vị đỉnh 52 5.3.2 Kiểm tra lệch tầng 53 5.3.3 Kiểm tra hiệu ứng P -  54 5.3.4 Kiểm tra gia tốc đỉnh 56 5.4 THIẾT KẾ THÉP DẦM 56 5.4.1 Tính tốn cốt thép dọc 57 5.4.2 Tính tốn cốt thép đai chịu cắt 59 5.5 THIẾT KẾ THÉP CỘT 69 5.5.1 Tính thép dọc cho cột 69 5.5.2 Tính thép đai cho cột 75 5.6 THIẾT KẾ THÉP VÁCH LÕI THANG 80 5.6.1 Gán phần tử lấy nội lực Etabs 80 5.6.2 Cấu tạo 80 5.6.3 Quan niệm tính tốn 81 5.6.4 Tính tốn sơ thép dọc 82 5.6.5 Bố trí kiểm tra thép ngang 86 5.7 TÍNH TỐN LANH TÔ THANG MÁY (PHẦN TỬ SPANDREL) 88 5.7.1 Cấu tạo 88 5.7.2 Tính tốn cốt thép 88 CHƯƠNG THIẾT KẾ MÓNG 94 6.1 ĐỊA CHẤT CƠNG TRÌNH 94 6.2 XÁC ĐỊNH NỘI LỰC DÙNG KIỂM TRA VÀ TÍNH TỐN MĨNG 96 6.2.1 Tải trọng tính toán 96 6.2.2 Tải trọng tiêu chuẩn 97 6.3 PHƯƠNG ÁN MÓNG CỌC KHOAN NHỒI 97 6.4 THIẾT KẾ CỌC KHOAN NHỒI 98 6.4.1 Các giả thiết tính tốn 98 6.4.2 Các bước tính tốn 98 6.4.3 Xác định số lượng cọc 106 6.4.4 Tính độ cứng cọc đơn theo TCVN 10304:2014 107 an 6.4.5 Mơ hình móng Safe 109 6.5 TÍNH TỐN MĨNG CỘT BIÊN PC3 112 6.5.1 Kiểm tra phản lực đầu cọc 112 6.5.2 Kiểm tra khả chịu tải đáy móng khối quy ước 114 6.5.3 Kiểm tra lún cho móng khối quy ước 118 6.5.4 Kiểm tra xuyên thủng đài cọc 119 6.5.5 Tính tốn cốt thép đài 120 6.6 TÍNH TỐN MĨNG CỘT BIÊN PC4 121 6.6.1 Kiểm tra phản lực đầu cọc 122 6.6.2 Kiểm tra khả chịu tải đáy móng khối quy ước 123 6.6.3 Kiểm tra lún cho móng khối quy ước 128 6.6.4 Kiểm tra xuyên thủng đài cọc 129 6.6.5 Tính tốn cốt thép đài 130 6.7 TÍNH TỐN MĨNG CỘT GIỮA PC5 131 6.7.1 Kiểm tra phản lực đầu cọc 132 6.7.2 Kiểm tra khả chịu tải đáy móng khối quy ước 133 6.7.3 Kiểm tra lún cho móng khối quy ước 138 6.7.4 Kiểm tra xuyên thủng đài cọc 139 6.7.5 Tính tốn cốt thép đài 141 6.8 TÍNH TỐN MĨNG CỘT GIỮA PC6 142 6.8.1 Kiểm tra phản lực đầu cọc 142 6.8.2 Kiểm tra khả chịu tải đáy móng khối quy ước 144 6.8.3 Kiểm tra lún cho móng khối quy ước 149 6.8.4 Kiểm tra xuyên thủng đài cọc 150 6.8.5 Tính tốn cốt thép đài 151 TÀI LIỆU THAM KHẢO 153 an DANH MỤC BẢNG BIỂU Bảng 1.1 - Vật liệu sử dụng 14 Bảng 1.2 - Cốt thép sử dụng 15 Bảng 2.1 – Bảng tải trọng tĩnh tải sàn hộ 16 Bảng 2.2 – Bảng tải trọng tĩnh tãi sàn vệ sinh 16 Bảng 2.3 – Bảng tải trọng tĩnh tải tường xây 17 Bảng 2.4 – Bảng tải trọng tĩnh tải chiếu nghỉ cầu thang 17 Bảng 2.5 – Bảng tải trọng tĩnh tải nghiêng cầu thang 17 Bảng 2.6 – Bảng hoạt tải tiêu chuẩn phân bố sàn cầu thang 18 Bảng 2.7 – Bảng kết tính tốn gió tĩnh theo phương X, phương Y 19 Bảng 2.8 – Kết mode dao động với Mass Source 1TT+0.5HT 20 Bảng 2.9 - Kết tính tốn gió động theo phương X 23 Bảng 2.10 - Kết tính tốn gió động theo phương Y 24 Bảng 2.11 – Kết mode dao động với Mass Source 1TT+0.24HT 26 Bảng 2.12 – Giá trị tham số mô tả phổ phản ứng đàn hồi 26 Bảng 2.13 – Kết phổ phản ứng theo phương ngang 27 Bảng 3.1 – Sơ chiều dày ô 31 Bảng 3.2 – Tiết diện dầm 31 Bảng 3.3 – Tiết diện dầm phụ 32 Bảng 3.4 – Bảng tải trọng tĩnh tải nhà 32 Bảng 3.5 – Bảng tải trọng tĩnh tãi sàn vệ sinh 33 Bảng 3.6 – Bảng hoạt tải tiêu chuẩn phân bố sàn cầu thang 33 Bảng 3.7 – Tổng tải tác dụng lên ô 34 Bảng 3.8 – Phân loại làm việc ô sàn 34 Bảng 3.9 – Tính tốn nội lực sàn 35 Bảng 3.10 – Tính tốn nội lực sàn phương 36 Bảng 3.11 – Kết tính tốn nội lực sàn điển hình 36 Bảng 3.12 – Kết tính tốn, chọn thép cho ô 38 Bảng 4.1 – Bảng tải trọng tĩnh tải chiếu nghỉ cầu thang 40 Bảng 4.2 – Bảng tải trọng tĩnh tải nghiêng cầu thang 40 Bảng 4.3 – Kết tính thép 43 Bảng 4.4 – Kết tính thép 44 Bảng 5.1 – Các trường hợp tải trọng 46 Bảng 5.2 – Các tổ hợp tải trọng 46 Bảng 5.3 – Tổ hợp theo trạng thái giới hạn II 47 Bảng 5.4 – Tổ hợp theo trạng thái giới hạn I 48 Bảng 5.5 – Tổ hợp nội lực dùng để kiểm tra 54 Bảng 5.6 – Kiểm tra gia tốc cho cơng trình 56 Bảng 5.7 – Số liệu tính tốn cốt thép dọc 58 Bảng 5.8 – Số liệu tính tốn cốt thép đai 59 Bảng 5.9 – Kết tính thép dọc 72 an 41 38 39 Hình 6.22 – Mặt tháp chọc thủng Cọc ngàm vào đài 0.15m, nên chiều cao làm việc đài h  1.8  0.15  1.65 m , tính tốn chọc thủng cho đài cọc chịu lực tâm cột tiết diện chữ nhật theo mục 6.2.5.4 TCVN 5574:2012 viết lại dạng: Fper  Fxt   2h R bt  h h0   bcol  c2    h col  c1     c1 c2  Fxt  P38  P39  P40  P41  3081.4  3086.6  3067.4  3072.6  12308.1 kN  2h R bt  h h0   bcol  c    h col  c1     c1 c2   1.65  1.2  1000  1.65 1.65    0.847  0.9  1.347   1.247  0.9  0.947    25716.4 kN   Fcx   Fxt  12308.1 kN  22112.8 kN Đài móng PC5 thỏa điều kiện xun thủng 140 an 6.7.5 Tính tốn cốt thép đài 6.7.5.1 Các bước tính tốn Sinh viên xuất nội lực dãy strip đài móng PC3 từ phần mềm Safe, sau tính tốn cốt thép phần mềm Excel Lọc liệu tìm giá trị diện tích cốt thép lớn bố trí tồn vị trí đài móng lần lươt theo phương X, phương Y Bảng 6.25 – Nội lực tính tốn cốt thép đài Phương tính tốn Strip Load case Phương X Phương Y X9 Y9 TTTHCB1 TTTHCB1 Location (m) 10.067 10.173 Bề rộng strip (m) 1 Mmax (kN.m) 3074.6 3112.2 Tính tốn cụ thể: Diện tích cốt thép đài móng theo phương X: As  M 3074.6  103   5672.5 mm 0.9  h  R s 0.9  1.65  365  Diện tích cốt thép đài móng theo phương Y: As  M 3112.2  103   5741.9 mm 0.9  h  R s 0.9  1.65  365  Bố trí cốt thép cho đài theo phương X: Ø28a100 (As  6158 mm2 ) Bố trí cốt thép cho đài theo phương Y: Ø28a100 (As  6158 mm2 ) 6.7.5.2 Cấu tạo đài cọc Cốt thép đài bố trí thành lồng thép Mặt đài lưới thép Ø14a200, mặt bên đài ta bố trí Ø14a200 theo phương đứng bố trí Ø14a400 theo phương ngang 141 an 6.8 TÍNH TỐN MĨNG CỘT GIỮA PC6 223 224 225 226 227 228 222 221 210 209 208 207 211 212 213 214 215 216 210 209 208 207 206 205 199 200 201 202 203 204 193 194 195 196 197 198 Hình 6.23 – Mặt bố trí cọc móng biên PC6 6.8.1 Kiểm tra phản lực đầu cọc Pmax  Ptk  Điều kiện cần kiểm tra:  Pmin   tt  N  W  nPtk Trong đó:   (n1  1)n  (n  1)n1        90n1n     ()  arctan  d     s  142 an  : Hệ số xét đến ảnh hướng cúa nhóm n1 : Số hàng cọc nhóm n1  n2 : Số cọc hàng n2  d : Đường kính cọc s : Khoảng cách hai cọc tính từ tim s  2.4 m   (6  1)   (6  1)    0.66    1826'  90         arctan  0.8   1826'     2.4   Pmax  3896.9 kN  Ptk  5400 kN    Pmin  2237.6 kN   tt  N  W  111683.2  13.6  13.6  1.8  25  120006.4 kN  0.8   5400  128034.2 kN Phản lực đầu cọc xuất từ Safe: Bảng 6.26 – Phản lực đầu cọc Case TTTHCB1 TTTHCB1 TTTHCB2 TTTHCB2 TTTHCB3 TTTHCB3 TTTHCB4 TTTHCB4 TTTHCB5 TTTHCB5 TTTHCB6 TTTHCB6 TTTHCB7 TTTHCB7 TTTHCB8 TTTHCB8 TTTHCB9 TTTHCB9 THDB1 THDB1 THDB2 THDB2 Node 196 211 196 211 196 211 196 211 196 211 196 211 196 211 196 211 196 211 196 211 196 211 Point 196 211 196 211 196 211 196 211 196 211 196 211 196 211 196 211 196 211 196 211 196 211 Fz Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min Max Min 3896.987 2742.644 3341.564 2357.822 3341.564 2357.822 3341.564 2357.822 3341.564 2357.822 3841.445 2704.161 3841.445 2704.161 3841.445 2704.161 3841.445 2704.161 3177.791 2238.952 3177.448 2237.631 143 an Bảng 6.27 – Kiểm tra phản lực đầu cọc cho móng PC6 Combo TTTHCB1 TTTHCB2 Max TTTHCB2 Min TTTHCB3 Max TTTHCB3 Min TTTHCB4 Max TTTHCB4 Min TTTHCB5 Max TTTHCB5 Min TTTHCB6 Max TTTHCB6 Min TTTHCB7 Max TTTHCB7 Min TTTHCB8 Max TTTHCB8 Min TTTHCB9 Max TTTHCB9 Min THDB1 Max THDB1 Min THDB2 Max THDB2 Min Ntt kN -111683 -94788.2 -94803.9 -94762.2 -94777.9 -94783 -94783.1 -94783.1 -94783.1 -109998 -110012 -109974 -109989 -109993 -109993 -109993 -109993 -90391.5 -90391.5 -90391.4 -90391.5 Pmax kN 3897.0 3341.6 3341.6 3341.6 3341.6 3341.6 3341.6 3341.6 3341.6 3841.4 3841.4 3841.4 3841.4 3841.4 3841.4 3841.4 3841.4 3177.8 3177.8 3177.4 3177.4 Pmin kN 2742.6 2357.8 2357.8 2357.8 2357.8 2357.8 2357.8 2357.8 2357.8 2704.2 2704.2 2704.2 2704.2 2704.2 2704.2 2704.2 2704.2 2239.0 2239.0 2237.6 2237.6 Check OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK 6.8.2 Kiểm tra khả chịu tải đáy móng khối quy ước  pmax  1.2 R tc  1.2 RII  Điều kiện:  ptb  R tc  RII p   Khối móng quy ước:   Lm  ( Ld  D)  Lc tan  tb      Bm  ( Bd  D)  Lc tan  tb    Trong đó: Ld , Bd : Chiều dài chiều rộng đài cọc, quy đổi tiết diện khối móng tương đương Ld  Bd  13.6 m 144 an Lc : Chiều dài làm việc cọc Lc  67.6 m tb : Góc mà sát trung bình mà cọc qua lớp đất tb   i hi h i  421' 16.6  1322' 4.2  2448' 46.8  194' 16.6  4.2  46.8   1857 '  L  (13.6  0.8)   67.6  tan m    24.08 m       B  (13.6  0.8)   67.6  tan  1857 '   24.08 m    m   Hình 6.24 – Móng khối quy ước PC6 Diện tích khối móng quy ước: Aqu  Bm Lm  24.08  24.08  579.61 m Trọng lượng khối móng quy ước Wqu  Aqu ( D f  Lc ) tb  579.61 (1.8  67.6)  22  884956.7 kN 145 an Độ lệch tâm ex  M ytc N tc  Wqu  M tc  Qtc hqu N tc  Wqu M tc  Q tc hqu M xtc ey  tc  N  Wqu N tc  Wqu Tổng tải trọng tác dụng lên khối móng quy ước N tc qu  N tc  Wqu Ứng suất lớn nhất, nhỏ trung bình đáy khối móng quy ước tc  N qu  6ex 6ey     pmax/min  1   Aqu  Lm Bm    tc N qu    ptb  A qu  Sức chịu tải đất theo TCVN 9362-2012 Rtc  RII  m1m2 * * ( Ab II  BD f  II  DCII   II h0 ) ktc Trong đó: m1, m2 : Các hệ số tra bảng Do lớp đất có độ sệt B  0.5  m1  1.1 Cơng trình lớn có tỉ lệ chiều dài chiều cao L/H   m2  ktc : Hệ số tính tốn Do số liệu tính tốn lấy từ thí nghiệm trực tiếp nên ktc  Df : Chiều sâu khối móng quy ước Df  72 m  II : Dung trọng đất đáy móng   II  20.16 kN /m3  II* : Dung trọng đất đáy móng  II*    hi  hi  17.85  2.5  14.69  18.5  19.7  4.2  20.16  46.8  18.65 kN /m3 2.5  18.5  4.2  46.8 II : Góc ma sát   II  2448' CII : Lực dính  CII  9.02 kN /m 146 an A, B, D : Tra bảng, dùng nội suy ứng với  II  2448' ta A  0.77 B  4.07 D  6.63 h0 : Tính từ mặt đất tự nhiên đến sàn tầng hầm, h0  2.6 m  Rtc  RII  1.1  0.77  24.08  20.16  4.07  72 18.65  6.63  9.02  18.65  2.6   6408.8 kN /m2 Vậy sức chịu tải theo đất móng khối quy ước PC6 6408.8 kN/m2 147 an Combo TCTHCB1 TCTHCB2 Max TCTHCB2 Min TCTHCB3 Max TCTHCB3 Min TCTHCB4 Max TCTHCB4 Min TCTHCB5 Max TCTHCB5 Min TCTHCB6 Max TCTHCB6 Min TCTHCB7 Max TCTHCB7 Min TCTHCB8 Max TCTHCB8 Min TCTHCB9 Max TCTHCB9 Min THDB1 Max THDB1 Min THDB2 Max THDB2 Min P V2 V3 -100249.9 -86170.2 -86181.6 -86151.2 -86162.7 -86166.4 -86166.4 -86166.4 -86166.5 -98844.9 -98855.3 -98827.9 -98838.2 -98841.5 -98841.5 -98841.6 -98841.6 -90391.5 -90391.5 -90391.4 -90391.5 -69.7 2163.8 712.4 -834.5 -2286.2 -62.3 -63.3 -59.0 -60.0 1933.6 627.4 -765.1 -2071.3 -69.9 -70.7 -66.9 -67.7 -61.6 -65.8 -56.8 -70.6 21.42 70.81 68.51 66.78 64.47 2123.71 1057.41 -922.13 -1988.4 28.90 26.82 25.26 23.19 1876.51 916.84 -864.75 -1824.4 57.1 50.4 54.7 52.7 M2 M3 -141.498 -14732.4 -89.8309 56583.13 -92.3263 6997.32 -94.2508 -32315.4 -96.7462 -81901.2 55893.16 -12659.5 23922.4 -12659.6 -24109 -12658.5 -56079.7 -12658.6 -133.565 47792.94 -135.811 3165.71 -137.543 -32215.8 -139.789 -76843 50251.13 -14525.4 21477.45 -14525.5 -21750.8 -14524.5 -50524.5 -14524.6 -22.8401 -13217.8 -192.663 -13344.3 -82.2668 -13070.3 -133.236 -13491.8 ex 0.0354 0.1497 0.0207 0.0836 0.2127 0.0315 0.0315 0.0315 0.0315 0.1231 0.0105 0.0805 0.1932 0.0350 0.0350 0.0350 0.0350 0.0325 0.0328 0.0321 0.0332 ey 0.0352 0.1397 0.0176 0.0799 0.2020 0.0414 0.0363 0.0356 0.0407 0.1143 0.0077 0.0771 0.1836 0.0434 0.0390 0.0387 0.0432 0.0325 0.0328 0.0321 0.0331 Pmax 3500.6 3037.8 3037.8 3037.8 3037.8 3037.8 3037.8 3037.8 3037.8 3454.4 3454.4 3454.4 3454.4 3454.4 3454.4 3454.4 3454.4 3177.8 3177.8 3177.4 3177.4 Pmin 2464.2 2143.5 2143.5 2143.5 2143.5 2143.5 2143.5 2143.5 2143.5 2432.1 2432.1 2432.1 2432.1 2432.1 2432.1 2432.1 2432.1 2239.0 2239.0 2237.6 2237.6 Ptb 2982.4 2590.6 2590.6 2590.6 2590.6 2590.6 2590.6 2590.6 2590.6 2943.2 2943.2 2943.2 2943.2 2943.2 2943.2 2943.2 2943.2 2708.4 2708.4 2707.5 2707.5 Rtc 6408.8 6408.8 6408.8 6408.8 6408.8 6408.8 6408.8 6408.8 6408.8 6408.8 6408.8 6408.8 6408.8 6408.8 6408.8 6408.8 6408.8 6408.8 6408.8 6408.8 6408.8 Check OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK 148 an  pmax  3500.6  1.2 RII  1.2  6408.8  7690.5 kN /m (COMBO TCTHCB1)  Ta có:  ptb  2982.4  RII  6408.8 kN /m (COMBO TCTHCB1)   pmin  2143.4 kN /m  (COMBO TCTHCB2 MIN ) Vậy đáy móng khối quy ước đủ khả chịu tải 6.8.3 Kiểm tra lún cho móng khối quy ước Combo TCTHCB1 có Ptb lớn nhất, thích hợp dùng để kiểm tra lún Điều kiện biến dạng lún: S  S gh  8(cm) Áp lực đáy móng p tc N  Aqu tc qu  100249.9  884956.7  1353.84 kN /m2 24.08  24.08 Áp lực thân đáy móng  bt    D f  0.1 17.85  18.5  14.69  4.2  19.7  46.8  20.16  1299.8 kN /m2 Áp lực gay lún tâm đáy móng  gl  ptc   bt  1353.8  1299.8  54.06 kN /m2 Áp dụng phương pháp tổng phân tố để tính lún: B 24.08 Chia đất thành phân tố có h  m   6.02 m Chọn h = m 4 bt gl Vị trí ngừng tính lún   5 Bảng 6.28 – Kết thí nghiệm nén lớp đất P (kN/m2) e 100 0.539 200 0.528 400 0.517 800 0.505 e-P 0.545 0.54 0.535 0.53 y = 0.6225x-0.031 0.525 0.52 0.515 0.51 0.505 0.5 200 400 600 800 1000 Hình 6.25 – Biểu đồ quan hệ e – P 149 an Ta tính lún theo phương pháp cộng lún lớp phân tố: e1i  e2i hi   S   8cm  e i 1 1i n n S   Si   i 1 Bảng 6.29 – Tính lún cho móng khối quy ước PC3 Lớp đất Chiều dày Điểm m Z z/b gl bt kPa kPa k0 m P1i P2i e1i e2i Si cm 0 0.000 1.000 54.06 1299.7 1 0.042 0.998 53.93 1319.9 1309.8 1363.8 0.490 0.488 0.111 Vậy tổng độ lún móng khối quy ước PC6:  Si  0.111 cm < cm (Thỏa) 6.8.4 Kiểm tra xuyên thủng đài cọc 223 224 225 226 227 228 209 208 214 215 216 207 206 205 222 221 210 211 212 213 210 209 208 3 207 199 200 201 202 203 204 196 197 198 193 194 195 Hình 6.26 – Mặt tháp chọc thủng 150 an bt/gl 24.04 24.48 Cọc ngàm vào đài 0.15m, nên chiều cao làm việc đài h  1.8  0.15  1.65 m , tính tốn chọc thủng cho đài cọc chịu lực tâm cột tiết diện chữ nhật theo mục 6.2.5.4 TCVN 5574:2012: Fper  Fxt   R bt u m h h0 c Do tháp xuyên thủng móng lõi thang phủ hết đầu cọc, ta cần kiểm tra theo điều kiện hạn chế Xem hệ vách cột cứng, kiểm tra xuyên thủng cọc biên gây Ta kiểm tra xuyên thủng mặt nghiêng cho móng lõi thang Mặt 1: h  1.65 m; c = 0.7 m Fcx1   R bt u m h h0 1.65  11.2  10    1.2  1000    49471 kN   1.65  c 0.7   Fxt  P210  P209  P208  P207  P206  P205  2806.5  3186.5  3381.8  3352.3  3128.1  2743  18598.5 kN  Fxt  18598.5 kN  49471 kN Mặt 2: c = 0.6 m < 0.4h  0.66 m  c = 0.4h  0.66 m Fcx2   R bt u m h h0 1.65   3.1    1.2  1000    17572.5 kN   1.65  c 0.66   Fxt  P193  P199  P210  3138.6  2927.5  2743  8809.6 kN  Fxt  8809.6 kN  17572.5 kN Mặt 3: c = 0.2 m < 0.4h  0.66 m  c = 0.4h  0.66 m Fcx1   R bt u m h h0 1.65  11.2  10    1.2  1000    52470 kN   1.65  c 0.66   Fxt  P210  P209  P208  P207  P206  P205  2806.5  3186.5  3381.8  3352.3  3128.1  2743  18598.5 kN  Fxt  18598.5 kN  52470 kN Mặt 4: c = 0.6 m < 0.4h  0.66 m  c = 0.4h  0.66 m Fcx4   R bt u m h h0 1.65   3.1    1.2  1000    17572.5 kN   1.65  c 0.66   Fxt  P198  P204  P205  3381.8  2804.5  3261.4  9447.8 kN  Fxt  9447.8 kN  17572.5 kN Đài móng PC6 thỏa điều kiện xuyên thủng 6.8.5 Tính tốn cốt thép đài 6.8.5.1 Các bước tính tốn Sinh viên xuất nội lực dãy strip đài móng PC3 từ phần mềm Safe, sau tính tốn cốt thép phần mềm Excel Lọc liệu tìm giá trị diện tích cốt thép lớn bố trí tồn vị trí đài móng lần lươt theo phương X, phương Y 151 an Bảng 6.30 – Nội lực tính tốn cốt thép đài Phương tính tốn Strip Load case Phương X Phương Y X9 Y24 TTTHCB1 TTTHCB1 Location (m) 25.167 14.568 Bề rộng strip (m) 1 Mmax (kN.m) 2808.1 -1964.9 Tính tốn cụ thể: Diện tích cốt thép đài móng theo phương X: As  M 2808.1  103   5180.7 mm 0.9  h  R s 0.9  1.65  365  Diện tích cốt thép đài móng theo phương Y: As  M 1964.9  103   3625.2 mm 0.9  h  R s 0.9  1.65  365  Bố trí cốt thép cho đài theo phương X: Ø28a100 (As  6158 mm2 ) Bố trí cốt thép cho đài theo phương Y: Ø28a150 (As  4105 mm2 ) 6.8.5.2 Cấu tạo đài cọc Cốt thép đài bố trí thành lồng thép Mặt đài lưới thép Ø14a200, mặt bên đài ta bố trí Ø14a200 theo phương đứng bố trí Ø14a400 theo phương ngang 152 an TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] TCVN 2737:1995 – Tải trọng tác động – Tiêu chuẩn thiết kế - NXB Xây Dựng – Hà Nội 1996 [2] TCVN 229:1999 – Chỉ dẫn tính tốn thành phần động tải trọng gió theo TCVN 2737:1995 – NXB Xây Dựng – Hà Nội 1999 [3] TCVN 5574:2012 – Kết cấu bê tông cốt thép – Tiêu chuẩn thiết kế - NXB Xây Dựng – Hà Nội 2012 [4] TCVN 198:1997 – Nhà cao tầng – Thiết kế kết cấu bê tông cốt thép toàn khối – NXB Xây Dựng – Hà Nội 1999 [5] TCVN 9362:2012 – Tiêu chuẩn thiết kế nhà cơng trình – NXB Xây Dựng – Hà Nội 2012 [6] TCXDVN 356:2005 – Kết cấu bê tông bê tông cốt thép – Tiêu chuẩn thiết kế - Bộ Xây Dựng – Hà Nội 2005 [7] TCXDVN 375:2006 – Thiết kế cơng trình chịu động đất – NXB Xây Dựng – Hà Nội 2006 [8] TCVN 9386:2012 – Thiết kế cơng trình chịu động đất – Tiêu chuẩn thiết kế - NXB Xây Dựng – Hà Nội 2012 [9] TCVN 195:1997 – Nhà cao tầng – Thiết kế cọc khoan nhồi – NXB Xây Dựng [10] TCVN 10304:2014 – Móng cọc – Tiêu chuẩn thiết kế - NXB Xây Dựng – Hà Nội 2014 [11] ACI 318-08 Standard – Building Code Requirements For Structural Concrete and Commentary [12] Nguyễn Đình Cống, Tính tốn thực hành cấu kiện BTCT – Tập – NXB Xây Dựng – Hà Nội 2009 [13] Nguyễn Đình Cống, Tính tốn thực hành cấu kiện BTCT – Tập – NXB Xây Dựng – Hà Nội 2009 [14] Nguyễn Đình Cống, Tính tốn tiết diện cột BTCT – NXB Xây Dựng – Hà Nội 2006 153 an S an K L 0 ... tháng … năm 2020 Sinh viên thực an NHIỆM VỤ ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Sinh viên : MAI THIỆN PHÚC MSSV: 15149165 Khoa : Xây Dựng Ngành : Công nghệ kĩ thuật cơng trình Xây dựng Tên đề tài : CHUNG CƯ MSTAR. .. PHÚC - MSSV: 15149165 Ngành: Công nghệ kĩ thuật cơng trình Xây dựng Tên đề tài: Thiết kế CHUNG CƯ MSTAR TOWER Họ tên giảng viên phản biện: Th.S NGUYỄN THANH TÚ NHẬN XÉT: Về nội dung đề tài & khối... PHÚC - MSSV: 15149165 Ngành: Cơng nghệ kĩ thuật cơng trình Xây dựng Tên đề tài: Thiết kế CHUNG CƯ MSTAR TOWER Họ tên giảng viên hướng dẫn: TS PHAN THÀNH TRUNG NHẬN XÉT: Về nội dung đề tài & khối