Nghiên cứu đặc trưng co ngót của bê tông sử dụng cát mịn phối trộn cát nghiền từ đá trong xây dựng cầu.

Nghiên cứu đặc trưng co ngót của bê tông sử dụng cát mịn phối trộn cát nghiền từ đá trong xây dựng cầu.Nghiên cứu đặc trưng co ngót của bê tông sử dụng cát mịn phối trộn cát nghiền từ đá trong xây dựng cầu.Nghiên cứu đặc trưng co ngót của bê tông sử dụng cát mịn phối trộn cát nghiền từ đá trong xây dựng cầu.Nghiên cứu đặc trưng co ngót của bê tông sử dụng cát mịn phối trộn cát nghiền từ đá trong xây dựng cầu.Nghiên cứu đặc trưng co ngót của bê tông sử dụng cát mịn phối trộn cát nghiền từ đá trong xây dựng cầu.Nghiên cứu đặc trưng co ngót của bê tông sử dụng cát mịn phối trộn cát nghiền từ đá trong xây dựng cầu.Nghiên cứu đặc trưng co ngót của bê tông sử dụng cát mịn phối trộn cát nghiền từ đá trong xây dựng cầu.Nghiên cứu đặc trưng co ngót của bê tông sử dụng cát mịn phối trộn cát nghiền từ đá trong xây dựng cầu.

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC GIAO THÔNG VẬN TẢI NGUYỄN ĐỨC DŨNG NGHIÊN CỨU ĐẶC TRƯNG CO NGĨT CỦA BÊ TƠNG SỬ DỤNG CÁT MỊN PHỐI TRỘN CÁT NGHIỀN TỪ ĐÁ TRONG XÂY DỰNG CẦU LUẬN ÁN TIẾN SĨ HÀ NỘI – NĂM 2022 i BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC GIAO THÔNG VẬN TẢI NGUYỄN ĐỨC DŨNG NGHIÊN CỨU ĐẶC TRƯNG CO NGĨT CỦA BÊ TƠNG SỬ DỤNG CÁT MỊN PHỐI TRỘN CÁT NGHIỀN TỪ ĐÁ TRONG XÂY DỰNG CẦU Ngành: Kỹ thuật Xây dựng Cơng trình Giao thơng Mã số: 958.02.05 LUẬN ÁN TIẾN SĨ NGƯỜI HƯỚNG DẪN KHOA HỌC 1: PGS.TS NGUYỄN DUY TIẾN 2: TS THÁI KHẮC CHIẾN HÀ NỘI – NĂM 2022 LỜI CAM ĐOAN Tôi xin cam đoan cơng trình nghiên cứu riêng tơi Các số liệu, kết luận án trung thực chưa công bố cơng trình khác Nghiên cứu sinh NGUYỄN ĐỨC DŨNG LỜI CẢM ƠN Tác giả xin bày tỏ lòng biết ơn sâu sắc đến thầy giáo hướng dẫn: PGS TS Nguyễn Duy Tiến, TS Thái Khắc Chiến tận tình hướng dẫn, giúp đỡ, tạo điều kiện động viên suốt trình học tập, nghiên cứu hoàn thành luận án Tác giả chân thành cảm ơn tập thể thầy, cô môn Cầu Hầm, môn Vật liệu Xây dựng khoa Đào tạo Sau đại học trường Đại học Giao thông vận tải tạo điều kiện thuận lợi giúp đỡ hướng dẫn suốt thời gian tác giả nghiên cứu Bộ môn khoa Tác giả trân trọng cảm ơn tập thể thầy, cô trường Đại học Giao thông vận tải đóng góp nhiều ý kiến quý báu có giá trị cho nội dung đề tài luận án Tác giả xin bày tỏ lòng biết ơn bạn bè, đồng nghiệp tận tình giúp đỡ động viên suốt trình tác giả học tập, nghiên cứu hoàn thành luận án Cuối cùng, tác giả xin bày tỏ lòng biết ơn sâu sắc tới thành viên gia đình thơng cảm tạo điều kiện chia sẻ khó khăn suốt q trình học tập, nghiên cứu hoàn thành luận án MỤC LỤC Trang MỤC LỤC iv DANH MỤC BẢNG BIỂU viii DANH MỤC HÌNH VẼ x DANH MỤC CÁC CHỮ VIẾT TẮT VÀ KÝ HIỆU xiv MỞ ĐẦU CHƯƠNG 1: TỔNG QUAN VỀ BÊ TƠNG VÀ BIẾN DẠNG CO NGĨT CỦA BÊ TƠNG SỬ DỤNG CÁT MỊN PHỐI TRỘN CÁT NGHIỀN TỪ ĐÁ 1.1 Giới thiệu vật liệu cát hỗn hợp phối trộn cát nghiền với cát mịn 1.2 Các nghiên cứu bê tông sử dụng cát mịn phối trộn cát nghiền giới 1.2.1 Ảnh hưởng tỉ lệ phối trộn cát nghiền với cát sơng đến tính học biến dạng co ngót bê tơng 1.2.2 Ảnh hưởng hàm lượng bột đá đến đặc trưng học biến dạng co ngót bê tơng .13 1.2.3 Ảnh hưởng đá gốc sản xuất cát nghiền đến đặc trưng học co ngót bê tơng .15 1.3 Các nghiên cứu cường độ biến dạng co ngót bê tơng sử dụng cát mịn phối trộn cát nghiền Việt Nam 19 1.4 Các nghiên cứu xác định ảnh hưởng biến dạng co ngót đến độ cong/độ võng dầm bê tông cốt thép 24 1.5 Kết luận chương 27 CHƯƠNG 2: CƠ SỞ LÝ THUYẾT NGHIÊN CỨU BIẾN DẠNG CO NGĨT CỦA BÊ TƠNG CĨ SỬ DỤNG CÁT MỊN PHỐI TRỘN CÁT NGHIỀN TỪ ĐÁ 30 2.1 Co ngót bê tơng 30 2.2 Các yếu tố ảnh hưởng đến biến dạng co ngót bê tông 32 2.3 Các yếu tố ảnh hưởng đến biến dạng co ngót bê tơng có sử dụng cát mịn phối trộn cát ghiền 37 2.4 Một số mơ hình dự báo biến dạng co ngót bê tơng theo tiêu chuẩn hành 39 2.4.1 Tiêu chuẩn Việt Nam 11823:2017 39 2.4.2 Tiêu chuẩn ACI 209.2R 40 2.4.3 Tiêu chuẩn châu Âu CEB FIP 2010 41 2.4.4 Tiêu chuẩn EUROCODE .42 2.4.5 Tiêu chuẩn Anh quốc BS 8110 42 2.4.6 Tiêu chuẩn Xây dựng Nga 43 2.4.7 Tiêu chuẩn Úc AS 3600 43 2.4.8 Tiêu chuẩn Nhật Bản JCSE 2007 44 2.4.9 Tiêu chuẩn ngành 22 TCN 272-05 44 2.4.10 Tiêu chuẩn Việt Nam TCVN 5574:2012 .45 2.4.11 Phân tích, đánh giá mơ hình tính tốn biến dạng co ngót .45 2.4.12 Nhận xét mơ hình dự báo co ngót 46 2.5 Phương pháp thực nghiệm xác định biến dạng co ngót bê tơng theo tiêu chuẩn hành 46 2.6 Xây dựng cơng thức dự báo biến dạng co ngót bê tông từ kết thực nghiệm… 48 2.7 Ảnh hưởng co ngót đến biến dạng dài hạn dầm bê tông cốt thép 51 2.7.1 Ảnh hưởng biến dạng co ngót đến độ võng dầm bê tơng cốt thép .52 2.7.2 Phân tích ảnh hưởng biến dạng dài hạn đến hình thành phát triển độ vồng dầm Super T 53 2.8 Kết luận chương 53 CHƯƠNG 3: NGHIÊN CỨU THỰC NGHIỆM VÀ PHÂN TÍCH, ĐÁNH GIÁ ẢNH HƯỞNG CỦA TÍNH CHẤT VẬT LIỆU CÁT MỊN PHỐI TRỘN CÁT NGHIỀN ĐẾN CÁC ĐẶC TRƯNG CƠ HỌC VÀ BIẾN DẠNG CO NGÓT CỦA BÊ TÔNG TỪ ĐÁ 56 3.1 Kết khảo sát số mỏ cát mịn cát nghiền khu vực đồng sông Cửu Long 56 3.1.1 Kết khảo sát mỏ cát mịn 56 3.1.2 Kết khảo sát mỏ cát nghiền 57 3.2 Kết phối trộn cát nghiền với cát mịn thành cát hỗn hợp 58 3.3 Thiết kế thành phần bê tông 59 3.3.1 Phương pháp tính tốn 59 3.3.2 Vật liệu sử dụng 59 3.3.3 Xác định cấp phối tối ưu theo lý thuyết Fuller 60 3.4 Cơng tác thí nghiệm đặc trưng cường độ bê tông 61 3.5 Kết thí nghiệm 63 3.5.1 Ảnh hưởng tỉ lệ trộn CN/CM đến đặc trưng học bê tông 63 3.5.2 Ảnh hưởng hàm lượng bột đá đến đặc trưng học bê tông .63 3.5.3 Ảnh hưởng đá gốc sản xuất cát nghiền .64 3.6 Phân tích kết thí nghiệm 65 3.6.1 Phân tích ảnh hưởng tỉ lệ trộn cát nghiền/cát mịn đến đặc trưng học bê tông 65 3.6.2 Phân tích ảnh hưởng hàm lượng bột đá đến đặc trưng học bê tông…… 66 3.6.3 Phân tích ảnh hưởng đá gốc sản xuất cát nghiền đến các đặc trưng học bê tông 66 3.7 Thiết lập phương trình quan hệ tính chất vật liệu với tính học bê tông 67 3.7.1 Phương trình quan hệ tỉ lệ trộn cát nghiền/cát mịn với tính học bê tơng 67 3.7.2 Phương trình quan hệ hàm lượng bột đá với tính học bê tông… 68 3.8 Nội dung thí nghiệm biến dạng co ngót bê tơng 69 3.8.1 Kế hoạch thí nghiệm 69 3.8.2 Buồng khí hậu 72 3.8.3 Mẫu thí nghiệm biến dạng co ngót 73 3.8.4 Quy trình đo biến dạng co ngót 74 3.8.5 Tính tốn kết 74 3.9 Kết thí nghiệm co ngót 74 3.9.1 Nhóm 1: Biến dạng co ngót tổ mẫu thay đổi tỉ lệ phối trộn CN/CM 74 3.9.2 Nhóm 2: Biến dạng co ngót tổ mẫu thay đổi hàm lượng bột đá 75 3.9.3 Nhóm 3: Biến dạng co ngót tổ mẫu thay đổi loại đá gốc sản xuất cát nghiền 76 3.9.4 Nhóm 4: Biến dạng co ngót tổ mẫu so sánh với mẫu đối chứng bê tông sử dụng cát vàng sông Lô 77 3.9.5 Nhóm 5: Biến dạng co ngót tổ mẫu so sánh với tiêu chuẩn hành… .79 3.9.6 Nhóm 6: Ảnh hưởng biến dạng co ngót đến làm việc kết cấu bê tông 79 3.10 Phân tích, đánh giá ảnh hưởng tính chất vật liệu đến biến dạng co ngót 81 3.10.1 Nhóm 1: Ảnh hưởng tỉ lệ phối trộn CN/CM 81 3.10.2 Nhóm 2: Ảnh hưởng hàm lượng bột đá 83 3.10.3 Nhóm 3: Ảnh hưởng đá gốc sản xuất cát nghiền 85 3.11 Nhóm 4: So sánh biến dạng co ngót bê tơng cát mịn phối trộn cát nghiền với bê tông vàng sông Lô 87 3.12 Nhóm 5: So sánh kết nghiên cứu với tiêu chuẩn hành 89 3.13 Nhóm 6: Ảnh hưởng ứng suất co ngót đến kết cấu bê tông 90 3.14 Xây dựng công thức xác định biến dạng co ngót bê tơng có sử dụng cát mịn phối trộn cát ghiền 93 3.14.1 Xây dựng công thức theo tiêu chuẩn CEB FIP 2010 93 3.14.2 Xây dựng công thức theo tiêu chuẩn ACI 209.2R 95 3.15 Kết luận chương 97 CHƯƠNG 4: PHÂN TÍCH ẢNH HƯỞNG CỦA CO NGĨT ĐẾN BIẾN DẠNG DÀI HẠN CỦA KẾT CẤU DẦM BÊ TÔNG CỐT THÉP 100 4.1 Nghiên cứu thực nghiệm xác định độ võng dài hạn dầm BTCT biến dạng co ngót bê tơng 100 4.1.1 Đặt vấn đề 100 4.1.2 Xây dựng mơ hình thí nghiệm 100 4.1.3 Chế tạo mẫu thí nghiệm 101 4.1.4 Bố trí dụng cụ đo 102 4.1.5 Các bước tiến hành thí nghiệm .103 4.1.6 Xử lý kết thí nghiệm 103 4.1.7 Đánh giá kết đo theo tiêu chuẩn tính tốn hành 104 4.2 Xây dựng công thức quan hệ mô đun đàn hồi với biến dạng co ngót độ võng 108 4.2.1 Lập công thức theo phương pháp lực nén tương đương 108 4.2.2 Kết tính tốn ứng suất kéo đáy dầm 112 4.2.3 Kết tính tốn độ võng dầm theo nguyên lý ứng suất biến dạng .113 4.2.4 Công thức xác định mô đun đàn hồi có hiệu từ kết thực nghệm .114 4.3 Phân tích ảnh hưởng biến dạng co ngót trình tự thi cơng đến biến dạng dài hạn dầm bê tông dự ứng lực căng trước Super T 116 4.3.1 Cấu tạo dầm Super T 117 4.3.2 Các thông số vật liệu đầu vào 118 4.3.3 Kết theo dõi độ vồng dầm Super T trường 118 4.3.4 Kết tính tốn độ vồng từ số liệu đo biến dạng co ngót .119 4.4 Nghiên cứu tính tốn ảnh hưởng q trình thi công đến biến dạng dài hạn dầm Super T 122 4.5 Kết luận chương 124 KẾT LUẬN – KIẾN NGHỊ 125 CÁC CƠNG TRÌNH ĐÃ CƠNG BỐ CỦA TÁC GIẢ CĨ LIÊN QUAN ĐẾN LUẬN ÁN 127 TÀI LIỆU THAM KHẢO 128 PHỤ LỤC 1: KẾT QUẢ THÍ NGHIỆM VẬT LIỆU 136 PHỤ LỤC 2: THIẾT KẾ THÀNH PHẦN BÊ TƠNG VÀ CÁC KẾT QUẢ THÍ NGHIỆM TÍNH NĂNG CƠ HỌC CỦA BÊ TÔNG 146 PHỤ LỤC 3: KẾT QUẢ ĐO BIẾN DẠNG CO NGĨT CỦA BÊ TƠNG .161 PHỤ LỤC 4: THUẬT TỐN TỐI ƯU HĨA BẦY ĐÀN (PSO) 182 DANH MỤC BẢNG BIỂU Bảng 2.1 Phương pháp thực nghiệm xác định biến dạng co ngót bê tông tiêu chuẩn hành 47 Bảng 3.1 Thành phần hạt mô đun độ lớn cát 58 Bảng 3.2 Bảng phân tích thành phần hạt cốt liệu cấp phối BTXM .60 Bảng 3.3 Hệ số bình phương nhỏ theo Fuller 60 Bảng 3.4 Số lượng tổ hợp mẫu thí nghiệm .61 Bảng 3.5 Thơng số tổ mẫu thí nghiệm .70 Bảng 3.6 Kết đo biến dạng co ngót tổ mẫu TM1, TM2, TM3, TM4, TM5,TM6, TM7, TM8, TM9 75 Bảng 3.7 Kết đo biến dạng co ngót tổ mẫuTM2, TM13, TM14, TM15, TM5, TM16, TM17, TM18, TM8, TM19, TM20, TM21 75 Bảng 3.8 Kết đo biến dạng co ngót tổ mẫu TM1, TM2, TM3, TM28, TM29, TM30, TM31, TM32, TM3373 .76 Bảng 3.9 Kết đo biến dạng co ngót tổ mẫu TM4, TM5, TM6; TM34, TM35, TM36 TM49, TM50, TM51 .76 Bảng 3.10 Kết đo biến dạng co ngót tổ mẫu TM7, TM8, TM9; TM37, TM38, TM39 TM52, TM53, TM54 .77 Bảng 3.11 Kết đo biến dạng co ngót tổ mẫu TM1, TM2, TM3, TM28, TM29, TM30, TM31, TM32, TM33 TM10 77 Bảng 3.12 Kết đo biến dạng co ngót tổ mẫu TM4, TM5, TM6, TM34, TM35, TM36, TM49, TM50, TM51 TM11 78 Bảng 3.13 Kết đo biến dạng co ngót tổ mẫu TM7, TM8, TM9, TM37, TM38, TM39, TM52, TM53, TM54 TM12 78 Bảng 3.14 Kết đo biến dạng co ngót tổ mẫu TM1, TM2, TM3, TM28, TM29, TM30, TM31, TM32, TM33 79 Bảng 3.15 Kết đo biến dạng co ngót tổ mẫu TM2, TM13, TM14, TM15, TM40, TM29, TM41, TM42, TM32, TM55, TM56, TM57 79 Bảng 3.16 Kết đo biến dạng co ngót tổ mẫu TM1, TM2, TM3, TM28, TM29, TM30, TM31, TM32, TM33 80 Bảng 3.17 Kết đo biến dạng co ngót tổ mẫu TM2, TM13, TM14, TM15, TM40, TM29, TM41, TM42 80 Bảng 4.1 Kết đo độ võng dầm 103 Bảng 4.2 Độ võng dầm BTCT tính theo tiêu chuẩn thực nghiệm .107 Bảng 4.3 Kết tính ứng suất đáy dầm biến dạng co ngót .112 Bảng 4.4 Độ võng dầm BTCT tính theo cơng thức ứng suất – biến dạng .113 Bảng 4.5 Độ võng dầm BTCT tính theo công thức ứng suất – biến dạng .113 Bảng 4.6 Mơ đun đàn hồi có hiệu dầm D1 114 Bảng 4.7 Mô đun đàn hồi có hiệu dầm D2 115 Bảng 4.8 Mô đun đàn hồi có hiệu dầm D3 115 Bảng 4.9 Kết thí nghiệm cường độ bê tông .118 Bảng 4.10 Kết theo dõi độ vồng dầm theo thời gian 119 Bảng 4.11 Chênh lệch độ vồng tính tốn với dầm thực nghiệm 121 Bảng 4.12 Kết đo độ vồng theo q trình thi cơng 123 91,35% đến 98,66% thời điểm 28 ngày, từ 62,34% đến 80,78% thời điểm 448 ngày Như vấn đề bảo dưỡng sau thi công ảnh hưởng lớn đến biến dạng co ngót Kết đo biến dạng co ngót mẫu sử dụng cát nghiền đá Vơi có cấp phối hàm lượng bột đá tổ mẫu TM8, TM19, TM20, TM21 Quy luật phát triển biến dạng co ngót theo thời gian tương tổ mẫu sử dụng cát nghiền đá Andesite Biểu đồ trình bày Hình PL3.4.4 Hình PL 3.4.4 Quan hệ biến dạng co ngót theo thời gian tổ mẫu TM46, TM38, TM47, TM47 So sánh giá trị biến dạng tổ mẫu với tiêu chuẩn áp dụng cho xây dựng cầu thời điểm 448 ngày tuổi: Bảng PL3.4.1- Chênh lệch biến dạng co ngót so với tiêu chuẩn tổ mẫu TM8, TM19, TM20 TM21 Tổ mẫu TM8 TM19 TM20 TM21 Chênh lệch biến dạng so với tiêu chuẩn ɛ TCVN11823 ɛ ACI R92 ɛ EUROCODE ɛ CEB FIP (%) (%) (%) (%) 4,54 7,02 -8,73 4,69 -1,21 1,42 -15,27 -1,05 -4,68 -1,96 -19,23 -4,52 -8,19 -5,38 -23,22 -8,02 Theo tiêu chuẩn TCVN11823 CEB/FIP có tổ mẫu có hàm lượng bột đá 2% có giá trị biến dạng nhỏ so với tiêu chuẩn, tổ mẫu cịn lại có hàm lượng bột đá cao biến dạng co ngót có giá trị lớn so với tiêu chuẩn từ 1,05% đến 8,19% So sánh với tiêu chuẩn Eurocode [74] biến dạng co ngót tổ mẫu đo lớn giá trị tính tốn theo tiêu chuẩn 8,73% đến 23,22% So sánh với tiêu chuẩn ACI209.2R tổ mẫu có hàm lượng bột đá nhỏ 3,5% có biến dạng nhỏ xấp xỉ giá trị tiêu chuẩn, tổ mẫu có lượng bột đá 5% 7% biến dạng lớn tiêu chuẩn 1,96% đến 5,38% Như với kết cấu bê tông sử dụng cát nghiền có hàm lượng bột đá cao cần phải xem xét biện pháp bảo dưỡng phù hợp để giảm biến dạng co ngót Phụ lục 3.5: Phân tích kết đo biến dạng co ngót nhóm tổ mẫu thay đổi đá gốc sản xuất cát nghiền không bảo dưỡng theo điều kiện tiêu chuẩn 3.5.1 Nhóm tổ mẫu bọc kín màng mỏng PE Gồm tổ mẫu TM4, TM5, TM6, TM34, TM35, TM36; TM5, TM16, TM17, TM18; TM43, TM35, TM44, TM45 Kết tổng hợp Bảng 3.9 biểu đồ biểu diễn biến dạng co ngót theo thời gian tổ mẫu giới thiệu Hình3.5.1 Hình PL3.5.1 Quan hệ biến dạng co ngót theo thời gian tổ mẫu TM4, TM5, TM6; TM34, TM35, TM36 TM49, TM50, TM51 Kết đo Hình PL3.5.1 cho thấy biến dạng co ngót bê tơng cát nghiền sản xuất từ đá Vơi, đá Andesite đá Granite có quy luật tương tự tổ mẫu bảo dưỡng theo điều kiện tiêu chuẩn, tức mẫu bê tông dùng cát nghiền từ đá Vơi có biến dạng co ngót nhỏ nhất, mẫu bê tơng dùng cát nghiền từ đá Granite có giá trị lớn 3.5.2 Các tổ mẫu không bảo dưỡng Gồm tổ mẫu TM7, TM8, TM9, TM37, TM38, TM39; TM8, TM19, TM20, TM21, TM46, TM38, TM47, TM48; TM52, TM53, TM54 Kết tổng hợp Bảng 3.10 biểu đồ biểu diễn biến dạng co ngót theo thời gian tổ mẫu giới thiệu Hình3.5.2 Hình 3.5.2 Quan hệ biến dạng co ngót theo thời gian tổ mẫu TM7, TM8, TM9; TM37, TM38, TM39 TM52, TM53, TM54 Kết Hình PL3.5.2 cho thấy biến dạng co ngót tỉ lệ thuận với hàm lượng cát nghiền cát hỗn hợp tổ mẫu sử dụng cát nghiền từ đá Vôi, cát nghiền từ đá Andesite cát nghiền đá Granite, với tỉ lệ phối trộn CN/CM biến dạng co ngót bê tơng cát nghiền sản xuất từ đá Vơi nhỏ nhất, sau đến biến dạng co ngót bê tông cát nghiền đá Andesite, biến dạng co ngót bê tơng cát nghiền từ đá Granite có biến dạng co ngót lớn thời điểm 448 ngày Chênh lệch biến dạng co ngót tổ mẫu thời điểm 448 ngày lớn Với dạng cấp phối biến dạng co ngót mẫu sử dụng cát nghiền đá Granite lớn mẫu sử dụng cát nghiền đá Vôi từ 23,38% đến 27,53%, lớn mẫu sử dụng cát nghiền đá Andesite từ 6,78% đến 8,42% Các mẫu sử dụng cát nghiền đá Andesite lớn mẫu sử dụng cát nghiền đá Vôi 15,54% đến 17,63%, thời điểm bê tông đạt 448 ngày tuổi So với tiêu chuẩn TCVN11823 CEB/FIP thí tất mẫu sử dụng cát nghiền đá Vôi, mẫu sử dụng cát nghiền đá Andesite có lượng cát nghiền chiếm từ 50% đến 60% mẫu sử dụng cát nghiền đá Granite có lượng cát nghiền chiếm 50% có giá trị nhỏ giá trị tiêu chuẩn cịn mẫu khác có hàm lượng cát nghiền cao 70% đá Andesite, 60% đến 70% đá Granite có giá trị lớn tiêu chuẩn Bảng PL3.5.1- Chênh lệch biến dạng co ngót so với tiêu chuẩn tổ mẫu TM7, TM8, TM9; TM37, TM38, TM39 TM52, TM53, TM54 đá Andesite đá Granite Cát nghiền Cát nghiền đá Cát nghiền Vôi Loại cát nghiền Tổ mẫu TM37 TM38 TM39 Chênh lệch biến dạng so với tiêu chuẩn ɛ TCVN11823 ɛ ACI R92 ɛ EUROCODE ɛ CEB/ FIP (%) (%) (%) (%) 22,84 24,84 12,12 22,96 18,38 20,50 7,04 18,51 12,73 15,00 0,61 12,87 TM7 TM8 TM9 10,84 4,54 -2,65 13,16 7,02 0,02 -1,55 -8,73 -16,92 10,98 4,69 -2,49 TM52 TM53 TM54 4,79 -2,99 -11,30 7,27 -0,31 -8,40 -8,43 -17,30 -26,76 4,95 -2,83 -11,12 Theo Eurocode [74] trừ mẫu sử dụng cát nghiền đá Vơi có giá trị nhỏ so với tiêu chuẩn, mẫu sử dụng cát nghiền đá Andesite Granite lớn tiêu chuẩn So với ACI 209.2R-08 [33] đa số mẫu có giá trị nhỏ tiêu chuẩn trừ mẫu đá Granite có hàm lượng cát nghiền cao 60% 70% Đối với mẫu sử dụng hàm lượng bột đá cao, trừ mẫu sử dụng cát nghiền đá Vơi có biến dạng co ngót nhỏ so với tiêu chuẩn cịn đa số tổ mẫu sử dụng cát nghiền đá Andesite, đá Granite có lượng bột đá cao từ 3,5% đến 7% bê tông không bảo dưỡng theo tiêu chuẩn biến dạng co ngót lớn so với giá trị tính tốn theo tiêu chuẩn thời điểm 448 ngày Phụ lục 3.6: Phân tích kết đo biến dạng co ngót nhóm tổ mẫu thay đổi hàm lượng nước 3.6.1 Các tổ mẫu bảo dưỡng theo điều kiện tiêu chuẩn Bao gồm tổ mẫu TM2, TM22, TM23 Kết giới thiệu Bảng PL3.6.1 giá trị so sánh kết đo tổ mẫu giới thiệu Hình PL3.6.1 Bảng PL3.6.1- Chênh lệch biến dạng co ngót so với tiêu chuẩn tổ mẫu TM7, TM8, TM9; TM37, TM38, TM39 TM52, TM53, TM54 Ngày  tổ mẫu bảo dưỡng  tổ mẫu bọc PE  tổ mẫu không bảo đo tiêu chuẩn (x10-6) (x10-6) dưỡng (x10-6) TM2 TM22 TM23 TM5 TM24 TM25 TM8 TM26 TM27 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 66,87 87,40 94,70 9,46 15,63 27,63 157,89 157,89 157,89 140,80 147,62 162,65 67,21 80,70 97,40 217,54 217,54 217,54 171,90 190,95 203,81 110,78 122,81 136,84 291,23 291,23 291,23 14 198,79 218,18 247,88 146,07 159,16 172,63 350,53 350,53 350,53 28 228,10 259,54 280,05 178,70 192,63 204,71 427,53 427,53 427,53 56 277,19 308,58 331,53 206,11 219,51 232,72 498,53 498,53 498,53 112 325,26 359,06 389,60 232,22 249,28 260,49 553,61 553,61 553,61 224 374,27 416,60 450,81 262,81 285,87 299,16 598,32 598,32 598,32 448 410,96 458,46 501,77 288,02 310,78 335,46 617,23 617,23 617,23 Kết đo biến dạng co ngót Hình PL3.6.1 cho thấy, 14 ngày đầu biến dạng co ngót tăng nhanh đồ thị có dạng dốc đứng, từ ngày 14 đến ngày 112 biến dạng chậm hơn, đồ thị có dạng đường cong, từ ngày 112 trở biến dạng chậm đồ thị có dạng đường thẳng gần nằm ngang tuyến tính theo thời gian Ở giai đoạn đầu trước 14 ngày chênh lệch biến dạng tổ mẫu TM2, TM22, TM23 nhỏ đồ thị gần sát nhau, sau 14 ngày biến dạng co ngót tổ mẫu có chênh lệch lớn đồ thị có tách biệt riêng rẽ Hình PL3.6.1 Quan hệ biến dạng co ngót theo thời gian tổ mẫu TM2, TM22 TM23 Tại thời điểm 448 ngày biến dạng co ngót TM23 (173 lít nước) có giá trị lớn 501,77x10-6, sau đến TM22 (168 lít nước) có giá trị 458,46x10 -6, TM2 (163 lít nước) có giá trị nhỏ 410,96x10-6 Lượng nước đơn vị tổ mẫu TM22 (168 lít nước) TM23 (173 lít nước) tăng lít 10 lít so với TM2 (163 lít nước), tương ứng tăng 3,06% 6,13%, biến dạng co ngót TM22 TM23 tăng lên 11,56% 22,10% thời điểm 448 ngày So với ảnh hưởng tính chất vật liệu cát tỉ lệ trộn CN/CM, thay đổi hàm lượng bột đá cát nghiền ảnh hưởng hàm lượng nước đơn vị đến biến dạng co ngót bê tơng rõ rệt 3.6.2 Các tổ mẫu bọc kín màng mỏng PE suốt Bao gồm tổ mẫu TM5, TM24, TM25 Kết giới thiệu Bảng 3.6.1 giá trị so sánh kết đo tổ mẫu giới thiệu Hình 3.6.2 Hình PL 3.6.2 Quan hệ biến dạng co ngót theo thời gian tổ mẫu TM5, TM24, TM25 Kết đo biến dạng co ngót Hình PL3.6.2 cho thấy, ngày đầu biến dạng co ngót tăng nhanh đồ thị có dạng dốc đứng, từ ngày đến ngày 112 biến dạng chậm hơn, đồ thị có dạng đường cong, từ ngày 112 trở biến dạng chậm đồ thị có dạng đường thẳng gần nằm ngang tuyến tính theo thời gian Ở giai đoạn đầu trước 28 ngày chênh lệch biến dạng tổ mẫu TM5, TM24, TM25 nhỏ đồ thị gần sát nhau, sau 28 ngày biến dạng co ngót tổ mẫu có chênh lệch lớn đồ thị có tách biệt riêng rẽ Tại thời điểm 448 ngày biến dạng co ngót TM25 (173 lít nước) có giá trị lớn 335,46 x10-6, sau đến TM24 (168 lít nước) có giá trị 310,78x10 -6, TM5 (163 lít nước) có giá trị nhỏ 288,02x10-6 3.6.3 Các tổ mẫu không bảo dưỡng Bao gồm tổ mẫu TM8, TM26, TM27 Kết giới thiệu Bảng 3.6.1 giá trị so sánh kết đo tổ mẫu giới thiệu Hình PL3.6.3 Kết đo biến dạng co ngót Hình PL3.6.3 cho thấy, 14 ngày đầu biến dạng co ngót tăng nhanh đồ thị có dạng dốc đứng, từ ngày 14 đến ngày 56 biến dạng chậm hơn, đồ thị có dạng đường cong, từ ngày 56 trở biến dạng chậm đồ thị có dạng đường thẳng gần nằm ngang tuyến tính theo thời gian Ở giai đoạn đầu trước 28 ngày chênh lệch biến dạng tổ mẫu TM8, TM26, TM27 nhỏ đồ thị gần sát nhau, sau 28 ngày biến dạng co ngót tổ mẫu có chênh lệch lớn đồ thị có tách biệt riêng rẽ Hình PL3.6.3 Quan hệ biến dạng co ngót theo thời gian tổ mẫu TM8, TM24, TM25 Tại thời điểm 448 ngày biến dạng co ngót TM27 (173 lít nước) có giá trị lớn 617,23x10-6, sau đến TM26 (168 lít nước) có giá trị 559,23x10 -6, TM8 (163 lít nước) có giá trị nhỏ 500,49x10-6 Biến dạng co ngót 28 ngày đầu chiếm 68,50% đến 69,70% so với thời điểm cuối 448 ngày So sánh với tổ mẫu bảo dưỡng theo điều kiện tiêu chuẩn TM2, TM22, TM23 biến dạng co ngót tổ mẫu khơng bảo dưỡng TM8, TM26, TM27 tăng từ 47,6% đến 52,93% thời điểm 28 ngày, từ 21,78 đến 23,01% thời điểm 448 ngày Kết Hình PL3.6.3 cho thấy lượng nước tăng cao tốc độ nước độ ẩm thấp dẫn đến tượng nước lỗ mao quản làm cho biến dạng co ngót tăng mạnh Phụ lục 3.7: Phân tích kết đo biến dạng co ngót nhóm tổ mẫu so sánh với cát vàng sông Lô không bảo dưỡng theo điều kiện tiêu chuẩn 3.7.1 Nhóm tổ mẫu bọc kín màng mỏng PE Trong nhóm gồm tổ mẫu TM4, TM5, TM6, .; TM49, TM50, TM51và TM11 cát sông Kết tổng hợp Bảng 3.12 biểu đồ biểu diễn biến dạng co ngót theo thời gian tổ mẫu giới thiệu Hình PL3.7.1 Hình PL 3.7.1 Quan hệ biến dạng co ngót theo thời gian tổ mẫu TM4, TM5, TM6, TM34, TM35, TM36; TM49, TM50, TM51 TM11 Kết thí nghiệm đo Hình PL3.6.1 cho thấy quy luật biến dạng co ngót bê tông sử dụng cát sông so với mẫu bê tơng sử dụng cát hỗn hợp tương tự nhóm tổ mẫu bảo dưỡng theo điều kiện tiêu chuẩn, biến dạng co ngót bê tơng cát sơng gần thấp có giá trị 270,78x10-6 cao tổ mẫu sử dụng cát nghiền đá Vôi 2% có giá trị 268,02 x10-6 thời điểm 448 ngày 3.7.2 Nhóm tổ mẫu khơng bảo dưỡng Trong nhóm gồm tổ mẫu TM7, TM8, TM9, ., TM52, TM53, TM54 TM12 cát sông Kết tổng hợp Bảng 3.13 biểu đồ biểu diễn biến dạng co ngót theo thời gian tổ mẫu giới thiệu Hình PL3.7.2 Hình PL3.7.2 Quan hệ biến dạng co ngót theo thời gian tổ mẫu TM7, TM8, TM9, ., TM52, TM53, TM54 TM12 Kết thí nghiệm đo Hình PL3.7.2 cho thấy biến dạng co ngót bê tông cát sông so với mẫu bê tông sử dụng cát hỗn hợp có quy luật tương tự tổ mẫu bảo dưỡng theo điều kiện tiêu chuẩn, biến dạng co ngót mẫu bê tơng cát sơng gần thấp 439,59x10-6 cao tổ mẫu sử dụng cát nghiền đá Vôi 2% 3,5% bột đá có giá trị 404,55 x10-6 427,93 x10-6 thời điểm 448 ngày tuổi Trong 56 ngày đầu tốc độ phát triển biến dạng co ngót tất mẫu bê tơng sử dụng cát hỗn hợp lớn tốc độ biến dạng co ngót mẫu bê tơng sử dụng cát sông, thời điểm 28 ngày chênh lệch biến dạng từ 1,85% đến 38,01%, 56 ngày tuổi chênh lệch biến dạng 1,08% đến 35,45% Sau 56 ngày tốc độ phát triển biến dạng mẫu bê tông sử dụng cát nghiền chậm so với mẫu bê tông sử dụng cát sông, 448 ngày tuổi chênh lệch biến dạng mẫu bê tông cát nghiền từ đá gốc Andesite Granite với mẫu cát sông từ 6,33% đến 32,74%, Tuy nhiên với mẫu bê tơng có hàm lượng cát nghiền đá Vơi từ 50% đến 60% biến dạng co ngót mẫu bê tông cát nghiền đá Vôi nhỏ mẫu bê tông cát sơng từ 2,72% đến 8,66%, mẫu có hàm lượng đá Vơi 70% biến dạng co ngót lại lớn cát sông 4,08% Như vây, quy luật phát triển biến dạng co ngót theo thời gian, biến dạng co ngót bê tơng sử dụng cát mịn phối trộn cát ghiền có xu hướng cao giai đoạn đầu chậm dần vào giai đoạn sau so với biến dạng co ngót bê tơng sử dụng cát sơng Phụ lục 3.8: Phân tích kết đo co ngót nhóm tổ mẫu so sánh với tiêu chuẩn Bảng PL 3.8.1 Biến dạng co ngót bê tơng tính theo tiêu chuẩn Chênh lệch biến dạng co ngót so với tiêu chuẩn Ngày  TCVN11823 (x10-6) ɛ ACI R92 (x10-6)  EUROCODE (x10-6)  CEB FIP (x10-6) 0,00 0,00 0,00 0,00 15,94 17,05 55,87 82,76 58,77 62,64 145,41 157,75 95,41 101,38 200,32 201,23 14 163,23 172,49 274,14 265,50 28 253,24 265,67 341,38 336,87 56 349,64 363,99 393,17 406,11 112 431,84 446,62 428,25 463,01 224 489,36 503,82 449,33 502,23 448 524,28 538,28 460,32 525,11 3.8.1 Các tổ mẫu không bảo dưỡng theo điều kiện tiêu chuẩn Gồm tổ mẫu TM7, TM8, TM9, TM37, TM38, TM39, TM52, TM53, TM54, TM19, TM20, TM21, TM46, TM38, TM47, TM48 Từ kết thí nghiệm vẽ biểu đồ quan hệ biến dạng co ngót thí nghiệm tiêu chuẩn Hình PL3.8.1 Hình 3.8.1 Quan hệ biến dạng co ngót thí nghiệm tổ mẫu không bảo dưỡng tiêu chuẩn Trong giai đoạn 28 ngày đầu biến dạng co ngót gần tất tổ mẫu lớn so với giá trị tính tốn theo tiêu chuẩn Đến giai đoạn cuối 448 ngày tuổi, tổ mẫu sử dụng cát nghiền đá Vôi có biến dạng co ngót nhỏ so với hầu hết tiêu chuẩn, tổ mẫu sử dụng cát nghiền đá Andesite có hàm lượng bột đá cao 3,5% hàm lượng cát nghiền lớn 60% có biến dạng co ngót cao tiêu chuẩn, tổ mẫu sử nghiền đá Granite có hàm lượng bột đá cao 2,07% hàm lượng cát nghiền lớn 60% có biến dạng co ngót cao tiêu chuẩn Như vậy, bê tông sử dụng cát hỗn hợp có hàm lượng cát nghiền cao hàm lượng bột đá cao cần phải có chế độ bảo dưỡng ban đầu thích hợp để giảm biến dạng co ngót cần có điều chỉnh tính tốn thiết kế sử dụng loại bê tơng Phụ lục 3.9: Kết tính tốn ứng suất kéo biến dạng co ngót theo tiêu chuẩn Bảng PL3.9.1 - ứng suất kéo biến dạng co ngót nhóm tổ mẫu TM1, TM2, TM3  tính theo ACI 209.2R (MPa)  tính theo CEB/FIB 2010 (MPa) M1   M1   CP50/50 CP60/40 CP70/30 CP50/50 CP60/40 CP70/30 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,96 1,22 1,30 1,20 1,52 1,62 Ngày 1,92 2,44 2,80 2,23 2,82 3,25 2,76 3,32 3,80 3,06 3,66 4,19 3,43 4,16 4,73 3,68 4,44 5,05 4,01 4,83 5,39 4,21 5,04 5,64 4,46 5,37 5,98 4,61 5,52 6,15 4,88 5,80 6,53 4,98 5,88 6,63 14 6,47 7,50 8,25 6,36 7,32 8,06 28 8,24 9,20 10,05 7,97 8,84 9,67 Bảng PL3.9.2 – Cường độ chịu kéo bê tơng nhóm tổ mẫu TM1, TM2, TM3 ft theo ACI 209.2R (MPa) ft theo CEB/FIB 2010 (MPa) TM1 TM2 TM3 TM1 TM2 TM3 CP50/50 CP60/40 CP70/30 CP50/50 CP60/40 CP70/30 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 1,13 1,18 1,16 2,07 2,29 2,19 1,48 1,54 1,52 3,04 3,38 3,22 1,69 1,76 1,73 3,61 4,01 3,82 1,83 1,91 1,88 4,00 4,45 4,23 1,94 2,02 1,99 4,29 4,77 4,54 2,02 2,11 2,08 4,52 5,02 4,78 2,09 2,18 2,15 4,70 5,23 4,98 14 2,34 2,44 2,40 5,45 6,05 5,76 28 2,50 2,61 2,57 6,04 6,71 6,39 Ngày Bảng PL3.9.3 - Ứng suất kéo biến dạng co ngót nhóm tổ mẫu TM2, TM13, TM14, TM15  theo ACI 209.2R-08 (MPa)  theo CEB/FIB 2010 (MPa) TM2 TM13 TM14 TM15 TM2 TM13 TM14 TM15 CP2% CP3,5% CP5% CP7% CP2% CP3,5% CP5% CP7% 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 1,22 1,26 1,40 1,37 1,52 1,60 1,79 1,80 4,16 4,31 4,30 4,47 4,44 4,72 4,73 5,04 5,80 5,78 5,84 5,97 5,88 6,02 6,10 6,39 14 7,50 7,55 7,84 7,90 7,32 7,57 7,87 8,14 28 9,20 9,68 9,99 9,48 8,84 9,55 9,88 9,62 Ngày Bảng PL3.9.4 - Cường độ chịu kéo bê tơng nhóm tổ mẫu TM2, TM13, TM14, TM15 ft theo ACI 209.2R-08 (MPa) ft theo CEB/FIB 2010 (MPa) TM2 TM13 TM14 TM15 TM2 TM13 TM14 TM15 CP2% CP3,5% CP5% CP7% CP2% CP3,5% CP5% CP7% 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 1,18 1,16 1,14 1,05 2,29 2,34 2,23 2,18 1,91 1,88 1,85 1,69 4,45 4,54 4,32 4,23 2,18 2,15 2,11 1,93 5,23 5,33 5,08 4,97 14 2,44 2,40 2,37 2,16 6,05 6,18 5,88 5,75 28 2,61 2,57 2,53 2,31 6,71 6,85 6,52 6,38 Ngày Bảng PL3.9.5 - ứng suất kéo biến dạng co ngót nhóm tổ mẫu TM2, TM22, TM23  theo ACI 209.2R (MPa)  theo CEB/FIB 2010 (MPa) M2   M2   163 lít 168 lít 173 lít 163 lít 168 lít 173 lít 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 1,22 1,51 1,58 1,52 1,90 1,96 4,16 4,14 4,39 4,44 4,47 4,69 5,80 6,11 6,28 5,88 6,27 6,38 14 7,50 7,81 8,54 7,32 7,70 8,34 28 9,20 9,94 10,32 8,84 9,65 9,93 Ngày Bảng PL3.9.6 - cường độ chịu kéo bê tơng nhóm tổ mẫu TM2, TM22, TM23 ft theo ACI 209.2R (MPa) ft theo CEB/FIB 2010 (MPa) TM2 TM22 TM23 TM2 TM22 TM23 163 lít 168 lít 173 lít 163 lít 168 lít 173 lít 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 1,18 1,12 1,08 2,29 2,14 1,97 1,91 1,82 1,75 4,45 4,16 3,81 2,18 2,07 1,99 5,23 4,88 4,48 14 2,44 2,32 2,23 6,05 5,65 5,18 28 2,61 2,48 2,38 6,71 6,27 5,75 Ngày Bảng PL3.9.7 - ứng suất kéo biến dạng co ngót nhóm tổ mẫu TM28, TM29, TM30  theo ACI 209.2R (MPa)  theo CEB/FIB 2010 (MPa) M28   M28   V50/50 V60/40 V70/30 V50/50 V60/40 V70/30 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,78 0,95 1,05 1,01 1,24 1,36 2,78 3,26 3,74 3,11 3,67 4,18 4,17 5,14 5,41 4,43 5,49 5,74 14 5,62 6,81 7,25 5,75 7,00 7,39 28 7,42 8,63 9,12 7,48 8,75 9,16 Ngày Bảng PL3.9.8 - cường độ chịu kéo bê tơng nhóm tổ mẫu TM28, TM29, TM30 ft theo ACI 209.2R(MPa) ft theo CEB/FIB 2010 (MPa) TM28 TM29 TM30 TM28 TM29 TM30 V50/50 V60/40 V70/30 V50/50 V60/40 V70/30 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 1,08 1,14 1,11 2,20 2,45 2,33 1,75 1,84 1,80 4,27 4,75 4,51 2,00 2,10 2,06 5,02 5,58 5,30 14 2,24 2,35 2,30 5,81 6,46 6,13 28 2,39 2,51 2,46 6,44 7,17 6,80 Ngày Bảng PL3.9.9 - Ứng suất kéo biến dạng co ngót nhóm tổ mẫu TM31, TM32, TM33  theo ACI 209.2R(MPa)  theo CEB/FIB 2010 (MPa) M31   M31   G50/50 G60/40 G70/30 G50/50 G60/40 G70/30 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 1,13 1,41 1,43 1,45 1,83 1,84 3,57 4,43 4,78 3,95 4,93 5,28 5,75 6,34 6,73 6,04 6,71 7,07 14 7,54 8,58 8,93 7,62 8,72 9,03 28 9,72 10,84 11,11 9,68 10,86 11,06 Ngày Bảng PL3.9.10 - Cường độ chịu kéo bê tông nhóm tổ mẫu TM31, TM32, TM33 ft theo ACI 209.2R (MPa) ft theo CEB/FIB 2010 (MPa) TM31 TM32 TM33 TM31 TM32 TM33 G50/50 G60/40 G70/30 G50/50 G60/40 G70/30 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 1,11 1,17 1,13 2,33 2,58 2,41 1,80 1,90 1,84 4,51 5,00 4,67 2,05 2,17 2,10 5,30 5,87 5,49 14 2,30 2,42 2,34 6,14 6,80 6,36 28 2,46 2,59 2,51 6,81 7,54 7,05 Ngày PHỤ LỤC 4: THUẬT TOÁN TỐI ƯU HOA BẦY ĐÀN (PSO–Particle Swarm Optimization) Năm 1995, Kennedy cộng [95] phát triển PSO dựa tối ưu hóa ngẫu nhiên, lấy cảm hứng từ hành vi bầy đàn đàn chim, đàn cá, đàn ong, Mỗi hạt di chuyển khơng gian tìm kiếm liên tục cập nhật thơng tin vị trí cho quần thể, trao đổi giúp chúng xác định xem hạt có vị trí tốt từ hạt khác dựa vào điều chỉnh hướng bay tốc độ bay để hướng đến mục tiêu chung quần thể lựa chọn nguồn thức ăn tốt Vị trí phần tử qua bước lặp cập nhật sau: Phương trình cập nhật vận tốc phần tử Ở ; lặp thứ � �+1, tương ứng đại diện cho vị trí vận tốc phần tử thứ � bước giải pháp tối ưu tốt hạt thứ �, giải pháp tối ưu cục vàlà giải pháp tốt toàn cục tất phần tử thời điểm �; �1 �2 số ngẫu nhiên có giá trị từ đến để xác định bán kính bay hạt sau có hướng bay từ việc chia sẻ thông tin quần thể với nhau; c1 c2 hệ số chia sẻ thông tin quần thể cục toàn cục; � trọng số giúp điều chỉnh bước nhảy toàn quần thể Q trình sử dụng thuật tốn PSO để giải toán tối ưu biển diễn sơ đồ Hình PL3.10.1 Hình PL3.10.1 Sơ đồ thuật tốn tối ưu hoá bầy đàn – PSO Năm 2017, Behnam Kiani et al [1] đề xuất sử dụng thuật toán tối ưu hoá bầy đàn (particle swarm optimization – PSO) để phát triển, hồn thiện cơng thức tính tốn co ngót bê tơng theo tiêu chuẩn ACI xét đến ảnh hưởng pozzolans,với hàm lượng khác silica fume (SF), tro bay (FA) slag (SL); kết cho thấy thuật toán tối ưu hoá bầy đàn áp dụng tốt để hiệu chỉnh cơng thức tính tốn co ngót bê tơng tiêu chuẩn ACI; cho tốc độ tối ưu hoá nhanh phương pháp thơng thường, tính chất tự hồn thiện thuật tốn, kết hiệu chỉnh khơng phụ thuộc vào số lượng mẫu thí nghiệm lớn phương pháp hồi quy đa biến Do nghiên cứu này, NCS sử dụng thuật toán tối ưu hoá bầy đàn (PSO) để xác định hệ số hiệu chỉnh cơng thức tính co ngót theo tiêu chuẩn có xét đến hàm lượng cát nghiền từ đá Việc sử dụng thuật toán để hiệu chỉnh cơng thức tính co ngót tiêu chuẩn tác giả giới áp dụng thành công; cho thấy hiệu tính tốn nhanh phương pháp hồi quy đa biến; đồng thời không làm giảm độ xác việc hiệu chỉnh ... VỀ BÊ TƠNG VÀ BIẾN DẠNG CO NGĨT CỦA BÊ TƠNG SỬ DỤNG CÁT MỊN PHỐI TRỘN CÁT NGHIỀN TỪ ĐÁ 1.1 Giới thiệu vật liệu cát hỗn hợp phối trộn cát nghiền với cát mịn 1.2 Các nghiên cứu bê tông sử dụng. .. phối cát tương đối phù hợp để chế tạo bê tơng Tính chất bê tông sử dụng cát mịn phối trộn cát nghiền: Tính chất bê tơng có sử dụng cát mịn phối trộn cát nghiền bị thay đổi so với bê tông sử dụng. .. quan bê tơng biến dạng co ngót bê tông sử dụng cát mịn phối trộn cát nghiền từ đá Chương trình bày tổng quan nghiên cứu công bố giới Việt Nam tính chất vật liệu cát mịn phối trộn cát nghiền, bê tông