(TIỂU LUẬN) THUYẾT MINH TÍNH TOÁN KIỂM TRA kết cấu SOLAR FARM

THUYẾT MINH TÍNH TỐN KIỂM TRA KẾT CẤU SOLAR FARM Tóm tắt báo cáo tính tốn khung nhà thép Solar Farm 1/ Tóm tắt báo cáo STT Nội Dung Cột ( 1,2) Thanh chống (3,4,5,6) Dầm khung ( 7) KE Bu lông liên kết giằng chống Bu lông liên kết cột – cọc Tính hệ khung qy tơn Chọn mái tơn sóng dày 0.3mm Bước xà gồ 1.1m Kiểm tra đinh vít 2/ Mơ tả tính tốn ổn định mái tôn - Tải trọng cho phép mái tôn : 30kg/m2 tương ứng với người 60 kg đứng chân Áp lực tập trung cho phép tương đương tính dựa tren áp lực tập trung chân P= 60/(0.2*0.1)=3000kg/m2 - Mỗi pin nặng 22kg tương ứng với góc đinh vít chịu lực 22/4=5.5kg Tổng tải tập trung đinh vít ( tính thêm tải ke kg) : 5.5+2 =7.5 kg Áp lực đinh vít tính : 7.5/(0.5*0.05) = 300kg/m2 < 3000 kg/m2 Kết luận độ cứng tơn lợp đảm bảo ổn định 3/ Tính lực nhổ đinh vít Lực P = 7.5 kg Kết luận : đề xuất kiểm tra khả chịu nhổ vít trường với lực kiểm tra 10kg Kích thước cơng trình Chiều cao tới đỉnh cột H = Chiều cao mái Chiều rộng nhà Bước khung Chiều dài toàn nhà Tải trọng thường xuyên 2.1 Tải trọng thân (SW): Tải trọng thân cơng trình tính tốn tự động phần mềm phân tích kết cấu Hệ số vượt tải: γi = 2.2 Tải trọng xà gồ lợp (SDEAD): Giá trị tải trọng 1m mái Hệ số vượt tải: γi = Giá trị tính tốn quy đổi khung: 2.3 Tải trọng pin mặt trời (SDEAD): Giá trị tải trọng 1m mái Hệ số vượt tải: γi = Giá trị tính tốn quy đổi khung: 2.3 Tải trọng máng nước (SDEAD): kN/m Giá trị tải trọng 1m mái Hệ số vượt tải: γi = Giá trị tính tốn quy quy lực tập trung đầu khung: Q= 0.14 kN Tải trọng tạm thời 3.1 Hoạt tải mái (LIVE1): Giá trị tải trọng 1m mái: qo = Hệ số vượt tải: γi = Giá trị tính tốn quy đổi khung: q= 3.2 Tải trọng nước mưa (LIVE2): Chiều dày lớp nước mưa: t= Giá trị tải trọng 1m 2: qo = Hệ số vượt tải: γ = Giá trị tính tốn quy lực tập trung: Q= 3.3 Tải trọng gió (WINDL, WINDR): Địa điểm xây dựng: huyện Châu Đức Thành phố Vũng Tàu - Thuộc vùng gió: Dạng địa hình: Áp lực gió tiêu chuẩn: Wo = Hệ số theo chiều cao: k = Hệ số vượt tải: γ = Tải trọng gió chia thành hai trường hợp WINDL WINDR theo hướng gió thổi từ bên trái từ bên phải Hệ số động học áp dụng với sơ đồ 24 theo TCVN 2737-1995 (trang 31) Giá trị tính tốn tải trọng gió quy tác dụng khung xác định theo sơ đồ đây: Hệ số khí động Áp lực gió (kN/m2) Tải trọng gió tác quy đổi lực phân bố tác dụng lên khung W= Tải trọng gió tác dụng lên máng nước quy lực tập trung đầu khung Q2= -1.03 kN Tải trọng gió tác dụng lên che quy lực tập trung đầu khung biên Q1= Q3= Q4= Q5= 4.Tổ hợp tải trọng COMB1: SW+SDEAD+LIVE1 COMB2: SW+SDEAD+LIVE2 COMB3: SW+SDEAD+0.9LIVE1+0.9LIVE2 COMB4: SW+SDEAD+WINDL COMB5: SW+SDEAD+WINDR COMB6: SW+SDEAD+0.9LIVE1+0.9WINDL COMB7: SW+SDEAD+0.9LIVE2+0.9WINDL COMB8: SW+SDEAD+0.9LIVE1+0.9WINDR COMB9: SW+SDEAD+0.9LIVE2+0.9WINDR COMB10: SW+SDEAD+0.9LIVE1+0.9LIVE2+0.9WINDL COMB11: SW+SDEAD+0.9LIVE1+0.9LIVE2+0.9WINDR SAP2000 8/29/19 8:16:57 SAP2000 v14.2.2 - File:Solid - Farm - Y=0 - KN, m, C Units SAP2000 8/29/19 8:17:06 THUYẾT MINH TÍNH TOÁN TIẾT DIỆN THÉP HỘP (Thanh đứng vách che) Các thơng số tính tốn a Kích thước : Mặt cắt ngang H (cm) = B (cm) = t (cm) = 0.14 Chiều dài tính tốn nhịp: 2.8 2.6 l (m) = Bước: x (m) = b Vật liệu sử dụng: Thép 2100 CT34 2E+06 Rs (kG/cm ) = Es (kG/cm ) = 3.28 28.04 Diễn giải tính tốn Tính tốn thơng số: A (cm ) = I (cm ) = Tải trọng gió tính tốn tác dụng lên cấu kiện: P1= 66 KG P2= 132 KG P3= Kiểm tra ứng suất: M= 128.00 kGm σ = M.h/2.I 1826.24 kG/cm < γ.R = 2100 kG/cm 2.80 cm Kiểm tra độ cứng: f= 0.70 cm < [f ] = l/100 = 66 KG Kết luận: Tiết diện đảm bảo điều kiện độ bền THUYẾT MINH TÍNH TỐN TIẾT DIỆN THÉP HỘP (Thanh ngang vách che) Các thơng số tính tốn a Kích thước : Mặt cắt ngan H (cm) = B (cm) = 0.1 t (cm) = 3.6 Chiều dài tính tốn nhịp: 0.8 l (m) = Bước: x (m) = b Vật liệu sử dụng: Thép CT34 2100 2E+06 Rs (kG/cm ) = Es (kG/cm ) = 2.36 20.39 Diễn giải tính tốn Tính tốn thơng số: A (cm ) = I (cm ) = Tải trọng gió tính tốn tác dụng lên cấu kiện: qtt (kG/m) = Với Kiểm tra ứng suất: M = ql /8 = σ = Mh/2I Kiểm tra độ cứng: f = 5qtcl /384.E.I Kết luận: Tiết diện đảm bảo điều kiện độ bền XÁC ĐỊNH HỆ SỐ NỀN KIỂM TRA ỔN ĐỊNH NỀN ĐẤT Hình dạng kích thước Chiều sâu chơn cọc Chiều dài phần nhơ lên L0= Kích thước cọc Xác định hệ số Hệ số CZ xác định theo phụ lục A TCVN 10404 : 2014 CZ= k*Z/γc Trong k hệ số tỷ lệ phụ thuộc vào loại đất lấy bảng A.1 z độ sâu tiết diện cọc đất γc hệ số điều kiện làm việc ( cọc độc lập γc=3) Bảng tính hệ số hệ số độ cứng lị xo gán mơ hình z 0.5 1.5 2.5 Kiểm tra ổn định đất Kiểm tra ổn định đất nền: σZ< η1∗η2∗4(γ1∗z*tgφ1+ξc1)/cos(φ1) σZ áp lực tính tốn thân cọc lên đất xung quanh độ sâu Z γ1 dung trọng tính toán đất = 27 kN/m η1 =1 η2 =0.4 φ1 góc ma sát đất 160 c1 lực dính đất 3.1 kN/m ξ=0.6 với cọc đóng - Bảng kết kiểm tra ổn định đất Loc L/3 L SAP2000 SAP2000 v14.2.2 - File:COC 200x200 - X-Z Plane @ Y=0 - KN, m, C Units 10/28/19 9:25:00 SAP2000 SAP2000 v14.2.2 - File:COC 200x200 - 10/28/19 9:25:53 Moment 3-3 Diagram (DEAD) - KN, m, C Units SAP2000 SAP2000 v14.2.2 - File:COC 200x200 - 10/28/19 9:26:07 Joint Reactions (DEAD) - KN, m, C Units SAP2000 SAP2000 v14.2.2 - File:COC 200x200 - Deformed Shape (DEAD) - KN, m, C Units 10/28/19 9:26:11 TÍNH TỐN SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC (THEO VẬT LIỆU) (Theo TCVN 10304:2014; TCVN 5574:2012) Loại tiết diện Kích thước tiết diện Mơ men qn tính tiết diện Cấp độ bền bê tơng Cường độ chịu nén tính tốn bê tơng Mơ dul đàn hồi bê tơng Nhóm cốt thép Cường độ tính tốn cốt thép Cốt thép cọc Diện tích tiết diện cọc Diện tích cốt thép Hệ số điều kiện làm việc Hệ số điều kiện thi công Hệ số tỉ lệ đất Bề rộng quy ước cọc Hệ số biến dạng Chiều dài ngàm quy ước Chiều dài tính tốn Độ mảnh cọc Hệ số uốn dọc Sức chịu tải cọc theo vật liệu Ghi chú: Sức chịu tải cọc theo vật liệu xác định theo công thức: Rm = ϕ * ( γcb * γcb' * (A - As) * Rb + As * Rs) TÍNH TỐN SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC (THEO NỀN ĐẤT) (Theo TCVN 10304:2014) Các thơng số tính tốn Tên hố khoan Loại cọc Loại tiết diện Sức chịu tải cực hạn cọc (Rc,u) theo phương pháp tra bảng (Công thức 10 - mục 7.2.2) Rc,u = Rb + Rs = γc * γcq *qb * Ab + γc * U * Σ(γcf * fs * Li) Trong đó: - γc : hệ số điều kiện làm việc cọc đất; γc = - γcq , γcf: hệ số điều kiện làm việc đất mũi cọc thân cọc; (tra Bảng 4) - qb : cường độ sức kháng đất mũi cọc (tra Bảng 2) - fs : cường độ sức kháng lớp đất thứ "i" thân cọc (tra Bảng 3) Chiều sâu dự kiến đỉnh cọc so với mặt đất khoan khảo sát Chiều sâu dự kiến mũi cọc 59 Sức chịu tải cực hạn dự kiến Tên lớp Loại đất Lớp Cát pha, dẻo mềm, Lớp Cát pha, dẻo mềm, Lớp Cát pha, dẻo mềm, Lớp Cát pha, dẻo mềm, TÊN CẤU KIỆN: C-1 I Thông tin chung - Bê tông cấp độ bền: B20 Rb = 9.775 MPa - Cốt thép nhóm: A-II Rs = 280 MPa; - Đường kính cốt thép: D = 16 mm - Lớp bảo vệ cốt thép: Ao = 25 mm - Diện tích tiết diện: - Diện tích cốt thép: - Hàm lượng cốt thép: - Chiều cao cột: - Chiều dài tính tốn: III Kết kiểm tra Cấu kiện đảm bảo khả chịu lực, hệ số huy động CF = 0.47 - 24 LỰC DỌC (kN) IV Mặt cắt biểu đồ tương tác TÍNH TỐN KIỂM TRA LIÊN KẾT BU LƠNG CHỊU CẮT (Theo TCVN 5575:2012) Vị trí liên kết Chi tiết 4, Các thơng số tính tốn Số lượng khoảng cách bu lơng - Số lượng - Số cặp ngẫu lực - Chiều dày thép liên kết - Số lượng mặt cắt tính tốn Bu lơng - Cường độ thép liên kết - Cấp bền - Đường kính - Cường độ chịu cắt - Cường độ chịu ép - Diện tích nguyên bu lông - Hệ số điều kiện làm việc - Khả chịu cắt bu lông - Khả chịu ép mặt bu lông - Khả chịu lực bu lông Tải trọng tác dụng - Lực cắt Kiểm tra khả chịu lực liên kết Khoảng cách cặp ngẫu lực tạo hàng bu lông Ngoại lực tính tốn lớn tác dụng lên bu lơng lực cắt gây ra: Nbl = Kết luận: 7.3 kN (=Q/n) < Liên kết đảm bảo khả chịu lực [N]min = 20.3 kN TÍNH TỐN KIỂM TRA LIÊN KẾT BU LƠNG CHỊU UỐN CẮT (Theo TCVN 5575:2012) Vị trí liên kết Chi tiết 1, cọc bê tông Các thơng số tính tốn Số lượng khoảng cách bu lông - Số lượng - Số bu lông hàng - Chiều dày thép liên kết - Số lượng mặt cắt tính tốn Bu lơng - Cường độ thép liên kết - Cấp bền - Đường kính - Cường độ chịu cắt - Cường độ chịu ép - Diện tích ngun bu lơng - Hệ số điều kiện làm việc - Khả chịu cắt bu lông - Khả chịu ép mặt bu lông - Khả chịu lực bu lông Tải trọng tác dụng - Mô men - Lực cắt Kiểm tra khả chịu lực liên kết Khoảng cách cặp ngẫu lực tạo hàng bu lông STT L 0.15 0.30 m L max = ΣLi = Vị trí liên kết Chi tiết 1, cọc bê tơng Ngoại lực tính tốn lớn tác dụng lên bu lông mô men gây ra: NM = 4.5 kN ( = M * Lmax / k / ΣLi ) Ngoại lực tính tốn lớn tác dụng lên bu lông lực cắt gây ra: NQ = 2.8 kN (=Q/n) Ngoại lực tính tốn lớn tác dụng lên bu lông mô men lực cắt gây ra: N = bl Kết luận: 5.3 kN Liên kết đảm ... File:Solid - Farm Units Moment 3-3 Diagram (COMB11) - KN, m, C TÍNH TỐN KIỂM TRA CẤU KIỆN THÉP HÌNH C140*48*20*1.8 khung Vật liệu sử dụng + Cấp độ bền: XCT34 + f (MPa) = 210 Kiểm tra cấu kiện STT... 104 105 106 107 108 109 110 TÍNH TỐN KIỂM TRA CẤU KIỆN THÉP HÌNH L40.40.3 khung Vật liệu sử dụng + Cấp độ bền: XCT34 + f (MPa) = 210 Kiểm tra cấu kiện STT Tên phần Cấu kiện tử 10 L40.40.3 10 L40.40.3... 105 106 107 108 109 110 TÍNH TỐN KIỂM TRA CẤU KIỆN THÉP HÌNH L40.40.3 khung biên trái Vật liệu sử dụng + Cấp độ bền: XCT34 + f (MPa) = 210 Kiểm tra cấu kiện STT Tên phần Cấu kiện tử 10 L40.40.3