(Luận văn thạc sĩ) Nghiên cứu ứng dụng phương pháp cọc xi măng đất theo công nghệ Nhật Bản trong gia cố nền đất yếu

(Luận văn thạc sĩ) Nghiên cứu ứng dụng phương pháp cọc xi măng đất theo công nghệ Nhật Bản trong gia cố nền đất yếu(Luận văn thạc sĩ) Nghiên cứu ứng dụng phương pháp cọc xi măng đất theo công nghệ Nhật Bản trong gia cố nền đất yếu(Luận văn thạc sĩ) Nghiên cứu ứng dụng phương pháp cọc xi măng đất theo công nghệ Nhật Bản trong gia cố nền đất yếu(Luận văn thạc sĩ) Nghiên cứu ứng dụng phương pháp cọc xi măng đất theo công nghệ Nhật Bản trong gia cố nền đất yếu(Luận văn thạc sĩ) Nghiên cứu ứng dụng phương pháp cọc xi măng đất theo công nghệ Nhật Bản trong gia cố nền đất yếu(Luận văn thạc sĩ) Nghiên cứu ứng dụng phương pháp cọc xi măng đất theo công nghệ Nhật Bản trong gia cố nền đất yếu(Luận văn thạc sĩ) Nghiên cứu ứng dụng phương pháp cọc xi măng đất theo công nghệ Nhật Bản trong gia cố nền đất yếu(Luận văn thạc sĩ) Nghiên cứu ứng dụng phương pháp cọc xi măng đất theo công nghệ Nhật Bản trong gia cố nền đất yếu(Luận văn thạc sĩ) Nghiên cứu ứng dụng phương pháp cọc xi măng đất theo công nghệ Nhật Bản trong gia cố nền đất yếu(Luận văn thạc sĩ) Nghiên cứu ứng dụng phương pháp cọc xi măng đất theo công nghệ Nhật Bản trong gia cố nền đất yếu(Luận văn thạc sĩ) Nghiên cứu ứng dụng phương pháp cọc xi măng đất theo công nghệ Nhật Bản trong gia cố nền đất yếu(Luận văn thạc sĩ) Nghiên cứu ứng dụng phương pháp cọc xi măng đất theo công nghệ Nhật Bản trong gia cố nền đất yếu(Luận văn thạc sĩ) Nghiên cứu ứng dụng phương pháp cọc xi măng đất theo công nghệ Nhật Bản trong gia cố nền đất yếu(Luận văn thạc sĩ) Nghiên cứu ứng dụng phương pháp cọc xi măng đất theo công nghệ Nhật Bản trong gia cố nền đất yếu(Luận văn thạc sĩ) Nghiên cứu ứng dụng phương pháp cọc xi măng đất theo công nghệ Nhật Bản trong gia cố nền đất yếu(Luận văn thạc sĩ) Nghiên cứu ứng dụng phương pháp cọc xi măng đất theo công nghệ Nhật Bản trong gia cố nền đất yếu(Luận văn thạc sĩ) Nghiên cứu ứng dụng phương pháp cọc xi măng đất theo công nghệ Nhật Bản trong gia cố nền đất yếu(Luận văn thạc sĩ) Nghiên cứu ứng dụng phương pháp cọc xi măng đất theo công nghệ Nhật Bản trong gia cố nền đất yếu

LỜI CAM ĐOAN Tơi cam đoan cơng trình nghiên cứu tôi, thực hướng dẫn khoa học TS Trần Văn Tiếng Các số liệu, kết nêu luận văn trung thực chưa công bố cơng trình khác Tp Hồ Chí Minh, ngày tháng năm 2018 (Ký tên ghi rõ họ tên) Lý Duyên Lộc iii LỜI CẢM ƠN Xin gửi lời cảm ơn sâu sắc đến Ban giám hiệu, quý thầy cô trường Đại học Sư Phạm Kỹ Thuật Thành Phố Hồ Chí Minh tạo điều kiện, giúp đỡ để tơi có mơi trường học tập thực đề tài nghiên cứu Đặc biệt gửi lời cảm ơn đến thầy TS Trần Văn Tiếng người trực tiếp giảng dạy hướng dẫn thực đề tài nghiên cứu Xin cảm ơn gia đình động viên tơi suốt q trình học tập làm việc Cảm ơn bạn bè, đồng nghiệp ln khích lệ để tơi vượt qua khó khăn Mặc dù có nhiều cố gắng, nhiên khơng tránh khỏi thiếu sót, mong nhận đóng góp quý báu thầy cô bạn TPHCM, Ngày tháng Học viên Lý Duyên Lộc iv năm 2018 TÓM TẮT Tại Việt Nam, ngành xây dựng giao thông phát triển mạnh mẽ nhằm phục vụ hoạt động phát triển kinh tế xã hội Ở số dự án xây dựng đường giao thông qua khu vực có địa chất yếu cần xử lý để đảm bảo không bị lún, trượt Trên giới nước có nhiều cơng nghệ xử lý đất yếu ứng dụng vào gia cố Trong phương pháp gia cố nền, cọc xi măng đất với ưu điểm tận dụng đất chỗ, thời gian thi cơng nhanh phát triển mạnh Vì vậy, việc ứng dụng phương pháp cọc xi măng đất cần nghiên cứu để phát huy hết cơng dụng Tuy nhiên, để kiểm tra phù hợp ứng dụng thành cơng cọc xi măng đất cần nghiên cứu thông số liên quan đến cọc xi măng đất sức chịu tải, độ lún cho phép độ ổn định đất sau gia cố Đề tài tập trung nghiên cứu việc ứng dụng, thiết kế tính tốn kiểm tra độ lún, độ ổn định đất yếu gia cố cọc xi măng đất thi công theo công nghệ Nhật Bản (Jet Grouting), q trình kiểm tra mơ tính tốn phần mềm Plaxis 3D, cung cấp thêm thông số ứng xử đất sau gia cố điều chỉnh thiết kế cho phù hợp Q trình đánh giá dựa cơng trình thực tế tuyến đường Hồ Chí Minh đoạn La Sơn-Túy Loan (km0+00 - km80+00m) nút giao (cầu vượt) Hòa Liên, thành phố Đà Nẵng Từ đó, đánh giá ưu nhược điểm đưa phương án thiết kế cọc xi măng đất tối ưu thi công theo công nghệ Nhật Bản Kết nghiên cứu cho thấy sử dụng cọc xi măng đất thi công theo công nghệ Nhật Bản để xử lý đất yếu bên đường thỏa mãn độ lún cho phép đáp ứng yêu cầu thiết kế Điều cho thấy khả ứng dụng cọc xi măng đất gia cố đất yếu nhiều khu vực nước ta v ABSTRACT In Vietnam, transportation construction has been developing strongly to serve economic and social development activities In some construction projects of routes going through geologically weak areas, these routes need be handled to ensure that they not sink or slide In Vietnam and in the world, there are many weak ground treatment technologies applied to consolidating the roadbed Among the methods of reinforcing the ground, cement column with advantages of land use on the spot, fast construction time has developed strongly Therefore, the application of cement column should be researched to promote all its uses However, in order to test the suitability as well as the successful application of cement column, it is necessary to study the parameters related to cement column such as bearing capacity, permissible settlement and stability of the ground after reinforcement The research focuses on the application and calculation design and the testing settlement, stability of the weak ground reinforced by the cement column based Japanese technology (Jet Grouting) The process of testing is simulated and calculated by Plaxis 3D software, and provides additional parameters on the behavior of the ground after reinforcement and appropriate adjustment the design The evaluation process is based on the actual construction of the Ho Chi Minh route in La Son-Tuy Loan segment (km0+00 - km80+00m) at the Hoa Lien intersection (overpass), Da Nang city From that point, the study also evaluates the advantages and disadvantages and proposes the optimal design of cement column used Japanese technology The result of the study shows that the use of cement column based Japanese technology to handle weak soil under the roadbed satisfies the allowed settlement and meets design requirements This proves the applicability of cement column for weak ground reinforcement in many areas in Vietnam vi MỤC LỤC LÝ LỊCH KHOA HỌC i LỜI CAM ĐOAN iii LỜI CẢM ƠN iv TÓM TẮT v MỤC LỤC .vii DANH MỤC BẢNG BIỂU xii DANH MỤC HÌNH ẢNH xiv MỞ ĐẦU 1 Tính cấp thiết đề tài Mục tiêu nghiên cứu Nội dung nghiên cứu Phạm vi nghiên cứu Phương pháp nghiên cứu Ý nghĩa nghiên cứu CHƯƠNG NGHIÊN CỨU TỔNG QUAN VỀ CỌC ĐẤT TRỘN XI MĂNG THEO CÔNG NGHỆ NHẬT BẢN 1.1 Tổng quan cọc xi măng đất 1.1.1 Khái niệm cọc đất trộn xi măng 1.1.2 Những nghiên cứu nước 1.1.3 Những nghiên cứu nước 1.2 Lịch sử hình thành phát triển 1.3 Các công nghệ đất trộn xi măng 1.3.2 Công nghệ dùng cánh trộn 1.3.3 Công nghệ Jet Grouting (Công nghệ Nhật Bản) 1.4 Ưu nhược điểm cọc xi măng đất 10 1.4.1 Ưu điểm 10 1.4.2 Nhược điểm 10 1.5 Ứng dụng công nghệ đất trộn xi măng 10 1.6 Cường độ đất trộn xi măng công nghệ 11 1.7 Các cơng trình ứng dụng cọc đất trộn xi măng 13 1.7.1 Trên giới 13 vii 1.7.2 Tại Việt Nam 14 CHƯƠNG LÝ THUYẾT TÍNH TỐN SỨC CHỊU TẢI VÀ BIẾN DẠNG CỦA NỀN ĐẤT GIA CỐ XI MĂNG THEO 16 2.1 Các quan điểm tính tốn 16 2.1.1 Theo quan điểm cọc đất trộn xi măng làm việc cọc 16 2.1.1.1 Đánh giá ổn định cọc gia cố theo trạng thái giới hạn 16 2.1.1.2 Đánh giá ổn định cọc gia cố theo trạng thái giới hạn 17 2.1.2 Theo quan điểm cọc đất làm việc đồng thời 18 2.1.2.1 Khả chịu tải sau gia cố 18 2.1.2.2 Khả chịu tải đất bên khối gia cố 20 2.1.2.3 Độ lún đất sau gia cố 20 2.1.2.4 Độ ổn định sau gia cố 22 2.1.3 Quan điểm Viện Kĩ thuật Châu Á (A.I.T) 23 2.1.3.1 Sức chịu tải cọc đơn 23 2.1.3.2 Khả chịu tải giới hạn nhóm cọc đất gia cố xi măng 25 2.1.3.3 Tính tốn biến dạng 25 2.2 Các mơ hình bố trí cọc đất trộn xi măng 27 2.3 Tính tốn mơ gia cố cọc xi măng đất phần tử hữu hạn 28 2.3.1 Cơ sở lý thuyết Plaxis 28 2.3.2 Các thơng số mơ hình Plaxis 28 2.3.2.1 Loại vật liệu đất “Drained, Undrained, Non-porous” 28 2.3.2.2 Thông số độ cứng đất 29 2.3.2.3 Thông số sức kháng cắt đất 31 2.3.3 Các mơ hình đất Plaxis 32 2.3.3.1 Mơ hình Morh-Coulomb 32 2.3.3.2 Mơ hình Hardening Soil 36 2.4 Q trình thi cơng cơng trình cọc xi măng đất theo cơng nghệ Nhật (Phương pháp Jet grouting) 42 2.4.1 Phương pháp thi công 42 2.4.2 Trình tự thi cơng 42 2.4.3 Thiết bị 43 2.4.4 Khoan 43 viii 2.4.5 Phun vữa 43 2.4.6 Hỗn hợp vữa 43 2.4.7 Tính tốn thiết kế thơng số khoan 43 CHƯƠNG SỬ DỤNG CỌC XI MĂNG ĐẤT GIA CỐ CƠNG TRÌNH ĐƯỜNG HỒ CHÍ MINH (KM0+00 - KM80+00) TẠI NÚT GIAO HỊA LIÊN TP ĐÀ NẴNG 46 3.1 Tổng quan công trình 46 3.2 Cơ sở thực tính tốn thiết kế cọc xi măng đất 47 3.3 Điều kiện địa chất cơng trình 49 CHƯƠNG PHÂN TÍCH ĐÁNH GIÁ CÁC GIẢI PHÁP XỬ LÝ 53 4.1 Giới thiệu 53 4.2 Phương án gia cố cọc xi măng đất theo cơng trình thực tế 53 4.3 Các phương án gia cố cọc xi măng đất đề xuất 53 4.3.1 Phương án 1: Cách bố trí cọc theo dạng hình tam giác Gia cố đất yếu khu vực đường dẫn vào cầu cọc xi măng đất với phương pháp Jet Grouting (phun đơi) có đường kính D=0,8m với chiều sâu cọc L=8m khoảng cách gia cố d1=1,8m, d2=1,8m 53 4.3.2 Phương án 2: Cách bố trí cọc theo dạng hình vng Gia cố đất yếu khu vực đường dẫn vào cầu cọc xi măng đất với phương pháp Jet Grouting (phun đơn) có đường kính D=0,6m với chiều sâu cọc L=10m khoảng cách gia cố d1=1,8m, d2=2m 54 4.3.3 Phương án 3: Cách bố trí cọc theo dạng hình vng Gia cố đất yếu khu vực đường dẫn vào cầu cọc xi măng đất với phương pháp Jet Grouting (phun ba) có đường kính D=1m với chiều sâu cọc L=7m khoảng cách gia cố d1=1,8m, d2=2m 54 4.3.4 Phương án 4: Cách bố trí cọc theo dạng hình vuông Gia cố đất yếu khu vực đường dẫn vào cầu cọc xi măng đất với phương pháp Jet Grouting (phun đơn) có đường kính D=0,6m với chiều sâu cọc L=13,6m khoảng cách gia cố d1=1,8m, d2=2m 54 4.3.5 Phương án 5: Cách bố trí cọc theo dạng hình vng: Gia cố đất yếu khu vực đường dẫn vào cầu cọc xi măng đất với phương pháp Jet Grouting (phun ba) có đường kính D=1m với chiều sâu cọc L=4,9m khoảng cách gia cố d1=1,8m, d2=2m 54 ix 4.3.6 Phương án 6: Cách bố trí cọc theo dạng hình khối đối xứng theo tim đường Gia cố đất yếu khu vực đường dẫn vào cầu cọc xi măng đất với phương pháp Jet Grouting (phun đơn) có đường kính D=0,6m với chiều sâu cọc L=10m khoảng cách gia cố d1=0,6m, d2=2m 55 4.3.7 Phương án 7: Cách bố trí cọc theo dạng hình khối đối xứng theo tim đường Gia cố đất yếu khu vực đường dẫn vào cầu cọc xi măng đất với phương pháp Jet Grouting (phun đơi) có đường kính D=0,8m với chiều sâu cọc L=8m khoảng cách gia cố d1=0,8m d2=2m 55 4.3.8 Phương án 8: Cách bố trí cọc theo dạng hình khối đối xứng theo tim đường Gia cố đất yếu khu vực đường dẫn vào cầu cọc xi măng đất với phương pháp Jet Grouting (phun ba) có đường kính D=1m với chiều sâu cọc L=7m khoảng cách gia cố d1=1m dọc d2=2m 55 4.3.9 Phương án 9: Cách bố trí cọc theo dạng hình khối đối xứng theo tim đường Gia cố đất yếu khu vực đường dẫn vào cầu cọc xi măng đất với phương pháp Jet Grouting (phun đơn) có đường kính D=0,6m với chiều sâu cọc L=14,2m khoảng cách gia cố d1=0,6m, d2=2m 55 4.3.10 Phương án 10: Cách bố trí cọc theo dạng hình khối đối xứng theo tim đường Gia cố đất yếu khu vực đường dẫn vào cầu cọc xi măng đất với phương pháp Jet Grouting (phun ba) có đường kính D=1m với chiều sâu cọc L=5,1m khoảng cách gia cố d1=1m dọc d2=2m 55 4.4 Các thông số thiết kế cọc xi măng đất đề xuất phương án gia cố 56 4.4.1 Thông số thiết kế cọc xi măng đất 56 4.4.2 Thơng số địa chất mơ hình Morh-coulumb 57 4.5 Mô số 59 4.5.1 Xây dựng mơ hình phân tích lún đất yếu phần mềm Plaxis 3D 59 4.5.1.1 Phương án 1: 59 - Mơ hình giai đoạn thi công: 61 4.5.1.2 Phương án 64 - Mơ hình giai đoạn thi cơng: 65 4.5.1.3 Phương án 68 - Mơ hình giai đoạn thi công: 70 x 4.5.1.4 Phương án 71 - Mơ hình giai đoạn thi công: 72 4.5.1.5 Phương án 74 - Mô hình giai đoạn thi cơng: 75 4.5.1.6 Phương án 76 - Mơ hình giai đoạn thi công: 78 4.5.1.7 Phương án 82 - Mô hình giai đoạn thi cơng: 83 4.5.1.8 Phương án 85 - Mơ hình giai đoạn thi công: 86 4.5.1.9 Phương án 88 - Mô hình giai đoạn thi cơng: 90 4.5.1.10 Phương án 10 91 - Mơ hình giai đoạn thi công: 92 4.6 Kết tính lún đất yếu sau gia cố cọc xi măng đất phương pháp giải tích 94 4.7 Phân tích kết khả chịu tải, độ lún độ ổn định đất yếu sau gia cố cọc xi măng đất 11 mơ hình 98 TÀI LIỆU THAM KHẢO 106 xi DANH MỤC BẢNG BIỂU Bảng 1.1 Cường độ đất trộn xi măng thuộc nhóm DMM [1] 12 Bảng 1.2 Cường độ đất trộn xi măng ứng với dạng phun Jet Grouting [13] 13 Bảng 2.1 Tổng hợp nét mơ hình Mohr-Coloumb 41 Hardening Soil 41 Bảng 3.1 Phần độ lún cố kết cho phép lại S trục tim đường sau hồn thành cơng trình 48 Bảng 4.1 Thông số thiết kế cọc xi măng đất 56 Bảng 4.2 Thông số địa chất mô hình Morh-Coulomb 57 Bảng 4.3 Thơng số địa chất mơ hình Morh-Coulomb, phương án có đường kính cọc D=0,8m chiều sâu L=8m 60 Bảng 4.4 Mơ hình q trình thi công 61 Bảng 4.5 Thông số địa chất mô hình Morh-Coulomb, phương án có đường kính cọc D=0,6m chiều sâu L=10m 64 Bảng 4.6 Mơ hình q trình thi cơng 65 Bảng 4.7 Thông số địa chất mơ hình Morh-Coulomb, phương án có đường kính cọc D=1m chiều sâu L=7m 68 Bảng 4.8 Mơ hình q trình thi cơng 70 Bảng 4.9 Thơng số địa chất mơ hình Morh-Coulomb, phương án có đường kính cọc D=0,6m chiều sâu L=13,6m 71 Bảng 4.10 Mơ hình q trình thi cơng 73 Bảng 4.11 Thơng số địa chất mơ hình Morh-Coulomb, phương án có đường kính cọc D=1m chiều sâu L=4,9m 74 Bảng 4.12 Mơ hình q trình thi công 75 Bảng 4.13 Thơng số địa chất mơ hình Morh-Coulomb, phương án có đường kính cọc D=0,6m chiều sâu L=10m 77 Bảng 4.14 Mơ hình q trình thi công 78 Bảng 4.15 Thông số địa chất mô hình Morh-Coulomb, phương án có đường kính cọc D=1m chiều sâu L=7m 82 Bảng 4.16 Mơ hình q trình thi cơng 83 xii Bảng 4.26 Độ lún đất khối gia cố Lớp đất Lớp Lớp Lớp Lớp Lớp Lớp Lớp Lớp Lớp Lớp i kN/m 17.91 18.93 18.93 18.93 18.93 18.93 18.93 18.93 18.93 18.93 Hi m 0.0 1.70 2.00 2.00 2.00 2.00 2.00 2.00 2.00 2.00 1.50 zi m 0.0 0.85 2.70 4.70 6.70 8.70 10.70 12.70 14.70 16.70 18.45 z/b m Iz 0.13 0.40 0.69 0.99 1.28 1.57 1.87 2.16 2.46 2.71 0.999 0.978 0.913 0.823 0.731 0.648 0.578 0.518 0.468 0.431 i voi kN/m 52.77 52.73 51.59 48.16 43.42 38.58 34.22 30.48 27.34 24.71 22.75 p kN/m 67.65 74.37 90.03 107.89 125.75 143.61 161.47 179.33 197.19 215.05 230.67 Tổng Độ lún cố kết Sc (m) Độ lún sau 15 năm Nhân tố Độ lún Độ cố thời cố kết kết gian sau 15 U(%) Tv năm (m) 0.028 3.736 99.99 0.028 0.056 0.013 21.50 0.012 Tổng 0.040 97 kN/m 70 90 90 90 90 90 90 90 90 90 Kết luận Sci m CK thường CK thường CK thường CK thường CK thường CK thường CK thường CK thường CK thường CK thường 0.028 0.013 0.010 0.008 0.007 0.005 0.004 0.004 0.003 0.002 0.084 Ha Tính Tính Tính Tính Tính Tính Tính Tính Tính Dừng Phân tích kết tính tốn: So sánh kết tính giải tích, mơ hình tính tốn phần mềm Plaxis 3D, với gia cố đường phương pháp Jet Grouting phương án đường kính cọc D=1m, chiều sâu gia cố L=7m, khoảng cách cọc d1=1,8m , d2=2m, theo cách bố trí rải dạng lưới ô vuông ta kết luận sau: Độ lún cố kết sau 15 năm đường đảm bào khơng cịn lún dư vượt quy định Scb=4cmq0=69,66(KN/m2)), gia cố đủ sức chịu tải Khả chịu tải đất bên vùng gia cố (dưới mũi cọc) lớn tổng tải trọng phân bố tác dụng lên đường (qall=213,56(KN/m2)>q0=69,66(KN/m2)), đất bên vùng gia cố đủ sức chịu tải Hê số ổn định FS>1,4, đất gia cố đạt độ ổn định tổng thể 4.7 Phân tích kết khả chịu tải, độ lún độ ổn định đất yếu sau gia cố cọc xi măng đất 11 mơ hình Qua kết phương pháp mô 11 phương án phương pháp tính tốn giải tích sử dụng để phân tích sức chịu tải, độ lún thời gian, độ ổn định đường dẫn vào cầu vượt theo 22TCN 262-2000 Quy trình khảo sát thiết kế đường đắp đất yếu Phương án gia cố đường dẫn vào cầu Jet Grouting tính tốn mơ phạm vi (6mx14,6m) sau mố cầu Trong phạm vi 6m sau mố cầu gia cố cọc xi măng đất bố trí cọc kiểu rải theo dạng hình vng tam giác, kiểu khối đối xứng qua tim đường với hàng cọc có đường kính cọc thay đổi D=0,6 - 0,8 - 1m, chiều dài cọc gia cố thay đổi từ 4,9 - 14,2m 98 Bảng 4.27 So sánh kết 11 phương án thiết kế cọc xi măng đất Phương án Đơn vị P Án theo cơng trình thi công thực tế P Án P Án P Án P Án P Án P Án P Án P Án P Án P Án 10 Sơ đồ bố trí Kiểu hình vng Kiểu tam giác Kiểu hình vng Kiểu hình vng Kiểu hình vng Kiểu hình vng Kiểu đối xứng Kiểu đối xứng Kiểu đối xứng Kiểu đối xứng Kiểu đối xứng Phương pháp gia cố Phun đôi Phun đôi Phun đơn Phun ba Phun đơn Phun ba Phun đơn Phun ba Phun đơi Phun đơn Phun ba Thơng số Đường kính cọc D M 0,8 0,8 0,6 0,6 0,6 0,8 0,6 Chiều dài cọc L M 10 13,6 4,9 10 14,2 5,1 Khoảng cách cọc d1 M 1,4 1,8 1,8 1,8 1,8 1,8 0,6 0,8 0,6 Khoảng cách cọc d2 M 1,8 2 2 2 2 Bề rộng gia cố B M 14,6 14,6 14,6 14,6 14,6 14,6 14,6 14,6 14,6 14,6 14,6 Chiều dài gia cố B M 6 6 6 6 6 Số lượng cọc gia cố n Cọc 24 23 24 24 24 24 24 24 24 24 24 Tỉ lệ diện tích gia cố as % 15,5 35,81 8,72 24,23 8,72 24,23 7,74 21,5 13,76 7,742 21,5 Thể tích gia cố M3 108,50 92,44 67,82 131,88 92,44 92,44 67,82 131,88 96,46 96,46 96,46 Chuyển vị cọc Min M 0,56 0,84 0,78 1,77 0,66 3,28 1,01 1,13 1,74 0,88 3,65 Chuyển vị cọc Max Cm 2,58 2,34 4,14 3,82 4,39 3,84 3,27 2,60 3,36 3,53 5,70 - So sánh kết thu từ mô phịng kết tính tốn giải tích (tương đương độ lún cố kết sau 15 năm 4cm