Đang tải... (xem toàn văn)
(Luận văn thạc sĩ) Phân tích ổn định và dao động dầm Composite dưới tác dụng tải trọng cơ và nhiệt(Luận văn thạc sĩ) Phân tích ổn định và dao động dầm Composite dưới tác dụng tải trọng cơ và nhiệt(Luận văn thạc sĩ) Phân tích ổn định và dao động dầm Composite dưới tác dụng tải trọng cơ và nhiệt(Luận văn thạc sĩ) Phân tích ổn định và dao động dầm Composite dưới tác dụng tải trọng cơ và nhiệt(Luận văn thạc sĩ) Phân tích ổn định và dao động dầm Composite dưới tác dụng tải trọng cơ và nhiệt(Luận văn thạc sĩ) Phân tích ổn định và dao động dầm Composite dưới tác dụng tải trọng cơ và nhiệt(Luận văn thạc sĩ) Phân tích ổn định và dao động dầm Composite dưới tác dụng tải trọng cơ và nhiệt(Luận văn thạc sĩ) Phân tích ổn định và dao động dầm Composite dưới tác dụng tải trọng cơ và nhiệt(Luận văn thạc sĩ) Phân tích ổn định và dao động dầm Composite dưới tác dụng tải trọng cơ và nhiệt(Luận văn thạc sĩ) Phân tích ổn định và dao động dầm Composite dưới tác dụng tải trọng cơ và nhiệt(Luận văn thạc sĩ) Phân tích ổn định và dao động dầm Composite dưới tác dụng tải trọng cơ và nhiệt(Luận văn thạc sĩ) Phân tích ổn định và dao động dầm Composite dưới tác dụng tải trọng cơ và nhiệt(Luận văn thạc sĩ) Phân tích ổn định và dao động dầm Composite dưới tác dụng tải trọng cơ và nhiệt(Luận văn thạc sĩ) Phân tích ổn định và dao động dầm Composite dưới tác dụng tải trọng cơ và nhiệt(Luận văn thạc sĩ) Phân tích ổn định và dao động dầm Composite dưới tác dụng tải trọng cơ và nhiệt(Luận văn thạc sĩ) Phân tích ổn định và dao động dầm Composite dưới tác dụng tải trọng cơ và nhiệt
LỜI CAM ĐOAN Tơi xin cam đoan đây là cơng trình nghiên cứu của tơi. Các kết quả, số liệu nêu trong luận văn là trung thực và chưa từng được ai cơng bố trong bất kỳ cơng trình nào khác. Tp. Hồ Chí Minh, ngày…… tháng… năm 2017 Nguyễn Quang Huy iii LỜI CẢM ƠN Tơi xin chân thành bày tỏ lịng biết ơn của mình đến thầy hướng dẫn PGS TS Nguyễn Trung Kiên người đã đưa ra gợi ý đầu tiên để hình thành nên ý tưởng của đề tài, khun bảo tơi rất nhiều về cách nhận định đúng đắn trong những vấn đề nghiên cứu, các tiếp cận nghiên cứu hiệu quả cũng như nguồn tài liệu q báu. Với sự hướng dẫn tận tình và ln động viên tơi trong suốt q trình thực hiện luận văn. Thầy hướng dẫn đã giúp tơi đạt đến kết quả nghiên cứu cuối cùng. Tơi xin chân thành cảm ơn các thầy cơ giáo trong Khoa Xây Dựng của trường Đại Học Sư Phạm Kỹ Thuật Thành Phố Hồ Chí Minh. Xin cảm ơn tất cả người thân trong gia đình đã ln bên cạnh động viên và tạo điều kiện thuận lợi cho tơi hồn thành luận văn này. Tơi xin chân thành cảm ơn ! Tp. Hồ Chí Minh, ngày…… tháng… năm 2017 Nguyễn Quang Huy iv TĨM TẮT Luận văn này phân tích ổn định và dao động cuả dầm composite chịu tải trọng cơ, nhiệt và độ ẩm dựa trên lý thuyết biến dạng cắt bậc cao. Phương trình động lực học của dầm được thiết lập dựa trên phương trình Lagrange. Phương pháp lời giải Ritz được sử dụng để phân tích dầm composite với các điều kiện biên khác nhau. Ảnh hưởng của hệ số tỷ lệ chiều dài với chiều cao L / h , hệ số giãn nở nhiệt độ / , hệ số mơ đun đàn hồi E1 / E2 đến tần số dao động và lực ổn định tới hạn của dầm được khảo sát. Từ đó rút ra được những kết luận hữu ích. v ABSTRACT This thesis analyses vibration and buckling behaviours of laminated composite beams under hygro-thermo-mechanical loads. The theory is based on higherorder shear deformation beam theory. Equations of motions the beam is derived from the Lagrange's equation. The material properties are supposed to be temperature dependent. The Ritz solution method with polynomial function shape is used to analyze laminated composite beams with different boundary conditions. The effects of the length-to-height ratio, temperature expansion coeficient ratio, the elastic modulus coefficient ratio of layers, temperature and moisture rises on the natural frequrncies and critical buckling loads of the beams are investigated. vi MỤC LỤC TRANG TỰA TRANG QUYẾT ĐỊNH GIAO ĐỀ TÀI LÝ LỊCH KHOA HỌC i LỜI CAM ĐOAN iii LỜI CẢM ƠN iv TÓM TẮT . v MỤC LỤC vi DANH SÁCH CÁC BẢNG ix DANH SÁCH CÁC HÌNH . xi DANH SÁCH CÁC KÝ HIỆU xiii Chương TỔNG QUAN 1 1.1 Đặt vấn đề 1 1.2 Tổng quan tình hình nghiên cứu 4 1.3 Mục tiêu đề tài 5 1.4 Phương pháp nghiên cứu 6 1.5 Tính mới đề tài 7 1.6 Nội dung nghiên cứu 7 Chương CƠ SỞ LÝ THUYẾT 8 2.1 Lý thuyết ứng xử của vật liệu composite 8 2.2 Lý thuyết biến dạng cắt bậc cao . 14 2.3 Phương trình Lagrange . 15 2.4 Lời giải Ritz . 17 2.5 Áp dụng điều kiện biên 19 Chương VÍ DỤ SỐ 22 3.1 Tổng quát: 22 3.2 Bài tốn 1: Khảo sát sự hội tụ của dầm composite chịu tải trọng cơ học, khơng xét đến ảnh hưởng của nhiệt độ và độ ẩm. 25 vii 3.3 Bài tốn 2: Tính tốn tần số dao động tự nhiên không thứ nguyên của dầm composite hướng sợi (0o/90o/0o) và hướng sợi (0o/90o) chịu tải trọng cơ học. . 27 3.4 Bài tốn 3: Tính tốn lực ổn định tới hạn của dầm composite tựa đơn với hướng sợi đối xứng (0o/90o/0o) và hướng sợi khơng đối xứng (0o/90o) chịu tải trọng cơ học.30 3.5 Bài tốn 4: Tần số dao động của dầm composite lớp sợi đối xứng (θ/-θ) với hướng sợi thay đổi và các điều kiện biên khác nhau. 34 3.6 Bài tốn 5: Tần số dao động (Hz) của dầm composite lớp sợi đối xứng (0o/90o/0o) và khơng đối xứng (0o/90o) dưới tác dụng của nhiệt độ thay đổi với điều kiện biên khác nhau. 37 3.7 Bài tốn 6: Tính tốn nhiệt độ ổn định tới hạn của dầm composite lớp sợi đối xứng (0o/90o/0o) với điều kiện biên khác nhau. . 40 3.8 Bài tốn 7: Tính tốn nhiệt độ ổn định tới hạn của dầm composite số lớp sợi thay đổi. 41 3.9 Bài toán 8: Tính tốn nhiệt độ ổn định tới hạn của dầm composite lớp sợi đối xứng (0o/90o/0o) khi hệ số giãn nở nhiệt (α2/α1) và hệ số module đàn hồi E1/E2 = thay đổi. 42 3.10 Bài tốn 9: Tính tốn nhiệt độ ổn định tới hạn của dầm composite lớp sợi khơng đối xứng (0o/90o) có hệ số giãn nở nhiệt (α2/α1) và hệ số module đàn hồi E1/E2 thay đổi. 45 3.11 Bài tốn 10: Tính tốn lực ổn định tới hạn của dầm composite lớp sợi đối xứng (0o/90o/0o) khi mơ đun đàn hồi của vật liệu và độ ẩm thay đổi. . 46 Chương KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ 49 4.1 Kết luận: 49 4.2 Kiến nghị: 50 TÀI LIỆU THAM KHẢO 51 PHỤ LỤC . 55 viii DANH SÁCH BẢNG BIỂU TRANG TỰA TRANG Bảng 2.1: Bảng điều kiện biên của dầm theo lý thuyết biến dạng cắt bậc cao…… 20 Bảng 3.1: Thông số của dầm Composite 22 Bảng 3.2: Khảo sát sự hội tụ của tần số dao động tự nhiên không thứ nguyên và lực ổn định tới hạn của dầm composite hướng sợi (0o/90o/0o) với điều kiện biên khác nhau (Vật liệu 1, L / h , E1 / E2 40 ). 25 Bảng 3.3: Tần số dao động tự nhiên không thứ nguyên cơ bản của dầm composite đối xứng và không đối xứng với điều kiện biên khác nhau (Vật liệu 1, E1 / E2 40 ). 27 Bảng 3.4: Lực ổn định tới hạn không thứ nguyên cơ bản của dầm composite hướng sợi (0o/90o/0o) và hướng sợi (0o/90o) với điều kiện biên tựa đơn (Vật liệu 1 and 2, E1 / E2 10 ) 30 Bảng 3.5: Lực ổn định tới hạn không thứ nguyên cơ bản của dầm composite với hướng sợi (0o/90o/0o) và hướng sợi (0o/90o) dưới tác dụng của ngoại lực khác nhau với điều kiện biên khác nhau (Vật liệu 1, E1 / E2 40 ). 32 Bảng 3.6: Tần số dao động tự nhiên khơng thứ ngun của dầm composite lớp sợi đối xứng, góc sợi thay đổi 35 Bảng 3.7: Tần số dao động (Hz) của dầm composite lớp sợi đối xứng (0o/90o/0o) và không đối xứng (0o/90o) với điều kiện biên khác nhau (Vật liệu 4). 38 Bảng 3.8: Nhiệt độ ổn định tới hạn của dầm composite lớp sợi đối xứng (0o/90o/0o) với điều kiện biên khác nhau (Vật liệu 1, E1 / E2 20 , / 1 ). . 40 Bảng 3.9: Nhiệt độ ổn định tới hạn của dầm composite số lớp sợi thay đổi với điều kiện biên C-C (Vật liệu 1, E1 / E2 20 , / 1 ). 41 Bảng 3.10: Nhiệt độ ổn định tới hạn của dầm composite lớp sợi đối xứng (0o/90o/0o) với điều kiện biên khác nhau (Vật liệu 1, L / h 10 ). 42 Bảng 3.11: Nhiệt độ ổn định tới hạn của dầm composite lớp sợi đối xứng (0o/90o) có hệ số giãn nở nhiệt thay đổi với điều kiện biên khác nhau (Vật liệu 1, L / h 10 ) 45 ix Bảng 3.12: Mô đun đàn hồi của vật liệu và độ ẩm khác nhau [9] 46 Bảng 3.13: Lực ổn định tới hạn của dầm composite lớp sợi đối xứng (0o/90o/0o) khi mô đun đàn hồi của vật liệu và độ ẩm thay đổi (Vật liệu 5). . 47 x DANH SÁCH CÁC HÌNH HÌNH TRANG Hình 1.1: Vỏ cano làm bằng vật liệu Composite [1] . 1 Hình 1.2: Ứng dụng của vật liệu composite vào quân sự [2] 2 Hình 1.3: Ứng dụng của vật liệu composite trong xây dựng [3] . 2 Hình 1.4: Vật liệu composite thành phần cốt sợi (a), thành phần cốt hạt (b) 3 Hình 2.1: Kích thước hình học dầm composite cấu tạo bởi nhiều lớp sợi 8 Hình 2.2: Vật liệu composite với hệ trục tọa độ tổng thể và địa phương [4]……… 8 Hình 2.3: Trục tọa độ tổng thể và địa phương của dầm composite 9 Hình 2.4: Thuộc tính vật liệu trực hướng . 10 Hình 3.1: Sự hội tụ của tần số dao động tự nhiên khơng thứ ngun dầm composite hướng sợi (0o/90o/0o) với điều kiện biên khác nhau (Vật liệu 1, L / h , E1 / E2 40 ). 27 Hình 3.2: Sự hội tụ của lực ổn định tới hạn dầm composite hướng sợi (0o/90o/0o) với điều kiện biên khác nhau (Vật liệu 1, L / h , E1 / E2 40 ). 27 Hình 3.3: Ảnh hưởng của vật liệu lên tần số dao động tự nhiên khơng thứ ngun của dầm tựa đơn có hướng sợi (0o/90o/0o) và hướng sợi (0o/90o) (vật liệu 1, L / h 10 ) . 29 Hình 3.4: Ảnh hưởng của vật liệu lên lực ổn định tới hạn khơng thứ ngun của dầm tựa đơn có hướng sợi (0o/90o/0o) và hướng sợi (0o/90o) (vật liệu 1, L / h 10 ) . 31 Hình 3.5: Ảnh hưởng của ngoại lực lên tần số dao động tự nhiên và lực ổn định tới hạn khơng thứ ngun của dầm composite có hướng sợi (0o/90o/0o) với điều kiện biên H-H (vật liệu 1, L / h 10 , E1 / E2 40 ) 34 Hình 3.6: Sự thay đổi của lưc ổn định tới hạn khơng thứ ngun với của góc sợi thay đổi trong các điều kiện biên khác nhau và L / h 15 35 Hình 3.7: Sự thay đổi của tần số dao động khơng thứ ngun với của góc sợi thay đổi trong các điều kiện biên khác nhau và L / h 15 . 37 xi Hình 3.8: Ảnh hưởng nhiệt độ lên tần số dao động tự nhiên khơng thứ ngun của dầm có hướng sợi (0o/90o/0o) với các điều kiện biên khác nhau (vật liệu 3) 39 Hình 3.9: Ảnh hưởng nhiệt độ lên tần số dao động tự nhiên khơng thứ ngun của dầm có hướng sợi (0o/90o) với các điều kiện biên khác nhau (vật liệu 3). . 39 Hình 3.10: Ảnh hưởng hệ số giãn nỡ nhiệt lên tần số dao động tự nhiên khơng thứ ngun của dầm lớp sợi đối xứng (0o/90o/0o) với các điều kiện biên khác nhau (vật liệu 1, E1 / E2 20 , L / h 10 ) 44 Hình 3.11 Ảnh hưởng nhiệt độ và độ ẩm lên tần số dao động tự nhiên khơng thứ ngun và lực ổn định tới hạn của dầm có góc sợi (0o/90o/0o) với các điều kiện biên H-H (vật liệu 5). . 48 xii 3.10 Bài tốn 9: Tính tốn nhiệt độ ổn định tới hạn dầm composite lớp sợi không đối xứng (0o/90o) có hệ số giãn nở nhiệt (α2/α1) hệ số module đàn hồi E1/E2 thay đổi Dầm composite lớp sợi khơng đối xứng (0o/90o) có hệ số giãn nở nhiệt (α2/α1) và hệ số E1/E2 thay đổi. Trong đó vật liệu có thơng số như sau: Vật liệu 1 [18]: Module đàn hồi E1 / E2 thay đổi; G12 G13 0.6 E2 ; G23 0.5E2 , 12 0.25 ; L / h thay đổi; / 1 thay đổi. Mục tiêu xác định nhiệt độ ổn định tới hạn của dầm composite lớp sợi khơng đối xứng (0o/90o) có hệ số giãn nở nhiệt (α2/α1) và hệ số module đàn hồi E1/E2 thay đổi với điều kiện biên khác nhau, khơng xét đến ảnh hưởng của độ ẩm. Bảng 3.11: Nhiệt độ ổn định tới hạn của dầm composite lớp sợi đối xứng (0o/90o) có hệ số giãn nở nhiệt thay đổi với điều kiện biên khác nhau (Vật liệu 1, L / h 10 ). α2/α1 Điều kiện E1/E2 3 10 20 50 100 3 0.435 0.193 0.108 0.046 0.024 10 0.497 0.306 0.197 0.096 0.051 20 0.476 0.349 0.252 0.138 0.079 40 0.425 0.355 0.287 0.182 0.113 3 0.757 0.337 0.188 0.081 0.041 10 0.674 0.415 0.268 0.130 0.07 20 0.587 0.430 0.311 0.170 0.097 40 0.498 0.416 0.336 0.213 0.133 3 1.368 0.608 0.339 0.146 0.075 10 1.090 0.671 0.433 0.210 0.113 20 0.887 0.650 0.471 0.257 0.147 40 0.709 0.592 0.478 0.304 0.189 biên H-H C-H C-C 45 Nhận xét: - Nhiệt độ ổn định tới hạn không thứ nguyên của dầm composite lớp sợi không đối xứng (0o/90o) giảm dần khi hệ số giãn nở nhiệt (α2/α1) tăng dần với các điều kiện biên khác nhau (Bảng 3.11). - Nhiệt độ ổn định tới hạn không thứ nguyên của dầm composite lớp sợi không đối xứng (0o/90o) giảm dần khi hệ số module đàn hồi E1/E2 tăng dần với các điều kiện biên khác nhau (Bảng 3.11). - Nhiệt độ ổn định tới hạn không thứ nguyên của dầm composite lớp sợi khơng đối xứng (0o/90o) lớn nhất với điều kiện biên C – C và nhỏ nhất với điều kiện biên H - H (Bảng 3.11). 3.11 Bài tốn 10: Tính tốn lực ổn định tới hạn dầm composite lớp sợi đối xứng (0o/90o/0o) mô đun đàn hồi vật liệu độ ẩm thay đổi Dầm composite với lớp sợi đối xứng (0o/90o/0o). Trong đó vật liệu có thơng số như sau: Vật liệu 5 [9] Bảng 3.12 Mô đun đàn hồi của vật liệu và độ ẩm khác nhau [9] Độ ẩm C (%) Mô đun đàn hồi (GPa) 0.00 0.25 0.50 0.75 1.00 1.25 1.50 E1 130 130 130 130 130 130 130 E2 9.50 9.25 9.50 8.75 8.50 8.50 8.50 G12 6.0 6.0 6.0 6.0 6.0 6.0 6.0 G12 G13 , G23 0.5G12 , 12 0.3 ; L / h thay đổi; 1 -0.3x10 6 ; 28.1x10 6 ; 1 ; 0.44x10 6 Mục tiêu xác định lực ổn định tới hạn của dầm composite lớp sợi đối xứng o o (0 /90 /0o) khi mô đun đàn hồi của vật liệu và độ ẩm thay đổi, không xét đến ảnh hưởng của nhiệt độ. 46 Bảng 3.13: Lực ổn định tới hạn của dầm composite lớp sợi đối xứng (0o/90o/0o) khi mô đun đàn hồi của vật liệu và độ ẩm thay đổi (Vật liệu 5) L/h Tham khảo 5 Eltaher [9] Eltaher [9] Eltaher [9] 0.75 1.00 1.25 1.50 0.3727 0.3727 0.3727 0.3727 0.3727 0.3727 0.3727 0.6179 0.6179 0.6178 0.6177 0.6177 0.6177 0.6177 0.7412 0.7412 0.7412 0.7411 0.7411 0.7411 0.7411 Nghiên cứu 0.7904 0.7902 0.7904 0.7898 0.7896 0.7896 0.7896 Emam và 0.50 Nghiên cứu 0.7458 0.7456 0.7458 0.7453 0.7451 0.7451 0.7451 Emam và 50 0.25 Nghiên cứu 0.6210 0.6209 0.6210 0.6207 0.6206 0.6206 0.6206 Emam và 20 0.00 Nghiên cứu 0.3738 0.3738 0.3738 0.3737 0.3736 0.3736 0.3736 Emam và 10 Độ ẩm C (%) Eltaher [9] 0.7852 0.7852 0.7851 0.7851 0.7850 0.7850 0.7850 Nhận xét: - Kết quả thu được khả quan, có sự chênh lệch không lớn giữa kết quả nghiên cứu và kết quả của các tác giả nghiên cứu khác (Bảng 3.13). - Tần số dao động không thứ nguyên của dầm composite lớp sợi đối xứng (0o/90o/0o) giảm dần khi lực ổn định tới hạng tăng dần với các điều kiện biên khác nhau (Hình 3.11). - Lực ổn định tới hạn khơng thứ ngun của dầm composite lớp sợi đối xứng (0o/90o/0o) lớn nhất khi T=0 , C=0 (Hình 3.11). 47 2.5 T=0 , C=0 data1 data2 T=50 , C=0.5 data3 T=100 , C=1 w Tần số dao động 1.5 0.5 0 0.1 0.2 0.3 0.4 luc toi han 0.5 0.6 0.7 Lực ổn định tới hạn Hình 3.11 Ảnh hưởng nhiệt độ và độ ẩm lên tần số dao động tự nhiên khơng thứ ngun và lực ổn định tới hạn của dầm có góc sợi (0o/90o/0o) với các điều kiện biên H-H (vật liệu 5) 48 Chương KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ 4.1 Kết luận: Luận văn này phân tích ổn định và dao động cuả dầm composite chịu tải trọng cơ, nhiệt và độ ẩm dựa trên lý thuyết biến dạng cắt bậc cao. Phương trình động lực học của dầm được thiết lập dựa trên phương trình Lagrange. Phương pháp lời giải Ritz được sử dụng để phân tích dầm composite với các điều kiện biên khác nhau. Ảnh hưởng của hệ số tỷ lệ chiều dài với chiều cao L / h , hệ số giãn nở nhiệt độ / , hệ số mô đun đàn hồi E1 / E2 đến tần số dao động và lực ổn định tới hạn của dầm được khảo sát. kết hợp với một số bài tốn ví dụ từ đó rút ra được những kết luận cụ thể như sau: - Tần số dao động tự nhiên và lực ổn định tới hạn không thứ nguyên của dầm composite tăng dần khi hệ số tỷ lệ chiều dài và chiều cao (L/h) tăng dần. - Tần số dao động tự nhiên và lực ổn định tới hạn không thứ nguyên của dầm composite trường hợp hướng sợi (0o/90o/0o) lớn hơn trường hợp hướng sợi (0o/90o). - Tần số dao động tự nhiên không thứ nguyên của dầm composite ứng với điều kiện biên ngàm - ngàm (C - C) là lớn nhất và nhỏ nhất ứng với điều kiện biên tựa đơn – tựa đơn (S – S). - Tần số dao động tự nhiên và lực ổn định tới hạn không thứ nguyên của dầm composite tăng dần khi hệ số mô đun đàn hồi E1 / E2 tăng dần. - Lực ổn định tới hạn không thứ nguyên của dầm composite tăng dần dưới u l nl tác dụng của ngoại lực N cr , N cr , N cr - Tần số dao động tự nhiên và lực ổn định tới hạn khơng thứ ngun của dầm composite trường hợp hướng sợi (θ/-θ) giảm dần khi góc xoay của hướng sợi tăng từ 0o đến 90o. - Tần số dao động tự nhiên khơng thứ ngun của dầm composite giảm dần khi nhiệt độ tăng dần với điều kiện biên khác nhau. 49 - Nhiệt độ ổn định tới hạn không thứ nguyên của dầm composite tăng dần khi số lớp sợi tăng dần. - Nhiệt độ ổn định tới hạn không thứ nguyên của dầm composite giảm dần khi hệ số giãn nở nhiệt (α2/α1) tăng dần với các điều kiện biên khác nhau. - Nhiệt độ ổn định tới hạn không thứ nguyên của dầm composite giảm dần khi hệ số module đàn hồi E1/E2 tăng dần với các điều kiện biên khác nhau. - Nhiệt độ ổn định tới hạn khơng thứ ngun của dầm composite lớn nhất với điều kiện biên C – C và nhỏ nhất ứng với điều kiện biên khớp – khớp (H – H). - Trong trường hợp dầm composite chịu tác dụng bởi nhiệt độ và độ ẩm thì tần số dao động khơng thứ ngun của giảm dần khi lực ổn định tới hạng tăng dần với các điều kiện biên khác nhau. 4.2 Kiến nghị: Các bài tốn được phân tích trong nghiên cứu này chủ yếu tập trung vào cấu kiện dầm composite nhiều lớp; phân tích sự phụ thuộc nhiệt độ và độ ẩm của dầm composite nhiều lớp cịn hạn chế ở bài tốn ứng xử tĩnh. Hướng tiếp theo sẽ nghiên cứu mơ hình dầm composite dưới tác dụng của tải trọng cơ, nhiệt và độ ẩm sử dụng lý thuyết Quasi-3D; đồng thời phát triển cho bài tốn ứng xử tĩnh. 50 TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] Một số ứng dụng của vật liệu Composite. Internet: http://www.hungvietcomposite.com/news/mot-so-ung-dung-vat-lieu-composite.html, 18/4/2015. [2] Trí thức trẻ. Vật liệu chế tạo động cơ và buồng lái của Rafale có gì đặc biệt. Internet: http://soha.vn/quan-su/vat-lieu-che-tao-dong-co-va-buong-lai-cuarafale-co-gi-dac-biet-20150718153226085.htm, 18/7/2015. [3] ICCI. Vật liệu sợi cacbon composite. Internet: http://giacocongtrinh.vn/vn/gioi-thieu-dich-vu-vat-lieu-soi-carbon-composite.html, 14/02/2015. [4] Reddy JN. Mechenics of laminated composite plates: theory and analysis, CRC Press, London, 1997. [5] Mathew, T.C., G. Singh and G.V.Rao, Thermal buckling of cross-ply composite laminates. Computers and Structures, 1992.42(2) 281-287. [6] Murthy, M., D. Roy Mahapatra, K. Badarinarayana, S. Gopalakrishnan, A refined higher order finite element for asymmetric composite beams. Composite Structures, 2005.67(1) 27-35. [7] Vo, T.P and H.-T. Thai, Static behavior of composite beams using various refined shear deformation theories. Composite Structures, 2012.94(8) 25132522. [8] Kant, T., S.R. Marur, and G.S. Rao, Analytical solution to the dynamic analysis of laminated beams using higher order refined theory. Composite Structures, 1997. 40(1) 1-9. [9] Emam, S. and M. Eltaher, Buckling and postbuckling of composite beams in hygrothermal environments. Composite Structures, 2016. 152 665-675. [10] Khdeir, A. and J. Reddy, Free vibration of cross-ply laminated beams with arbitrary boundary conditions, International Journal of Engineering Science, 1994. 32(12) 1971–1980. 51 [11] Khdeir, A. and J. Reddy, Buckling of cross-ply laminated beams with arbitrary boundary conditions, Composite Structures, 1997. 37(1) 1 – 3 [12] Khdeir, A., Thermal buckling of cross-ply laminated composite beams. Acta mechanica, 2001. 149(1) 201 – 213. [13] Vo, T.P and H.-T. Thai, Vibration and buckling of composite beams using refined shear deformation theories. International Journal of Mechanical Sciences, 2012. 62(1) 67-76. [14] Chandrashekhara, K. and K. Bangera, Free vibration of composite beams using a refined shear flexible beam element. Composite Structures, 1992. 43(4) 719-727. [15] Chandrashekhara, K., Krishnamurthy, K. and Roy, S., Free vibration of a composite beams including rotary inertia and shear deformation. Composites Structures, 1990. 14(4) 269-279. [16] Vo, T.P., Thai, H-T., Nguyen, T-K., Lanc, D., Karamanli, A., Flexural analysis of laminated composite and sandwich beams using a four-unknown shear and normal deformation theory. Composites Structures, 2017. [17] Abramovich, H., Thermal buckling of cross-ply composite laminates using a first-order shear deformation theory. Composite Structures, 1994. 28(2) 201-213. [18] Aydogdu, M., Vibration analysis of cross-ply laminated beams with general boundary conditions by Ritz method, International Journal of Mechanical Sciences 2005. 47(11) 1740– 1755. [19] Aydogdu, M., Free vibration analysis of angle-ply laminated beams with general boundary conditions, Journal of Reinforced Plastics and Composite, 2006. 25(15) 1571– 1583. [20] Aydogdu, M., Buckling analysis of cross-ply laminated beams with general boundary conditions by ritz method, Composites Science and Technology, 2006. 66(10) 1248 – 1255. 52 [21] Aydogdu, M., Thermal buckling analysis of cross-ply laminated composite beams with general boundary conditions, Composites Science and Technology 2007. 67(6) 1096–1104. [22] Wattanasakulpong, N., Prusty B., and Kelly D., Thermal buckling and elastic vibration of third-order shear deformable functionally graded beams. International Journal of Mechanical Sciences 2011. 53(9) 734–743. [23] Luan C. Trinh, Thuc P. Vo, Huu-Tai Thai, Trung-Kien Nguyen, An analytical method for the vibration and buckling of functionally graded beams under mechanical and thermal loads, Composites Part B (2016). [24] Mantari, J. and F. Canales, Finite element formulation of laminated beams with capability to model the thickness expansion. Composites Part B: Engineering, 2016. 101 107–115. [25] Nguyen, T.K., Nguyen, N-D., Vo, T.P., Thai, H-T., Trigonometricseries solution for analysis of laminated composite beams. Composites Structures, 2016. [26] Chen, W., Lv C., Bian Z., Free vibration analysis of generally laminated beams via state-space-based differential quadrature, Composite Structures, 2004. 63(34) 417-425. [27] Asadi, H., Bodaghi, M., Shakeri, M., Aghdam, M.M., An analytical approach for nonlinear vibration ang thermal stability of shape memory alloy hybrid laminated composite beams. European Journal of Mechanics-A/Solids, 2013. 42 454-468. [28] Warminska. A., E.Manoach, and J. Warminski, Vibrations of a Composite Beam Under Thermal And Mechanical Loadings. Procedia Engineering, 2016. 144 959-966. [29] Jun, L., Yuchen B., Peng H., A dynamic stiffness method for analysis of themal effect on vibration and buckling of a laminated composite beam. Archive of Applied Mechanics, 2017 1-21. 53 [30] Tam H.T, Phân tích dao động và ổn định của dầm composite sử dụng lý thuyết biến dạng cắt bậc cao và lý thuyết Quasi-3D, Trường Đại học sư phạm thành phố Hồ Chí Minh, 2015. [31] Linh T.B, Phân tích ứng xử dầm composite sử dụng lý thuyết biến dạng cắt bậc cao với các điều kiện biên khác nhau, Trường Đại học sư phạm thành phố Hồ Chí Minh, 2017. 54 PHỤ LỤC Code matlab toán 10 clear all; clc syms lamda N0 z format long h = 0.0381; % m S=[50]; wk=zeros(length(S),1); for j = 1: length(S) L = S(j)*h ; %m b = 1; %m0 E1 = 138*10^9 ; %GPA => KN/m2 E2 = 6.9*10^9; %GPA => KN/m2 G12 = 4.14*10^9 ; %GPa => KN/m2 G13 = G12; %GPa => KN/m2 G23 = 3.45*10^9 ; %GPa => KN/m2 v12 = 0.25; v21 =v12*(E2/E1); Ro = 1550.1; %Kg/m3 => KN/m3 an1 = 6e-6; an2 = 18e-6; bt1 = 0; bt2 = 0.0044; tt1 =0*pi/180; tt2 =90*pi/180; tt3 = 0*pi/180; z1 = -h/2; z2 = -h/6; z3 = h/6; z4 = h/2; deltaC=1; deltaT=100; %Ham f bac cao f=z-(4/3)*(z^3)/h^2; % Reddy 1993 %%% Q11 = E1/(1-v12*v21); Q12 = v12*E2/(1-v12*v21); Q13 = 0; Q14 = 0; Q15 = 0; Q16 = 0; Q22 = E2/(1-v12*v21); Q23 = 0; Q24 = 0; Q25 = 0; 55 Q26 Q33 Q34 Q35 Q36 Q44 Q45 Q46 Q55 Q56 Q66 Q = = 0; = 0; = 0; = 0; = 0; = G23; = 0; = 0; = G13; = 0; = G12; [Q11 Q12 Q13 Q14 Q15 Q16; Q12 Q22 Q23 Q24 Q25 Q26; Q13 Q23 Q33 Q34 Q35 Q36; Q14 Q24 Q34 Q44 Q45 Q46; Q15 Q25 Q35 Q45 Q55 Q56; Q16 Q26 Q36 Q46 Q56 Q66]; % -m = cos(tt1); n = sin(tt1); Qp_tt1(1,1) = Q11*m^4 + 2*(Q12+2*Q66)*n^2*m^2+Q22*n^4; Qp_tt1(1,2) = (Q11+Q22-4*Q66)*m^2*n^2+Q12*(m^4+n^4); Qp_tt1(2,2) =Q11*n^4+2*(Q12+2*Q66)*m^2*n^2+Q22*m^4; Qp_tt1(1,6) =(Q11-Q12-2*Q66)*n*m^3+(Q12-Q22+2*Q66)*n^3*m; Qp_tt1(2,6) =(Q11-Q12-2*Q66)*n^3*m+(Q12-Q22+2*Q66)*n*m^3; Qp_tt1(6,6) =(Q11+Q22-2*Q12-2*Q66)*n^2*m^2+Q66*(n^4+m^4); Qp_tt1(4,4) =Q44*m^2+Q55*n^2; Qp_tt1(4,5) =(Q55-Q44)*n*m; Qp_tt1(5,5) =Q55*m^2+Q44*n^2; Qp_tt1; anx_tt1= an1*m^2 + an2*n^2; any_tt1= an1*n^2 + an2*m^2; anxy_tt1= (an1-an2)*n*m; btx_tt1= bt1*m^2 + bt2*n^2; bty_tt1= bt1*n^2 + bt2*m^2; btxy_tt1= (bt1-bt2)*n*m; m = cos(tt2); n = sin(tt2); Qp_tt2(1,1) = Q11*m^4 + 2*(Q12+2*Q66)*n^2*m^2+Q22*n^4; Qp_tt2(1,2) = (Q11+Q22-4*Q66)*m^2*n^2+Q12*(m^4+n^4); Qp_tt2(2,2) =Q11*n^4+2*(Q12+2*Q66)*m^2*n^2+Q22*m^4; Qp_tt2(1,6) =(Q11-Q12-2*Q66)*n*m^3+(Q12-Q22+2*Q66)*n^3*m; Qp_tt2(2,6) =(Q11-Q12-2*Q66)*n^3*m+(Q12-Q22+2*Q66)*n*m^3; Qp_tt2(6,6) =(Q11+Q22-2*Q12-2*Q66)*n^2*m^2+Q66*(n^4+m^4); Qp_tt2(4,4) =Q44*m^2+Q55*n^2; Qp_tt2(4,5) =(Q55-Q44)*n*m; Qp_tt2(5,5) =Q55*m^2+Q44*n^2; Qp_tt2; 56 anx_tt2= an1*m^2 + an2*n^2; any_tt2= an1*n^2 + an2*m^2; anxy_tt2= (an1-an2)*n*m; btx_tt2= bt1*m^2 + bt2*n^2; bty_tt2= bt1*n^2 + bt2*m^2; btxy_tt2= (bt1-bt2)*n*m; m = cos(tt3); n = sin(tt3); Qp_tt3(1,1) = Q11*m^4 + 2*(Q12+2*Q66)*n^2*m^2+Q22*n^4; Qp_tt3(1,2) = (Q11+Q22-4*Q66)*m^2*n^2+Q12*(m^4+n^4); Qp_tt3(2,2) =Q11*n^4+2*(Q12+2*Q66)*m^2*n^2+Q22*m^4; Qp_tt3(1,6) =(Q11-Q12-2*Q66)*n*m^3+(Q12-Q22+2*Q66)*n^3*m; Qp_tt3(2,6) =(Q11-Q12-2*Q66)*n^3*m+(Q12-Q22+2*Q66)*n*m^3; Qp_tt3(6,6) =(Q11+Q22-2*Q12-2*Q66)*n^2*m^2+Q66*(n^4+m^4); Qp_tt3(4,4) =Q44*m^2+Q55*n^2; Qp_tt3(4,5) =(Q55-Q44)*n*m; Qp_tt3(5,5) =Q55*m^2+Q44*n^2; Qp_tt3; anx_tt3= an1*m^2 + an2*n^2; any_tt3= an1*n^2 + an2*m^2; anxy_tt3= (an1-an2)*n*m; btx_tt3= bt1*m^2 + bt2*n^2; bty_tt3= bt1*n^2 + bt2*m^2; btxy_tt3= (bt1-bt2)*n*m; %%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%% Axx=eval(int(Qp_tt1(1,1),z,z1,z2)+int(Qp_tt2(1,1),z,z2,z3)+int(Qp_ tt3(1,1),z,z3,z4)); Bxx=eval(int(z*Qp_tt1(1,1),z,z1,z2)+int(z*Qp_tt2(1,1),z,z2,z3)+int (z*Qp_tt3(1,1),z,z3,z4)); Dxx=eval(int(z^2*Qp_tt1(1,1),z,z1,z2)+int(z^2*Qp_tt2(1,1),z,z2,z3) +int(z^2*Qp_tt3(1,1),z,z3,z4)); Bs=eval(int(f*Qp_tt1(1,1),z,z1,z2)+int(f*Qp_tt2(1,1),z,z2,z3)+int( f*Qp_tt3(1,1),z,z3,z4)); Ds=eval(int(z*f*Qp_tt1(1,1),z,z1,z2)+int(z*f*Qp_tt2(1,1),z,z2,z3)+ int(z*f*Qp_tt3(1,1),z,z3,z4)); Hs=eval(int(f^2*Qp_tt1(1,1),z,z1,z2)+int(f^2*Qp_tt2(1,1),z,z2,z3)+ int(f^2*Qp_tt3(1,1),z,z3,z4)); As=eval(int((diff(f,z))^2*Qp_tt1(5,5),z,z1,z2)+int((diff(f,z))^2*Q p_tt2(5,5),z,z2,z3)+int((diff(f,z))^2*Qp_tt3(5,5),z,z3,z4)); Nt=eval(int(((Qp_tt1(1,1)*anx_tt1+Qp_tt1(1,2)*any_tt1+Qp_tt1(1,6)* anxy_tt1)*denta_T),z,z1,z2)+int(((Qp_tt2(1,1)*anx_tt2+Qp_tt2(1,2)* any_tt2+Qp_tt2(1,6)*anxy_tt2)*denta_T),z,z2,z3)+int(((Qp_tt3(1,1)* anx_tt3+Qp_tt3(1,2)*any_tt2+Qp_tt3(1,6)*anxy_tt3)*denta_T),z,z3,z4 )); Nc=eval(int(((Qp_tt1(1,1)*btx_tt1+Qp_tt1(1,2)*bty_tt1+Qp_tt1(1,6)* btxy_tt1)*deltaC),z,z1,z2)+int(((Qp_tt2(1,1)*btx_tt2+Qp_tt2(1,2)*b ty_tt2+Qp_tt2(1,6)*btxy_tt2)*deltaC),z,z2,z3)+int(((Qp_tt3(1,1)*bt x_tt3+Qp_tt3(1,2)*bty_tt3+Qp_tt3(1,6)*btxy_tt3)*deltaC),z,z3,z4)); 57 I0=eval(int(Ro,z,-h/2,0)+int(Ro,z,0,h/2)); I1=eval(int(z*Ro,z,-h/2,0)+int(z*Ro,z,0,h/2)); I2=eval(int(z^2*Ro,z,-h/2,0)+int(z^2*Ro,z,0,h/2)); J1=eval(int(f*Ro,z,-h/2,h/2)); J2=eval(int(z*f*Ro,z,-h/2,h/2)); K2=eval(int(f^2*Ro,z,-h/2,0)+int(f^2*Ro,z,0,h/2)); %%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%%% N=14; %% BC='CC'; switch BC case 'SS' Nb=2; Ks=BCSS(N,L,Nb); case 'HS' Nb=3; Ks=BCHS(N,L,Nb); case 'HH' Nb=4; Ks=BCHH(N,L,Nb); case 'CF' Nb=4; Ks=BCCF(N,L,Nb); case 'CS' Nb=5; Ks=BCCS(N,L,Nb); case 'CH' Nb=6; Ks=BCCH(N,L,Nb); case 'CC' Nb=8; Ks=BCCC(N,L,Nb); end Kl=LinearMatrixK(N,L,Axx,Bxx,Dxx,Bs,Ds,Hs,As,Nb); Kl=LinearMatrixKt(Nt,N,L,Axx,Bxx,Dxx,Bs,Ds,Hs,As,Nb); Kl=LinearMatrixKc(Nc,Nt,N,L,Axx,Bxx,Dxx,Bs,Ds,Hs,As,Nb); M=MatrixM(N,L,I0,I1,I2,J1,J2,K2,Nb); Kg=Matrannhiet(N,Nt,L,Nb); Kg=Matrandoam(N,N0,Nc,L,Nb); %% Vibration omega=solve(det((Kl+Ks)-lamda*(M))); omega_n=min(double(sqrt(abs(omega))/(2*pi))) mega_n=sort(eval(sqrt(omega).*L^2*sqrt(Ro/E2)./h)) %% Buckling Lamda=solve(det((Kl+Ks)-Kg)); Lamda_n=min(double(Ncr.*L^2*an1/h^2)) Ncr=solve(det((Kl+Ks)-N0*(Kg))); Ncr_n=sort(eval(Ncr.*L^2/(E2*b*h^3))) Ncr_n=sort(eval(Ncr.*L^2/(E1*b*h^3))) end 58 S K L 0 ... tài Sử? ?dụng? ?phương pháp lời giải Ritz? ?phân? ?tích? ?ổn? ?định? ?và? ?dao? ?động? ?của? ?dầm? ? composite? ?chịu? ?tải? ?trọng? ?đồng thời? ?cơ, ? ?nhiệt? ?và? ?độ ẩm 1.6 Nội dung nghiên cứu Phân? ? tích? ? ổn? ? định? ? và? ? dao? ? động? ?... đề tài Trong luận? ?văn? ?này, học viên thực hiện? ?phân? ?tích? ?ổn? ?định? ?và? ?dao? ? động? ?của dầm? ?composite? ?dưới? ?tác? ?dụng? ?của? ?tải? ?trọng? ?cơ? ?và? ?nhiệt, độ ẩm. Mục tiêu cụ thể là: Sử? ?dụng? ?phương trình Lagrange để thiết lập phương trình năng lượng. ... phân? ? tích? ?bài tốn? ?ổn? ?định? ?nhiệt? ?và? ?dao? ?động? ?tự do của? ?dầm? ?chức năng FGM. Mantari? ?và? ? Canales [24], Nguyen? ?và? ?cộng sự [25] cũng sử? ?dụng? ?phương pháp Ritz để dự đốn ổn? ? định? ? và? ? dao? ? động? ? cơ? ?