Thiết kế dây quấn động cơ không đồng bộ ba pha roto lồng sóc

Đồ án tốt nghiệp đề tài :”Thiết kế dây quấn động khơng đồng ba pha Roto lồng sóc” CHƯƠNG I : GIỚI THIỆU CHUNG VỀ DÂY QUẤN MÁY ĐIỆN XOAY CHIỀUMÁY ĐIỆN XOAY CHIỀU I ĐẠI CƯƠNG Dây quấn phần ứng có nhiệm vụ cảm ứng sức điện động định Khi có chuyển động tương từ trường khe hở Dây quấn phần ứng máy điện xoay chiều bao gồm dây quán Stato dây quấn Roto Cũng giống dây quấn máy điện chiều, dây quấn phần ứng máy điện xoay chiều gồm nhiều phần tử nối với theo quy luật Phần tử bối dây đặt vào rãnh phần ứng Bối dây vòng dây (gọi dây quấn kiểu dẫn, bối dây thường chế tạo dạng 1/2 phần tử tiết diện thường lớn), nhiều vịng dây (tiết diện dây nhỏ gọi dây quấn kiểu ống dây) Số vòng dây bối, số bối dây pha cách nối phụ thuộc vào công suất, điện áp, tốc độ, điều kiện làm việc máy q trình tính tốn điện từ u cầu dây quấn động khơng đồng Roto lồng sóc sau : 1) Điện áp ba pha Trong dây quấn ba pha, điện áp ba pha lệch 120° góc độ điện 2) Điện trở điện kháng mạch song song ba pha 3) Có thể đấu thành mạch song song cách dễ dàng cần thiết LUAN VAN CHAT LUONG download : add luanvanchat@agmail.com Đồ án tốt nghiệp 4) Dùng vật liệu dây dẫn điện nhất, phần đầu nối ngắn tốt để thu gắn chiều dài máy đỡ tốn vật liệu 5) Dễ chế tạo sửa chữa 6) Cách điện gữa vòng dây, pha với đất tốn chắn 7) Kết cấu chắn, chịu ứng lực máy bị ngắn mạch đột ngột hay khởi động Dây quấn phần ứng máy điện xoay chiều đặc trưng số liệu sau : 1) Số rãnh Z 2) Số cực từ 2p 3) Số mạch nhánh song song a 4) Số pha m 5) Số vòng pha W 6) Cách nối dây ( ∆ hay Y ) 7) Số rãnh pha bước cực : q = Z pm 8) Bước dây y…… Trong thực tế có nhiều kiểu dây quấn cho máy điện khơng đồng Roto lồng sóc, nhiên theo phương pháp bố trí cạnh dây quấn rãnh dây quấn phân làm hai loại : lớp hai lớp Trong khuôn khổ đồ án ta đề cập tới số kiểu dây quấn hay dùng chủ yếu II DÂY QUẤN MỘT LỚP Dây quấn lớp thường dùng động điện công suất 10kw máy phát điện tuabin nước.Trong dây quấn lớp, số rãnh pha bước cực q thường số nguyên, cạnh bối dây chiếm rãnh nên số cạnh bối dây pha LUAN VAN CHAT LUONG download : add luanvanchat@agmail.com Đồ án tốt nghiệp bước cực q đơi cực pha có tổ bối dây gồm q bối dây.Trước vào cụ thể kiểu, ta nghiên cứu xếp đầu nối bối dây pha để phân loại kiểu dây quấn lớp a) b) c) a’) b’) c’) Hình 1.1 Cách xếp đầu nối dây quấn lớp Hình 1.1 q số lẻ (q=3) số chẵn (q=4) Dây quấn xếp theo hình 1.1a 1.1a’ có khó khăn bối dây kích thước khác mà lại đè chồng lên Vì thực tế người ta xếp dây quấn theo hai kiểu Kiểu thứ có đặc điểm kích thước bối dây khơng giống xếp đồng tâm với nên không đè chồng lên nhau( hình 1.1b 1.1b’).Kiểu thứ hai có đặc điểm kích thước bối dây giống (hình 1.1c 1.1c’) phần đầu nối đè chồng lên nên gọi dây LUAN VAN CHAT LUONG download : add luanvanchat@agmail.com Đồ án tốt nghiệp quấn đối xứng hay đồng khuôn Mỗi kiểu dây quấn lại chia làm nhiều loại Sau phân tích loại 1.DÂY QUẤN KIỂU ĐỒNG TÂM : Trong dây quấn lớp, đơi cực, pha có tổ bối dây quấn có 3p tổ bối dây.Nếu p số chẵn dây quấn có số tổ bối dây số chẵn Trong trường hợp chia 1/2 số tổ bối dây đặt mặt phẳng lại đặt lên mặt phẳng khác (hình 1-2) gọi dây quấn đồng tâm hai mặt phẳng p= q= H×nh 1.2 dây quấn đồng tâm mặt phẳng với p l sè ch½n Nếu p số lẻ số tổ bối dây chia chẵn cho ba đặt bối dây lên ba mặt phẳng khác (hình 1.2) gọi dây quấn đồng tâm ba mặt phẳng Nếu muốn đặt vào hai mặt phẳng bối dây phải uốn lại (như hình 1-3) p= q= p= q= Hình 1.4 dây quấn đồng tâm mặt phẳng Hình 1.5 dây quấn đồng tâm phân tán với p l số nguyên lỴ LUAN VAN CHAT LUONG download : add luanvanchat@agmail.com Đồ án tốt nghiệp Khi q số chẵn chia tổ bối dây làm hai nửa tổ đầu dây nửa tổ bẻ ngoặt hai phía khác Như pha số nửa tổ bối dây số cực nên phần đầu nối dây quấn pha chiếm tất chu vi bề mặt phần đầu nối Stato, phần đầu nói dây quấn pha phân bố mặt phẳng ta có loại dây quấn ba pha đồng tâm ba mặt phẳng (hinh 1-5), loại gọi dây quấn đồng tâm phân tán Đặc điểm dây quấn đồng tâm bối dây có hình dáng chiều dài khác Khi có mạch nhánh song song đặc điểm có ảnh hưởng lớn Để cho điện trở điện kháng mạch nhánh dây quấn hai mặt phẳng mạch nhánh số bối dây hai mặt phẳng phải Gọi a số mạch nhánh song song pha số bối dây mạch nhánh mặt phẳng phải (p/2a).Vì trường hợp (p/2a) số nguyên thực dây quấn có trở kháng đối xứng Khi a = có p = 4, 8, 12….mới thực điều Đối với dây quấn ba mặt phẳng, dây quấn pha đặt mặt phẳng nên tổng trở mạch song song pha tổng trở pha lại được.Để tránh điều đó, thực tế người ta quấn tổ bối dây hoàn toàn lúc đặt dây vào mặt phẳng cố ép dây cho vừa vào chỗ trống Tóm lại dây quấn đồng tâm hai mặt phẳng ba mặt phẳng thực chất dây quấn không đối xứng DÂY QUẤN ĐỒNG KHUÔN : LUAN VAN CHAT LUONG download : add luanvanchat@agmail.com Đồ án tốt nghiệp Ngược lại với dây quấn đồng tâm, dây quấn đồng khuôn loại dây quấn đối xứng bối dây giống hợp lại Dây quấn đồng khn chia làm ba loại : đơn giản, phân tán móc xích Sơ đồ pha dây quấn đồng khn đơn giản ỏ hình1-1,của loại đồng khn phân tán hình 2-1 So với loại dây quấn đồng tâm phân tán khác hình dáng u dõy ni p= q= Hình 1.6 Dây quấn đồng khuôn phân tán p= q= Hình 1.6 Dây quấn đồng khuôn phân tán Dõy qun múc xích gọi dây quấn kiểu phân tán, khác cạnh dài cạnh ngắn bối dây tổ bối dây tổ bối dây xen vào hình 2-3 LUAN VAN CHAT LUONG download : add luanvanchat@agmail.com Đồ án tốt nghiệp Vì bối dây hai cạnh ngắn dài hợp lại nên bước dây phải số lẻ Dây quấn đồng tâm đồng khuôn đơn giản, phân tán thuộc loại dây quấn bước đủ dây quấn móc xích bước đủ hay bước ngắn Về quan hệ điện từ, dây quấn móc xích bước ngắn nhìn tồn dây quấn giống dây quấn bước đủ, ưu điểm dây quấn tiết kiệm đồng phần đầu nối II DÂY QUẤN HAI LỚP Cũng máy điện chiều,dây quấn hai lớp máy điện xoay chiều gồm nhiều bối dây độc lập hợp lại, có rãnh có nhiêu bối dây.Dây quấn hai lớp loại dây quấn mà rãnh có đặt hai cạnh tác dụng, số bối dây số rãnh S = Z, số tổ bối dây pha Z/mq=2mpq/mq=2p, nghĩa số cực máy Khi quấn dây, cạnh thứ bối dây đặt lớp rãnh, cạnh thứ hai đặt lớp rãnh khác với khoảng LUAN VAN CHAT LUONG download : add luanvanchat@agmail.com Đồ án tốt nghiệp cách y hai cạnh bối dây hay bước dây quấn gần bước cực τ Thường dây quấn hai lớp có bước ngắn ( y 2,2 = mk giả thiết ) Vậy kết hoàn toàn chấp nhận 10 LUAN VAN CHAT LUONG download : add luanvanchat@agmail.com Đồ án tốt nghiệp CHƯƠNG VI :TÍNH TỐN NHIỆT I ĐẠI CƯƠNG Khi máy điện làm việc máy điện phát sinh tổn hao, lượng tiêu hao biến thành nhiệt làm nóng phận máy Khi trạng thái nhiệt máu ổn định tồn nhiệt lượng phát từ máy tỏa môi trường xung quanh nhờ chênh nhiệt phận máy với mơi trường.Tính tốn nhiệt giải vấn đề tản nhiệt cho máy điện cơng việc quan trọng.Việc tính tốn nhiệt liên quan chặt chẽ đến làm nguội máy cuối xác định nhiệt độ cho phép dây quấn với môi trường Độ tăng nhiệt phụ thuộc vào tính chất vật liệu cách điện,chế độ làm việc máy, môi trường làm việc công nghệ chế tạo … Các chế độ làm việc có ba loại : + dài hạn + ngắn hạn + ngắn hạn lặp lại Trong khuôn khổ đồ án tốt nghiệp ta tính tốn cho chế độ làm việc dài hạn Để tính tốn ta áp dụng phương pháp dùng sơ đồ thay thế, phương pháp người ta dùng khái niệm nhiệt nguồn nhiệt để lập sơ đồ thay theo định luật mạch điện Các nguồn nhiệt tổn hao sinh gồm : +Tổn hao đồng dây quấn Stato PCu +Tổn hao sắt PFe +Tổn hao Roto RR Các nhiệt trở gồm có : +Nhiệt trở cách điện rãnh Rc 11 LUAN VAN CHAT LUONG download : add luanvanchat@agmail.com Đồ án tốt nghiệp +Nhiệt trở phần đầu nối Rđ +Nhiệt trở chỗ tiếp giáp lõi sắt Stato gông Stato RFe +Nhiệt trở đặc trưng cho độ chênh nhiệt độ khơng khí nóng bên máy với vỏ máy R’α +Nhiệt trở tản nhiệt bề mặt vỏ nắp máy với môi trường Rα II TÍNH TỐN CÁC NGUỒN NHIỆT TRONG SƠ ĐỒ THAY THẾ : 6.1Tổn hao đồng Stato : Qcu1 =Pcu1 + 0,5Pf =615,40 + 0,5×61,6 =646,20 W 6.2Tổn hao Roto : Q Fe = PFe = 277,60 W 6.3Tổn hao sắt Roto : QR = Pcu2 + 0,5Pf +Pcơ +Pbm +Pđm = 541,10 + 0,5×61,60 + 66,30 + 20,50 + 22,50 = 681,20 W III CÁC NHIỆT TRỞ TRÊN SƠ ĐỒ THAY THẾ 6.4 Nhiệt trở bề mặt lõi sắt Stato : R Fe = R Feg + R δg = ☻Trong : ⎛⎜ 1 ⎞⎟ + Sg1 ⎜⎝ α g α δg ⎟⎠ - RFeg : nhiệt trở gông Stato -Rδg : nhiệt trở phụ khe hở công nghệ lõi sắt vỏ máy Nhiệt trở khó tính xác nên người ta đưa hệ số αδg Ta có : + + λ Fe 30.10 −2 αg = = = 0,3157 ( W / cm o C) h g1 2,21 αδg = 0,09 (W/cm2 oC) 12 LUAN VAN CHAT LUONG download : add luanvanchat@agmail.com Đồ án tốt nghiệp Sg1 = π.Dn.l1 = π× 23,3× 16 =1171,1857 cm2 -diện tích bề + mặt truyền nhiệt gơng lấy diện tích bề mặt trụ ngồi lõi thép Vậy ta có : R Fe = R Feg + R δg = = ⎛⎜ 1 + S g1 ⎜⎝ α g α δg ⎞ ⎟ ⎟ ⎠ 1 ⎞ ⎛ + ⎜ ⎟ 1171,1857 ⎝ 0,3157 0,09 ⎠ = 1,58.10 − oC/W 6.5Nhiệt trở phần đầu nối dây quấn Stato : Bao gồm nhiệt trở đặc trưng lớp cách điện phần đầu nối nhiệt tở đặc trưng cho độ chênh nhiệt bề mặt phần đầu nối phần khơng khí bên vỏ máy Rđ = δc + λ c S đ α đ S đ ☻Trong : + δc = 0,025 cm - cách điện đầu nối băng vải + λc =0,16.10-2 (W/oC)- hệ số dẫn nhiệt cách điện dây quấn Stato cách cấp điện B tra theo bảng 8.2 trang 170 sách TKMĐ tác giả Trần Khánh Hà Nguyễn Hồng Thanh + αđ = (1 + 0,56v2)10-3(W/cm2 oC) : hệ số tản nhiệt đầu dây quấn -Ta có : tốc độ đồng động n = 60 f 60 × 50 = = 1500 vg / ph p => tốc độ định mức động : n = n1(1- sđm) = 1500(1-0,047) = 1429,5 vg/ph + v : tốc độ gió thổi đầu dây quấn lấy tốc độ bề mặt Roto v= π.D.n π × 15,3 × 1429,5 = = 11,4518(m / s ) 6000 6000 13 LUAN VAN CHAT LUONG download : add luanvanchat@agmail.com Đồ án tốt nghiệp =>αđ = (1 + 0,56v2)10-3 = (1+0,56.11,45182)10-3 =7,44.10-2 (W/cm2 oC) + Sđ - diện tích tản nhiệt phần đầu nối.Diện tích tính sau : Đối với dây quấn hai lớp ta có : Sđ = 2Z1Cblđ Ở : - Z1 = 36 : số rãnh Stato -Cb chu vi bối dây; (cm) : Cb = ( b1 + b2 –2λc)+ 2h12 = (0,98 + 0,71 – 2×0,025) + 2×1,740 =5,165cm - lđ =15,5716 cm chiều dài phần đầu nối dây quấn Stato Vậy Sđ = 2× 36× 5,165×15,5716 = 5790,7666 cm2 Ta có : Rđ = δc + λ c S đ α đ S đ 1 ⎛ , 025 ⎞ =⎜ + ⎟ −2 −2 , 44 10 ⎠ 5790 , 7666 ⎝ ,16 10 −2 o = , 5019 10 C/W 6.6 Nhiệt trở đặc trưng cho độ chênh nhiệt khí nóng bên máy vỏ máy : R 'α = α × S 'α ☻Trong : + α =αo(1+kovR) =1,42.10-3(1+ 0,06×11,4518) =0,2397.10-2 (W/cm2 oC) Ở : - αo = 1,42.10-3(W/cm2 oC) hệ số tản nhiệt bề mặt môi trường tra theo bảng 8.3 trang 171 sách TKMĐ tác giả Trần Khánh Hà Nguyễn Hồng Thanh - ko =0,06 hệ số tính đến hồn hảo chuyển dịch dịng khơng khí - vR =11,4518 (m/s) tốc độ bề mặt Roto + Sα’: diện tích bề mặt truyền nhiệt bên vỏ máy bao gồm phần không tiếp xúc với lõi sắt Stato bề mặt bên hai nắp máy 14 LUAN VAN CHAT LUONG download : add luanvanchat@agmail.com Đồ án tốt nghiệp * Tính Sα’: -Ta có chiều dài phần đầu dây thò khỏi lõi sắt : f = kfτy + B= 0,50×10,4397 + 1,0 =6,2198 cm Ở - kđ1=0,50 B =1.0cm tra theo bảng 3.4 trang 69 sách TKMĐ tac giả Trần Khánh Hà Nguyễn Hồng Thanh -τy = 10,4397 chiều rộng trung bình phần tử (theo 4.9) ⇒ Sα' = π.D n l t + π.D 2n π × 23,32 = π × 23,3 × 16,4396 + = 2056,1337cm 4 Ở : - lt = 2(f + a) =2(6,2198 + 2) = 16,4396 cm - với a =2 cm khoảng cách từ bối dây nắp máy Vậy ta có : R 'α = 1 = = , 2029 ο C/W ' −2 α × Sα , 2397 10 × 2056 ,1337 6.7 Nhiệt trở bề mặt tỏa nhiệt vỏ máy : Bề mặt bao gồm có diện tích tỏa nhiệt cánh tản nhiệt bề mặt hai nắp máy Rα = α vSv + α n S'n + α"n S"n Hệ số tản nhiệt cánh tản nhiệt xác định cách đưa thêm hệ số kg : αv= kg×αv’ Có thể xác định : αv’ = 3,6.d-0,2v0,8 10-4 hệ số tản nhiệt phần phẳng máy ☻ Trong : + d;(m) - đường kính rãnh thơng gió d= ab ch × , 015 × , 025 = = = ,1875 m a+b c+h , 015 × , 025 Ở chọn kích thước cánh tản nhiệt sau : + b = 0,3cm 15 LUAN VAN CHAT LUONG download : add luanvanchat@agmail.com Đồ án tốt nghiệp + c =1,5cm + h =2,5cm + v vận tốc gió thổi mặt ngồi vỏ máy tính đến suy giảm 50% theo chiều dài gân tản nhiệt đường kính ngồi cánh quạt lấy Dn ⇒ v = ,5 π× Dn × n π × 23 ,3 × 1429 ,5 = ,5 = 8, 7154 m/s 6000 6000 Vậy ta có : αv’ = 3,6×(0,01785)-0,2×(8,7514)0,8.10-4 =4,5074.10-3 W/oC + Ta có : αg = β×λ×th(β.h) : hệ số tản nhiệt gân có chiều dầy b β= α 'v = λ b × 4,5074 10 − = 0,8667 10 − × 0,3 =>αg =β×λ×th(β.h) =0,8667×4.10-2×th(0,8667.2,5) =3,377.10-2 (W/cm2 oC) Vậy ta có : kg = αg c b 1,5 3,377.10−2 0,3 + ' × = + × = 2,0820 c + b α v b + c 1,5 + 0,3 4,5047.10−3 0,3 + 1,5 Vậy : αv= kg×αv’ = 2,0820×4,5074.10-3 =9,384.10-3 (W/cm2 oC) +Ở nắp sau tốc độ gió cánh quạt khơng bị suy giảm hệ số tản nhiệt nắp gió thổi : αn’ = 3,6.d-0,2.v0,8 10-4 = 3,6.(0,01875)-0,2(2×8,7154)0,810-4 =7,848.10-3 (W/cm2 oC) +Hệ số tản nhiệt nắp khơng có gió thổi : αn” = αo =1,42.10-3(W/cm2 oC) +Diện tích nắp máy : S"n = S 'n = S n = π.D 2n π × 23,3 = = 426,1686 cm 4 + ta có số gân máy : ng = π D vo π × 25 ,3 = = 44 gân c+b 1,5 + ,3 16 LUAN VAN CHAT LUONG download : add luanvanchat@agmail.com Đồ án tốt nghiệp Trong đó: + Dvỏ =Dn +2bvỏ = 23,3 +2× =25,3 cm + : bvỏ =1cm bề dầy vỏ máy + Diện tích gân : Sg = lvỏ (c+b+2h) = 32,4396×(1,5+0,3+2×2,5) =220,5893 cm2 ☻ Trong : lvỏ = lδ + lt = 16,0 + 16,4396 =32,4396 cm +Vậy diện tích vỏ máy : Sv’ =ng×Sg + 2Sn = 44×220,5893 + 2×426,1686 = 10558,2655cm2 Tuy nhiên ta phải trừ khoảng 30% Sv có hộp cực chân máy : Sv = 0,7×Sv’ = 0,7 × 10558,2655 =7390,785 cm2 +Vậy ta có nhiệt trở tỏa nhiệt bề mặt ngồi vỏ máy : Rα = = α vSv + α n S'n + α"n S"n −3 −3 9,384.10 × 7390,785 + 7,848.10 × 426,1686+ 1,42.10−2 × 426,1686 = 1,364.10−2 (o C/W) 6.8 Nhiệt trở lớp cách điện rãnh : Rc = δc 0,025 = = 0,5252.10−2 (o C/W) −2 λc Sc 0,16.10 × 2975,04 Trong : + Sc = Z1.Cb.l1 =36×5,165×16,0 = 2975,04cm2 + λc = 0,16.10-2 (W/oC) 6.9 Độ chênh nhiệt vỏ máy với môi trường xung quanh : θα =(PCu + PFe +PR )Rα = (646,2 +277,6 +681,2)1,364.10-2 = 21,8922 oC 6.10 Độ tăng nhiệt dây quấn Stato : 17 LUAN VAN CHAT LUONG download : add luanvanchat@agmail.com Đồ án tốt nghiệp ⎡R + Rc ⎤ PCu1 (R Fe + R c ) + PFe R Fe + PR R 'α ⎢ Fe ⎥ R đ + R 'α ⎦ ⎣ θ1 = + θα R Fe + R c 1+ R đ + R 'α ⎛ 2,1052 ⎞ 646,2 × 2,1052 + 277,6 × 1,58 + 681,2 × 20,29 × ⎜ ⎟ 20,79 ⎠ ⎝ ⋅ 10 −2 + 21,8922 = 2,1052 1+ 20,79 = 50,9357 o C 6.11 Độ tăng nhiệt độ lõi sắt : θ Fe = = PFe R Fe + (θ − θ ) + θα Rc 1+ R Fe 277 , × 1,58 10 − + (50 ,9357 − 21 ,9822 ) + 21 ,9822 ,5252 10 − 1+ 1,58 10 − = 46 ,9870 o C 6.12 Độ tăng nhiệt độ dây quấn so với môi trường : θdq = θ1 + θmt = 50,9357 + 40 = 90,9357 oC Ở θmt = +40 oC : nhiệt độ môi trường làm việc tiêu chuẩn theo qui định Việt Nam, Vậy ta thấy độ tăng nhiệt độ dây quấn Stato 90,9357 oC so với độ tăng nhiệt độ cho phép dây quấn theo cấp chịu nhiệt B 105oC hoàn toàn thõa mãn yêu cầu IV HỆ THỐNG THƠNG GIĨ : Động có quạt gió nắp đầu trục nhằm thơng gió vỏ máy.Quạt tạo chu trình lưu thơng khí,khơng khí nguội thổi 18 LUAN VAN CHAT LUONG download : add luanvanchat@agmail.com Đồ án tốt nghiệp vào máy qua bề mặt phận nóng mang nhiệt nhạnh môi trường xung quanh V.KẾT LUẬN : Như thơng số sau tính tốn ta thấy với chế độ làm việc liên tục động chạy thời gian vơ hạn định mà nhiệt độ phận máy không vượt nhiệt độ cho phép 19 LUAN VAN CHAT LUONG download : add luanvanchat@agmail.com Đồ án tốt nghiệp CHƯƠNG VII: KẾT LUẬN CHUNG Như sau tính tốn tiêu kinh tế kĩ thuật mà máy đạt : ● Pđm = 10,7648 kw ● mmax = 2,48 ● nđm =1429,5 vg/ph ● mk = 2,52 ● cosφ =0,8492 ● ik = 5,78 ● η = 87,32% Tóm lại kết hồn tồn chấp nhận so với yêu cầu đề ra.Tuy nhiên trình độ,thời gian có hạn tài liệu tham khảo khơng có nhiều nên việc tính tốn trình bày khơng khỏi thíếu sót Do em mong thầy đóng góp ý kiến để đồ án hồn thiện áp dụng thực tế Một lần em xin tất thầy cô môn Thiết bị điện –điện tử đặc biệt cô Nguyễn Hồng Thanh 20 LUAN VAN CHAT LUONG download : add luanvanchat@agmail.com ... Ngược lại với dây quấn đồng tâm, dây quấn đồng khuôn loại dây quấn đối xứng bối dây giống hợp lại Dây quấn đồng khn chia làm ba loại : đơn giản, phân tán móc xích Sơ đồ pha dây quấn đồng khuôn đơn... bối dây có kí hiệu “*”.Vì muốn pha có nhánh phải nối X1với A2 để s.đ.đ hai nhóm chiều IV KẾT LUẬN : Do với nhiều kiểu loại dây quấn nhiệm vụ thiết kế dây quấn cho động không đồng ba pha lồng sóc. .. lớp máy điện xoay chiều có thẻ chế tạo thành dây quấn xếp dây quấn sóng.Trong dây quấn xếp chủ yếu cịn dây quấn sóng dùng Roto dây quấn động điện không đồng máy phát điện tuabin nước công suất lớn