THIẾT kế CUNG cấp điện CHO PHÂN XƯỞNG dệt

Trường Đại Học Bách Khoa TP.HCM Khoa Điện – Điện Tử Bộ mơn: Cung Cấp Điện LỜI NÓI ĐẦU Em xin chân thành cảm ơn Q thầy cô trường Đại Học Bách Khoa đặc biệt Thầy Trương Phước Hòa hướng dẫn giúp em hoàn thành đồ án môn học TP.HCM,6-12-2007 Sinh viên thực TRẦN VĂN THƠ GVHD: Trương Phước Hòa Page Trần Văn Thơ LUAN VAN CHAT LUONG download : add luanvanchat@agmail.com Trường Đại Học Bách Khoa TP.HCM Khoa Điện – Điện Tử Bộ môn: Cung Cấp Điện MỤC LỤC Trang A PHÂN CHIA NHĨM PHỤ TẢI VÀ XĐ PHỤ TẢI TÍNH TỐN A.1 Phân chia nhóm phụ tải A.2 Xác định phụ tải tính tốn B TÍNH TỐN CHIẾU SÁNG 13 C BÙ CÔNG SUẤT VÀ CHỌN MBA CHO PHÂN XƯỞNG 16 D CHỌN DÂY CHO TỦ PPC VÀ TỦ ĐỘNG LỰC 18 D.1 Chọn dây từ MBA đến TPPC 18 D.2 Chọn dây từ TPPC đến TĐL 18 D.3 Chọn dây từ TPPC đến TĐL 18 D.4 Chọn dây từ TPPC đến TĐL 18 D.5 Chọn dây từ TPPC đến TĐL 19 D.6 Chọn dây từ TPPC đến TĐL 19 D.7 Chọn dây từ TPPC đến TĐL 19 D.8 Chọn dây từ TPPC đến TĐL 19 D.9 Chọn dây từ TPPC đến TĐL 20 D.10 Chọn dây từ TĐL đến thiết bị 20 E TÍNH SỤT ÁP VÀ NGẮN MẠCH 24 E.1 TÍNH SỤT ÁP 24 Sụt áp từ MBA đến TPPC 24 Sụt áp từ TPPC – TĐL – Thiết bị 24 2.1 Sụt áp từ TPPC – TĐL1 – thiết bị nhóm 24 2.2 Sụt áp từ TPPC – TĐL2 – thiết bị nhóm 26 2.3 Sụt áp từ TPPC – TĐL3 – thiết bị nhóm 26 2.4 Sụt áp từ TPPC – TĐL4 – thiết bị nhóm 27 2.5 Sụt áp từ TPPC – TĐL5 – thiết bị nhóm 27 2.6 Sụt áp từ TPPC – TĐL6 – thiết bị nhóm 27 2.7 Sụt áp từ TPPC – TĐL7 – thiết bị nhóm 28 2.8 Sụt áp từ TPPC – TĐL8 – thiết bị nhóm 28 E.2 TÍNH NGẮN MẠCH VÀ CHỌN CB 30 Ngắn mạch TPPC 30 Ngắn mạch TĐL 30 Ngắn mạch thiết bị 37 F TÍNH TỐN AN TÒAN 44 F.1 Các khái niệm 44 F.2 Các biện pháp bảo vệ 44 F.3 Thiết kế bảo vệ an toàn 44 GVHD: Trương Phước Hòa Page Trần Văn Thơ LUAN VAN CHAT LUONG download : add luanvanchat@agmail.com Trường Đại Học Bách Khoa TP.HCM Khoa Điện – Điện Tử Bộ mơn: Cung Cấp Điện THIẾT KẾ CUNG CẤP ĐIỆN CHO PHÂN XƯỞNG DỆT Kích thước: Dài x Rộng = 120m x 65m A PHÂN CHIA NHÓM PHỤ TẢI VÀ XÁC ĐỊNH PHỤ TẢI TÍNH TỐN A.1 XÁC ĐỊNH TÂM PHỤ TẢI Mục đích: Ta xác định tâm phụ tải để đặt tủ động lực (hoặc tủ phân phối) tâm phụ tải nhằm cung ấp điện với tổn thất điện áp tổn thất công suất nhỏ, chi phí hợp lý Tuy nhiên vị trí đặt tủ phụ thuộc vào yếu tố mỹ quan, thuận tiện thao tác… Nhóm KHMB Tên thiết bị Máy canh Máy canh Máy canh phân hạng Máy hồ Máy hồ Máy hồ Số lượng 1 1 1 Pđm (kW) 18 18 12 12 12 Ksd cos  Xi (m) Yi (m) 0.4 0.4 0.4 0.6 0.54 0.7 0.6 0.6 0.6 0.6 0.5 0.67 9.3 15.4 21.5 9.3 15.4 21.5 20.7 20.7 20.7 41.3 41.3 41.3 Tâm phụ tải tính theo cơng thức: n  Xi.Pđmi X= i1 n  Pđmi  9.3 18  15.4 18  21.5   9.3 12  15.4 12  21.5 12  14.7(m) 81  20.7 18  20.7 18  20.7   41.3 12  41.3 12  41.3 12  29.9(m) 81 i1 n  Yi.Pđmi Y= i1 n  Pđmi i1 Để thuận tiện thao tác vẻ mỹ quan ta dời tủ động lực tọa độ: X = (m); Y = 29.9 (m) Nhóm KHMB Tên thiết bị 11 Máy dệt CTD Số lượng 36 Pđm (kW) 11.5 cos  0.6 Ksd 0.55 X (m) 37.9 Y (m) 46.8 Tâm phụ tải tính theo công thức: n  Yi.Pđmi n  Xi.Pđmi X= i1 n  Pđmi i1 = 37.9 (m) Y= i1 n  Pđmi = 46.8 (m) i1 Để thuận tiện thao tác vẻ mỹ quan ta dời tủ động lực tọa độ: X = 37.9 (m); Y = 65 (m) GVHD: Trương Phước Hòa Page Trần Văn Thơ LUAN VAN CHAT LUONG download : add luanvanchat@agmail.com Trường Đại Học Bách Khoa TP.HCM Nhóm KHMB Tên thiết bị 12 Máy dệt CTM Khoa Điện – Điện Tử Số lượng 36 Bộ môn: Cung Cấp Điện Pđm (kW) 11.5 cos  0.6 Ksd 0.55 X (m) 60.3 Y (m) 46.8 Tâm phụ tải tính theo cơng thức: n  Yi.Pđmi n  Xi.Pđmi X= i1 n  Pđmi Y= = 60.3 (m) i1 n  Pđmi = 46.8 (m) i1 i1 Để thuận tiện thao tác vẻ mỹ quan ta dời tủ động lực tọa độ: X = 60.3 (m); Y = 65 (m) Nhóm KHMB 10 Tên thiết bị Máy dệt kim Số lượng 36 Pđm (kW) 8.7 cos  0.67 Ksd 0.7 X (m) 83.1 Y (m) 46.8 Tâm phụ tải tính theo cơng thức: n  Yi.Pđmi n  Xi.Pđmi X= i1 n  Pđmi Y= = 83.1 (m) i1 n  Pđmi = 46.8 (m) i1 i1 Để thuận tiện thao tác vẻ mỹ quan ta dời tủ động lực tọa độ: X = 83.1 (m); Y = 65 (m) Nhóm KHMB Tên thiết bị Máy dệt kim Số lượng 36 Pđm (kW) 8.7 cos  0.67 Ksd 0.7 X (m) 37.9 Y (m) 19.1 Tâm phụ tải tính theo cơng thức: n  Yi.Pđmi n  Xi.Pđmi X= i1 n  Pđmi Y= = 37.9 (m) i1 n  Pđmi = 19.1 (m) i1 i1 Để thuận tiện thao tác vẻ mỹ quan ta dời tủ động lực tọa độ: X = 37.9 (m); Y = (m) Nhóm KHMB Tên thiết bị Máy dệt kim Máy dệt kim Số lượng 27 Pđm (kW) 8.7 8.7 Ksd 0.7 0.7 cos  0.67 0.67 X (m) Y (m) 60.3 19.1 Tâm phụ tải tính theo công thức: n n  Yi.Pđmi  Xi.Pđmi X= i1 n  Pđmi i1 = 60.3 (m) Y= i1 n  Pđmi = 19.1 (m) i1 Để thuận tiện thao tác vẻ mỹ quan ta dời tủ động lực tọa độ: X = 60.3 (m); Y = (m) GVHD: Trương Phước Hòa Page Trần Văn Thơ LUAN VAN CHAT LUONG download : add luanvanchat@agmail.com Trường Đại Học Bách Khoa TP.HCM Nhóm KHMB 13 Tên thiết bị Máy dệt CTM Khoa Điện – Điện Tử Số lượng 36 Bộ môn: Cung Cấp Điện Pđm (kW) 11.5 cos  0.6 Ksd 0.55 X (m) 83.1 Y (m) 19.1 Tâm phụ tải tính theo cơng thức: n  Xi.Pđmi X= n i1 n  Yi.Pđmi = 83.1 (m)  Pđmi i1 n Y=  Pđmi i1 = 19.1 (m) i1 Để thuận tiện thao tác vẻ mỹ quan ta dời tủ động lực tọa độ: X = 83.1 (m); Y = (m) Nhóm KHMB 13 14 Tên thiết bị Máy dệt CTM Máy dệt CTM Số lượng 24 Pđm (kW) 11.5 11.5 cos  0.6 0.6 Ksd 0.55 0.55 X (m) Y (m) 105.7 31.9 Tâm phụ tải tính theo cơng thức: n  Yi.Pđmi n  Xi.Pđmi X= i1 n  Pđmi i1 n Y= = 105.7 (m)  Pđmi = 31.9 (m) i1 i1 Để thuận tiện thao tác vẻ mỹ quan ta dời tủ động lực tọa độ: X = 120 (m); Y = 31.9 (m) XÁC ĐỊNH TÂM PHỤ TẢI CHO TỦ PHÂN PHỐI CHÍNH Nhóm Xnhóm(m) Ynhóm(m) Pnhóm(kW) Ppx (kW) 29.9 81 37.9 65 414 60.3 65 414 83.1 37.9 65 313.2 313.2 2630.6  Pđmi 120 31.9 368  Yi.Pđmi  Xi.Pđmi i1 n 83.1 414 n n X= 60.3 313.2 Y= = 66.9 (m) i1 n  Pđmi i1 i1 Để thuận tiện cho việc điều hành vẻ mỹ quan ta chọn lại vị trí tủ phân phối tọa độ: X = (m); Y = 55 (m) TỔNG KẾT TÂM PHỤ TẢI CỦA TỦ ĐỘNG LỰC VÀ TỦ PHÂN PHỐI CHÍNH Nhóm Xnhóm(m) Ynhóm(m) Pnhóm(kW) 29.9 81 37.9 65 414 60.3 65 414 83.1 65 313.2 37.9 313.2 60.3 313.2 83.1 414 120 31.9 368 TPPC 55 2630.6 GVHD: Trương Phước Hòa Page Trần Văn Thơ LUAN VAN CHAT LUONG download : add luanvanchat@agmail.com Trường Đại Học Bách Khoa TP.HCM Khoa Điện – Điện Tử Bộ môn: Cung Cấp Điện A.2 XÁC ĐỊNH PHỤ TẢI TÍNH TỐN Nhóm KHMB Tên thiết bị Máy canh Máy canh Máy canh phân hạng Máy hồ Máy hồ Máy hồ Số lượng 1 1 1 Pđm (kW) 18 18 12 12 12 Ksd cos  Xi (m) Yi (m) 0.4 0.4 0.4 0.6 0.54 0.7 0.6 0.6 0.6 0.6 0.5 0.67 9.3 15.4 21.5 9.3 15.4 21.5 20.7 20.7 20.7 41.3 41.3 41.3  Hệ số sử dụng hệ số cơng suất nhóm thiết bị n Ksdi.Pđmi Ksd = i1 n  Pđmi n 40.08 = = 0.49 81 cos  =  cos  Pđmi i i1 ` = Pđmi 48.24 81 = 0.59 i1  Dựa vào bảng A.2 sách Hướng Dẫn ĐAMH Thiết Kế Cung Cấp Điện ta chọn hệ số Kmax theo hệ số sử dụng Ksd hệ số thiết bị hiệu nhq  n  Pđmi   gfd  i 1  nhq = = n  P2đmi 18    12  3 182   92  122   5.65 > => Kmax = 1.55 i1  Cơng suất tác dụng trung bình: Ptb = Ksd  Pđm  = 0.49  81 = 39.69 (kW)  Cơng suất tác dụng tính tốn: Ptt = Kmax  Ksd  Pđm  = 1.55  0.49  81  61.52 (kW)  Công suất phản kháng tính tốn: Qtt = Ptb  tg   39.69 1.35  53.58 (kVar)  Công suất biểu kiến tính tốn: 2 2 Stt  PttP2 2tt Q +ttQgf tt  61.52  53.58  81.58 (kVA)  Dịng điện tính tốn nhóm: 81.58 103 Stt   123.95 ( A) Itt =  380  Uđm  Dòng định mức thiết bị: Pđmi Iđmi =  Uđmi  cos  => Chọn Iđmmax = 45.58 (A)  Dòng đỉnh nhọn nhóm thiết bị: => Ikđmax = Kmm.Iđmmax = 227.9 (A) (Chọn Kmm = Pđm < 40 kW) => Iđn = Ikđmax + Itt – Ksd Iđmmax = 227.9 + 123.95 – 0.49  45.58 = 329.51 (A) Nhóm KHMB 11 Tên thiết bị Máy dệt CTD Số lượng 36 Pđm (kW) 11.5 Ksd 0.55 cos  0.6 X (m) 37.9 Y (m) 46.8 GVHD: Trương Phước Hòa Page Trần Văn Thơ LUAN VAN CHAT LUONG download : add luanvanchat@agmail.com Trường Đại Học Bách Khoa TP.HCM Khoa Điện – Điện Tử Bộ môn: Cung Cấp Điện  Hệ số sử dụng hệ số công suất nhóm thiết bị n n Ksdi.Pđmi i1 n Ksd = cos  = = 0.55  Pđmi i1  cos  Pđmi i i1 = 0.6 n  Pđmi i1  Dựa vào bảng A.2 sách Hướng Dẫn ĐAMH Thiết Kế Cung Cấp Điện ta chọn hệ số Kmax theo hệ số sử dụng Ksd hệ số thiết bị hiệu nhq  n  Pđmi   gfd  i 1  nhq = => Kmax = 1.133 = 36 > n  P2đmi i1  Cơng suất tác dụng trung bình: Ptb = Ksd  Pđm  = 0.55  414 = 227.7 (kW)  Cơng suất tác dụng tính tốn: Ptt = Kmax  Ksd  Pđm  = 1.133  0.55  414  257.98 (kW)  Công suất phản kháng tính tốn: Qtt = Ptb  tg   227.7  1.33  302.84 (kVar)  Công suất biểu kiến tính tốn: Stt  PPtt22tt+QQtt 22gtt  257.982  302.842  397.82 (kVA)  Dịng tính tốn nhóm: 397.82 103  604.42 ( A)  380  Uđm  Dòng định mức thiết bị: Pđmi Iđmi = => Chọn Iđmmax = 29.12 (A)  Uđmi  cos  Stt Itt =   Dịng đỉnh nhọn nhóm thiết bị: => Ikđmax = Kmm.Iđmmax = 145.6 (A) (Chọn Kmm = Pđm < 40 kW) => Iđn = Ikđmax + Itt – Ksd Iđmmax = 145.6 + 604.42 – 0.55  29.12 = 734 (A) Nhóm KHMB 12 Tên thiết bị Máy dệt CTM Số lượng 36 Pđm (kW) 11.5 Ksd 0.55  Hệ số sử dụng hệ số công suất nhóm thiết bị n Ksdi.Pđmi Ksd = i1 n  = 0.55 Pđmi i1 cos  = cos  0.6 X (m) 60.3 Y (m) 46.8 n  cos  Pđmi i i1 n  Pđmi = 0.6 i1  Dựa vào bảng A.2 sách Hướng Dẫn ĐAMH Thiết Kế Cung Cấp Điện ta chọn hệ số Kmax theo hệ số sử dụng Ksd hệ số thiết bị hiệu nhq  n  Pđmi   gfd  i 1  nhq = n  P2đmi = 36 > => Kmax = 1.133 i1 GVHD: Trương Phước Hòa Page Trần Văn Thơ LUAN VAN CHAT LUONG download : add luanvanchat@agmail.com Trường Đại Học Bách Khoa TP.HCM Khoa Điện – Điện Tử Bộ môn: Cung Cấp Điện  Công suất tác dụng trung bình: Ptb = Ksd  Pđm  = 0.55  414 = 227.7 (kW)  Công suất tác dụng tính tốn: Ptt = Kmax  Ksd  Pđm  = 1.133  0.55  414  257.98 (kW)  Cơng suất phản kháng tính tốn: Qtt = Ptb  tg   227.7  1.33  302.84 (kVar)  Cơng suất biểu kiến tính tốn: Stt  PPtt22tt+QQtt 22gtt  257.982  302.842  397.82 (kVA)  Dòng điện tính tốn nhóm: 397.82 103   604.42 ( A)  380 Stt Itt =  Uđm  Dòng điện định mức thiết bị: Pđmi => Chọn Iđmmax = 29.12 (A)  Uđmi  cos   Dịng điện đỉnh nhọn nhóm: => Ikđmax = Kmm.Iđmmax = 145.6 (A) (Chọn Kmm = Pđm < 40 kW) => Iđn = Ikđmax + Itt – Ksd Iđmmax = 145.6 + 604.42 – 0.55  29.12 = 734 (A) Iđmi = Nhóm KHMB 10 Tên thiết bị Máy dệt kim Số lượng 36 Pđm (kW) 8.7 cos  0.67 Ksd 0.7 X (m) 83.1 Y (m) 46.8  Hệ số sử dụng hệ số cơng suất nhóm thiết bị n n Ksdi.Pđmi Ksd = i1 n  = 0.7 cos  = Pđmi i1  cos  Pđmi i i1 n  Pđmi = 0.67 i1  Dựa vào bảng A.2 sách Hướng Dẫn ĐAMH Thiết Kế Cung Cấp Điện ta chọn hệ số Kmax theo hệ số sử dụng Ksd hệ số thiết bị hiệu nhq  n  Pđmi   gfd  i 1  nhq = n  P2đmi = 36 > => Kmax = 1.09 i1  Công suất tác dụng trung bình: Ptb = Ksd  Pđm  = 0.7  313.2 = 219.24 (kW)  Công suất tác dụng tính tốn: Ptt = Kmax  Ksd  Pđm  = 1.09  0.7  313.2  238.97 (kW)  Cơng suất phản kháng tính tốn: Qtt = Ptb  tg   219.24 1.1  241.16 (kVar)  Cơng suất biểu kiến tính tốn: Stt  PPtt22tt+QQtt 22gtt  238.97  241.162  339.5 (kVA)  Dịng tính tốn nhóm: GVHD: Trương Phước Hịa Page Trần Văn Thơ LUAN VAN CHAT LUONG download : add luanvanchat@agmail.com Trường Đại Học Bách Khoa TP.HCM Khoa Điện – Điện Tử Bộ môn: Cung Cấp Điện 339.5 103  515.83 ( A) Itt =  380  Uđm  Dòng định mức thiết bị: Stt  Pđmi => Chọn Iđmmax = 19.73 (A)  Uđmi  cos   Dịng đỉnh nhọn nhóm thiết bị: => Ikđmax = Kmm.Iđmmax = 98.64 (A) (Chọn Kmm = Pđm < 40 kW) => Iđn = Ikđmax + Itt – Ksd Iđmmax = 98.64 + 515.83 – 0.7  19.73 = 600.66 (A) Iđmi = Nhóm KHMB Tên thiết bị Máy dệt kim Số lượng 36 Pđm (kW) 8.7 Ksd 0.7  Hệ số nsử dụng hệ số cơng suất nhóm thiết bị Ksdi.Pđmi Ksd = i1 n  cos  = = 0.7 Pđmi i1 cos  0.67 X (m) 37.9 Y (m) 19.1 n  cos  Pđmi i i1 n  Pđmi = 0.67 i1  Dựa vào bảng A.2 sách Hướng Dẫn ĐAMH Thiết Kế Cung Cấp Điện ta chọn hệ số Kmax theo hệ số sử dụng Ksd hệ số thiết bị hiệu nhq  n  Pđmi   gfd  i 1  nhq = n  P2đmi => Kmax = 1.09 = 36 > i1  Cơng suất tác dụng trung bình: Ptb = Ksd  Pđm  = 0.7  313.2 = 219.24 (kW)  Cơng suất tác dụng tính tốn: Ptt = Kmax  Ksd  Pđm  = 1.09  0.7  313.2  238.97 (kW)  Cơng suất phản kháng tính tốn: Qtt = Ptb  tg   219.24 1.1  241.16 (kVar)  Cơng suất biểu kiến tính tốn: Stt  PPtt22tt+QQtt 22gtt  238.97  241.162  339.5 (kVA)  Dịng điện tính tốn nhóm: Itt = Stt  Uđm  339.5 103  515.83 ( A)  380  Dòng định mức thiết bị: Iđmi = Pđmi => Chọn Iđmmax = 19.73 (A)  Uđmi  cos   Dòng đỉnh nhọn nhóm thiết bị: => Ikđmax = Kmm.Iđmmax = 98.64 (A) (Chọn Kmm = Pđm < 40 kW) => Iđn = Ikđmax + Itt – Ksd Iđmmax = 98.64 + 515.83 – 0.7  19.73 = 600.66 (A) Nhóm GVHD: Trương Phước Hịa Page Trần Văn Thơ LUAN VAN CHAT LUONG download : add luanvanchat@agmail.com Trường Đại Học Bách Khoa TP.HCM KHMB Tên thiết bị Máy dệt kim Máy dệt kim Khoa Điện – Điện Tử Số lượng 27 Bộ môn: Cung Cấp Điện Pđm (kW) 8.7 8.7 cos  0.67 0.67 Ksd 0.7 0.7 X (m) Y (m) 60.3 19.1  Hệ số sử dụng hệ số cơng suất nhóm thiết bị n n Ksdi.Pđmi Ksd = i1 n  cos  = = 0.7  cos  Pđmi i i1 = 0.67 n  Pđmi Pđmi i1 i1  Dựa vào bảng A.2 sách Hướng Dẫn ĐAMH Thiết Kế Cung Cấp Điện ta chọn hệ số Kmax theo hệ số sử dụng Ksd hệ số thiết bị hiệu nhq  n  Pđmi   gfd  i 1  nhq = n  P2đmi => Kmax = 1.09 = 36 > i1  Cơng suất tác dụng trung bình: Ptb = Ksd  Pđm  = 0.7  313.2 = 219.24 (kW)  Cơng suất tác dụng tính tốn: Ptt = Kmax  Ksd  Pđm  = 1.09  0.7  313.2  238.97 (kW)  Công suất phản kháng tính tốn: Qtt = Ptb  tg   219.24 1.1  241.16 (kVar)  Cơng suất biểu kiến tính toán: Stt  PPtt22tt+QQtt 22gtt  238.97  241.162  339.5 (kVA)  Dịng điện tính tốn nhóm: Itt = Stt  Uđm  339.5 103  515.83 ( A)  380  Dòng định mức thiết bị: Pđmi => Chọn Iđmmax = 19.73 (A)  Uđmi  cos   Dòng đỉnh nhọn nhóm thiết bị: => Ikđmax = Kmm.Iđmmax = 98.64 (A) (Chọn Kmm = Pđm < 40 kW) => Iđn = Ikđmax + Itt – Ksd Iđmmax = 98.64 + 515.83 – 0.7  19.73 = 600.66 (A) Iđmi = Nhóm KHMB 13 Tên thiết bị Máy dệt CTM Số lượng 36 Pđm (kW) 11.5 cos  0.6 Ksd 0.55 X (m) 83.1 Y (m) 19.1  Hệ số sử dụng hệ số công suất nhóm thiết bị n n Ksdi.Pđmi Ksd = i1 n  i1 = 0.55 Pđmi cos  =  cos  Pđmi i i1 n  Pđmi = 0.6 i1  Dựa vào bảng A.2 sách Hướng Dẫn ĐAMH Thiết Kế Cung Cấp Điện ta chọn hệ số Kmax theo hệ số sử dụng Ksd hệ số thiết bị hiệu nhq GVHD: Trương Phước Hòa Page 10 Trần Văn Thơ LUAN VAN CHAT LUONG download : add luanvanchat@agmail.com Trường Đại Học Bách Khoa TP.HCM Khoa Điện – Điện Tử Bộ môn: Cung Cấp Điện Rd = 3.08  0.026 = 0.08 (  ) => Z d 1  Rd  X d = 0.08(  ) I N(3)  U dm 380  3  ( Z MBA   Z d  Z d  Z d 12 )  (3.73  10  2.64  10 4  13.1 103  0.08) = 2.26 (kA) Tính ngắn mạch thiết bị nhóm Chọn chiều dài dây từ tủ động lực đến thiết bị cùa nhóm khoảng 32m X0 = (  / km ) tiết diện dây F < 50 mm2 Xd = (  ) Rd = 12.1  0.032 = 0.387 (  ) => Z d 13  Rd  X d = 0.387(  ) U dm 380  3  ( Z MBA   Z d  Z d  Z d 13 )  (3.73  10  2.64 10 4  13.1 103  0.387) = 543 (A) Tính ngắn mạch thiết bị nhóm Chọn chiều dài dây từ tủ động lực đến thiết bị cùa nhóm khoảng 20m X0 = (  / km ) tiết diện dây F < 50 mm2 Xd = (  ) Rd = 7.41  0.02 = 0.148 (  ) I N(3)  => Z d 1  Rd  X d = 0.148(  ) I N(3)  U dm 380  3  ( Z MBA   Z d  Z d  Z d 14 )  (3.73  10  2.64  104  13.110 3  0.148) = 1.33 (kA) Tính ngắn mạch thiết bị nhóm Chọn chiều dài dây từ tủ động lực đến thiết bị cùa nhóm khoảng 26m X0 = (  / km ) tiết diện dây F < 50 mm2 Xd = (  ) Rd = 4.61  0.026 = 0.12 (  ) => Z d 15  Rd  X d = 0.12(  ) U dm 380  3  ( Z MBA   Z d  Z d  Z d 15 )  (3.73 10  2.64  104  13.1 103  0.12) = 1.6 (kA) Tính ngắn mạch thiết bị nhóm Chọn chiều dài dây từ tủ động lực đến thiết bị cùa nhóm khoảng 32m X0 = (  / km ) tiết diện dây F < 50 mm2 Xd = (  ) Rd = 7.41  0.032 = 0.237 (  ) I N(3)  => Z d 16  Rd  X d = 0.237(  ) U dm 380   ( Z MBA   Z d  Z d  Z d 16 )  (3.73  103  2.64  10 4  13.1 103  0.237) = 863 (kA) Chọn CB cho thiết bị: Điều kiện : I dmCB   I lv max I mm  I m  I nm I N(3)  GVHD: Trương Phước Hòa Page 38 Trần Văn Thơ LUAN VAN CHAT LUONG download : add luanvanchat@agmail.com Trường Đại Học Bách Khoa TP.HCM KHMB I lv max Mã CB Khoa Điện – Điện Tử , I cpdd I dmCB (A) =k I cpdd Bộ môn: Cung Cấp Điện Ir (A) km Im (A) I CU (kA) 53.2 C60N 63 62.32 63 315 20 53.2 C60H 63 62.32 63 315 15 19.8 C60A 20 20.52 20 100 13.4 C60A 16 16.72 16 80 5 13.7 C60A 16 16.72 16 80 10.2 C60A 13 15.2 13 65 Tính ngắn mạch thiết bị 11 nhóm Chọn chiều dài dây từ tủ động lực đến thiết bị 11 gần cùa nhóm khoảng 10m X0 = (  / km ) tiết diện dây F < 50 mm2 Xd = (  ) Rd = 7.41  0.01 = 0.0741 (  ) => Z d 211  Rd  X d = 0.0741 (  ) I N(3)  U dm 380  3  ( Z MBA   Z d  Z d  Z d 11 )  (3.73  10  2.64  104  2.75 10 3  0.0741) = 2.71 (kA) Chọn CB: I lv max =30.39(A) Điều kiện: I dmCB   I lv max  I dmCB   30.39(A)  chọn CB: C60N I dmCB =32(A) I CU = 10(kA) Ta có: I r  I dmCB =32(A) , I cpdd  k  I cpdd =0.76  44 =33.44(A) ,  thỏa điều kiện: I lv max  I r  I cpdd - Ta có: I m  km  I r I mm   I dmtb  I mm  151.95(A) Điều kiện: I mm  I m  I nm I  km   mm Ir  km   4.75  km   I m  160(A) Tính ngắn mạch thiết bị 12 nhóm Chọn chiều dài dây từ tủ động lực đến thiết bị 12 gần cùa nhóm khoảng 10m X0 = (  / km ) tiết diện dây F < 50 mm2 Xd = (  ) Rd = 7.41  0.01 = 0.0741 (  ) => Z d 312  Rd  X d = 0.0741(  ) GVHD: Trương Phước Hòa Page 39 Trần Văn Thơ LUAN VAN CHAT LUONG download : add luanvanchat@agmail.com Trường Đại Học Bách Khoa TP.HCM I N(3)  Khoa Điện – Điện Tử Bộ môn: Cung Cấp Điện U dm 380  3  ( Z MBA   Z d  Z d  Z d 312 )  (3.73  10  2.64  104  4.12  103  0.0741) = 2.67 (kA) Chọn CB: I lv max =20.4(A) Điều kiện: I dmCB   I lv max  I dmCB   20.4(A)  chọn CB: C60N I dmCB =25(A) I CU = 10(kA) Ta có: I r  I dmCB =25(A) , I cpdd  k  I cpdd =0.76  35 =26.6(A) ,  thỏa điều kiện: I lv max  I r  I cpdd - Ta có: I m  km  I r I mm   I dmtb I dmtb  I lv max  20.4(A)  I mm  102(A) Điều kiện: I mm  I m  I nm I  km   mm Ir  km   4.53  km   I m  125(A) Tính ngắn mạch thiết bị 10 nhóm Chọn chiều dài dây từ tủ động lực đến thiết bị 10 gần cùa nhóm khoảng 10m X0 = (  / km ) tiết diện dây F < 50 mm2 Xd = (  ) Rd = 12.1  0.01 = 0.121 (  ) => Z d 410  Rd  X d = 0.121(  ) I N(3)  U dm 380  3  ( Z MBA   Z d  Z d  Z d 10 )  (3.73  10  2.64  104  5.49  103  0.121) = 1.68 (kA) Chọn CB: I lv max =30.39(A) Điều kiện: I dmCB   I lv max  I dmCB   30.39(A)  chọn CB: C60H I dmCB =32 (A) I CU =15 (kA) Ta có: I r  I dmCB = 32(A) , I cpdd  k  I cpdd =0.76  44 GVHD: Trương Phước Hòa Page 40 Trần Văn Thơ LUAN VAN CHAT LUONG download : add luanvanchat@agmail.com Trường Đại Học Bách Khoa TP.HCM Khoa Điện – Điện Tử Bộ môn: Cung Cấp Điện =33.44(A) ,  thỏa điều kiện: I lv max  I r  I cpdd - Ta có: I m  km  I r I mm   I dmtb I dmtb  I lv max  30.39(A)  I mm  151.95(A) Điều kiện: I mm  I m  I nm I  km   mm Ir  km   4.75  km   I m  160(A) Tính ngắn mạch thiết bị nhóm Chọn chiều dài dây từ tủ động lực đến thiết bị gần cùa nhóm khoảng 10m X0 = (  / km ) tiết diện dây F < 50 mm2 Xd = (  ) Rd = 12.1  0.01 = 0.121 (  ) => Z d 410  Rd  X d = 0.121(  ) I N(3)  U dm 380  3  ( Z MBA   Z d  Z d  Z d 57 )  (3.73  10  2.64  104  5.41 103  0.121) = 1.68 (kA) Chọn CB: I lv max =20.4(A) Điều kiện: I dmCB   I lv max  I dmCB   20.4(A)  chọn CB: C60N Ta có: I dmCB =25(A) I CU =10(kA) I r  I dmCB =25(A) , I cpdd  k  I cpdd =0.76  35 =26.6(A) ,  thỏa điều kiện: I lv max  I r  I cpdd - Ta có: I m  km  I r I mm   I dmtb I dmtb  I lv max =20.4(A)  I mm  102 (A) Điều kiện: I mm  I m  I nm I  km   mm Ir  km   4.53  km  GVHD: Trương Phước Hòa Page 41 Trần Văn Thơ LUAN VAN CHAT LUONG download : add luanvanchat@agmail.com Trường Đại Học Bách Khoa TP.HCM Khoa Điện – Điện Tử Bộ môn: Cung Cấp Điện  I m  125(A) Tính ngắn mạch thiết bị nhóm Chọn chiều dài dây từ tủ động lực đến thiết bị gần cùa nhóm khoảng 10m X0 = (  / km ) tiết diện dây F < 50 mm2 Xd = (  ) Rd = 12.1  0.01 = 0.121 (  ) => Z d 410  Rd  X d = 0.121(  ) I N(3)  U dm 380  3  ( Z MBA   Z d  Z d  Z d 68 )  (3.73  10  2.64 10 4  5.5  103  0.121) = 1.68 (kA) Chọn CB: I lv max =20.4(A) Điều kiện: I dmCB   I lv max  I dmCB   20.4(A)  chọn CB: C60N I dmCB =25(A) I CU =10(kA) Ta có: I r  I dmCB =25(A) , I cpdd  k  I cpdd =0.76  35 =26.6(A) ,  thỏa điều kiện: I lv max  I r  I cpdd - Ta có: I m  km  I r I mm   I dmtb I dmtb  I lv max =20.4(A)  I mm  102 (A) Điều kiện: I mm  I m  I nm I  km   mm Ir  km   4.53  km   I m  125(A) Tính ngắn mạch thiết bị 13 nhóm Chọn chiều dài dây từ tủ động lực đến thiết bị 13 gần cùa nhóm khoảng 10m X0 = (  / km ) tiết diện dây F < 50 mm2 Xd = (  ) Rd = 7.41  0.01 = 0.0741 (  ) => Z d 13  Rd  X d = 0.0741(  ) I N(3)  U dm 380   ( Z MBA   Z d  Z d  Z d 13 )  (3.73  103  2.64  104  6.75  103  0.0741) = 2.59 (kA) Chọn CB: GVHD: Trương Phước Hòa Page 42 Trần Văn Thơ LUAN VAN CHAT LUONG download : add luanvanchat@agmail.com Trường Đại Học Bách Khoa TP.HCM Khoa Điện – Điện Tử Bộ môn: Cung Cấp Điện I lv max =30.39(A) Điều kiện: I dmCB   I lv max  I dmCB   30.39(A)  chọn CB: C60H I dmCB =32 (A) I CU =15(kA) -Ta có: I r  I dmCB =32(A) , I cpdd  k  I cpdd =0.76  44 =33.44(A) ,  thỏa điều kiện: I lv max  I r  I cpdd - Ta có: I m  km  I r I mm   I dmtb I dmtb  I lv max  30.39(A)  I mm  151.95(A) Điều kiện: I mm  I m  I nm I  km   mm Ir  km   4.75  km   I m  160(A) Tính ngắn mạch thiết bị 13 nhóm Chọn chiều dài dây từ tủ động lực đến thiết bị 13 gần cùa nhóm khoảng 10m X0 = (  / km ) tiết diện dây F < 50 mm2 Xd = (  ) Rd =7.41  0.01 = 0.0741 (  ) => Z d 813  Rd  X d = 0.0741(  ) U dm 380  3  ( Z MBA   Z d  Z d  Z d 813 )  (3.73  10  2.64  104  7.5  103  0.0741) = 2.56 (kA) Chọn CB cho thiết bị: Điều kiện : I dmCB   I lv max I N(3)  KHMB I lv max Mã CB I dmCB , I cpdd = k I cpdd Ir km Im 14 15 30.39 20.4 C60N C60N 32 25 33.44 26.6 32 25 5 160 125 GVHD: Trương Phước Hòa Page 43 Trần Văn Thơ LUAN VAN CHAT LUONG download : add luanvanchat@agmail.com Trường Đại Học Bách Khoa TP.HCM Khoa Điện – Điện Tử Bộ môn: Cung Cấp Điện F TÍNH TỐN AN TỒN Thiết kế mạng cung cấp điện gắn liền với việc thực biện pháp an toàn bảo vệ người chống điện giật chạm điện gián tiếp trực tiếp F.1 CÁC KHÁI NIỆM CƠ BẢN F.1.1 Hiện tượng điện giật jDo tiếp xúc với điên áp, người chịu dịng điện qua người (Ingười) Nếu trị số Ingười đủ lớn thời gian tồn đủ lâu người bị tử vong Dịng điện qua người gây nên tác hại mặt sinh học thể người như: co giật, phỏng, rối loạn hệ hô hấp, rối loạn hệ thần kinh, ngừng nhịp tim dẫn đến tử vong F.1.2 Chạm điện trực tiếp Đây trạng thái người tiếp xúc trực tiếp vào phần tử mang điện áp, ngun nhân bất cẩn, vơ tình hư hỏng cách điện, thao tác đóng cắt thiết bị sai,… F.1.3 Chạm điện gián tiếp Khi có tượng chạm vỏ thiết bị điện có dịng điện rị đất, sàn nhà, tường,… người tiếp xúc với điện áp thông qua đất, sàn tường, vỏ thiết bị,…bị nhiễm điện F.1.4 Điên áp tiếp xúc cho phép Là giá trị điện áp giới hạn mà người tiếp xúc khơng bị nguy hiểm đến tính mạng Việt Nam IEC Liên Xô Đức Mỹ AC DC AC DC AC DC AC DC AC DC Nơi khô 42 80 50 120 42 80 50 120 50 120 Nơi ẩm ướt 24 50 25 60 24 50 25 60 25 60 Nơi đặc biệt nguy hiểm 12/6 12/6 12/6 12/6 12/6 Bảng trị số điện áp tiếp xúc cho phép theo tiêu chuẩn IEC nước Ucho phép (V) F.2 CÁC BIỆN PHÁP BẢO VỆ F.2.1 Bảo vệ chống dhạm điện trực tiếp Sử dụng pầhn dẫn điện có điện trở cách điện theo cấp điện áp yêu cầu Lắp đặt phần mang điện cao, tầm với che chắn tránh người sử dụng sờ tới Lắp đặt phần mang điện khơng bọc cách điện tủ kín có khóa chìa giữ người có chức Thiết kế lắp đặt mạng điện có U  Uchophép [ 40(V) 24(V), 12(V), 6(V) ] lấy nguồn qua mạng cách ly Thiết kế lắp đặt mạng lấy nguồn sau biến áp cách ly đặc biệt đảm bảo mức cách điện mạng điện theo yêu cầu an toàn, thực nối đẳng vỏ thiết bị Ngoài IEC số nước có qui định bắt buộc sử dụng biện pháp bảo vệ phụ thiết bị chống rò RCD nơi có nguy chạm điện thiết bị điện di động F.2.2 Bảo vệ chống chạm điện gián tiếp Bảo vệ chống chạm điện gián tiếp bao gồm biện pháp an toàn thực nhằm cắt thiết bị chạm vỏ báo tín hiệu có dịng rị xuống đất lớn Tiêu chuẩn Việt Nam, IEC số nước qui định hình thức bảo vệ thông qua việc nối vỏ kim loại thiết bị điện theo sơ đồ nối đất việc sử dụng thiết bị bảo vệ thích hợp F.3 THIẾT KẾ BẢO VỆ AN TOÀN F.3.1 Chọn sơ đồ nối đất Chọn sơ đồ nối đất cho xưởng theo sơ đồ TN-C-S Các ưu điểm: sơ đồ đơn giản, kinh tế GVHD: Trương Phước Hòa Page 44 Trần Văn Thơ LUAN VAN CHAT LUONG download : add luanvanchat@agmail.com Trường Đại Học Bách Khoa TP.HCM Khoa Điện – Điện Tử Bộ mơn: Cung Cấp Điện Các khuyết điểm: dịng chạm vỏ lớn nguy cháy nổ cao, nguy nhiễu điện từ lớn, điều làm thiết bị hoạt động sai Tuy nhiên ta đặt thiết bị bảo vệ, có nối đất lặp lại an tồn ta khắc phục tình trạng UN-đất  có tượng chạm vỏ, nâng tính an tồn cao A B C N PE RnđHT F.3.2 Chọn thiết bị bảo vệ an toàn Thiết bị bảo vệ CB/ cầu chì Các thiết bị chọn phần thiết kế mạng cung cấp điện F.3.3 Chọn dây bảo vệ theo tiêu chuẩn IEC Khi: Spha  16 mm2 (Cu) 25mm2 (Al) => SPE = Spha 2 Khi: 16 mm < Spha  35 mm (Cu) => SPE = 16mm2 Hoặc: 25 mm2 < Spha  50 mm2 (Al) => SPE = 25mm2 Các trường hợp lại: => SPE = 0.5 Spha BẢNG CHỌN DÂY CHO CÁC PHÂN ĐOẠN Phân đoạn MBA – TPPC TPPC – TĐL1 TPPC – TĐL2 TPPC – TĐL3 TPPC – TĐL4 TPPC – TĐL5 TPPC – TĐL6 TPPC – TĐL7 TPPC – TĐL8 TĐL1 – THIẾT BỊ TĐL1 – THIẾT BỊ TĐL1 – THIẾT BỊ TĐL1 – THIẾT BỊ TĐL1 – THIẾT BỊ TĐL1 – THIẾT BỊ TĐL2 – THIẾT BỊ TĐL3 – THIẾT BỊ TĐL4 – THIẾT BỊ TĐL5 – THIẾT BỊ TĐL6 – THIẾT BỊ TĐL7 – THIẾT BỊ TĐL8 – THIẾT BỊ Dây pha Rpha (  /m) Dây pha RPE (  /m) 15xCVV – 1x500 1xCVV – 1x35 6xCVV – 1x240 6xCVV – 1x240 6xCVV – 1x185 6xCVV – 1x185 6xCVV – 1x185 6xCVV – 1x240 6xCVV – 1x185 1xCVV – 3x6 1xCVV – 3x6 1xCVV – 3x1.5 1xCVV – 3x2.5 1xCVV – 3x4 1xCVV – 3x2.5 1xCVV – 3x2.5 1xCVV – 3x2.5 1xCVV – 3x1.5 1xCVV – 3x1.5 1xCVV – 3x1.5 1xCVV – 3x2.5 1xCVV – 3x2.5 0.0366 0.5240 0.0754 0.0754 0.0991 0.0991 0.0991 0.0754 0.0991 3.08 3.08 12.1 7.41 4.61 7.41 7.41 7.41 12.1 12.1 12.1 7.41 7.41 5xCVV – 1x300 1xCVV – 1x16 2xCVV – 1x120 2xCVV – 1x120 2xCVV – 1x120 2xCVV – 1x95 2xCVV – 1x95 2xCVV – 1x120 2xCVV – 1x95 1xCVV – 1x6 1xCVV – 1x6 1xCVV – 1x1.5 1xCVV – 1x2.5 1xCVV – 1x4 1xCVV – 1x2.5 1xCVV – 1x2.5 1xCVV – 1x2.5 1xCVV – 1x1.5 1xCVV – 1x1.5 1xCVV – 1x1.5 1xCVV – 1x2.5 1xCVV – 1x2.5 0.0601 1.15 0.153 0.153 0.153 0.193 0.193 0.153 0.193 3.08 3.08 12.1 7.41 4.61 7.41 7.41 7.41 12.1 12.1 12.1 7.41 7.41 GVHD: Trương Phước Hòa Page 45 Trần Văn Thơ LUAN VAN CHAT LUONG download : add luanvanchat@agmail.com Trường Đại Học Bách Khoa TP.HCM Khoa Điện – Điện Tử Bộ môn: Cung Cấp Điện F.3.4 Kiểm tra Xét chế độ dòng chạm vỏ sụt áp từ nguồn đến điểm chạm vỏ 5% thời gian cắt nhò thời gian cho phép theo Uchophép 0.95  U pha I chamvo  2 R  R    pha PE    X pha    Upha = 220 V 1) Tính dịng chạm vỏ tủ phân phối: Ta có: RMBA  1.28  10 3 () ; Z MBA  7.467  103 () ; 2 X MBA  Z MBA  RMBA = 7.35  10-3 (  ); Vì có MBA đặt song song nên: R X => RMBA   MBA  3.734  103 () X MBA   MBA  3.675  103 () 2 -3 RMBA pp  r  l / = 0.0366  0.015 /5 = 0.11  10 (  ) X MBA pp  x  l / = 0.08  0.015/5 = 0.24  10-3 (  ) RPEN  l  r =0.025  0.0601 /5=0.301  10-3 (  ) Z td  ( RMBA  RM BA pp  RPEN )2  ( X MBA  X MBA  pp )2 Ztd  (3.73 103  0.1110-3  0.301103 )2  (3.675 103  0.24 10 3 )2 = 5.699  10-3 (  ) 0.95  220 = 36.67 (kA) I chamvo  7.599  10 3 => Kiểm tra khả bảo vệ CB: I m  11.52(kA)  I chamvo  CB chọn thỏa điều kiện 2) Tính dòng chạm vỏ tủ động lực1: R pp  dl  r  l =0.524  0.025 = 13.1  10-3 (  ) X pp  dl  (  ) RPEN  r  l =1.15  0.025 = 0.02875 (  ) Z td  ( RMBA  RM BA pp  Rpp dl  RPEN  RPEN )  ( X MBA  X MBA  pp  X pp dl )2 Ztd  0.0462  0.003922 = 0.0462(  ) 0.95  220 => I chamvo  = 4.528 (kA) 0.0462 Kiểm tra khả bảo vệ CB: I m  0.392(kA)  I chamvo  CB chọn thỏa điều kiện 3) Tính dịng chạm vỏ tủ động lực 2: Xd = 0.08  0.05 =  10-3 (  ) Rd = 0.0754  0.05 = 3.77  10-3 (  ) R pp  dl  r  l =0.0754  0.05 = 0.00054(  ) ( r =0.0283  \km) X pp  dl  0.08  l =0.08  0.019=0.0015(  ) RPE  r  l = 0.019  0.0576 =0.012(  ) Z td  ( RMBA  RM BA pp  Rpp dl  RPEN  RPEN )  ( X MBA  X MBA  pp  X pp dl )2 Ztd  (0.001443  0.00054  0.012)2  (0.0087  0.0015)2 GVHD: Trương Phước Hòa Page 46 Trần Văn Thơ LUAN VAN CHAT LUONG download : add luanvanchat@agmail.com Trường Đại Học Bách Khoa TP.HCM Khoa Điện – Điện Tử Bộ môn: Cung Cấp Điện Ztd  0.0142  0.01022 = 0.017(  ) 209 =12.07(kA) 0.017 Kiểm tra khả bảo vệ CB: I m  2.88(kA)  I chamvo 4) Tính dịng chạm vỏ tủ động lực 3: l = 30(m) R pp  dl  l  r =0.03  0.47=0.0141(  )( F=400 mm ,r =0.47  \km) I chamvo  X pp  dl  0.08  l =0.08  0.03=0.0024(  ) RPEN  l  r = 0.030  0.094=0.0028(  ) Z td  ( RMBA  RM BA pp  Rpp dl  RPEN  RPEN )  ( X MBA  X MBA  pp  X pp dl )2 Ztd  (0.001443  0.0141  0.0028)  (0.0087  0.0024)2 Ztd  0.0182  0.0112 = 0.021(  ) 209 =9.95(kA) I chamvo  0.021 Kiểm tra khả bảo vệ CB: I m  2.22(kA)  I chamvo 5) Tính dịng chạm vỏ tủ động lực 4: R pp  dl  l  r =0.024  0.0366=0.0141(  ) X pp  dl  0.08  l =0.08  0.03=0.0024(  ) RPEN  l  r = 0.030  0.094=0.0028(  ) Z td  ( RMBA  RM BA pp  Rpp dl  RPEN  RPEN )  ( X MBA  X MBA  pp  X pp dl )2 Ztd  (0.001443  0.0141  0.0028)  (0.0087  0.0024)2 Ztd  0.0182  0.0112 = 0.021(  ) 209 =9.95(kA) I chamvo  0.021 Kiểm tra khả bảo vệ CB: I m  2.56(kA)  I chamvo 6) Tính dịng chạm vỏ tủ động lực 5: R pp  dl  l  r =0.036  0.47=0.017(  )( F=400 mm ,r =0.47  \km) X pp  dl  0.08  l =0.08  0.036=0.0029(  ) RPEN  l  r = 0.036  0.094=0.0034(  ) Z td  ( RMBA  RM BA pp  Rpp dl  RPEN  RPEN )  ( X MBA  X MBA  pp  X pp dl )2 Ztd  (0.001443  0.017  0.0034)  (0.0087  0.0029)2 Ztd  0.0222  0.0122 = 0.025 (  ) 209 =8.36(kA) I chamvo  0.025 Kiểm tra khả bảo vệ CB: I m  2.22(kA)  I chamvo 7) Tính dịng chạm vỏ tủ động lực 6: GVHD: Trương Phước Hòa Page 47 Trần Văn Thơ LUAN VAN CHAT LUONG download : add luanvanchat@agmail.com Trường Đại Học Bách Khoa TP.HCM Khoa Điện – Điện Tử Bộ môn: Cung Cấp Điện R pp  dl  l  r =0.034  0.47=0.016(  )( F=400 mm ,r =0.47  \km) X pp  dl  0.08  l =0.08  0.034=0.0027(  ) RPEN  l  r = 0.034  0.094=0.0032(  ) Z td  ( RMBA  RM BA pp  Rpp dl  RPEN  RPEN )  ( X MBA  X MBA  pp  X pp dl )2 Ztd  (0.001443  0.016  0.0032)2  (0.0087  0.0027)2 Ztd  0.0212  0.01142 = 0.024(  ) 209 =8.7(kA) I chamvo  0.024 Kiểm tra khả bảo vệ CB: I m  2.22(kA)  I chamvo  CB chọn thỏa điều kiện ngắn mạch 8) Tính dịng chạm vỏ tủ động lực 7: R pp  dl  l  r =0.042  0.0366=0.00154(  ) X pp  dl  0.08  l =0.08  0.042=0.0034(  ) RPEN  l  r = 0.042  0.094=0.0028(  ) Z td  ( RMBA  RM BA pp  Rpp dl  RPEN  RPEN )  ( X MBA  X MBA  pp  X pp dl )2 Ztd  (0.001443  0.00154  0.0028)  (0.0087  0.0034)2 Ztd  0.00582  0.09042 = 0.091(  ) 209 =2.29(kA) I chamvo  0.091 Kiểm tra khả bảo vệ CB: I m  2.56(kA)  I chamvo  CB chọn thỏa điều kiện ngắn mạch 9) Tính dịng chạm vỏ tủ động lực 8: R pp  dl  l  r =0.054  0.47=0.025(  )( F=400 mm ,r =0.47  \km) X pp  dl  0.08  l =0.08  0.054=0.0043(  ) RPEN  l  r = 0.054  0.094=0.0051(  ) Z td  ( RMBA  RM BA pp  Rpp dl  RPEN  RPEN )  ( X MBA  X MBA  pp  X pp dl )2 Ztd  (0.001443  0.025  0.0051)  (0.0087  0.0043)2 Ztd  0.0322  0.0132 = 0.0345(  ) 209 =6.057(kA) I chamvo  0.0345 Kiểm tra khả bảo vệ CB: I m  2.15(kA)  I chamvo  CB chọn thỏa điều kiện ngắn mạch TÍNH DỊNG CHẠM VỎ TẠI CÁC THIẾT BỊ 1) Tính dịng chạm vỏ cho thiết bị nhóm 1: Rdl  dc  l  r GVHD: Trương Phước Hòa Page 48 Trần Văn Thơ LUAN VAN CHAT LUONG download : add luanvanchat@agmail.com Trường Đại Học Bách Khoa TP.HCM Khoa Điện – Điện Tử Bộ môn: Cung Cấp Điện X dl  dc  0.08  l RPE  l  r Như cách chọn dây PE ta có : Rdl  dc  RPE  R Z td  ( RMBA  RM BA pp  Rpp dl  Rdl dc  RPEN  RPEN  RPE )  ( X MBA  X MBA  pp  X pp dl  X dl dc )2 Z td  (0.0076  Rdl dc  RPEN )  (0.0094  X dl dc ) I chamvo  209 Z td KHMB l (m) Mã CB Im (A) R  X  6 10 10 C60L C60H C60A C60A C60A C60A 315 315 100 80 80 65 0.005 0.007 0.053 0.057 0.075 0.181 0.0005 0.0006 0.0008 0.0005 0.0006 0.0008 I chamvo I m  I chamvo kA 10.3 8.78 1.83 1.71 1.32 0.57 Thỏa Thỏa Thỏa Thỏa Thỏa Thỏa 2) Tính dịng chạm vỏ thiết bị nhóm 2: Nhóm gồm thiết bị giống nên mặt chọn dây CB nên tính dịng chạm vỏ thiết bị ta xét thiết bị xa có I chamvo bé l = 13(m) Rdl  dc  l  r =0.013  2.31=0.03(  ) (r =2.31  \km) X dl  dc  0.08  l =0.08  0.013=0.001(  ) RPE  l  r Như cách chọn dây PE ta có : Rdl  dc  RPE  R Z td  ( RMBA  RM BA pp  Rpp dl  Rdl dc  RPEN  RPEN  RPE )  ( X MBA  X MBA  pp  X pp dl  X dl dc )2 Z   (0.014  0.03  0.03)  (0.0102  0.001) = 0.075(  ) I chamvo  209 0.075 = 2.79(kA) Kiểm tra khả bảo vệ CB: I m  160(A)  I chamvo  CB chọn thỏa điều kiện 3) Tính dịng chạm vỏ thiết bị nhóm 3: Nhóm gồm thiết bị giống nên mặt chọn dây CB nên tính dịng chạm vỏ thiết bị ta xét thiết bị xa có I chamvo bé GVHD: Trương Phước Hòa Page 49 Trần Văn Thơ LUAN VAN CHAT LUONG download : add luanvanchat@agmail.com Trường Đại Học Bách Khoa TP.HCM Khoa Điện – Điện Tử Bộ môn: Cung Cấp Điện l = 13(m) Rdl  dc  l  r =0.013  3.4=0.044(  ) (r =3.4  \km) X dl  dc  0.08  l =0.08  0.013=0.001(  ) RPE  l  r Như cách chọn dây PE ta có : Rdl  dc  RPE  R Z td  ( RMBA  RM BA pp  Rpp dl  Rdl dc  RPEN  RPEN  RPE )  ( X MBA  X MBA  pp  X pp dl  X dl dc )2 Z   (0.018  0.044  0.044)2  (0.011  0.001) = 0.11(  ) I chamvo  209 0.11 = 1.9(kA) Kiểm tra khả bảo vệ CB: I m  125(A)  I chamvo  CB chọn thỏa điều kiện 4) Tính dịng chạm vỏ thiết bị nhóm 4: Nhóm gồm thiết bị giống nên mặt chọn dây CB nên tính dịng chạm vỏ thiết bị ta xét thiết bị xa có I chamvo bé l = 13(m) Rdl  dc  l  r =0.013  2.31=0.03(  ) (r =2.31  \km) X dl  dc  0.08  l =0.08  0.013=0.001(  ) RPE  l  r Như cách chọn dây PE ta có : Rdl  dc  RPE  R Z td  ( RMBA  RM BA pp  Rpp dl  Rdl dc  RPEN  RPEN  RPE )  ( X MBA  X MBA  pp  X pp dl  X dl dc )2 Z   (0.018  0.03  0.03)  (0.011  0.001) = 0.079(  ) I chamvo  209 0.079 = 2.6(kA) Kiểm tra khả bảo vệ CB: I m  160(A)  I chamvo  CB chọn thỏa điều kiện 5) Tính dịng chạm vỏ thiết bị nhóm 5: Nhóm gồm thiết bị giống nên mặt chọn dây CB nên tính dịng chạm vỏ thiết bị ta xét thiết bị xa có I chamvo bé l = 13(m) GVHD: Trương Phước Hòa Page 50 Trần Văn Thơ LUAN VAN CHAT LUONG download : add luanvanchat@agmail.com Trường Đại Học Bách Khoa TP.HCM Khoa Điện – Điện Tử Bộ môn: Cung Cấp Điện Rdl  dc  l  r =0.013  3.4=0.044(  ) (r =3.4  \km) X dl  dc  0.08  l =0.08  0.013=0.001(  ) RPE  l  r Như cách chọn dây PE ta có : Rdl  dc  RPE  R Z td  ( RMBA  RM BA pp  Rpp dl  Rdl dc  RPEN  RPEN  RPE )  ( X MBA  X MBA  pp  X pp dl  X dl dc )2 Z   (0.022  0.044  0.044)  (0.012  0.001) = 0.11(  ) I chamvo  209 0.11 = 1.9(kA) Kiểm tra khả bảo vệ CB: I m  125(A)  I chamvo  CB chọn thỏa điều kiện 6) Tính dịng chạm vỏ thiết bị nhóm 6: Nhóm gồm thiết bị giống nên mặt chọn dây CB nên tính dịng chạm vỏ thiết bị ta xét thiết bị xa có I chamvo bé l = 13(m) Rdl  dc  l  r =0.013  3.4=0.044(  ) (r =3.4  \km) X dl  dc  0.08  l =0.08  0.013=0.001(  ) RPE  l  r Như cách chọn dây PE ta có : Rdl  dc  RPE  R Z td  ( RMBA  RM BA pp  Rpp dl  Rdl dc  RPEN  RPEN  RPE )  ( X MBA  X MBA  pp  X pp dl  X dl dc )2 Z   (0.021  0.044  0.044)  (0.0114  0.001) = 0.11(  ) I chamvo  209 0.11 = 1.9(kA) Kiểm tra khả bảo vệ CB: I m  125(A)  I chamvo  CB chọn thỏa điều kiện 7) Tính dịng chạm vỏ động nhóm 7: Nhóm gồm thiết bị giống nên mặt chọn dây CB nên tính dòng chạm vỏ thiết bị ta xét thiết bị xa có I chamvo bé l = 13(m) Rdl  dc  l  r =0.013  2.31=0.03(  ) (r =2.31  \km) GVHD: Trương Phước Hòa Page 51 Trần Văn Thơ LUAN VAN CHAT LUONG download : add luanvanchat@agmail.com Trường Đại Học Bách Khoa TP.HCM Khoa Điện – Điện Tử Bộ môn: Cung Cấp Điện X dl  dc  0.08  l =0.08  0.013=0.001(  ) RPE  l  r Như cách chọn dây PE ta có : Rdl  dc  RPE  R Z td  ( RMBA  RM BA pp  Rpp dl  Rdl dc  RPEN  RPEN  RPE )  ( X MBA  X MBA  pp  X pp dl  X dl dc )2 Z  (0.0058  0.03  0.03)  (0.0904  0.001)  = 0.11(  ) I chamvo  209 0.11 = 1.9(kA) Kiểm tra khả bảo vệ CB: I m  160(A)  I chamvo  CB chọn thỏa điều kiện 8) Tính dịng chạm vỏ cho động cơ: Nhóm gồm có lọai động cơ,ta xét động xa tủ động lực Rdl  dc  l  r X dl  dc  0.08  l RPE  l  r Như cách chọn dây PE ta có : Rdl  dc  RPE  R Z td  ( RMBA  RM BA pp  Rpp dl  Rdl dc  RPEN  RPEN  RPE )  ( X MBA  X MBA  pp  X pp dl  X dl dc )2 Z td  (0.032  Rdl dc  RPE )  (0.013  X dl dc ) => I chamvo  209 Z td KHMB l(m) Mã CB I m (A) R(  ) X(  ) I chamvo (kA) I m  I chamvo 14 13 C60N C60N 160 125 0.021 0.02 0.0007 0.0005 2.78 2.85 Thỏa Thỏa GVHD: Trương Phước Hòa Page 52 Trần Văn Thơ LUAN VAN CHAT LUONG download : add luanvanchat@agmail.com ... Trường Đại Học Bách Khoa TP.HCM Khoa Điện – Điện Tử Bộ môn: Cung Cấp Điện THIẾT KẾ CUNG CẤP ĐIỆN CHO PHÂN XƯỞNG DỆT Kích thước: Dài x Rộng = 120m x 65m A PHÂN CHIA NHĨM PHỤ TẢI VÀ XÁC ĐỊNH PHỤ... TĐL1 – THIẾT BỊ TĐL1 – THIẾT BỊ TĐL1 – THIẾT BỊ TĐL1 – THIẾT BỊ TĐL1 – THIẾT BỊ TĐL1 – THIẾT BỊ TĐL2 – THIẾT BỊ TĐL3 – THIẾT BỊ TĐL4 – THIẾT BỊ TĐL5 – THIẾT BỊ TĐL6 – THIẾT BỊ TĐL7 – THIẾT BỊ... Khoa TP.HCM Khoa Điện – Điện Tử Bộ mơn: Cung Cấp Điện F TÍNH TỐN AN TỒN Thiết kế mạng cung cấp điện gắn liền với việc thực biện pháp an toàn bảo vệ người chống điện giật chạm điện gián tiếp trực