Đề tài thiết kế hệ thống chưng cất aceton acid acetic

MỞ ĐẦU Ngày với phát triển vượt bậc công nghiệp giới nước nhà, ngành cơng nghiệp cần nhiều hố chất có độ tinh khiết cao Chưng cất trình hay dùng để làm chất lỏng Việc thiết kế hệ thống chưng cất, với mục đích tách aceton khỏi hỗn hợp Aceton – Acid Acetic nhiệm vụ kỹ sư ngành cơng nghệ hóa học Vì thế, đề tài  Thiết kế hệ thống chưng cất Aceton –Acid Acetic  môn  Đồ An Môn Học Quá Trình Thiết Bị  bước giúp cho sinh viên tập luyện chuẩn bị cho việc thiết kế q trình & thiết bị cơng nghệ lĩnh vực Tập thuyết minh đồ án môn học gồm phần : Phần I : Tổng quan Phần II : Thuyết minh qui trình cơng nghệ Phần III : Cân vật chất lượng Phần IV : Tính tốn kích thước tháp Phần V : Tính chóp trở lực tháp Phần V I : Tính tốn khí Phần VII : Tính thiết bị truyền nhiệt Phần VIII : Tính chiều cao bồn cao vị Phần IX : Tính cách nhiệt Phần X : Tính tốn giá thành cho thiết bị Tài liệu tham khảo Để hoàn thành đồ án , thực em cố gắng nhiều Song , bước đầu làm quen với công tác thiết kế nên hẳn không tránh khỏi sai sót Cuối , em xin chân thành cảm ơn thầy cô môn Máy – Thiết Bị , đặc biệt thầy Trần Tấn Việt , người trực tiếp hướng dẫn giúp đỡ em nhiều suốt thời gian thực đồ án thiết kế LUAN VAN CHAT LUONG download : add luanvanchat@agmail.com I-TỔNG QUAN: Aceton acid acetic hai loại hố chất quan trọng nghành cơng nghiệp hóa chất Aceton : Phần lớn dùng làm dung môi công nghiệp sản xuất nhựa, vecni, chất dẻo Aceton làm dung môi tốt nitro xeluloza, acetyl xenluloza Nó độc nên dùng làm dung môi công nghiệp dược phẩm thực phẩm Aceton dùng làm nguyên liệu để tổng hợp số lớn hợp chất xeten, izopren, oxit mezytyl, rượu diacetomic… Acid acetic: loại acid quan trọng loại acid hữu Nó rẻ nên ứng dụng rộng rãi hoá chất để điều chế nhiều hợp chất quan trọng Acid acetic ứng dụng nghành : + Làm dấm ăn + Đánh đông mủ cao su + Làm chất dẻo tơ lụa xeluloza acetat + Làm phim ảnh không nhạy lửa + Làm chất kết dính polyvinyl acetat + Làm phẩm màu, dược phẩm, nước hoa tổng hợp Chưng cất trình dùng nhiệt để tách hỗn hợp lỏng thành cấu tử riêng biệt dựa vào độ bay khác cấu tử hỗn hợp nhiệt độ Về thiết bị : sử dụng loại tháp chưng cất sau : -Tháp chưng cất dùng mâm xuyên lỗ mâm đĩa lưới -Tháp chưng cất dùng mâm chóp -Tháp đệm (tháp chưng cất dùng vật chêm ) Nhận xét ưu khuyết điểm loại tháp : -Tháp mâm xuyên lỗ Ưu điểm : chế tạo đơn giản , vệ sinh dễ dàng , trở lực thấp tháp chóp , tốn kim loại tháp chóp Nhược điểm : yêu cầu lắp đặt cao : mâm lắp phải phẳng , tháp có đường kính q lớn (>2.4m) dùng mâm xun lỗ chất lỏng phân phối khơng mâm -Tháp chóp Ưu điểm : hiệu suất truyền khối cao , ổn định , tiêu hao lượng nên có số mâm Nhược điểm : chế tạo phức tạp , trở lực lớn -Tháp đệm : Ưu điểm :chế tạo đơn giản , trở lực thấp Nhược điểm :hiệu suất thấp , ổn định phân bố pha theo tiết diện tháp không , sử dụng tháp chêm khơng cho phép ta kiểm sốt q trình chưng cất theo khơng gian tháp tháp mâm q trình thể qua mâm cách rõ ràng , tháp chêm khó chế tạo kích thước lớn qui mơ cơng nghiệp Đề tài đồ án môn học : Đề tài đồ án môn học :Thiết kế tháp chưng cất dùng mâm chóp với kiện sau: Nguyên liệu đầu vào (nhập liệu ) hỗn hợp Aceton – Acid acetic LUAN VAN CHAT LUONG download : add luanvanchat@agmail.com Nồng độ Aceton nhập liệu 30% khối lượng Năng suất nhập liệu 3000 kg /h Nồng độ Aceton sản phẩm đỉnh 97% khối lượng Nồng độ Aceton sản phẩm đáy 0,5 % khối lượng Tháp hoạt động liên tục , chưng cất áp suất thường II-THUYẾT MINH QUI TRÌNH CƠNG NGHỆ: Nhập ngun liệu hỗn hợp Aceton – Acide acetic đưa vào bồn chứa nguyên liệu Sau nhập liệu bơm đưa lên bồn cao vị Từ nhập liệu qua thiết bị gia nhiệt nước bão hòa đưa nhiệt độ nhập liệu từ 30oC lên nhiệt độ sôi 85,8oC đưa vào tháp chưng cất mâm nhập liệu -Hơi đỉnh tháp dẫn qua thiết bị ngưng tụ, ngưng tụ hoàn toàn thành lỏng bão hịa , hồn lưu vào tháp với tỷ số hồn lưu R phần cịn lại đưa làm nguội thiết bị làm nguội sản phẩm đỉnh -Lỏng đáy tháp dẫn qua nồi đun kiểu Kettle đun nóng gián tiếp nước bão hịa, nồi đun dẫn vào tháp để cấp nhiệt cho tháp Lượng lỏng khỏi nồi đun làm nguội làm sản phẩm đáy -Trong tháp, có trình tiếp xúc pha truyền khối hai pha lỏng Thiết bị ngưng tụ, làm nguội dùng nước để trao đổi nhiệt gián tiếp -Hệ thống làm việc liên tục cho sản phẩm đỉnh Aceton sản phẩm đáy Acid acetic III CÂN BẰNG VẬT CHẤT NĂNG LƯỢNG A-CÂN BẰNG VẬT CHẤT: a-Xác định thông số Ký hiệu: xF , xD , xW :phân mol Aceton nhập liệu, sản phẩm đỉnh, sản phẩm đáy F,D,W :suất lượng mol dòng nhập liệu, sản phẩm đỉnh, sản phẩm đáy (kmol/h) MA , MB :lần lượt phân tử lượng Aceton Axit Acetic (kg/kmol) -Phân tử lượng trung bình dòng MF =xF.MA + (1-xF).MB = 0,3.58 + (1-0.3).60 = 59,4 (kg/kmol) MD =xD.MA + (1- xD).MB = 0,97.58 + (1-0,97).60 = 58,06 (kg/kmol) MW =xW.MA + (1- xW).MB = 0,005 58 + (1-0,005).60 =59,99 (kg/kmol) -Suất lượng dòng nhập liệu 3000 F F= = =50,505 (kmol/h) 59 , MF LUAN VAN CHAT LUONG download : add luanvanchat@agmail.com L,xL D,x F,xF W, xW Cân vật chất cho tồn tháp ta có hệ sau: F=D+W F.xF =D.xD + W.xW 0,3  0,005 x F  xW  15,439 (kmol/h) = 50,505 x D  xW 0,97  0,005 W= F -D =50,505 -15,439 = 35,066 (kmol/h) Tóm lại ta có bảng sau: F xF D xD W xW 50,505 0,3 15,439 0,97 35,066 0,005 -Tính số hồi lưu thích hợp: Sử dụng cơng thức thực nghiệm : R =1,3.R + 0,3 (CT IX-25b tr149-STT2) * xD  yF Với Rmin= (CT IX-24 Tr 149 STT2) * y F  xF Với yF* phân mol Aceton pha cân với xF Từ số liệu bảng tra IX-2a /tr135 STT2 , thành phần lỏng – cân ta có : xF = 0,3 y*F = 0,725 Do 0,97  0,725 Rmin= =0,576 0,725  0,3 Vậy R=1,3 R + 0,3 =1,3.0,576 + 0,3 = 1,049 b-Xác định số mâm lý thuyết : Việc xác định số mâm lý thuyết tiến hành đồ thị y-x -Phương trình đường làm việc phần cất 1,049 0,97 R x x + y= x + D = =0,512x + 0,473 R 1 R  2,049 2,049 D =F LUAN VAN CHAT LUONG download : add luanvanchat@agmail.com 0.9 0.8 0.7 0.6 y 0.5 0.4 0.3 0.2 0.1 0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 x -Phương trình đường làm việc phần chưng 1,049  3,271 2,271 R f f 1 x + 0,005 =2,108x – 0,0055 y= x xW = R 1 R 1 2,049 2,409 x  xW 0,97  0,005 với f= D = =3,271 x F  xW 0,3  0,005 Dựng đường làm việc tháp bao gồm đường làm việc phần cất phần chưng Trên đồ thị y-x ta vẽ đường bậc thang từ xác định số mâm lý thuyết 12 mâm B-CÂN BẰNG NHIỆT LƯỢNG: a-Nhiệt trao đổi thiết bị ngưng tụ QD =(R+1)D.rD (CT 6.15 /TR 256- T10)  Với rD = xD.MA.rA + (1-xD)MB.rB LUAN VAN CHAT LUONG download : add luanvanchat@agmail.com  Tại xD = 0,97 tra bảng IX-2a trang 135 STT2 ta có TD = 56,96oC Tại nhiệt độ ta có: rA= 522,146 (kj/kg) rB=373,023(kj/kg) (bảng 45 tr.431 T10) rD = 0,97 x 522,146 x 58 + 0,03 x 373,023 x 60 = 30047,376(kj/kmol) Do QD = 2,049.15,437.30047,376 = 264 (kw) b-Nhiệt trao đổi thiết bị gia nhiệt cho nhập liệu từ nhiệt độ 30oC đến nhiệt độ sôi QF =CF F(TF - 30)  Tại xF = 0,3 tra bảng IX-2a trang 135 STT2 ta có TF = 85,8oC 85,8  30  Nhiệt dung riêng nhập liệu tra nhiệt độ trung bình T= =57,9oC nhiệt độ ta có CA =2,298 (kj/kgđộ) , CB=2,196 (kj/kgđộ) (Bảng I.153 TR171-STT1) Ta có CF=xFCAMA + (1-xF)CBMB = 0,3.2,298.58 + (1-0,3).2,196.60 = 132,217 (kj/kmolđộ) Do QF=132,217.50,505 (85,8 -30) = 104(kw) Nếu coi tổn thất đường nhập liệu 5% QF = 1,05.104=109,2(kw) c-Nhiệt làm nguội sản phẩm đay từ nhiệt độ sôi 117,3oC xuống 30oC QW = WCW(TW-30) 117,3  30 Nhiệt dung riêng xác định nhiệt độ trung bình T= =73,65oC Tại nhiệt độ tra bảng I.153 TR171-STT1 ta có : CA=2,349(kj/kgđộ) , CB=2,281(kj/kgđộ) Nên CW = xWMACA + (1-xW)MBCB = 0,005.58.2,349 + (1-0,005).60.2,281 = 136,857 (kj/kmolđộ) Do QW=35,066.136,857.(117,3-30)=116,4(kw) d-Nhiệt làm nguội sản phẩm đỉnh từ 56,96oC xuống 30oC Qsp =CD.D(TD-30) 56,96  30 Nhiệt dung riêng xác định nhiệt độ trung bình T= =43,48oC Tại nhiệt độ ta có : CA=2,251 (kj/kgđộ) , CB=2,119 (kj/kgđộ) Tương tự ta tính CD=130,455(kj/kmolđộ) Do Qsp = 130,455.15,439.(56,96-30)=15,083(kw) e-Nhiệt lượng cung cấp cho đáy tháp Từ cân nhiệt lượng ta có Qđ = DCDTD + WCWTW + QD – FCFTF=15,439.130,455.56,96 + 35,066.136,857.117,3 + 2,049.15,437.30047,376 – 50,505.132,217.85,8 = 293,1 (kw) Tuy nhiên coi tổn thất nhiệt chiếm khoảng 10% nhiệt lượng ta có Qđ = 1,1.293,1 = 322,41 (kw) IV TÍNH TỐN CÁC KÍCH THƯỚC CƠ BẢN CỦA THÁP a-Khối lượng riêng trung bình pha Phần cất : gọi xpcất nồng độ phần mol trung bình cấu tử A(benzen) pha lỏng phần cất LUAN VAN CHAT LUONG download : add luanvanchat@agmail.com x D  xF 0,97  0,3 = =0,635 (phân mol) 2 Từ đường làm việc phần cất ta có nồng độ pha tương ứng ypcất = 0,512 xpcất + 0,473 = 0,512 x 0,635 + 0,473 = 0,798 (phân mol) Phần chưng : gọi xpchưng nồng độ phân mol trung bình cấu tử A pha lỏng phần chưng x  x F 0,005  0,3 Ta có : xpchưng = W = =0,153 (phân mol) 2 Do ypchưng=2,108xpchưng – 0,0055 = 2,108 x 0,153 – 0,0055 = 0,317(phân mol) Tra đồ thị T-xy ta có nhiệt độ pha tương ứng Từ ypcất = 0,798 (phân mol) TG(cất) = 82oC Từ ypchưng = 0,317 (phân mol) TG(chưng) = 103,3oC Khối lượng phân tử trung bình pha phần chưng phần cất Mpcất = ypcấtMA + (1-ypcất)MB = 0,798.58 +(1-0,798)60 = 58,404 (kg/kmol) Mpchưng = ypchưngMA + (1-ypchưng)MB =0,317.58 + (1-0,317)60 = 59,366 (kg/kmol) Giả thiết tháp khí lý tưởng , khối lượng riêng trung bình pha phần chưng phần cất : Phần cất : M pcat 273 58,404.273 G(cất) = = = 2,005 (kg/m3) 22,4(TG ( cat )  273) 22,4(82  273) Phần chưng : M pchung 273 59,366.273 G(chưng) = = =1,923 (kg/m3) 22,4(TG ( chung )  273) 22,4(103,3  273) Do khối lượng riêng trung bình pha tồn tháp : G = ( G(cất) + G(chưng) )/2 =(2,005 + 1,923)/2 = 1,964 (kg/m3) b-Khối lượng riêng trung bình pha lỏng Ở đỉnh : ứng với xD= 0,97 tra đồ thị T-xy ta có TD = 56,96oC Ở nhiệt độ , khối lượng riêng aceton axit acetic là: A=749,3 (kg/m3) B = 807,2(kg/m3) Khối lượng riêng sản phẩm đỉnh L(đỉnh) = xD A + (1- xD) B = 0,97.814,2 + (1-0,97)807,2 = 1083,95 (kg/m3) Ở đáy : ứng với xW= 0,005 tra đồ thị T-xy ta có TW = 117,3oC Ở nhiệt độ , khối lượng riêng aceton acid acetic là: A=668,78 (kg/m3) B = 926,86(kg/m3) Khối lượng riêng sản phẩm đáy L(đáy) = xW A + (1- xW) B = 0,005 668,78 + (1-0,005) 926,86= 925,57 (kg/m3) Do khối lượng riêng trung bình pha lỏng tồn tháp tính gần : L =( L(đỉnh) + L(đáy))/2=(1083,95 + 925,57)/2=1004,76 (kg/m3) c-Vận tốc trung bình tồn tháp Theo sổ tay tập II trang 175 cơng thức (IX-105) ta có (Gy)tb =0,065[] h G  L Ta có : xpcất = Trong y : vận tốc trung bình pha (m/s) G , L: khối lượng riêng trung bình pha pha lỏng (kg/m3) LUAN VAN CHAT LUONG download : add luanvanchat@agmail.com h: khoảng cách mâm (m) Giá trị h chọn cho để giảm đến mức thấp lượng lỏng bị theo [] hệ số có tính đến sức căng bề mặt Khi  < 20 (dyn/cm) [] = 0,8  > 20 (dyn/cm) [] = Ở ta tra bảng có  = 18,99 (dyn/cm) < 20 nên [] = 0,8 Chọn khoảng cách mâm h=0,35 (m) Do (Gy)tb =0,065[] h G  L (1,958 y) = 0,065 0,8 0,35.1,958.1004,76 y = 0,697 (m/s) d-Lưu lượng qua tháp : Phương trình cân vật chất cho bao hình ta có: gF + g y = L x + D gtl = Lx + D Phương trình cân cho cấu tử dễ bay ta có : gtl ytl = LxxF + DxD (2) Ở coi nhiệt độ trung bình tồn tháp nhiệt độ trung bình đỉnh đáy tháp 56,96  117,3 T= = 87,13oC -Lượng khỏi đỉnh tháp : gđỉnh = D + Lo = D(R+1) = 15,439.(1,049 +1) = 31,635 (kmol/h) Cân lượng ta có : gtlrtl = gđỉnhrđỉnh (3) với rtl = ytlrAMA + (1-ytl)rBMB = ytl.522,146.58 + (1-ytl).373,023.60 = 7903,088ytl +22381,38 (kj/kmol) rđỉnh = xDrAMA + (1-xD)rBMB = 0,97.522,146.58 + (1-0,97).373,023.60 =30047,375 (kj/kmol) Tóm lại ta có hệ phương trình sau : Lx = gtl –15,439 (1) gtl ytl = Lx.0,3 + 15,439.0,97 (2) gtl (7903,088ytl +22381,38) = 31,635 30047,375 (3) gtl = 35,1 (kmol/h) ytl = 0,595 (mol) Lx = 19,661 (kmol/h) e-Lượng vào phần chưng : Cân vật chất lượng ta có hệ sau : Lđáy = gđáy + W Lđáyxđáy = gđáyyđáy + WxW LUAN VAN CHAT LUONG download : add luanvanchat@agmail.com gtlrtl = gđáyrđáy Với rđáy = yđáyrAMA + (1-yđáy)rBMB = 0,005.522,146.58 + (1-0,005)373,023.60 = 22420,9 (kj/kmol) Lđáy = gđáy + 35,066 Lđáyxđáy = 0,005gđáy + 0,175 22420,9.gđáy = 950556,524 Lđáy = 77,462 (kmol/h) gdáy = 42,396 (kmol/h) f-Lưu lượng trung bình tồn tháp : -Lưu lượng trung bình phần cất : g  g tl 31,635  35,1 gpcất = dinh = = 33,368 (kmol/h) 2 -Lưu lượng trung bình phần chưng : g  g tl 42,396  35,1 gpchưng = day = =38,748(kmol/h) 2 -Lưu lượng trung bình toàn tháp : g  g pcat 38,748  33,368 g = pchung = = 36,058 (kmol/h) 2 Ở nhiệt độ trung bình 87,13oC lưu lượng trung bình (m3/h) : g.22,4.T 36,058.22,4(87,13  273) Qv = = =1065,482(m3/h) To 273 g-Đường kính tháp : Qv 1065,482 / 3600 D= = = 0,736 (m) 0,785 y 0,785.0,697 Dựa vào bảng đường kính tiêu chuẩn loại tháp chưng luyện ta chọn D = 0,8(m) h-Xác định số đĩa thực chiều cao tháp : Tại đỉnh : Ta có xD = 0,97 TD = 56,96oC yD* = 0,998(phân mol) -Độ bay tương đối : y * D (1  x D ) 0,998.(1  0,97) D = = =15,433 (1  y * D ) x D (1  0,998).0,97 -Độ nhớt động học Tại nhiệt độ đỉnh ta có : A = 0,235 (Cp) , B = 0,727 (Cp) lg = xDlgA + (1-xD)lgB lg = 0,97lg(0,235) + (1-0,97)lg(0,727) = -0,614  = 0,243 (Cp) Vậy DD = 15,433.0,243 = 3,754.Tra giản đồ Tập 3-Truyền khối trang 93 ta có E1 = 0,38 Tại đáy : Tương tự ta có : LUAN VAN CHAT LUONG download : add luanvanchat@agmail.com Độ bay tương đối : W = 3,277 Độ nhớt động học :  = 0,373 WW =1,223 E2 = 0,49 Tại mâm nhập liệu : Tương tự ta có : Độ bay tương đối : F = 6,152 Độ nhớt động học :  = 0,390 FF =2,401 E3 = 0,42 i-Hiệu suất trung bình tồn tháp : E  E  E 0,38  0,49  0, 42 E= = =0,43 3 j-Số mâm thực tế : 12 N Nth= LT = = 29 (mâm) E 0,43 k- Số mâm thực tế phần cất : N Nthpc= LTPC = = (mâm) E 0,43 l- Số mâm thực tế phần chưng: Nthpch = Nth – Nthpc = 29 -7 = 22 (mâm) m-Chiều cao tháp : H = (Nth –1)h + Nth + (0,8-1) Chọn  :chiều dày mâm ( =4mm) , h:khoảng cách mâm (h=0,35m) Do : H = 28.0,35 + 29.0,004 + 0,8 = 10,7 (m) V-TÍNH CHĨP VÀ TRỞ LỰC CỦA THÁP : -Chọn đường kính ống theo tiêu chuẩn là: dh= 50(mm ) -Số chóp phân bố mâm : Trong thực tế thường chọn tổng tiết diện ống mâm =10% tiết diện tháp nên ta có:  d h  D t n = 0,1 4 D t 0,8 n = 0,1 = 0,1 = 25,6 0,052 d h Chọn thiết kế n = 27 chóp / mâm -Chiều cao chóp ống dẫn h2 = 0,25dh = 0,25.50 = 12,5(mm) LUAN VAN CHAT LUONG download : add luanvanchat@agmail.com -Chuẩn số Nuselt: Nu = 0,15.l.Re0,33.Pr0,43.Gr0,1.(Pr/Prw)0,25 = 0,15.1.8810,33.6,50,43.2,28.1 = 7,17 Nên hệ số cấp nhiệt từ thành ống đến nước : Nu.1 7,17.0,636 1=   217,15 (W/m2.độ) d tr 0,021 -Nhiệt tải q: Dòng lạnh : q1= 1 t1=217,15.7,73 = 1678,6 (W/m2) Dịng nóng: q2 = 2 t2 = 76,7.22,5 =2837,9 (W/m2) q  q 2837,9  1678,6 Chênh lệch nhiệt tải q:   2,7%  5% q1 2837,9 c-Hệ số truyền nhiệt : -Hệ số truyền nhiệt xác định theo công thức : 1 1 K =(    rw ) 1  (   0,877.10 3 ) 1  54 (W/m2.độ) 1  217,15 76,7 d-Bề mặt truyền nhiệt: Q 15083 F=   18,38 (m2) K t log 54.15,2 e-Chiều dài thiết bị: F 18,38   6,4 (m) L= n.d  37.0,025. g-Đường kính thiết bị ngưng tụ : D = 0,2625 m Ta có tỷ số : L/D = 6,4/0,2625 = 24,4 > Do ta thay thiết bị loại 1-1 thiết bị loại 1-4 , chiều dài pass 1,6 m Lúc ta có : L1pass/Dtđ = 1,6/1,05 = 1,52 < 3-Thiết bị nồi đun: -Thiết bị chọn nồi đun Kettle -Để đun sôi đáy tháp ta dùng nước bão hịa có áp suất tuyệt đối at LUAN VAN CHAT LUONG download : add luanvanchat@agmail.com -Đường lưu chất : Hơi nước bão hòa ống dòng lỏng đáy ngồi ống Dịng nóng : 132,9 oC(hơi bão hịa) 132,9oC (lỏng ngưng) Dịng lạnh : 117,3oC(lỏng sơi) 117,3 oC (hơi) -Chênh lệch nhiệt độ trung bình : tlog = 132,9 – 117,3 = 15,6 oC -Lượng cần cung cấp : Q 322410 Gh = D   0,149 (kg/s) r 2171.10 Trong : r : ẩn nhiệt hóa hơi nước áp suất bão hòa at -Chọn sơ K sb = 400 (W/m2.độ) -Chọn ống thép tiêu chuẩn loại thép không gỉ mác thép X18H10T ,số ống n= 130, đường kính 32x2,5mm a-Hệ số cấp nhiệt dòng ống : Tại nhiệt độ dịng nóng T = 132,9oC ta có: 2 = 0,208.10-3 (pa.s) 2 = 0,052 (N/m)  : khối lượng riêng nước ngưng = 932,65 (kg/m3) *: khối lượng riêng =1,625 (kg/m3) -Chuẩn số Nuselt: g  d 0, l 0,35 Nu = C.Rek0,5.( ) ( )   * d -Chuẩn số Reynolds: K t log d q.d 400.15,6.0,027 Rek =    0,37 r. r. 2171.10 3.0, 208.10 3 Hệ số C = 1,26 , l/d = 50 -225 , chọn l/d =50 Do : 9,81.932,65 2.0,027 0, Nu = 1,26.0,370,5.( ) (50) 0,35  87 0,052.1,625 -Hệ số cấp nhiệt từ nước đến thành ống : Nu. 87.0,686 2=   2210,4 (W/m2.độ) d tr 0,027 b- Hệ số cấp nhiệt cho dịng lưu chất lỏng ngồi ống : Tại nhiệt độ dòng lỏng đáy T=117,3oC ta có: 1= 0,153 (W/m.độ ) C1= 2485(J/kg.độ ) 1=0,451.10-3 (N.s/m2) 1= 25,6.10-3 (N/m) r1=408413 (j/kg)  : khối lượng riêng dung dịch đáy = 925,57 (kg/m3) LUAN VAN CHAT LUONG download : add luanvanchat@agmail.com *: khối lượng riêng M w 273 59,99.273 *=   1,874 (kg/m3) 22,4.(T  273) 22,4.(117,3  273) Hệ số cấp nhiệt cho dịng lưu chất lỏng ngồi ống xác định theo công thức :  * r 0,033  0, 333  0,75 q 0, 2 1  7,77.10 ( ) ( ) 0, 45 0,117 0, 37   *   C T 1,874.408413 0, 033 925,57 0, 333 0,117 0, 75.8190 0,   7,77.10 2.( ) ( ) 925,57  1,874 25,6.10 3 (0,451.10 3 ) 0, 45 2485 0,117 390,30, 37   496 , 20 nhiệt : c-Hệ số truyền -Hệ số truyền nhiệt xác định theo công thức : 1 K (    rw ) 1 1  1 K (   0,116.10 3  0,464.10 3  0,0025 / 17) 1  313(W / m do) 2210,4 496, 20 Ta nhận thấy K  Ksb d-Bề mặt truyền nhiệt: Q 322410 F=   53 (m2) K t log 400.15, e-Chiều dài thiết bị: F 53   4,1 (m) L= n.d  130.0,032. g-Đường kính thiết bị ngưng tụ : D = t.(2no +1) Trong : t = (1,2-1,5).d , chọn t =1,5.d = 1,5.0,032=0,048 m no : số vòng tròn đồng tâm D = t.(2no +1) = 0,048.(2.6 +1) = 0,624 (m) Ta có tỷ số : L/D = 3,2/0,624 = > (phù hợp ) 4-Thiết bị làm nguội sản phẩm đáy: SA Û N PHẨ M ĐÁ Y NƯỚ C RA -Đường lưu chất : Dịng nóng dịng dung dịch đáy ngồi ống , dịng lạnh DD.ĐA Ù Y NƯỚC VÀO ống Dịng nóng : 117,3 oC 40oC o o Dịng lạnh : 38 C 27 C -Chênh lệch nhiệt độ đầu vào : tv = 117,3 – 38 = 79,3 oC LUAN VAN CHAT LUONG download : add luanvanchat@agmail.com -Chênh lệch nhiệt độ đầu ra: tr = 40 – 27 = 13 oC -Chênh lệch nhiệt độ trung bình : t  t v 79,3  13 tlog = r   36,7 oC t r 79,3 ln ln 13 t v 38  27 -Nhiệt độ trung bình dòng lạnh : t1=  32,5 oC Tại nhiệt độ ta có thơng số vật lý dòng lạnh sau: 1=0,6246 (W/m.độ ) C1=4175,05 (J/kg.độ ) 1=0,63.10-3 (N.s/m2) 1= 994,8035 (kg/m3) -Lượng nước cần giải nhiệt : Qsp 116400 Gn =   2,53 (kg/s) C1 (t  t vao ) 4175,05.(38  27) -Chọn ống tiêu chuẩn có đường kính :32x2,5mm , ống xếp thành vịng trịn đồng tâm có số ống n = 130 ống a-Hệ số cấp nhiệt từ dung dịch đến thành ống : 117,3  40 -Nhiệt độ trung bình dịng nóng : t2tb =  78,65 oC Tại nhiệt độ ta có thơng số dịng nóng sau: 2= 0,1612 (W/m.độ ) C2= 2297 (J/kg.độ ) 2 = 0,53.10-3 (N.s/m2) 1= 978,31 (kg/m3) -Tiết diện ngang khoảng ống :   S = ( D  n.d )  (0,624  130.0,032 ) = 0,201 m2 4 Với : D: đường kính thiết bị D = 1,5.d.( 2no + ) = 1,5.0,032.(2.6+1) = 0,624 (m) -Tốc độ dịng sản phẩm đáy phía vỏ:  W 2103,96 v=   0,00314 (m/s)  W S 3600.925,57.0,201 -Đường kính tương đương khoảng ngồi ống : D  n.d 0,624  130.0,032 dtđ =   0,0535 m D  n.d 0,624  130.0,032 -Chuẩn số Reynolds: v.d  0,00314.0,0535.925,57 Re = td   293,37 < 2300  0,53.10 3 -Chọn t2 = 36oC tw2 = t2tb - t2 = 78,65 – 36 =42,65 oC -Chuẩn số Gr : LUAN VAN CHAT LUONG download : add luanvanchat@agmail.com d   t 0,1 0,0535 3.925,57 2.1,2.10 3.42,65 0,1 Gr = ( td ) ( )  4,35  g (0,53.10 3 ) 9,81 Tại nhiệt độ tw2 = 42,65oC ta có Pr = 12,125 xem : Pr 0, 25 ( ) 1 -Chuẩn số Nuselt: Prw Nu = 0,15.l.Re0,33.Pr0,43.Gr0,1.(Pr/Prw)0,25 = 0,15.1.(293,37)0,33.(12,125)0,43.(4,35).0,96 Nu = 10,04 -Hệ số cấp nhiệt từ dung dịch đến thành ống : Nu. 10,04.0,125 2=   46, 48 (W/m2.độ) d tr 0,027 b-Hệ số cấp nhiệt từ thành ống đến nước: -Chuẩn số Reynolds : 4.Gn 4.2,53 Re =   1732,48 < 2300 3 .n. d tr 0,53.10 130. 0,027 Ta có: qngưng= qw = q = ch t2 =(tw2 – tw1)/rw tw1= tw2 - 2 t2 rw -3 o tw1= 48,65 – 55,27.36.0,877.10 =40,9 C t1= 40,9 – 32,5 =8,4 oC o Tại nhiệt độ tw1 =40,9 C ta có Pr = 4,528 xem : Pr 0, 25 ( )  1,01 Prw -Chuẩn số Gr: d tr   t 0,1 0,027 3.994,8 2.0,314.10 3.8,4 0,1 0,1 Gr = ( )  ( )  2,6733  g (0,53.10 3 ) 9,81 -Chuẩn số Nuselt: Nu = 0,15.l.Re0,33.Pr0,43.Gr0,1.(Pr/Prw)0,25 = 0,15.1.(1732,48)0,33.(3,95)0,43.(2,6733).1,01 Nu= 8,566 Nên hệ số cấp nhiệt từ thành ống đến nước : Nu.1 8,566.0,6246 1=   198,16 (W/m2.độ) d tr 0,027 -Nhiệt tải q: Dòng lạnh : q1= 1 t1=198,16.8,4 = 1667,54 (W/m2) Dịng nóng: q2 = 2 t2 = 53,27.36 = 1673,28 (W/m2) q  q1 1673,28  1667,54 Chênh lệch nhiệt tải q:   3,43%  5% q2 1673,28 c-Hệ số truyền nhiệt : -Hệ số truyền nhiệt xác định theo công thức : 1 1 K =(    rw ) 1  (   0,877.10 3 ) 1  43,055 (W/m2.độ) 1  1198,16 46,48 d-Bề mặt truyền nhiệt: 0,1 LUAN VAN CHAT LUONG download : add luanvanchat@agmail.com Q 116400   73,66 (m2) K t log 43,055.36,7 e-Chiều dài thiết bị: F 73,66   5,6 (m) L= n.d  130.0,032. g-Đường kính thiết bị ngưng tụ : D = 0,624 m Ta có tỷ số : L/D = 5,6/0,624 = 8,97 > Do ta thay thiết bị loại 1-1 thiết bị loại 1-2 , chiều dài pass 2,8m Lúc ta có : L1pass/Dtđ = 2,8/2.0,624 = 2,24 2300 nên chuẩn số Nuselt d n.  0,016.62.0,387.10 3. 3600 tính theo cơng thức : Nu =ko.l.(Pr)0,43.(Pr/Prw)0,25 Ta có: qngưng= qw = q = ch t2 =(tw2 – tw1)/rw tw1= tw2 - ch t2 rw -3 o tw1= 131 – 3674,39.1,9.0,877.10 = 125 C t1= 125 – 64,3 = 60,7 oC o Tại nhiệt độ tw1 =125 C ta có Pr = 6,5 xem : Pr 0, 25 ( ) 1 Prw Hệ số ko = 5,68 (giá trị chọn phụ thuộc vào chuẩn số Reynolds) Do : Nu =5,68.1.(6,5)0,43.1,067 = 13,55 Nên hệ số cấp nhiệt từ thành ống đến nước : Nu.1 13,55.0,1289 1=   109,16 (W/m2.độ) d tr 0,016 -Nhiệt tải q: Dòng lạnh : q1= 1 t1=109,16.60,7 = 6625 (W/m2) Dịng nóng: q2 = ch t2 = 3674,39.1,9 =6981,34 (W/m2) q  q 6981,34  6625 Chênh lệch nhiệt tải q:   4,8%  5% q2 6981,34 c-Hệ số truyền nhiệt : -Hệ số truyền nhiệt xác định theo công thức : 1 1 K =(    rw ) 1  (   0,877.10 3 ) 1  97 (W/m2.độ) 1  109,16 3674,39 d-Bề mặt truyền nhiệt: LUAN VAN CHAT LUONG download : add luanvanchat@agmail.com QF 109200   15,76 (m2) K t log 97.71,4 e-Chiều dài thiết bị: F 15,76   4,04 (m) L= n.d  62.0,02. g-Đường kính thiết bị ngưng tụ : D = t.(2no +1) Trong : t = (1,2-1,5).d , chọn t =1,5.d = 1,5.0,02=0,03 m no : số vòng tròn đồng tâm D = t.(2no +1) = 0,03.(2.4 +1) = 0,27 (m) Ta có tỷ số : L/D = 4,04/0,27 = 14,96 > Do ta thay thiết bị loại 1-1 thiết bị loại 1-2 , chiều dài pass 2,02 m F= VIII-TÍNH CHIỀU CAO BỒN CAO VỊ: Phương trình Bernoulli ch mặt cắt 1-1 2-2 ta có : LUAN VAN CHAT LUONG download : add luanvanchat@agmail.com z1  P1  1.v1 P  v   z   2   h f 12  g  g 2 P2  P1  v  1 v1    h f 12  g -Chọn P1 = Pa , P2 = Pa + P , 1 = 2 =1 ,v1 = (m/s) , vF = v2 -Tính vF : H = z1 – z2 =  F 3000.4 vF    0,4566 (m/s) 2  d F  F  0,05 3600.930  l v  h f 12 =(   l  d ) 2F g -Tính : Chuẩn số Reynolds: v d  0,4566.0,05.930 Re F  F F F   54862,8  10.000 F 0,387.10 3 Chuẩn số Reynolds giới hạn : d 50 Re gh  6.( F )8 /  6.( )8 /  3301  0,2 d 50 Re n  220.( F ) /  220.( ) /  109674  0,2 Ta có: Regh < ReF < Ren Vậy lưu chất nằm khu vực độ chế độ chảy xoáy rối Theo sổ tay tập I trang 379 ta có cơng thức xác định  sau :  100 0,5 0,2 100 0,5  = 0,1.(1,46  )  0,1.(1,46  )  0,08 d F Re 50 54862,8 -Tính l: -Hệ số trở lực ống nối có cút 90o d = 50 mm :=1,1 -Hệ số đột thu Ta có tỷ số Fo/F1 = d2/h2 = 502/5002 = 0,01 (do chọn mực chất lỏng bồn chứa h=0,5 m)  = 0,5 -Hệ số trở lực qua van : chọn loại van thẳng d=0,05m , Re > 3.105  = 0,79 -Hệ số trở lực ống ba ngã :  = 1,2 Vậy : l = 0,5.2 + 1,1.8 + 0,79.4 + 1,2.2 + 0,5.2 = 16,36 -Chọn l=20 m Do vậy:  l v F 0,08.20 0,4566 h =(   ) = ( 16 , 36  )  0,5138  f 12  l d g 0,05 2.9,81 -Chiều cao H: LUAN VAN CHAT LUONG download : add luanvanchat@agmail.com 2 P2  P1  v  1 v1 P v F    h f 12 =    h f 12  g  g g 16163 0, 4566 H=   0,5138  2,3m 930.9,81 2.9,81 -Để đạt giá trị dự phòng cho tổn thất phát sinh , chọn H= 2,5 m -Vậy khoảng cách từ mặt chất lỏng bồn cao vị so với mặt phẳng nằm ngang vị trí mâm nhập liệu H = 2,5 m -Khoảng cách từ mâm nhập liệu tới chân thiết bị , chọn chân đỡ cách mặt đất m z1= 22.(354).10-3 + 0,25 + 0,185 = 8,223 (m) -Qui tròn H = ,5 m Vậy khoảng cách từ mực chất lỏng bồn cao vị đến bơm HB = H + z1 = 2,5 + 8,5 = 11 m Nghĩa cột áp bơm 11 m Với thông số : HB = 11 m Q = 3000/930 =3,23 (m3/h) -Từ giản đồ hình II.32 trang 443 sổ tay tập I –QTTB ta chọn vùng áp dụng bơm thuộc vùng hoạt động bơm ly tâm -Công suất bơm :  Q.H b 930.9,81.3,23.11 N   0,12(kW ) 1000. 3600.1000.0,75 Trong : : hiệu suất bơm = 0,72-0,93 , chọn  = 0,75 Tuy nhiên để dự phòng ta chọn bơm có cơng suất 0,2 kW , chọn bơm ly tâm X : Đây loại bơm ly tâm 1-3 cấp , nằm ngang , để bơm chất lỏng có khối lượng riêng  1850(kg/m3) Các thơng số bơm : H = z1 – z2 = Loại bơm X Năng suất (m3/h) 3,23 Ap suất toàn Số vòng phần (m) quay(v/ph) 10-143 14502900 Nhiệt độ chất lỏng (oC) -40-90 Chiều cao hút (m) 2,8 IX-TÍNH CÁCH NHIỆT: -Chọn vật liệu cách nhiệt Carton có cn = 0,064 (W/m.độ) -Đối với vật liệu làm nguội : Cách nhiệt làm dịng nóng giảm nhiệt độ Do với thiết bị khơng nên cách nhiệt Tuy nhiên để an toàn lao động ta nên bố trí khung lưới bảo vệ bảng cảnh báo -Đối với thiết bị ngưng tụ : bố trí cách nhiệt làm giảm hiệu suất ngưng tụ Do khơng nên cách nhiệt mà áp dụng điều kiện an toàn lao động -Đối với thiết bị sau cần bọc cách nhiệt để tiết kiệm lượng an toàn lượng an toàn lao động : -Tháp chưng cất -Nồi đun Kettle -Thiết bị gia nhiệt cho nhập liệu LUAN VAN CHAT LUONG download : add luanvanchat@agmail.com Tổn thất nhiệt thiết bị truyền nhiệt cho khơng khí chuyển động tự ( đối lưu tự nhiên) Hệ số cấp nhiệt khơng khí trường hợp : -Đối với bề mặt nằm ngang truyền nhiệt phía nắp thiết bị   2,5.4 t -Đối với bề mặt ngang truyền nhiệt xuống (đáy thiết bị )   1,31.4 t -Đối với thành thiết bị :   1,98.4 t -Đối với ống ngang t   1,08.4 d Trong : t : hiệu số nhiệt độ bề mặt tường khơng khí xung quanh Để tính tốn có hiệu kinh tế cao , để đơn giản tính cách nhiệt cho tháp ta dùng cơng thức tính hệ số cấp nhiệt khơng khí nắp thiết bị (giá trị max để tính tốn ) a-Tháp chưng cất : -Nếu coi tổn thất khác khơng đáng kể lượng dòng đưa vào tháp : Q = QĐ + QF = 264000 + 109200 =373200 (W) Nếu coi nhiệt độ tính tốn nhiệt độ cao tháp 117,3oC , coi gần nhiệt độ mặt mặt vỏ thiết bị -Tổng diện tích tháp mà qua nhiệt thất : S = Sđáy + Sthân + Snắp = 0,82.2 + 3,14.0,8.10,7 = 28,5 m2 -Để hạn chế tổn thất nhiệt cho môi trường xung quanh 2% mật độ nhiệt Q / 2%.Q 2%.373200 / q     261,9 (W/m2) S S 28,5 -Chênh lệch nhiệt độ không khí mặt ngồi lớp cách nhiệt q/ 261,9 t = 41oC t    2,5 t -Nhiệt độ mặt lớp cách nhiệt là: Tcn = 30 + 41 = 71oC -Nếu coi nhiệt độ mặt lóp cách nhiệt nhiệt độ vỏ tháp chiều dày lớp cách nhiệt : t  (117,3  71).0,064  cn  cn / cn   11,31.10 3 m q 261,9 -Để an toàn ta chọn cn = mm Riêng nơi cần bọc cách nhiệt để đảm bảo an toàn lao động đáy tháp , đoạn thân cuối , nắp , đoạn thân đầu ( nơi người tiếp xúc với tháp làm việc ) chọn mặt ngồi lớp cách nhiệt 40oC hệ số cấp nhiệt khơng khí chỗ :   2,5.4 t  2,5.4 40  30  4,45 (W/m2.độ) Chiều dày lớp cách nhiệt : LUAN VAN CHAT LUONG download : add luanvanchat@agmail.com t cn  cn (117,3  40).0,064   18,9.10 3 m / q 261,9 b-Thiết bị gia nhiệt cho nhập liệu : Coi thiết bị hình trụ nằm ngang (dạng ống ), hệ số cấp nhiệt khơng khí trường hợp là: t 40  30   1,08.4  1,08.4  2,24 (W/m2.độ) d 0,27.2 Chiều dày lớp cách nhiệt : t  (117,3  40).0,064  cn  cn cn   0,22m q 2,24.(40  30) Nhận thấy chiều dày lớp cách nhiệt lớn, khơng cách nhiệt : coi nhiệt độ mặt ngồi vỏ nhiệt độ mặt T=132,9oC , lúc hệ số cấp nhiệt khơng khí chuyển động tự quanh thiết bị : t 132,9  30   1,08.4  1,08.4  (W/m2.độ) d 0,27.2 -Lượng nhiệt tổn thất môi trường xung quanh : Q/ = Svỏ..t = l..D .t = 2,02 .0,54.4.(132,9-30)=1409,77W Ta có : Q/ 1409,77 100%  100%  1,29% Q 109200 Ta thấy lượng nhiệt thất nhỏ nên khơng cần bọc lớp cách nhiệt Tuy nhiên để đảm bảo an toàn lao động ta cần làm biển báo khung lưới ngăn cách thiết bị với môi trường xung quanh c-Nồi đun Kettle: Tương tự thiết bị gia nhiệt cho nhập liệu không cách nhiệt : coi nhiệt độ mặt vỏ nhiệt độ mặt T=132,9 oC , lúc hệ số cấp nhiệt khơng khí chuyển động tự quanh thiết bị : t 132,9  30   1,08.4  1,08.4  3,87 (W/m2.độ) d 0,624 -Lượng nhiệt tổn thất môi trường xung quanh : Q/ = Svỏ..t = l..D .t = 4,1 .0,624.3,87.(132,9-30)=3199W Ta có : Q/ 3199 100%  100%  0,99% Q 322410 Ta thấy lượng nhiệt thất nhỏ nên khơng cần bọc lớp cách nhiệt Tuy nhiên để đảm bảo an toàn lao động ta cần làm biển báo khung lưới ngăn cách thiết bị với mơi trường xung quanh X-TÍNH TỐN GIÁ THÀNH CHO THIẾT BỊ: 1-Chi phí cho tháp chính: -Chi phí cho vật liệu làm tháp + Khối lượng toàn tháp : chọn vật liệu làm tháp thép không gỉ (inox)  cn  LUAN VAN CHAT LUONG download : add luanvanchat@agmail.com Gthân = 814 (kg) , Gđáy = G nắp = 24,5 (kg) , Gchóp = 308,5 (kg), G mâm = 461 (kg) -Tổng khối lượng thép không gỉ : G = 814 + 24,5.2 + 308,5 + 461 = 1632,5 (kg) -Thực tế phải mua với lượng lớn 20% nên Ginox ,mua = G.1,2 =1632,5 1,2 = 1959 (kg) -Đơn giá 50.000 đồng/kg phí cho thép khơng gỉ : 1959.50000 = 97 triệu 950 ngàn -Đối với vật liệu CT3 Gbích = 277,5 (kg) , Gtay = 4.3,48= 14 (kg) , Gchân = 40 (kg) -Khối lượng thép CT3: GCT3 = 277,5 + 14 + 40 =331,5 (kg) -Đơn giá 10.000 đồng/kg phí cho thép CT3 : 331,5.10000 = triệu 315 ngàn -Thực tế phải mua với lượng lớn phí thực tế cho thép CT3 : triệu -Số bulong , ốc vít dùng cho tháp : Chóp : 783 Bich nối thiết bị : 24.9 = 216 Bích nối ống dẫn : 24 Cửa quan sát : Ngăn giữ mâm : 9.29 = 252 Vậy tổng số : 500 Giá bulong , ốc , vít : 500-5000 d/con -Bulong , ốc , vít tháp loại thường nên ta tính 2000 đ/con -Tổng số tiền mua bulong , ốc ,vít : 2000 500 = triệu đồng -Cút nhập liệu cút hoàn lưu làm thép khơng gỉ nên ta có : + Cút vị trí nhập liệu d = 50 mm giá 15000/cút + Cút vị trí hồn lưu d = 25 mm giá 10000/cút -Tổng tiền cút 25.000 đồng  Đệm lót bích có diện tích : (847  827 ).10 6.5  0,1315 m2 -Giá đệm triệu /m nên giá đệm cần trả 131.500 đồng -Kính thủy tinh dày mm có diện tích :  0,16  0,02 m2 -Giá 120.000 đồng /m2 nên giá kính phải trả 2400 đồng 2-Tính giá tiền thiết bị phụ : a-Bơm: Ta mua hai bơm , bơm hoạt động , bơm dự phịng -Cơng suất bơm 0,2 kW =0,68 Hp -Giá bơm :700 ngàn / Hp -Nên giá tiền bơm : 0,268.700000 = 187600 đồng -Tổng tiền mua bơm : 187600.2 = 375200 đồng b-Tính tiền ống truyền nhiệt : -Chiều dài ống có đường kính  30 mm : LUAN VAN CHAT LUONG download : add luanvanchat@agmail.com 12.37 + 62.4,04 = 694,48m Lấy tròn : 695m -Giá tiền ống đồng thau: 20000 đồng/m -Tổng tiền : 695.20000 = 13 triệu 900 ngàn -Chiều dài ống có đường kính từ 30-50 mm : +Ống đồng thau có chiều dài: 5,6.130 = 728 m , giá tiền 25000 đồng/m Tổng tiền : 728.25000 =18 triệu 200ngàn +Ống thép khơng gỉ có chiều dài :4,1.130 = 533 m, giá tiền 50000 đồng/m Tổng tiền : 533 50000 = 26 triệu 650ngàn c-Tính tiền ống dẫn : -Giá tiền mua ống triệu đồng d-Lưu lượng kế : Giá lưu lượng kế có đường kính d 50 mm 1,5 triệu đồng , ta cần hai lưu lượng kế nên tổng tiền cần mua lưu lượng kế triệu đồng e-Van : Cần 16 van có đường kính d 50 mm làm thép thường có giá 50000 đồng/van Tổng tiền mua van 800 ngàn đồng g-Khối lượng vật liệu để làm vỏ thiết bị bồn chứa khoảng 500 kg thép CT3 Tổng tiền : triệu đồng -Cần khoảng 30 cút inox để nối hệ thống đường ống hệ thống chưng cất giá cút 30.000 đồng /cút Vậy tổng số tiền mua cút 900 ngàn đồng Tóm lại ta có bảng sau : STT 10 11 12 13 14 Tên vật liệu Giá tiền Bơm 376 ngàn Ống truyền nhiệt 58 triệu 750 ngàn Ống dẫn triệu Lưu lượng kế triệu Van 800 ngàn Vỏ TBị phụ bồn chứa triệu Cút nối đường ống 900 ngàn Tổng tiền cho TBị phụ 74 triệu 776 ngàn Thiết bị 102 triệu 250 ngàn Tiền gia công 204 triệu 500 ngàn Tiền gia công chế tạo TBị phụ 149 triệu 532 ngàn Tiền gia công xây lắp bố trí TBị 25 triệu Tiền vận chuyển triệu 531 triệu 088 ngàn TIỀN TỔNG CỘNG LUAN VAN CHAT LUONG download : add luanvanchat@agmail.com TÀI LIỆU THAM KHẢO 1.Sổ tay “ Q trình thiết bị cơng nghệ hoá chất “_tập 1.Nhà xuất khoa học kỹ thuật 2.Sổ tay “ Quá trình thiết bị cơng nghệ hố chất “_tập 2.Nhà xuất khoa học kỹ thuật 3.Phạm Văn Bơn- Vũ Bá Minh –Hồng Minh Nam “Q trình thiết bị cơng nghệ hố chất tập 10 Ví dụ Bài tập “,TPHCM 4.Phạm Văn Bơn (chủ biên) –Nguyễn Đình Thọ “Q trình thiết bị cơng nghệ hố chất tập :Q trình thiết bị truyền nhiệt“ Trường đại học kỹ thuật TPHCM Trần Hùng Dũng –Nguyễn Văn Lục-Hoàng Minh Nam –Vũ Bá Minh “Q trình thiết bị cơng nghệ hoá học tập “, TPHCM Hồ Lê Viên “ Thiết kế tính tốn chi tiết thiết bị hóa chất “ 7.Võ Văn Bang –Vũ Bá Minh “Các q trình thiết bị cơng nghiệp hố chất thực phẩm “ tập : truyền khối 8.G.S Tiến sĩ Nguyễn Bin “ Tính tốn q trình thiết bị cơng nghệ hố chất thực phẩm” Tập 2.NXB KH & K Thuật Hà Nội, 2000 9.Sổ tay thiết kế “Thiết bị hoá chất & chế biến thực phẩm đa dụng “ Biên soạn :Phan văn Thơm ,1992 LUAN VAN CHAT LUONG download : add luanvanchat@agmail.com ... trình chưng cất theo khơng gian tháp tháp mâm trình thể qua mâm cách rõ ràng , tháp chêm khó chế tạo kích thước lớn qui mô công nghiệp Đề tài đồ án môn học : Đề tài đồ án môn học :Thiết kế tháp chưng. .. Từ ypchưng = 0,317 (phân mol) TG (chưng) = 103,3oC Khối lượng phân tử trung bình pha phần chưng phần cất Mpcất = ypcấtMA + (1-ypcất)MB = 0,798.58 +(1-0,798)60 = 58,404 (kg/kmol) Mpchưng = ypchưngMA... tổng hợp Chưng cất trình dùng nhiệt để tách hỗn hợp lỏng thành cấu tử riêng biệt dựa vào độ bay khác cấu tử hỗn hợp nhiệt độ Về thiết bị : sử dụng loại tháp chưng cất sau : -Tháp chưng cất dùng