THIẾT KẾ CUNG CÁP ĐIỆN CHO NHÀ MÁY GIÀY THỊNH PHÁT

Gi i thi u chung

Trong bối cảnh Việt Nam hiện nay, nền kinh tế đất nước đã có những bước phát triển mạnh mẽ và những thành tựu nổi bật Chính sách hội nhập kinh tế toàn cầu cùng với sự đầu tư của nhiều dự án và các công ty, xí nghiệp trong và ngoài nước đã thúc đẩy hoạt động kinh tế Do đó, việc công nghiệp hóa, hiện đại hóa các ngành sản xuất và dịch vụ trong nước trở thành yếu tố quan trọng để thúc đẩy nền kinh tế phát triển bền vững.

Ngành công nghiệp năng lượng đóng vai trò quan trọng trong mọi lĩnh vực và hoạt động, với đặc điểm nổi bật là khả năng chuyển đổi thành các dạng năng lượng khác nhau như nhiệt, cơ, hóa Năng lượng dễ dàng truyền tải và phân phối, góp phần cung cấp nguồn năng lượng chính cho sản xuất, dịch vụ và sinh hoạt của người dân.

Việc thiết kế hệ thống cung cấp điện cần đáp ứng các yêu cầu của người thiết kế và phải có kiến thức tổng hợp Cần xem xét tình trạng và hoàn thiện trong suốt quá trình nghiên cứu thiết kế, xây dựng, vận hành, khai thác hệ thống sản xuất, phân phối và tiêu thụ điện năng Do đó, cần nắm vững các loại hình chuyên ngành như cung cấp điện và thiết bị điện.

Khi thiết kế hệ thống cung cấp điện, cần đảm bảo tuân thủ đúng kỹ thuật, an toàn, kinh tế và hiệu quả trong thi công Người thiết kế phải hiểu biết về đối tượng mà mình thiết kế, môi trường và xã hội xung quanh, cũng như khả năng phát triển của nhà máy, xí nghiệp và các cộng đồng dân cư trong tương lai Điều này giúp đáp ứng yêu cầu về kỹ thuật và kinh tế một cách hiệu quả.

M c tiêu chính c a thi t k cung c p đi n là đ m b o cho h tiêu th luôn luôn đ đi n n ng v i ch t l ng n m trong ph m vi cho phép, và ch t l ng đi n t t

M t ph ng án cung c p đi n xí nghi p đ c xem là h p lý khi th a mãn nh ng yêu c u sau:

- Chi phí v n hành hàng n m th p

- Thu n ti n cho v n hành và s a ch a

- m b o ch t l ng đi n n ng, ch y u là đ m b o đ l ch và đ dao đ ng đi n áp bé nh t và n m trong ph m vi giá tr cho phép so v i đnh m c

Nh ng yêu c u trên đây th ng mâu thu n nhau nên ng i thi t k ph i bi t cân nh c và k t h p hài hòa tùy thu c vào hoàn c nh c th

Khi thi thiết kế cung cấp điện, cần chú ý đến các yêu cầu như điểm kiến trúc, yêu cầu phát triển bền vững và rút ngắn thời gian xây dựng Đồng thời, cần thực hiện một số bước chính để đảm bảo thiết kế kỹ thuật cho phương án cung cấp điện cho các khu công nghiệp.

- Xác đnh ph t i tính toán c a t ng nhà máy và c a toàn xí nghi p đ đánh giá nh c u và ch n ph ng th c cung c p đi n

- Xác đnh ph ng án v ngu n đi n

- Xác đnh c u trúc m ng đi n

- Tính toán ch ng sét, n i đ t ch ng sét và n i đ t an toàn cho ng i v n hành và thi t b

- Tính toán các ch tiêu kinh t – k thu t c th đ i v i m ng l i đi n s thi t k (các t n th t, h s cos, dung l ng bù…)

Thiết kế kỹ thuật là bước quan trọng trong việc xây dựng, bao gồm việc lập dự toán, lựa chọn nguyên vật liệu cần thiết và xác định các tiêu chuẩn kỹ thuật cho công trình Cuối cùng, công tác kiểm tra điều chỉnh và thử nghiệm các thiết bị là cần thiết để đảm bảo vận hành hiệu quả và bàn giao nhà máy đúng tiến độ.

Gi i thi u v nhà máy giày Th nh Phát 1 Gi i thi u qui trình s n xu t c a nhà máy

Gi i thi u v vi c cung c p đ i n cho nhà máy

a/ H th ng cung c p đ i n đ ng l c: Hi n t i h th ng đi n c a nhà máy g m có 1 t đi n phân ph i chính n m trong khu v c máy phát T này cung c p đ n 2 t đi n phân x ng c a 2 phân x ng s n xu t c a nhà máy

Lò ủ nhiệt Cán thành tấm

Dập theo mẫu Dán đế giày Sấy bán thành phẩm

Kiểm tra và đóng gói sản phảm

- T t đi n khu 1 đ c cung c p đ n t đ ng l c cho 3 khu v c quan tr ng c a phân x ng là:

+ T 1 cung c p cho x ng t o m u khuôn d p Khu v c này g m các máy gia công c khí đ ch t o khuôn m u cho các máy d p đ giày các phân x ng s n xu t Công su t c a t : 43 kW

+ T 2 cung c p cho x ng cán cao su V i các lò nhi t làm cho các kh i cao su m m d o Sau đó cao su d o đ c cán m ng và c t thành các t m Công su t c a t là: 65.4 kW

+ T 3 cung c p cho x ng d p bán thành ph m Các t m cao su s đ c d p theo khuôn m u có s n t o thành đ giày Công su t c a t là: 24 kW

+ T 4 cung c p cho phòng b o trì nhà máy Phòng b o trì có nhi m v s a ch a và b o trì theo k ho ch các thi t b máy móc trong xí nghi p Công su t c a t là:25,5 kW

- T đi n khu 2 cung c p đ n 2 t đ ng l c c a phân x ng s n xu t chính là:

Hệ thống cung cấp điện cho phân xưởng chính gồm 5 cung cấp, với công suất 489 kW, sử dụng máy trần và keo dán để sản xuất giày Cung cấp thứ 6, với công suất 20.9 kW, phục vụ cho khu vực may thành phẩm và kiểm tra chất lượng Đánh giá chung cho thấy hệ thống cung cấp điện hiện tại của nhà máy còn nhiều hạn chế, như vị trí các thiết bị chưa được tính toán hợp lý, dẫn đến hiện tượng quá tải ban đầu Hệ thống chiếu sáng sử dụng đèn huỳnh quang 36W cho khu vực sản xuất và đèn cao áp 250W cho kho chứa hàng, nhưng vẫn chưa đảm bảo đủ ánh sáng cần thiết cho công nhân Việc tính toán chiếu sáng dựa trên kinh nghiệm cũng gây ra tình trạng không đồng đều, ảnh hưởng đến hiệu quả làm việc và an toàn cho người lao động.

Nhi m v c a lu n v n t t nghi p

Hệ thống cung cấp điện và chiếu sáng cho nhà máy giày Tân sẽ được tính toán chính xác và tối ưu hóa để đảm bảo hiệu quả hoạt động.

Ngoài ra lu n v n s ki m tra các thi t b đi n c a nhà máy đã đ c tính toán, thi t k an toàn đi n h p lí, thi t k ch ng sét cho nhà máy.

Th th c, gi i pháp d đ nh ch n s d ng trong lu n v n t t nghi p

Tính toán theo trình t c a công vi c thi t k cung c p đi n D a vào ki n th c đã h c, h ng d n c a th y cô, s đóng góp c u b n bè, s d ng sách v tài li u tham kh o

B NG TH NG KÊ PH T I C A NHÀ MÁY

Khu v c Tên ph t i KHMB U (V) cosϕ η(%) P đm

Máy khí nén Máy nén khí pittong

Máy ti n Máy phay Máy CNC Máy c t phôi

Máy gia nhi t Máy cán Máy c t ngang

Máy tr n keo Máy tr n ph gia Máy tr n màu Máy ép keo

Máy hàn MIG Máy c t kim lo i Máy mài 2 đá Máy ti n Máy phay

Ch ng II: TÍNH TOÁN PH T I

Phân nhóm ph t i

Dựa trên điều kiện mặt bằng và vị trí đặt các thiết bị của các phân xưởng trong nhà máy, chúng ta phân nhóm các thiết bị theo mục đích: tiêu thụ năng lượng, tiết kiệm vật tư tiêu hao và phân bổ công suất hợp lý trên mặt bằng sử dụng Dựa vào cơ sở mặt bằng của nhà máy và vị trí đặt các thiết bị, ta chia nhóm thiết bị một cách hợp lý.

Nhà máy đ t 1 t phân ph i chính

Tr c t a đ : L y góc bên trái c a các phân x ng làm tâm tr c t a đo OXY

+ Tr c X: chi u dài phân x ng

+ Tr c Y: chi u r ng phân x ng

PHÂN NHÓM PH T I C A NHÀ MÁY

Tên ph t i KHMB SL cosϕ η(%)

Nhóm 1: Khu v c máy nén khí

Nhóm 3: X ng cán cao su

Nhóm 4: X ng d p bán thành ph m

Nhóm 13: Khu v c may thành ph m và ki m tra s n ph m

Phân nhóm t đ ng l c

ơ T đ ng l c 1: khu v c mỏy nộn khớ – nhúm 1

STT KHMB Tên ph t i P đm (KW)

1 1 Máy nén khí pittong 30HP 25 38,91 70.89 972.75 1772.25

2 1 Máy nén khí pittong 30HP 25 42.73 70.89 1068.25 1772.25

Ch n v trí đ t T đ ng l c: đ thu n ti n cho vi c v n hành và th m m ử Ta d i t đi n v sỏt t ng cú to đ : X T L1 = 40.10m, Y T L1 = 70.05m ơ T đ ng l c 2: khu v c X ng t o m u khuụn d p – nhúm 2

Ch n v trí đ t T đ ng l c: đ thu n ti n cho vi c v n hành và th m m ử Ta d i t đi n v sỏt t ng cú to đ : XT L2 = 30.10m; YT L2 = 44.69m ơ T đ ng l c 3: khu v c X ng cỏn cao su – nhúm 3

Ch n v trí đ t T đ ng l c: đ thu n ti n cho vi c v n hành và th m m ử Ta d i t đi n v sỏt t ng cú to đ : X T L3 = 38m; Y T L3 = 44.60m ơ T đ ng l c 4: khu v c X ng d p bỏn thành ph m – nhúm 4

STT KHMB Tên ph t i SL P đm (KW)

Ch n v trí đ t T đ ng l c: đ thu n ti n cho vi c v n hành và th m m ử Ta d i t đi n v sỏt t ng cú to đ : XT L4 = 38.2m; YT L4 = 41.72 m ơ T đ ng l c 5: khu v c Phũng b o trỡ – nhúm 5

Ch n v trí đ t T đ ng l c: đ thu n ti n cho vi c v n hành và th m m ử Ta d i t đi n v sỏt t ng cú to đ : X T L5 = 0, Y T L5 = 49.33m ơ T đ ng l c 6: khu v c Phõn x ng s n xu t – nhúm 6

Ch n v trí đ t T đ ng l c: đ thu n ti n cho vi c v n hành và th m m ử Ta d i t đi n v sỏt t ng cú to đ : X T L6 = 11.85m; Y T L6 = 26.89m ơ T đ ng l c 7: khu v c Phõn x ng s n xu t – nhúm 7

STT KHMB Tên ph t i SL P đm (KW) T a đ X i *P Y i *P

Ch n v trí đ t T đ ng l c: đ thu n ti n cho vi c v n hành và th m m ử Ta d i t đi n v sỏt t ng cú to đ : XT L7 = 11.85m; YT L7 = 25.08m ơ T đ ng l c 8: khu v c Phõn x ng s n xu t – nhúm 8

Ch n v trí đ t T đ ng l c: đ thu n ti n cho vi c v n hành và th m m ử Ta d i t đi n v sỏt t ng cú to đ : X T L8 = 11.85m; Y T L8 #.27m ơ T đ ng l c 9: khu v c Phõn x ng s n xu t – nhúm 9

Ch n v trí đ t T đ ng l c: đ thu n ti n cho vi c v n hành và th m m ử Ta d i t đi n v sỏt t ng cú to đ : X T L9 = 30.13m; Y T L9 = 27m ơ T đ ng l c 10: khu v c Phõn x ng s n xu t – nhúm 10

Ch n v trí đ t T đ ng l c: đ thu n ti n cho vi c v n hành và th m m ử Ta d i t đi n v sỏt t ng cú to đ : XT L10 = 11.85m , YT L10 = 18.05m ơ T đ ng l c 11: khu v c Phõn x ng s n xu t – nhúm 11

Ch n v trí đ t T đ ng l c: đ thu n ti n cho vi c v n hành và th m m ử Ta d i t đi n v sỏt t ng cú to đ : XT L11 = 11.85m; YT L11 63m ơ T đ ng l c 12: khu v c Phõn x ng s n xu t – nhúm 12

Ch n v trí đ t T đ ng l c: đ thu n ti n cho vi c v n hành và th m m ử Ta d i t đi n v sỏt t ng cú to đ : X T L12 = 11,85m; Y T L12 = 8,18m ơ T đ ng l c 13: khu v c May thành ph m và ki m tra s n ph m – nhúm 13

Ch n v trí đ t T đ ng l c: đ thu n ti n cho vi c v n hành và th m m ử Ta d i t đi n v sỏt t ng cú to đ : X T L13 = 43.75m; Y T L13 = 22.11m

13 May thành ph m và ki m tra s n ph m

Phân nhóm t phân ph i 15 2 Xác đ nh ph t i tính toán

Cân nhắc việc phân bổ tài nguyên trong nhà máy và xác định tâm phân phối hợp lý là rất quan trọng để đạt được sự cân bằng công suất Việc này giúp tiết kiệm dây dẫn, giảm thiểu thao tác thừa và đảm bảo an toàn trong quá trình vận hành.

STT Tên t đ ng l c P đm (KW) X i *P Y i *P

Ch n v trí đ t T đ ng l c: đ thu n ti n cho vi c v n hành và th m m ử Ta d i t đi n v sỏt t ng cú to đ : XTPPA = 30m; YTPPA = 50.98m b) T phân ph i 2:

STT Tên t đ ng l c P đm (KW) X i *P Y i *P

Ch n v trí đ t T đ ng l c: đ thu n ti n cho vi c v n hành và th m m ử Ta d i t đi n v sỏt t ng cú to đ : X TPPB 85m; Y TPPB = 20.67m

2 XÁC NH PH T I TÍNH TOÁN:

Việc xác định phụ tải tính toán là cơ sở cho việc lựa chọn dây dẫn và các thiết bị khác trong lưới điện Phụ tải là một đại lượng đặc trưng cho công suất tiêu thụ của các thiết bị riêng lẻ hoặc các hộ tiêu thụ.

Hiện nay có nhiều phương án tính phí đa dạng, nhưng phương pháp đơn giản thường cho kết quả không chính xác Ngược lại, nếu độ chính xác được nâng cao thì phương pháp tính phí sẽ phức tạp hơn Vì vậy, tùy theo giải đoán thiết kế và yêu cầu cụ thể, cần chọn phương pháp tính toán cho phù hợp.

Các ph ng pháp xác đ nh ph t i tính toán

Có nhiều phương pháp xác định phụ tải tính toán, tùy thuộc vào nhiệm vụ và giai đoạn thiết kế để chọn phương pháp phù hợp Xác định phụ tải tính toán theo công suất tiêu hao điện năng cho một đèn và sản phẩm: của cả một hệ thống.

Trong đó: - Ma: s l ng s n ph m s n xu t trong m t ca

- T a : th i gian c a ca ph t i l n nh t

- w0: công su t tiêu hao n ng l ng trên m t đ n v s n ph m (KWh/đvsp) ơ Xỏc đnh ph t i tớnh toỏn theo cụng su t ph t i trờn m t đ n v s n ph m: s P

P tt = 0 × Trong đó: - P 0 : công su t ph t i trên m t đ n v di n tích

- S: di n tích b trí h tiêu th ơ Xỏc đnh ph t i tớnh toỏn theo cụng su t đnh m c P đm và h s nhu c u k nc :

Q tt = tt × S tt = P tt 2 +Q tt 2 ơ Dũng đnh m c thi t b :

K = P ho c tra b ng A.1, trang 8- Tài li u H ng d n đ án cung c p đi n

= n i dmi n i dmi sdi dm tbnh sd

P Q tt =P tb ×tgϕ ơ H s cụng su t nhúm cos : ϕ

P ϕ ϕ cos cos ơ Cụng su t bi u ki n tớnh toỏn S tt :

3 ơ Xỏc đnh ph t i tớnh toỏn theo h s c c đ i (kmax) và cụng su t trung bỡnh (ptb) hay còn g i là ph ng s thi t b hi u qu : dm tbnh sdnh tt K K P K P

P = max × × ∑ = max × K max = f (n nq ; K sd nhóm)

- P ttnh : công su t tác d ng tính toán c a m t nhóm thi t b

- Ptbnh : công su t tác d ng trung bình c a m t nhóm thi t b

- Qttnh : công su t ph n kháng tính toán c a m t nhóm thi t b

- Qtbnh : công su t ph n kháng trung bình c a m t nhóm thi t b

- P∑ dm : t ng các công su t đnh m c c a các thi t b

+ Tr ng h p 1: N u n < 4 và nhq 4 và nhq 10 thì: dm tbnh sdnh ttnh K K P K P

P = max × × ∑ = max × tbnh nh tnnh ttnh P tg Q

Q = × ϕ ơ Xỏc đnh dũng đnh nh n I đ n:

- i v i m t thi t b : I dn =I mm =K mm ×I dm

Trong đó: Imm – dòng m máy

K mm – h s m máy + i v i đ ng c đi n không đ ng b roto l ng s c: K mm = 5÷ 7

+ i v i đ ng c DC hay đ ng c roto dây qu n: Kmm = 2,5

- i v i m t nhóm thi t b : I dn =I mm max +[ I tt −K sd ×I dm max ]

Trong đó: I đmmax – dòng đnh m c c a đ ng c có dòng m máy l n nh t

Itt – dòng đi n tính toán c a nhóm thi t b

Ksdmax – h s s d ng c a đ ng c có dòng m máy l n nh t

Tính toán c th

a) Tính toán T L1: g m 2 máy nén khí pittong 30 HP

Vì ch có 2 máy: nhq < 4 và n < 4; kmax = 2 cosϕ=0,8=>tgϕ =0,75

I dn = mm + tt − sd dm = + − b) Tính toán T L2: g m 2 máy ti n, 2 máy phay, 1 máy CNC,1 máy c t phôi

- T ng công su t đnh m c t : P đmt = 43(KW)

- Công su t tác d ng tính toán:

P tt = sd dmtu = - Công su t ph n kháng tính toán:

Q tt = sd dmtu ϕ = - Công su t bi u ki n tính toán t :

S tt = tt + tt - Dòng đi n tính toán t :

I S dm tt tt = = - Dòng đi n đnh nh n c a t :

K mm = 6 (Vì các đ ng c có roto lòng sóc)

I dn = mm + tt − sd dm = + − Các ph n còn l i tính toán t ng t và k t qu trong b ng ph t i tính toán

P đm (KW) ϕ cos K sd I đm

KH P đm cosϕ K sd I đm I mm n hq K max Ph t i tính toán I đn

P đm (KW) ϕ cos K sd I đm

Ch ng III: THI T K H TH NG CHI U SÁNG

K thu t chi u sáng g n li n v i s phát tri n c a các khu đô th , khu công nghi p, công trình v n hóa,…

Nâng cao công suất lao động là yếu tố quan trọng giúp cải thiện chất lượng sản phẩm, giảm chi phí sản xuất và hạn chế nguy cơ tai nạn lao động Điều này tạo ra điều kiện làm việc tốt hơn, đồng thời đảm bảo các yêu cầu về vệ sinh và sức khỏe của người lao động.

N u chúng ta quan tâm các yêu c u v chi u sáng, s làm gi m s m t m i c u m t, duy trì th l c t t,…

1 NH NG V N CHUNG V CHI U SÁNG:

N i dung

Nghiên c u v đ i t ng chi u sáng L a ch n đ r i yêu c u Ch n h chi u sáng

Chọn nguồn sáng phù hợp cho không gian Lựa chọn bóng đèn và kiểu dáng đèn chiếu sáng Xác định các thông số kỹ thuật ánh sáng cần thiết Đánh giá quang thông và hiệu suất của từng loại bóng đèn Tính toán số lượng đèn cần thiết cho không gian Phân loại các loại đèn dựa trên nhu cầu sử dụng.

Ki m tra đ r i trung bình trên bè m t làm vi c a) Nghiên c u v đ i t ng chi u sáng: i t ng chi u sáng đ c nghiên c u theo các góc đ :

- Hình d ng, kích th c, các b m t, các h s ph n x các b m t, màu s n, đ c đi m và s phân b các đ đ c, thi t b ,…

- M c đ b i, m, rung, nh h ng đ n môi tr ng

- Các đi u ki n v kh n ng phân b và gi i h n

- c tính cung c p đi n ( ngu n ba pha, m t pha)

- Lo i công vi c ti n hành

- c ng th ng công vi c

- Các kh n ng đi u ki n b o trì b) Ch n h th ng chi u sáng:

Các y u t sau s nh h ng t i ch n h chi u sáng:

- c đi m, c u trúc c n nhà và s phân b c a thi t b

- Kh n ng kinh t và đi u ki n b i trì,… c) L a ch n đ r i yêu c u:

Vi c ch n đ r i yêu c u ph thu c vào các y u t :

- Lo i công vi c, kích th c các v t, s sai bi t c a v t vào h u c nh

- M c đ c ng th ng công vi c

Chiếu sáng chung là hình thức chiếu sáng tạo ra độ rọi đồng đều trên toàn bộ diện tích sản xuất của phân xưởng, thường thông qua các bóng đèn được treo cao trên trần nhà theo quy luật nhất định để đảm bảo ánh sáng tối ưu trong không gian làm việc.

- Chi u sáng chung đ c dùng trong các phân x ng có di n tích làm vi c r ng, có yêu c u v đ r i g n nh nhau t i m t đi m trên b m t nào đó

- Chi u sáng chung còn đ c s d ng ph bi n các n i mà đo quá trình công ngh không đòi h i m t ph i làm vi c c ng th ng nh ph n x ng rèn, m t hành lang, đ ng…

Để quan sát chính xác các chi tiết trong công việc, cần phải có độ sáng đầy đủ Việc sử dụng phương pháp chiếu sáng hợp lý, như đặt đèn vào vị trí cần quan sát, là rất quan trọng để đảm bảo hiệu quả làm việc.

+ Chi u sáng h n h p: là hình th c chi u sáng bao g m chi u sáng chung v i chi u sáng c c b Nó đ c dùng khi phân bi t màu s c, đ l i lõm, h ng s p x p các chi ti t… d) Ch n ngu n sáng:

- Nhi t đ màu c a ngu n theo bi u đ kruithof

- ây là tiêu chu n ch n ngu n sáng đ u tiên đ th c hi n đ r i đã cho trong m i tr ng ti n nghi

- Các tính n ng c a ngu n sáng: đ c tính đi n (đi n áp, công su t), kích th c, hình d ng bóng đèn e) Ch n b đèn:

- Tính ch t môi tr ng xung quanh

- Các yêu c u v s phân b ánh sáng, s gi m chói f) L a ch n chi u cao treo đèn:

- Lo i công vi c, lo i bóng đèn, s gi m chói, b m t làm vi c

+ N n xem nh sáng: khi h s ph n x c a n n 3>0, g) Xác đnh các thông s k thu t ánh sáng:

- Tính ch s đa đi m: đ c tr ng cho kích th c hình h c c a đa đi m:

V i: a,b: chi u dài và r ng c a c n phòng htt: chi u cao h tính toán

+ Ch n h s suy gi m quang thông δ 1 : tùy theo lo i bóng đèn

+ Ch n h s suy gi m quang thông do b i b n δ 2 : tùy thu c theo m c đ b i, b n, lo i khí h u, m c đ kín c a b đèn

- D a trên các thông s : lo i b đèn, t s treo, ch s đa đi m, h s ph n x tr n, t ng,sàn, ta ch n đ c giá tr h s s d ng trong các catologe v chi u sáng T đó xác đnh h s s d ng U: i i d d u u

U =η +η i d η η , : là hi u su t tr c ti p và gián ti p c a b đèn i d u u , : là h s có ích c a b đèn theo c p tr c ti p và gián ti p h) Xác đnh quang thông t ng yêu c u:

Quang thông (φ) tính bằng Lumen (Lm) là đại lượng đo cường độ sáng do nguồn phát ra theo mọi hướng trong không gian Quang thông được xác định là lượng ánh sáng phát ra trong một góc m bằng một steradian Nếu ta biết sự phân bố cường độ ánh sáng của một nguồn trong không gian, ta có thể suy ra quang thông của nó.

= Ho c 1 lux = 11m/m 2 i) Xác đnh b đèn:

Số đèn được xác định bằng cách chia quang thông tổng của các bóng đèn cho quang thông của một bóng đèn Tùy thuộc vào số lượng đèn, chúng ta có thể làm tròn lên hoặc xuống để phân chia thành các dãy Tuy nhiên, mức độ làm tròn này không được vượt quá giới hạn cho phép là -10% đến 20%.

N u không s b đèn l a ch n s không đ m b o đ đ r i yêu c u ( ho c quá cao ho c quá th p) boden tong boden

V i: Φ tong : T ng quang thông các bóng trong 1 b đèn

Ki m tra sai s quang thông không đ c v t quá kho ng cho phép: -10%÷20% Sai s quang thông đ c tính: tong tong bo cacbong boden

∆Φ% / j) Phân b các b đèn: d a trên các y u t :

- c đi m ki n trúc c a đ i t ng, phân b đ đ c

- Th a mãn các yêu c u v kho ng cách t i đa gi a các d y và gi a các đèn trong m t dãy D v n hành và b o trì k) Ki m tra đ r i trung bình trên b m t làm vi c:

C n ki m tra đ r i trung bình trên b m t làm vi c ban đ u và sau m t n m ng v i s b dèn ta l a ch n: d S

2.2 Các ph ng pháp tính toán chi u sáng:

Các ph ng pháp tính toán chi u sáng

r i cao Ph ng pháp này cho k t qu t ng k t qu t ng đ i chính xác và th ng đ c s d ng các nhà có kh i hình ch nh t

Phương pháp điềm là một kỹ thuật sử dụng định tính nhằm phân tích hai loại nguồn sáng Phương pháp này không yêu cầu có hình ảnh chính thức và được áp dụng để tính toán tổng đài phức tạp.

Ph ng pháp công su t riêng:

Phương pháp tính toán này là cách đơn giản nhất, nhưng đồng thời cũng cho ra kết quả kém chính xác nhất so với hai phương án còn lại Thường được sử dụng để tính số công suất chiếu sáng.

Trường hợp phòng chiếu sáng chung có kích thước lớn, kết quả tính toán đạt được khá chính xác Tuy nhiên, phương pháp này không hiệu quả trong các tình huống như: bề mặt làm việc có bóng tối do vật này hay vật khác gây ra, cũng như không áp dụng khi tính toán chiếu sáng hành lang.

Tính toán chi u sáng

Các khu v c chi u sáng

STT Tên khu v c Chi u dài(m)

4 Nhà ngh cho công nhân 25 6 3.2 150

Chi u sáng Khu v n phòng

* Chi u sáng Khu v n phòng b ng tay theo ph ng pháp s d ng h s s d ng: ơ Kớch th c: - Chi u dài: a = 15 m

- Tr n th ch cao: h s ph n x 68ρ tr =0,

- Sàn: h s s d ng 2ρ s =0, ơ r i yờu c u: E tc = 300 Lx ơ Ch n h chi u sỏng: chung đ u ơ Ch n kho ng nhi t đ màu: Tm = 2900ữ4200 0 K theo bi u đ Kruithof ơ Ch n búng đốn: lo i đốn hu nh quang

- Quang thông đèn/b : φ d =2.3450i00lm ơ Phõn b cỏc b đốn:

+ Cách tr n: h ’ = 0 m + B m t làm vi c: hlv = 0,8 m

+ Chi u cao đèn so v i b m t làm vi c: m h h h h tt = − ' − lv =3,2−0−0,8=2,4 ơ Ch s đa đi m: 2,5

K a tt ơ H s bự: d = 1,25 (tra b ng 6, tài li u H ng d n đ ỏn cung c p đi n) ơ T s treo: ' 0

' = + h tt h j h ơ H s s d ng: 57U =η tt ìu tt =0,65ì0,88=0,

Tra b ng ta có: u tt = 0,88 ơ Quang thụng t ng:

E tc tong × × = φ ơ Xỏc đnh b đốn: 14,3

=> Ch n 15 b đèn ơ Ki m tra sai s quang thụng:

=> K t lu n ∆φ% n m trong kho ng −10% ϕ tgϕ= 0,75; K đt = 1

- Công su t tác d ng: Pttcs = K đ t.Nb đ Pb đ =1.15.86,4 = 1,29(KW)

- Công su t ph n kháng: Q ttcs = P ttcs tgϕ=1,296.0,75 = 0,97(KVAr)

- Công su t tác d ng: P6oc = Ksd.K đ t.Noc Poc =0,8.1.6.1,76 = 8,45(KW)

- Công su t ph n kháng: Q 6oc = P oc tgϕ=8,45.0,75 = 6,34(KVAr)

- Ch n 6 máy l nh 2HP: Nml = 6 (đi n áp 220V)

- Công su t máy l nh: Pdmml = 1.2,19 = 2,19(KW)

- Công su t tác d ng: P 6ml = K sd K đt N ml P dmml =0,9.1.2.2,19 = 11,83(KW)

- Công su t ph n kháng: Q6ml = P6ml tgϕ,83.0,75 = 8,87(KVAr)

+ V y t ng công su t chi u sáng khu v n phòng:

B ng tính toán chi u sáng toàn nhà máy

B NG PH T I TÍNH TOÁN CHI U SÁNG TOÀN NHÀ MÁY èn chi u sáng c m Máy l nh Qu t công nghi p T ng công su t Khu v c SL P đm

Tính toán chia pha và qui đ i công su t 1 pha v 3 pha

Tính toán chia pha

P ttcs3pha = 21,36(KW) chia đ u trên 3 pha A,B,C ợ PttA=B=C = 7,12(KW) ph t i trờn 1 pha

Qttcs3pha = 16,02(KVAr) chia đ u trên 3 pha A,B,C ợ Q ttA=B=C = 5,34(KVAr) ph t i trờn 1 pha

4.1.2 T chi u sáng 2: g m: nhà xe CN, b o v , nhà v sinh, nhà ngh CN, nhà n

- Pha A: g m nhà xe CN, b o v , nhà v sinh (đèn, c m, qu t)

PttphaA = 0,43+1,83+0,24 = 2,5(KW) ( ph t i trên 1 pha)

Q ttphaA = 0,32+1,37+0,19 = 1,88(KVAr) (ph t i trên 1 pha)

- Pha B: nhà ngh CN(đèn, c m, qu t)

PttphaB = 1,44(KW) ( ph t i trên 1 pha)

Q ttphaB = 1,61(KVAr) (ph t i trên 1 pha)

PttphaC = 4,95(KW) ( ph t i trên 1 pha)

QttphaC = 4,24(KVAr) (ph t i trên 1 pha)

4.1.3 T chi u sáng 3: g m: phân x ng s n xu t, khu v c may thành ph m,khu v c ki m tra s n ph m

P ttcs3pha = 9,42+2,86+2,86 = 15,14(KW) chia đ u trên 3 pha A,B,C ợ P ttA=B=C = 5,05(KW) ph t i trờn 1 pha

Qttcs3pha = 6,36+2,41+2,41 = 11,18(KVAr) chia đ u trên 3 pha A,B,C ợ QttA=B=C = 3,73(KVAr) ph t i trờn 1 pha

4.1.4 T chi u sáng 4: g m: phòng b o trì, máy nén khí, kho v t t &v t li ,x ng t o m u khuôn d p,x ng cán cao su, x ng d p bán thành ph m

- Pha A: g m phòng b o trì, kho v t t &v t li u (đèn, c m, qu t)

PttphaA = 4,67+4,22 = 8,89(KW) ( ph t i trên 1 pha)

QttphaA = 3,75+3,27 = 7,02(KVAr) (ph t i trên 1 pha)

- Pha B: x ng t o m u khuôn d p, x ng d p bán thành ph m (đèn, c m, qu t)

PttphaB = 5,16+4,66 = 9,82(KW) ( ph t i trên 1 pha)

QttphaB = 4,48+4,11 = 8,59(KVAr) (ph t i trên 1 pha)

- Pha C: x ng cán cao su, máy nén khí (đèn, c m, qu t)

P ttphaC = 5,16+1,98 = 7,14(KW) ( ph t i trên 1 pha)

QttphaC = 4,48+1,49 = 5,97(KVAr) (ph t i trên 1 pha)

S đ nguyên lý toàn nhà máy

Ph t i toàn nhà máy

PttTPP1 = K đt (PTSC4 + PT L1 + PT L2 + PT L3 + PT L4 + PT l5) V i K đt = 0,9

QttTPP1 = K đt (QTSC4 + QT L1 + QT L2 + QT L3 + QT L4 + QT L5) V i K đt = 0,9

+ ttTPP ttTPP TTPP d ttTPP ttTPP ttTPP

PttTPP2 = K đt (PTSC3 + PT L6 + PT L7 + PT L8 + PT L9 + PT L10 + PT L11 + PT L12 +

- Ph t i T phân ph i 3: g m TCS1, TCS2

- T ng công su t toàn nhà máy:

+ ttTPPC ttTPPC TTPPC d ttTPPC ttTPPC ttTPPC

Ch ng IV: BÙ CÔNG SU T PH N KHÁNG

t v n đ

Điện năng là nguồn năng lượng chủ yếu trong các xí nghiệp, với việc tiêu thụ không dưới 70% tổng sản lượng điện sản xuất ra Do đó, việc sử dụng hợp lý và tiết kiệm điện trong các xí nghiệp công nghiệp là rất quan trọng Một số sản xuất điện năng cần phải tận dụng hết khả năng của nhà máy để sản xuất ra nhiều điện nhất có thể, đồng thời việc sử dụng điện cũng phải được tiết kiệm Giảm thiểu thất thoát điện năng đến mức tối thiểu sẽ giúp tăng sản lượng điện sản xuất ra, đồng thời chi phí điện năng cho một sản phẩm ngày càng giảm.

Trong toàn hệ thống điện, tỷ lệ năng lượng phát ra bị mất trong quá trình truyền tải và phân phối dao động từ 10% đến 15% Đặc biệt, trong mạng điện công nghiệp, tổn thất năng lượng chiếm tới 64,4% tổng số điện năng bị mất Nguyên nhân chủ yếu là do mạng điện công nghiệp thường sử dụng điện áp thấp, dây dẫn dài và phân tán đến các phụ tải, dẫn đến tổn thất điện năng lớn Do đó, việc thực hiện các biện pháp tiết kiệm năng lượng trong ngành công nghiệp là rất quan trọng, không chỉ mang lại lợi ích cho chính các doanh nghiệp mà còn có tác động tích cực đến nền kinh tế quốc dân.

Hệ số công suất là một chỉ tiêu đánh giá xem doanh nghiệp có hoạt động hiệu quả và tiết kiệm hay không Do đó, nhà nước đã ban hành các chính sách khuyến khích các doanh nghiệp nâng cao hệ số công suất của mình Hiện nay, hệ số công suất của các doanh nghiệp nói chung vẫn còn rất thấp, vì vậy chúng ta cần phải phấn đấu nâng cao chỉ số này lên đến 0,95.

Ý ngh a c a vi c nâng cao h s công su t cos ϕ

Nâng cao hệ số công suất là một trong những biện pháp quan trọng để tiết kiệm điện năng Việc cải thiện hệ số công suất không chỉ giúp giảm tổn thất điện năng mà còn nâng cao hiệu quả sử dụng năng lượng trong các hệ thống điện.

Khi có bù công suất phản kháng, góc lệch pha giữa dòng điện và điện áp trong mạch sẽ thay đổi Điều này dẫn đến hệ số công suất của mạch được nâng cao, và mối quan hệ giữa P, Q và góc ϕ được thể hiện rõ ràng.

Q arctg P ϕ Khi l ng P không đ i, nh có công su t ph n kháng l ng Q truy n t i trên đ ng dây gi m xu ng do đó góc ϕ gi m k t qu là cos t ng lên ϕ

H s cos ϕ đ c nâng lên s đ a đ n nh ng hi u qu sau đây: a Gi m t n th t công su t trong m ng đi n T n th t công su t trên đ ng dây đu c tính:

Khi gi m Q truy n t i trên đ ng dây ta gi m đ c thành ph n t n th t công su t

∆Q do Q gây ra b Gi m đ c t n th t đi n áp trong m ng T n th t đi n áp đ c tính nh sau:

Gi m đ c l ng Q truy n t i trên đ ng dây s gi m đ c thành ph n ∆U Q do

Dòng điện chạy qua dây dẫn và máy biến áp phụ thuộc vào điều kiện phát nóng, cụ thể là phụ thuộc vào dòng điện cho phép của chúng Việc tính toán dòng điện này là rất quan trọng để đảm bảo an toàn và hiệu suất hoạt động của hệ thống điện.

Khi biện luận về tình trạng phát nóng của đoạn dây và máy biến áp (tức là I = const), ta nhận thấy rằng công suất tác dụng P của chúng phụ thuộc vào việc giảm công suất phần kháng Q mà chúng phải tải Do đó, khi giá trị cos φ của mạch được nâng cao, khả năng truyền tải công suất của chúng sẽ tăng lên.

Ngoài vi c nâng cao h s cos còn ϕ đ a đ n h u qu là gi m đ c chi phí kim lo i màu, góp ph n làm n đ nh đi n áp và t ng kh n ng phát đi n c a máy phát đi n

Việc nâng cao hiệu suất của các hệ thống cung cấp điện là rất quan trọng, đặc biệt là trong bối cảnh bù công suất phản kháng Điều này đã trở thành vấn đề cần được chú ý đúng mức trong quá trình thiết kế và vận hành hệ thống.

Các bi n pháp nâng cao h s công su t cos ϕ

- Thay đ i và c i ti n quy trình công ngh các thi t b đi n làm vi c ch đ h p lý nh t

- Thay th các đ ng c không đ ng b làm vi c non t i b ng đ ng c có công su t nh

- Thay th nh ng máy bi n áp làm vi c non t i b ng máy bi n áp có dung l ng nh h n

- Dùng ph ng pháp bù công su t ph n kháng đ nâng cao h s công su t cos ϕ

Xác đ nh dung l ng bù

Dung l ng bù đ c tính theo công th c:

Q bu = − P: Phân tích tính toán hàm tiêu thụ điện năng ϕ1: Góc ngược với hệ số công suất trung bình trước khi bù ϕ2: Góc ngược với hệ số công suất trung bình sau khi bù Cosϕ2 thường nằm trong khoảng 0,85 – 0,95.

Tr c khi bù l ng t n th t công su t tác d ng do công su t ph n kháng gây ra là:

Sau khi bù l ng t n th t công su t tác d ng là:

V y l ng công su t ti t ki m là:

Ch n thi t b bù

T đ i n

Công suất phản kháng Q đóng vai trò quan trọng trong việc cung cấp năng lượng cho mạng lưới điện Đặc điểm của công suất này là tác động nhỏ, dễ dàng lắp ráp và điều chỉnh Nhờ vào khả năng thích ứng với sự phát triển của hệ thống, chúng ta có thể kết nối các nguồn năng lượng mà không cần phải lo lắng về việc thay đổi quá nhiều trong hệ thống ngay lập tức.

Khuyết tật điện có thể gây ra cảm ứng với biến động điện áp trên các thiết bị điện Điện áp cao hơn 110%U định mức có thể làm hỏng thiết bị, do đó không được phép vận hành Khi đóng thiết bị vào mạng có dòng điện xung, việc cắt điện ra khỏi mạng vẫn còn điện áp, điều này có thể gây ra nguy hiểm cho người vận hành.

Tụ điện được sử dụng phổ biến trong các xí nghiệp trung bình và nhỏ nhằm cung cấp dung lượng bù không lớn Thông thường, dung lượng bù dưới 500KVAR sẽ được áp dụng Tụ điện sản xuất được sử dụng cho các cấp điện áp từ 6-22KV và 0,4KV.

Máy bù đ ng b

Là một tác động đến việc chế độ không tải, chế độ quá kích thích máy bù sẽ sản xuất ra công suất phản kháng cung cấp cho mạng, trong khi chế độ thiểu kích thích máy bù tiêu thụ công suất phản kháng của mạng.

Khuy t đ i m: L p ráp, b o qu n và v n hành khó, th ng đ c ch t o v i công su t l n nên dùng nh ng n i c n bù t p trung v í dung l ng l n.

ng c không đ ng b rôto dây qu n đ c đ ng b hoá

m t chi u vào rôto, đ ng c s làm vi c v i dòng đi n v t tr c đi n áp Do dó nó có kh n ng sinh ra công su t ph n kháng

Khuy t đ i m: t n th t công su t khá l n, kh n ng quá t i kém, th ng đ ng c ch làm vi c v i 75%U đm

Phân ph i dung l ng bù

Thi t b bù có th l p đ t phía đi n áp cao ho c đi n áp th p v i nguyên t c đ t đ c chi phí bù th p nh t

T đi n đi n áp cao đ c đ t t p trung thanh cái c a tr m trung gian ho c tr m phân ph i u đ i m: d theo dõi v n hành, t n d ng h t kh n ng c a t

Khuy t đ i m: không bù đ c công su t ph n kháng m ng đi n áp th p

T đi n đi n áp th p đ c đ t theo 3 cách: đ t t p trung thanh cái, đ t thành nhóm t phân ph i, t đ ng l c và đ t phân tán t ng thi t b

L a ch n ph ng án

Tu vào tình hình th c t và đ c đi m c a t ng lo i t i mà ta ch n nh ng ph ng án đ t bù khác nhau i v i lu n v n này cos = 0,92 do đϕ ó ta không c n ph i bù

CH NG V: CH N MÁY BI N ÁP VÀ MÁY PHÁT D PHÒNG

Dung l ng và công su t máy bi n áp đ c xác đnh theo các tiêu chí k thu t sau:

- An toàn đ m b o cung c p đi n liên t c

- T n th t trên máy bi n áp th p

- Chi phí v n hành h ng n m là bé nh t

Để đảm bảo nguồn cung cấp điện liên tục cho toàn công ty và hỗ trợ cho sự phát triển bền vững trong tương lai, việc chọn lựa một máy biến áp phù hợp là rất quan trọng Cần cân nhắc kỹ lưỡng các điều kiện và yêu cầu khi lựa chọn máy biến áp để đáp ứng nhu cầu sử dụng điện của doanh nghiệp.

V i: - S đmMBA : Công su t đnh m c c a máy bi n áp

- SttNM: Công su t tính toán toàn ph n c a nhà máy

Theo thống kê, danh mục máy biến áp 3 pha 2 dây quận do Việt Nam chế tạo (THIBIDI) có công suất danh định lên tới 1000 KVA.

Máy bi n áp có thông s k thu t nh sau:

Dòng đi n không t i: 1Ι 0 = % i n áp ng n m ch: UN = 5,5 %

Tr ng l ng toàn b : 4226 kg

Ch n máy phát d phòng

Hiện nay, hệ thống điện lưới quốc gia đã được đầu tư khá hoàn chỉnh, nhưng vẫn còn một số điểm cần cải thiện Một số doanh nghiệp do yêu cầu không thể duy trì nguồn điện lâu dài, dẫn đến thiệt hại kinh tế cho họ Do đó, việc đa dạng hóa nguồn cung cấp điện, đặc biệt là năng lượng Diesel, là cần thiết để đảm bảo sự ổn định và phát triển bền vững cho các doanh nghiệp.

Tính toán ch n công su t máy phát d a trên nh ng đi m sau:

- Các ph t i quan tr ng

- Tính toán so sánh kinh t l p đ t máy phát d phòng v i thi t h i do cúp đi n gây ra

Nhà máy Tân Hiệp đã gặp sự cố khi ngừng máy biến áp, nhưng không làm gián đoạn quá trình sản xuất các sản phẩm quan trọng như đèn chiếu sáng và các phụ tùng phân xưởng Với tổng công suất 821,48 KVA, công ty đã quyết định lắp đặt thêm một máy phát điện chạy Diesel để phòng ngừa sự cố trong tương lai.

Theo catolog c a hãng VIETGEN v máy phát đi n Diezel ta ch n máy phát d phòng có các thông s sau:

Mã hi u máy: VG 910 FPM

Công su t liên t c : 915KVA/728KW

Công su t d phòng : 1006KVA/802KW

Mã hi u Diezen: Perkins 4008 – TAG1A

Tốc độ quay của máy phát là 1500 vòng/phút, và để điều chỉnh kích thích, chúng ta sử dụng bộ điều chỉnh AVR Thiết bị này nhận tín hiệu phản hồi từ máy phát và tự động điều chỉnh kích thích để phát ra điện năng theo yêu cầu Ngoài ra, để đảm bảo nguồn điện liên tục, máy phát được kết hợp với máy biến áp và bộ chuyển nguồn tự động ATS (Automatic Transfer Switch) Khi nguồn điện từ máy biến áp bị mất hoặc chập chờn, ATS sẽ gửi tín hiệu khởi động máy phát và tự động kết nối máy phát vào hệ thống Khi nguồn điện từ máy biến áp trở lại bình thường, ATS sẽ ngắt tín hiệu máy phát, tắt máy phát và khôi phục kết nối với máy biến áp.

CH NG VI: CH N DÂY D N

Ch n ti t di n dây d n l i h áp d a trên c s s phát nóng c a dây có ph i h p v i thi t b b o v và sau đó ki m tra theo đi u ki n t n th t đi n áp, theo đi u ki n n đnh nhi t

Xác đnh cách đi dây: theo các đi u ki n c th , xác đnh cách đi dây h , chôn d i đ t, âm trong t ng, trên thang cáp, …

Ch n dây d n cho cáp không chôn d i đ t Tr ng h p này ta ph i hi u ch nh qua h s l p đ t: ̇ K lđ = K1 x K2 x K3

•K 2 là h s nh h ng t ng h c a 2 m ch k nhau Hai m ch đ c coi là k nhau khi kho ng cách L nh h n 2 l n đ ng kính cáp l n nh t c a hai cáp nói trên

•K 3 là h s nh h ng c a nhi t đ t ng ng v i d ng cách đi n

Ch n dây d n cho cáp chôn d i đ t Tr ng h p này ta ph i hi u ch nh qua h s l p đ t:

•K 5 là h s nh h ng c a s dây đ t k nhau

•K 6 là h s nh h ng c a đ t chôn cáp

Ch n dây trung tính (N)

SN ho c Spha n u có t i b t đ i x ng( h n 10%), t i gây sóng hài, m ch có đèn phóng đi n, ho c khi S pha ≤ 16mm 2 v i dây đ ng hay 25 mm 2 v i dây nhôm cho các m ch 1 pha

 16mm 2 ≤ S pha ≤ 35mm 2 thì S N ≤ 16mm 2

S N = 0.5 S pha cho các tr ng h p còn l i và l u ý là dây trung tính ph i có b o v thích h p

3.1 Ch n dây d n t sau máy bi n áp đ n TPPC:

+ Ta ch n dây d n theo đi u ki n quá t i s c máy bi n áp Khi đó, dây d n ph i ch u đ c dòng đi n:

I MBA = + Ch n dây d n theo đi u ki n phát nóng và ki m tra s t áp, đ m b o đ b n c S d ng ph ng án đi dây chôn d i m t đ t có các hi u s hi u ch nh:

Theo tài li u ta có:

I I hc lv cpdd ≥ = + Ch n dây d n có ti t di n F = 300 mm 2 , có dòng đi n cho phép Icp= 607(A)(Tài li u

HDDACCD, B ng 8.7, trang 48), ta ch p 4 s i dây cho 1 pha: 4x300 mm 2 và Icpdd 4x607 = 2428(A)

Ti t di n S s i/đ.kính 1 s i(n/mm) ng kính (mm) ng kính toàn b dây (mm)

Dòng đi n ph t i cho phép (A) i n tr dây d n

3.2 Ch n dây d n cho máy phát d phòng:

+ Ch n dây d n theo đi u ki n phát nóng và ki m tra s t áp, đ m b o đ b n c S d ng ph ng án đi dây trên không có các hi u s hi u ch nh:

I I hc lv cpdd ≥ = + Ch n dây 1 lõi có ti t di n F = 400 mm 2 , có dòng đi n ph t i cho phép I cp t2(A)

(Tài li u HDDACCD, B ng 8.7, trang 48), ta ch p 3 s i cho 1 pha: 3x400mm 2 và Icpdd 3x742(A)

+ Ch n dây d n theo đi u ki n phát nóng và ki m tra s t áp, đ m b o đ b n c S d ng ph ng án đi dây chôn d i m t đ t có các hi u s hi u ch nh:

I I hc lv cpdd ≥ = + Ch n dây d n 1 lõi có ti t di n F = 80 mm 2 , có dòng đi n cho phép I cp = 268(A)(Tài li u HDDACCD, B ng 8.7, trang 48), ta ch p 2 s i cho 1 pha:2x80 mm 2 và I cpdd 2x268(A)

I I hc lv cpdd ≥ = + Ch n dây d n 1 lõi có ti t di n F = 38 mm 2 , (Tài li u HDDACCD, B ng 8.7, trang 48), và Icpdd= 174(A)

Ti t di n S s i/đ.kính 1 ng kính ng kính toàn b dây

Dòng đi n ph t i cho phép i n tr dây d n

Chi u dài dây d n (m) s i(n/mm) (mm) (mm) (A) (Ω/Km)

3.1.1.1 Ch n dây d n t T L1 đ n Máy nén khí

I I hc lv cpdd ≥ = + Ch n dây d n 2 lõi có ti t di n F = 10 mm 2 , (Tài li u HDDACCD, B ng 8.7, trang 48), và I cpdd = 62(A)

Các ph n còn l i tính toán t ng t và các k t qu trong b ng t ng k t tính toán dây d y

B NG T NG K T TÍNH TOÁN DÂY D N

TT Tên nhóm và thi t b

Fmm 2 /pha I cp (A) R(Ω/Km) Fmm 2 R(Ω/Km)

6 T L3 1 107,36 6 0,569 188,68 8 CVV PVC 50 204 0,387 25 0,727 Máy gia nhi t

11 T L6 1 133,9 9 0,499 267,8 9 CVV PVC 80 268 0,234 38 0,497 Máy tr n keo

13 T L8 1 828,46 9 0,499 267,8 5 CVV PVC 80 268 0,234 38 0,497 Máy tr n màu

18 T L13 1 27,77 9 0,499 55,65 28 CVV PVC 6 79 3,08 6 3,08 Máy may công

CH NG VII : CH N ÁP – TÔ – MÁT (CB)

1 S l c tính n ng áp-tô-mát(CB):

CB là thiết bị đóng cắt hiện đại, đang được sử dụng phổ biến trong mạng điện phân phối và công nghiệp Hiện nay, CB thay thế các loại cầu chì nhờ vào tính năng kỹ thuật vượt trội, đáp ứng các yêu cầu cần thiết trong vận hành máy móc thiết bị, tiết kiệm thời gian thao tác và đảm bảo độ tin cậy cao.

CB cần quan tâm đến các tính năng của CB như dòng đánh mạch, dòng cắt nhanh, điện áp đánh mạch và điện áp cách điện Việc lựa chọn phải phù hợp với thiết bị cần bảo vệ, đảm bảo tính an toàn cho thiết bị khi xảy ra sự cố quá tải hay ngắn mạch.

Quá trình ch n CB cho thi t b c n đáp ng các đi u ki n:

+ CB không hi u ch nh đ c:

Ta có: Ilvmax = IttMBA = 1519,34(A); Ul i = 380(V); Khc = 0,648; Icpdd = 607(A)

Dòng cho phép dây d n sau khi hi u ch nh:

I cpdd = cpdd × hc = × × Tra Catalog c a hãng Merlin Gerin: ử Ch n CB hi u ch nh đ c lo i: CM 1660N 800-1600A

Gi i thích: Do ch n máy bi n áp theo đi u ki n SMBA > Slvmax nên IttMBA = 1519,34(A) > IttTPPC

= 1248,11(A) v y ta ch n hi u ch nh dòng theo MBA

I m = × 2.2 Ch n CB cho t đ o ngu n máy phát:

Ta có: Ilvmax = IttMP = 1390,2(A); Ul i = 380(V); Khc = 0,65; Icpdd = 742(A)

I cpdd = cpdd × hc = × × Tra Catalog c a hãng Merlin Gerin: ử Ch n CB hi u ch nh đ c lo i: CM 1250N 800-1600A

Ta có: Ilvmax = IttTPP1 = 365,31(A); Ul i = 380(V); Khc = 0,698; Icpdd = 268(A)

I cpdd = cpdd × hc = × × Tra Catalog c a hãng Merlin Gerin: ử Ch n CB hi u ch nh đ c lo i: NS400N

Ta có: Ilvmax = IttT L1 = 94,96(A); Ul i = 380(V); Khc = 0,569; Icpdd = 174(A)

I cpdd = cpdd × hc = × × Tra Catalog c a hãng Merlin Gerin: ử Ch n CB hi u ch nh đ c lo i: NS100H

I m = × 2.3.1.1 Ch n CB cho Máy Nén:

Ta có: I lvmax = I ttmaynen = 47,48(A); U l i = 380(V); K hc = 0,798; I cpdd = 66(A)

I cpdd = cpdd × hc = × × Tra Catalog c a hãng Merlin Gerin: ử Ch n CB hi u ch nh đ c lo i: C6ON 0,5-63A

Ta có: Ilvmax = IttT L2 = 68,29(A); Ul i = 380(V); Khc = 0,569 ; Icpdd = 122(A)

I cpdd = cpdd × hc = × × Tra Catalog c a hãng Merlin Gerin: ử Ch n CB hi u ch nh đ c lo i: NC100H

Ta có: I lvmax = I ttT L4 = 45,99(A); U l i = 380(V); K hc = 0,569; I cpdd = 94(A)

I cpdd = cpdd × hc = × × Tra Catalog c a hãng Merlin Gerin: ử Ch n CB hi u ch nh đ c lo i: NC100L

Ta có: Ilvmax = IttTPPA = 39,79(A); Ul i = 380(V); Khc = 0,569; Icpdd = 73(A)

I cpdd = cpdd × hc = × × Tra Catalog c a hãng Merlin Gerin: ử Ch n CB hi u ch nh đ c lo i: C6OH 0,5-63A

Ta có: I lvmax = I ttTCS4 = 59,47(A); U l i = 380(V); K hc = 0,569; I cpdd = 108(A)

I cpdd = cpdd × hc = × × Tra Catalog c a hãng Merlin Gerin: ử Ch n CB hi u ch nh đ c lo i: NC100L

Ta có: Ilvmax = IttTPPB = 828,46(A); Ul i = 380(V); Khc = 0,698; Icpdd = 420(A)

I cpdd = cpdd × hc = × × Tra Catalog c a hãng Merlin Gerin: ử Ch n CB hi u ch nh đ c lo i: C100IH 400-1000A

Ta có: I lvmax = I ttT L6 = I ttT L7 = I ttT L8 3,9(A); U l i = 380(V); K hc = 0,499;

I cpdd = cpdd × hc = × × Tra Catalog c a hãng Merlin Gerin: ử Ch n CB hi u ch nh đ c lo i: TM50D

Ta có: I lvmax = I ttT L10 = 167,12(A); U l i = 380(V); K hc = 0,569; I cpdd = 355(A)

I cpdd = cpdd × hc = × × Tra Catalog c a hãng Merlin Gerin: ử Ch n CB hi u ch nh đ c lo i: NS250N STR22SE

Ta có: I lvmax = I ttT L11 = I ttT L12 1,93(A); U l i = 380(V); K hc = 0,569; I cpdd = 312(A)

I cpdd = cpdd × hc = × × Tra Catalog c a hãng Merlin Gerin: ử Ch n CB hi u ch nh đ c lo i: NS250N STR22SE

Ta có: I lvmax = I ttT L13 ',77(A); U l i = 380(V); K hc = 0,569; I cpdd = 79(A)

I cpdd = cpdd × hc = × × Tra Catalog c a hãng Merlin Gerin: ử Ch n CB hi u ch nh đ c lo i: VPNN Vigi 6-40A

Ta có: Ilvmax = IttTCS3(,59(A); Ul i = 380(V); Khc = 0,569; Icpdd = 59(A)

I cpdd = cpdd × hc = × × Tra Catalog c a hãng Merlin Gerin: ử Ch n CB hi u ch nh đ c lo i: TM30D

Ta có: Ilvmax = IttTPP3 = 70,22(A); Ul i = 380(V); Khc = 0,698; Icpdd = 108(A)

Ta có: Ilvmax = IttTCS1 = 40,57(A); Ul i = 380(V); Khc = 0,648; Icpdd = 67(A)

I cpdd = cpdd × hc = × × Tra Catalog c a hãng Merlin Gerin: ử Ch n CB hi u ch nh đ c lo i: N6ON 0,5-63A

Ta có: Ilvmax = IttTCS2 = 29,63(A); Ul i = 380(V); Khc = 0,648; Icpdd = 47(A)

I cpdd = cpdd × hc = × × Tra Catalog c a hãng Merlin Gerin: ử Ch n CB hi u ch nh đ c lo i: DPNa 6-32A

I m = × 2.6 B ng l a ch n CB cho t ng thi t b :

Máy ti n 8,3 10,24 5SQ3-670-1BA13 230/400 13 8,32 65 4,5 Máy phay 13,9 16,5 5SQ3-670-1BA20 230/400 20 14 100 4,5 Máy CNC 31,49 33,57 VPNN Vigi 6-40A 440 40 31,6 200 6

Máy gia nhi t 20,96 21,48 5SX2-632-7 230/400 32 21,12 160 6 Máy cán 29,69 30,16 5SX2-632-7 230/400 32 30,08 160 6 Máy c t ngang 6,46 7,97 5SQ3-670-1BA10 230/400 8 6,48 40 4,5

Máy hàn MIG 15,79 17,34 5SQ3-670-1BA20 230/400 20 15,8 100 4,5 Máy c t kim lo i

Máy mài 2 đ á 3,94 4,19 5SQ2-670-OKA04 230/400 6 3,96 30 3 Máy ti n 11,83 13,75 5SQ3-670-1BA16 230/400 16 11,84 80 4,5 Máy phay 13,81 17,34 5SQ3-670-1BA20 230/400 20 13,8 100 4,5

Máy ép keo 3,9 4,99 5SQ3-670-1BA06 230/400 6 3,9 30 4,5

21 TCS1 40,57 43,42 N6ON 0,5-63A 440 63 40,95 315 6 tU4 tU3 tU2 tU1

CH NG VIII: TÍNH TOÁN S T ÁP TRÊN NG DÂY – TÍNH

1 Tính toán s t áp trên đ ng dây:

Hình 4.1: S đ tính s t áp t ngu n đ n thi t b

Tăng trưởng của dòng điện trong dây dẫn nhờ vào điện áp giữa điểm đầu và điểm cuối của dây Hiệu suất hoạt động của các thiết bị (đèn, thiết bị chiếu sáng,…) phụ thuộc nhiều vào điện áp đầu vào và yêu cầu giá trị điện áp định mức Do đó, cần chọn tiết diện dây dẫn sao cho khi mang tải lớn, điện áp điểm cuối phải nằm trong phạm vi cho phép.

1.1 Tính toán s t áp đi u ki n bình th ng: đi u ki n bình th ng s t áp không đ c v t quá 5%(∆U cp ≤5%)

1.1.1 Tính toán s t áp t MBA đ n máy nén khí thu c T L1:

1.1.1.1 S t áp t CB t ng tr m bi n áp đ n TPPC:

1 3 I ttTPPC R Cos TPPC X Sin TPPC

- R là đi n tr c a dây d n t t phân ph i chính v t phân ph i chính(Ω)

- X là đi n kháng c a dây d n t t phân ph i chính v t phân ph i chính(Ω)

- L 1 là chi u dài c a dây d n t t phân ph i chính v t phân ph i chính

V i S: ti t di n dây (mm 2 ), R đ c b qua khi ti t di n dây l n h n 500mm 2

X: đ c b qua cho dây có ti t di n nh h n 50mm 2 N u không có thông tin nào khác thì s cho X = 0.08 Ω/km

+ – góc pha gi a đi n áp và dòng trong dây, khi đ ng c kh i đ ng cos = 0.35

Cosϕ TPPC ; 39Sinϕ TPPC =0, ;I ttTPPC 48,11(A)

2 I ttTPP R Cos TPP X Sin TPP

Cosϕ TPP ; Sinϕ TPP 1 =0,59;I ttTPP 1 65,31(A)

3 I ttTDL R Cos TDL X Sin TDL

Cosϕ TDL ; Sinϕ TDL 1 =0,6;I TDL 1 ,96(A)

4 3 I dmthietbi R Cos thietbi X Sin thietbi

T ng s t áp t máy bi n áp đ n máy nén khí thu c T L1:

1.1.2 T ng t ta l p b ng cho các t :

S t áp t MBA đ n các thi t b thu c T L1:

S t áp trên dây d n Tên thi t b I lvmax

MBA->TPPC 1248,11 0,005 0,015 0,92 0,39 0,49 0,13 0,13 TPPC->TPP1 365,31 0,018 0,117 0,81 0,59 1,62 0,43 0,13 0,56 TPP1->T L1 94,96 0,008 0,497 0,8 0,6 0,52 0,14 0,43 0,13 0,7

MBA->TPPC 1248,11 0,005 0,015 0,92 0,39 0,49 0,13 0,13 TPPC->TPP1 365,31 0,018 0,117 0,81 0,59 1,62 0,43 0,13 0,56 TPP1->T L4 45,99 0,012 1,33 0,8 0,6 1,02 0,27 0,43 0,6 0.83

MBA->TPPC 1248,11 0,005 0,015 0,92 0,39 0,49 0,13 0,13 TPPC->TPP2 828,46 0,04 0,041 0,95 0,31 3,66 0,96 0,13 1,09 TPP2->T L8 133,9 0,005 0,234 0,85 0,53 0.28 0,07 0,96 0,13 1,16

MBA->TPPC 1248,11 0,005 0,015 0,92 0,39 0,49 0,13 0,13 TPPC->TPP2 828,46 0,04 0,041 0,95 0,31 3,66 0,96 0,13 1,09 TPP2

MBA->TPPC 1248,11 0,005 0,015 0,92 0,39 0,49 0,13 0,13 TPPC->TPP2 828,46 0,04 0,041 0,95 0,31 3,66 0,96 0,13 1,09 TPPB

2 Tính toán s t áp đi u ki n m máy:

Khi m máy cho đ ng c , s t áp trên dây s t ng lên vì v y khi thi t k cung c p đi n vi c xác đnh s t áp cho l i là đi u c n ph i làm

2.1 Xác đnh s t áp khi m máy cho nhóm đ ng c thu c T L1:

2.1.1 Xác đnh s t áp trên dây t T L1 đ n máy nén khí:

2.1.2 Xác đnh đ s t áp khi m máy trên dây d n t TPP1 đ n T L1:

Ta có: ImmT L1 = IttT L1 + Immnk – I đmmnk

2.1.3 Xác đnh đ s t áp khi m máy trên dây d n t TPPC đ n TPP1:

Ta có: I mmTPP1 = I ttTPP1 + I mmnk – I đmmnk

2.1.4 Xác đnh đ s t áp khi m máy trên dây d n t MBA đ n TPPC:

Ta có: ImmTPPC = IttTPPC + Immnk – I đmmnk

S t áp khi m máy cho nhóm T L1:

T ng s t áp khi m máy trên dây d n t MBA đ n đ ng c : mmnk mmTDL mmTPP mmTPPC U U U

Nh v y đ s t áp trên tho đi u ki n cho phép => l a ch n dây d n h p lý

2.2.T ng t ta l p b ng cho các t :

Xác đnh s t áp khi m máy cho nhóm đ ng c thu c T L2:

T ng s t áp khi m máy trên dây d n t MBA đ n đ ng c : mmCNC mmTDL mmTPP mmTPPC U U U

T ng s t áp khi m máy trên dây d n t MBA đ n đ ng c : mmC mmTDL mmTPP mmTPPC U U U

T ng s t áp khi m máy trên dây d n t MBA đ n đ ng c : mmdck mmTDL mmTPP mmTPPC U U U

T ng s t áp khi m máy trên dây d n t MBA đ n đ ng c : mmhan mmTDL mmTPP mmTPPC U U U

T ng s t áp khi m máy trên dây d n t MBA đ n đ ng c : mmtk mmTDL mmTPP mmTPPC U U U

T ng s t áp khi m máy trên dây d n t MBA đ n đ ng c : mtpg mmTDL mmTPP mmTPPC U U U

T ng s t áp khi m máy trên dây d n t MBA đ n đ ng c : mmmtm mmTDL mmTPP mmTPPC U U U

T ng s t áp khi m máy trên dây d n t MBA đ n đ ng c : mmbcs mmTDL mmTPP mmTPPC U U U

T ng s t áp khi m máy trên dây d n t MBA đ n đ ng c : mmbc mmTDL mmTPP mmTPPC U U U

Tính toán ngắn mạch 3 pha đòi hỏi điều kiện cần thiết nhằm bảo vệ thiết bị và đảm bảo an toàn Tất cả các phần tử trong hệ thống phải chịu được nhiệt độ và trạng thái công suất cao nhất có thể Hệ thống máy cắt và cầu chì cần được thiết kế để ngắt an toàn dòng điện lớn nhất này.

Việc tính toán dòng ngắn mạch trong mạng điện hạ thế cần sử dụng các giá trị thiết bị phù hợp để đảm bảo độ chính xác Một giá trị quan trọng là dòng ngắn mạch trực tiếp qua một tụ điện có giá trị gần bằng 0, giúp tối ưu hóa quá trình tính toán và tạo ra một hệ thống an toàn Điều này vì giá trị tính toán sẽ tương đương với trạng thái hợp lý nhất có thể xảy ra Hơn nữa, dòng ngắn mạch 3 pha điển hình thường được coi là kiểu dòng gây ra ngắn mạch lớn nhất Dòng ngắn mạch thực tế thường nhỏ hơn giá trị tính toán do tổng trở mạch luôn lớn hơn 0.

Nguy cơ mất điện là tình trạng xảy ra nghiêm trọng trong hệ thống cung cấp điện Do đó, các thành phần trong hệ thống cung cấp điện cần được tính toán và lựa chọn sao cho không chỉ hoạt động tốt trong tình huống bình thường mà còn có thể xử lý được trạng thái sự cố trong giới hạn quy định cho phép Lựa chọn các thành phần của hệ thống cung cấp điện cần phải dự đoán được các tình huống nguy cơ có thể xảy ra và tính toán được các số liệu về tình trạng nguy cơ như dòng điện ngắn mạch và công suất ngắn mạch Các số liệu này là cần thiết để thiết kế hệ thống bảo vệ relay, đánh giá hướng vận hành hệ thống điện.

2.1.2 Ph ng pháp tính ng n m ch 3 pha cho xí nghi p

Nguồn chính gây ra dòng sự cố trong hệ thống nguồn cung cấp công cộng là các máy biến áp phân phối và các máy phát điện đồng bộ Tuy nhiên, đường dây truyền tải và đường dây phân phối đã tạo ra một tắc nghẽn giữa các máy phát nguồn công cộng và mạng lưới Kết quả là sự tham gia của các máy này đối với dòng ngắn mạch trong mạng lưới bị suy giảm đáng kể Hệ thống nguồn công cộng biểu hiện bởi công suất ngắn mạch hay công suất ngắn mạch tại đầu vào mạng lưới, với công suất ngắn mạch từ 400V không tới 15MVA đến 25MVA.

Tính toán ngắn mạch là một quá trình phức tạp, nhưng có thể đơn giản hóa khi áp dụng cho các hệ thống cung cấp điện như trung áp và hạ áp Những hệ thống này thường được coi là nguồn cung cấp có công suất tính toán so với hệ thống điện quốc gia Do đó, việc sử dụng phương pháp đơn giản để tính toán ngắn mạch là hoàn toàn khả thi và hiệu quả.

U0: đi n áp dây phía th c p khi không t i

Z T : t ng tr m i pha t i đi m ng n m ch

M i ph n t c a l i đ u đ c đ c tr ng b i t ng tr c a chúng, Z g m hai thành ph n R và

X c n ghi nh n là dung kháng không đóng vai trò quan tr ng trong các tính toán dòng ng n m ch

Các thành ph n R, X, Z đ c bi u hi n b ng Ω và đ c bi u th trên hình:

Ph ng pháp này s chia l i đi n ra làm các đo n và m i đo n đ c tr ng b i R và X t ng tr

Z cho t p h p các phân đo n n i s đ c tính:

V i R T , X T là t ng s h c c a các tr kháng và c m kháng c a các phân đo n đi vào t p h p này

Xác đnh t ng tr c a h th ng tr c máy bi n áp sc

P sc : c6ng su t ng n m ch 3 pha c a h th ng tr c MBA (KVA)

U0 : đi n áp th c p khi không t i (V) i v i máy bi n áp d u: Psc = 250MVA

Tr kháng phía s c p nói chung là đ c b qua so v i X HT và X HT ≈ Z HT N u đòi h i chính xác h n thì RHT c n đ c tính đ n và coi nh b ng 0,15 XHT

Xác đnh t ng tr c a máy bi n áp:

T ng tr Z BA c a máy bi n áp nhìn t phía thanh cái th c p s đ c tính:

S: công su t đnh m c MBA (KVA)

UN: đi n áp ng n m ch

T ng tr c a cu n dây R BA có th tính theo t n th t công su t

Xác đnh t ng tr dây d n

Dây nhôm ρ65Ωmm 2 có đặc điểm là điện trở trong và điện kháng phụ thuộc vào các thành phần như CB, biên dòng, và thanh góp Việc kiểm tra dòng ngắn mạch và đánh giá độ nhạy của cáp, thanh dẫn, cùng kiểm tra khả năng ngắt của CB là rất quan trọng Tuy nhiên, tổng trở của các thành phần này có thể bị ảnh hưởng lẫn nhau.

Tính toán ng n m ch 3 pha

Hình 5: mô hình tính ng n m ch cho các thi t b

2.2.1 Tính toán ng n m ch 3 pha t i th c p máy bi n áp c a MBA:

TUÛ ẹL TUÛ TBA ĐỘNG CƠ N4

2.2.2 Tính ng n m ch 3 pha t i TPPC:

( 3 ( MBA TPPC TPP ) ( MBA TPPC TPP )

( 3 ( MBA TPPC TPP TDL ) ( MBA TPPC TPP TDL )

( 3 ( MBA TPPC TPP TCS ) ( MBA TPPC TPP TCS )

B ng tính toán ng n m ch 3 pha TPP1

* K t lu n: CB ch n h p lý theo đúng đi u ki n yêu c u

Ch ng IX: AN TOÀN I N

1 M c đích ý ngh a c a vi c n i đ t an toàn đi n:

Hệ thống cung cấp điện đóng vai trò quan trọng trong việc truyền tải và phân phối điện năng đến các hộ tiêu thụ Do đó, việc phân phối trên diện tích rộng và thường xuyên có người làm việc với thiết bị điện là rất cần thiết Khi cách điền của các thiết bị điện bị bất cập, người vận hành không tuân theo các quy tắc an toàn sẽ dẫn đến những nguy cơ gây giật điện Vì vậy, trong hệ thống cung cấp điện, cần phải có biện pháp an toàn để chống giật điện Một trong những biện pháp an toàn hiệu quả và cần thiết để ngăn ngừa giật điện là thực hiện nối đất cho thiết bị điện.

Tác d ng c a vi c n i đ t là đ t n vào đ t dòng đi n s c (rò cách đi n, ng n m ch, ch m đ t ho c dòng đi n sét) và gi cho đi n th trên các ph n t đ c n i đ t

Theo ch c n ng c a nó n i đ t trong h th ng đi n đ c chia làm 3 lo i:

Nơi làm việc của thiết bị điện là điểm trung tính, nơi các cuộn dây của máy phát, máy biến áp và máy bù hoạt động trong các điều kiện bình thường và tuân theo các quy định đã được thiết lập.

+ N i đ t an toàn hay n i đ t b o v : có nhi m v b o đ m an toàn cho ng i và thi t b , khi cách đi n thi t b b h ng, gây rò r đi n và dòng đi n ch y qua ng i

+ N i đ t ch ng sét: nh m t n dòng sét đánh tr c ti p hay gián ti p vào đ t

N i đ t an toàn và n i đ t làm vi c có th dùng m t trang b n i đ t

M i s đ n i đ t ph n ánh 3 tiêu chu n l a ch n k thu t:

- B trí b o v ch ng ch m đi n gián ti p

Cách m c s đ s có liên quan t i các đi m sau:

* i v i nhà máy gi y Tân Hi p trong thi t k h th ng n i đ t an toàn ta ph i h p c 2 s đ TN-C và TN-S đ c g i là s đ TN-C-S v i các lý do sau:

- Do ch n máy bi n áp ∆/Y 0 −11

- Giá thành th p h n d ng b o v TT

- Do nhà máy có nguy c cháy n không cao

S đ TN-C và TN-S có th dùng trong cùng m t l i Trong s đ TN-C-S, s đ TN-C (4 dây) không bao gi đ c s d ng sau s đ TN-S, đi m phân dây PE tách kh i PEN th ng là đi m đ u c a l i

Trong s đ TN-C ch c n ng b o v c a dây PEN đ c đ t hàng đ u c bi t dây PEN c n đ c n i tr c ti p v i đ u n i đ t c a thi t b và sau đó m t c u n i s đ c n i v i dây trung tính

3 Xác đnh dòng ch m v : (dòng ng n m ch 1 pha)

Ki m tra kh n ng c t c a thi t b b o v :

Th i gian c t qui đnh ph thu c vào UHT: tc t≥tcho phép (theo Ucp)

3.1.Tính toán dòng ch m v t i TPPC:

T ng tr dây d n t sau TPPC:

T ng tr t i đi m ng n m ch

3.2 Tính toán dòng ch m v t i TPP1:

T ng tr dây d n t sau TPP1:

3.4 Tính toán dòng ch m v t i máy CNC:

T ng tr dây d n t sau máy CNC:

B NG TÍNH NG N M CH 1 PHA CHO TPP1

Thông s dây pha và dây PE

V trí ng n m ch Kí hi u

Máy ti n 2 10,45 4 1,5 12,1 1,5 12,1 1380 75 Máy phay 3 14,24 7 2 9,43 2 9,43 1110 100 Máy CNC 4 31,49 8 6 3,08 8 3,08 2310 200 Máy c t phôi 5 4,29 8 2x1 19,67 2x1 19,67 990 30

Máy gia nhi t 6 15,19 8 2 9,43 2 9,43 1030 100 Máy cán 7 28,49 6 4 4,61 4 4,61 2290 160 Máy c t ngang 8 7,03 8 1 18,1 1 18,1 550 40

Máy c t kim lo i 19 4,28 6 2x1 19,67 2x1 19,67 780 30 Máy mài 2 đ á 20 2,92 6 2x0,5 39,34 2x0,5 39,34 520 20 Máy ti n 21 10,45 6 1 18,1 1 18,1 520 65 Máy phay 22 14,24 8 2 9,43 2 9,43 670 100

* K t lu n: Khi có rò r đi n thì các CB đ u tác đ ng

- Thi t k h th ng đi n tr n i đ t trung tính ngu n:

- Th c hi n h th ng đi n tr n i đ t:

+ Khi ρ d ≤300Ωm s d ng hình th c n i đ t t p trung: Lc c=2÷3m, n u ρ d d i sâu có giá tr nh ho c có các m ch n c ng m c n s d ng hình th c n i đ t chôn sâu v i chi u dài c c: I c c ≤6m

+ Khi ρ d l p trên nh , phía d i là s i, đá ho c có ρ d l n h n s d ng hình th c n i đ t hình tia l tia ≤20m, chôn sâu 0,5÷0,8m s tia ≤4, góc gi a các tia ≥90 0

+ Khi ρ d 00÷700(Ωm) s d ng hình th c n i đ t t ng h p c c - tia, s tia m l tia 30

≤ Các c c ch nên đóng c c t ch dây n i vào tia đ n 2/3 chi u dài

Trong đó: l: chi u dài c c chôn trong đ t d: đ ng kính c c chôn t: kho ng cách t m t đ t đ n 1/2 chi u dài c c

Ta có: R nđ c c~ bt l l ngang tt

Trong đó: l: chi u dài thanh d ng tia chôn trong đ t b: đ ng kính ngang d ng tia chôn trong đ t t: kho ng cách t m t đ t đ n thanh d ng tia

+ Khi ρ d f700(Ωm) s d ng hình th c n i đ t tia, m ch vòng ho c h n h p( khi ρ d t i ch quá l n có th kéo dây dài đ n ch có ρ d nh nh ng kho ng kéo ≤100m)

+ Kho ng cách gi a các c c a≥2 chi u dài c c, khi đi u ki n c th không cho phép ít nh t ph i đ m b o a ~ Ic c

+ R nđ~ : đi n tr n i đ t t n s công nghi p

Khi h th ng n i đ t do n b ph n n i đ t gi ng nhau h p thành, R nđ~ đ c tính b ng công th c sau: η

R0 : đi n tr n i đ t t n s công nghi p c a m t b ph n n i đ t η t : h s s d ng c a t n s công nghi p

H s s d ng η t c a tia n i đ t n m ngang đ chôn sâu 0,5÷0,8(m)

- i n tr t ng đ ng: th coc t c t c

Các cọc đóng thành mạch vòng khép kín trên diện tích 10x15m bao quanh đa điền đất máy phát và MBA Trạm được xây dựng trên nền đất sét lẫn sỏi với điện trở suất đo được là 100Ω/cm Việc xác định điện trở nối đất của các cọc là rất quan trọng trong thiết kế hệ thống điện.

Dùng n = 20 c c lo i thép góc 0,06x0,06 dài 2,5m chôn sâu 0,8m

Các c c đ c đóng thành m ch vòng c c cách c c a = 2,5, a/l = 1

V i s c c b ng 20 và a/l = 1 tra b ng ta đ c giá tr h s s d ng là 0,47 i n tr c c có nh h ng màn che:

Xác đnh đi n tr thanh n i n m ngang: ch n ki u c c ngang

Thanh n i có chi u r ng b = 0,06m đ c chôn sâu t = 0,8m thanh n i đ c n i qua 20 c c và m t đo n kho ng 4m n i đ n đ ng xu ng c a dây PEN V y chi u dài thanh n i là 54m, cm

R t i n tr thanh n i th c t c n ph i xét đ n h s s d ng η t Tra b ng ta đ c η t = 0,27

Nh v y, b ng cách thi t k này đi n tr n i đ t b o v R nđbv = 3,5Ω nh h n đi n tr yêu c u R nđ = 4Ω Tho mãn đi u ki n k thu t n i đ t

5 B o v ch ng sét đánh tr c ti p:

Nhiệt độ cao và độ ẩm trong khí hậu nhiệt đới là điều kiện thuận lợi cho sự hình thành mây dông và sét Tại đây, có đến hơn 100 ngày có sét mỗi năm Do đó, việc bảo vệ công trình khỏi sét là rất quan trọng, cần được thực hiện một cách hợp lý để giảm thiểu các hậu quả nguy hiểm do sét gây ra.

5.1Các nguyên t c th c hi n b o v ch ng sét:

- Có 2 nguyên t c b o v ch ng sét: theo nguyên t c tr ng đi m và theo nguyên t c toàn b

Bảo vệ sét theo nguyên tắc trường điệm là việc sử dụng các bộ phận thường hay bị sét đánh nhằm bảo vệ công trình Đối với các công trình mái bằng, trường điệm bảo vệ là bề mặt xung quanh tường chắn mái và các kết cấu nhô cao trên mái Còn đối với các công trình mái dốc, trường điệm bao gồm các đỉnh hồi, bờ nóc, bờ chảy, các góc diềm mái và các kết cấu nhô cao trên mái Nếu là các công trình lớn, cần thêm phần xung quanh diềm mái Bảo vệ cho những đường trường điệm trên có thể đặt các kim.

MBA MPẹ thu sét ng n (200 đến 300mm) được lắp đặt cách nhau từ 5 đến 6 mét tại những trạm đi m bảo vệ, giúp bảo vệ các điểm bão vệ đó khỏi hiện tượng sét đánh.

- B o v ch ng sét theo nguyên t c toàn b : ph ng th c b o v toàn b là toàn b công trình ph i n m trong ph m vi b o v c a b ph n thu sét

5.2C t ch ng sét và ph m vi b o v :

Tính toán ch n CB

Tính toán ng n m ch

C s tính toán

Tính toán ngắn mạch 3 pha đòi hỏi phải xác định điểm cố định là điều kiện cần thiết nhằm lựa chọn thiết bị bảo vệ Tất cả các thành phần trên phải chịu được nhiệt độ và trạng thái công việc gây bão dòng ngắn mạch lớn nhất có thể Hơn nữa, máy cắt và cầu chì phải được chọn một cách an toàn cho dòng sự cố lớn nhất này.

Việc tính toán dòng ngắn mạch trong mạng điện hiện đại là rất quan trọng Các giá trị thiết bị phù hợp được sử dụng khi tính dòng sự cố, trong đó một giá trị thiết bị quan trọng là sự cố ngắn mạch trực tiếp qua một tổng trở mạch bằng 0 Giá trị này giúp tối ưu hóa việc xử lý tính toán và cũng tạo nên một hệ số an toàn bởi vì giá trị tính toán sẽ tương ứng với trạng thái hợp lý nhất có thể xảy ra Ngoài ra, sự cố ngắn mạch 3 pha điển hình thường được coi là kiểu sự cố gây ra dòng ngắn mạch lớn nhất Dòng ngắn mạch thực sự sẽ thường bé hơn giá trị tính toán vì tổng trở mạch luôn lớn hơn 0.

Ng n m ch là tình trạng sự cố nghiêm trọng xảy ra trong hệ thống cung cấp điện, do đó, các phần tử trong hệ thống này cần được tính toán và lựa chọn sao cho không chỉ hoạt động hiệu quả trong tình trạng bình thường mà còn có thể xử lý được trạng thái sự cố trong giới hạn quy định cho phép Lựa chọn các phần tử của hệ thống cung cấp điện cần phải dự đoán được các tình huống ngừng mạch có thể xảy ra và tính toán được các số liệu về tình trạng ngừng mạch như dòng điện ngừng mạch và công suất ngừng mạch Các số liệu này là cần thiết cho việc thiết kế hệ thống bảo vệ relay, đánh giá hướng và vận hành hệ thống điện.

2.1.2 Ph ng pháp tính ng n m ch 3 pha cho xí nghi p

Nguồn chính gây nên dòng sự cố là hệ thống nguồn cung cấp công suất từ các máy biến áp phân phối và các máy phát điện đồng bộ Tuy nhiên, đường dây truyền tải và đường dây phân phối đã hình thành một tường ngăn giữa các máy phát nguồn công cộng và mạng lưới Kết quả là sự tham gia của các máy này đối với dòng ngắn mạch trong mạng lưới bị suy giảm đáng kể Hệ thống nguồn công cộng biểu diễn bởi cấp ngắn mạch hay công suất ngắn mạch từ đầu vào mạng lưới, với công suất ngắn mạch từ 400V không dưới 15MVA đến 25MVA.

Tính toán ng n m ch là một quá trình phức tạp, nhưng các hệ thống cung cấp điện mà chúng ta đang xem xét thường có áp lực trung bình và áp lực cao, được coi là xa nguồn có công suất tính so với hệ thống điện quốc gia Do đó, việc sử dụng phương pháp đơn giản để tính toán ng n m ch là hoàn toàn hợp lý.

U0: đi n áp dây phía th c p khi không t i

Z T : t ng tr m i pha t i đi m ng n m ch

M i ph n t c a l i đ u đ c đ c tr ng b i t ng tr c a chúng, Z g m hai thành ph n R và

X c n ghi nh n là dung kháng không đóng vai trò quan tr ng trong các tính toán dòng ng n m ch

Các thành ph n R, X, Z đ c bi u hi n b ng Ω và đ c bi u th trên hình:

Ph ng pháp này s chia l i đi n ra làm các đo n và m i đo n đ c tr ng b i R và X t ng tr

Z cho t p h p các phân đo n n i s đ c tính:

V i R T , X T là t ng s h c c a các tr kháng và c m kháng c a các phân đo n đi vào t p h p này

Xác đnh t ng tr c a h th ng tr c máy bi n áp sc

P sc : c6ng su t ng n m ch 3 pha c a h th ng tr c MBA (KVA)

U0 : đi n áp th c p khi không t i (V) i v i máy bi n áp d u: Psc = 250MVA

Tr kháng phía s c p nói chung là đ c b qua so v i X HT và X HT ≈ Z HT N u đòi h i chính xác h n thì RHT c n đ c tính đ n và coi nh b ng 0,15 XHT

Xác đnh t ng tr c a máy bi n áp:

T ng tr Z BA c a máy bi n áp nhìn t phía thanh cái th c p s đ c tính:

S: công su t đnh m c MBA (KVA)

UN: đi n áp ng n m ch

T ng tr c a cu n dây R BA có th tính theo t n th t công su t

Xác đnh t ng tr dây d n

Dây nhôm ρ65Ωmm 2; X d = 0,08.L i n tr và đi n kháng là các thành phần quan trọng như CB, bi n dòng, thanh góp Việc tính toán dòng ng n m ch đ ki m tra đ n đnh nhi t c a cáp và thanh d n là cần thiết Tuy nhiên, tổng tr c a các thành phần này có thể b qua khi kiểm tra kh n ng c t c a CB.

Tính toán ng n m ch 3 pha

Hình 5: mô hình tính ng n m ch cho các thi t b

Tính toán ng n m ch

2.2.1 Tính toán ng n m ch 3 pha t i th c p máy bi n áp c a MBA:

TUÛ ẹL TUÛ TBA ĐỘNG CƠ N4

2.2.2 Tính ng n m ch 3 pha t i TPPC:

* K t lu n: CB ch n h p lý theo đúng đi u ki n yêu c u

Ch ng IX: AN TOÀN I N

1 M c đích ý ngh a c a vi c n i đ t an toàn đi n:

Hệ thống cung cấp điện đóng vai trò quan trọng trong việc truyền tải và phân phối điện năng đến các hộ tiêu thụ Do đó, việc phân phối trên diện tích rộng và thường xuyên có người làm việc với thiết bị điện là rất cần thiết Khi cách điển của các thiết bị điện bị chập chờn, người vận hành không tuân thủ các quy tắc an toàn, điều này có thể dẫn đến tai nạn điện giật Vì vậy, trong hệ thống cung cấp điện, việc áp dụng các biện pháp an toàn chống điện giật là cực kỳ quan trọng Một trong những biện pháp an toàn hiệu quả và thiết thực là thực hiện nối đất cho thiết bị điện.

Tác d ng c a vi c n i đ t là đ t n vào đ t dòng đi n s c (rò cách đi n, ng n m ch, ch m đ t ho c dòng đi n sét) và gi cho đi n th trên các ph n t đ c n i đ t

Theo ch c n ng c a nó n i đ t trong h th ng đi n đ c chia làm 3 lo i:

Nơi làm việc của thiết bị điện thường nằm trong các điều kiện làm việc bình thường và sẽ được thực hiện theo các quy định đã đề ra Đây là điểm trung tính cho các cuộn dây của máy phát, máy biến áp, và máy bù.

+ N i đ t an toàn hay n i đ t b o v : có nhi m v b o đ m an toàn cho ng i và thi t b , khi cách đi n thi t b b h ng, gây rò r đi n và dòng đi n ch y qua ng i

+ N i đ t ch ng sét: nh m t n dòng sét đánh tr c ti p hay gián ti p vào đ t

N i đ t an toàn và n i đ t làm vi c có th dùng m t trang b n i đ t.

c đi m c a s đ n i đ t

M i s đ n i đ t ph n ánh 3 tiêu chu n l a ch n k thu t:

- B trí b o v ch ng ch m đi n gián ti p

Cách m c s đ s có liên quan t i các đi m sau:

* i v i nhà máy gi y Tân Hi p trong thi t k h th ng n i đ t an toàn ta ph i h p c 2 s đ TN-C và TN-S đ c g i là s đ TN-C-S v i các lý do sau:

- Do ch n máy bi n áp ∆/Y 0 −11

- Giá thành th p h n d ng b o v TT

- Do nhà máy có nguy c cháy n không cao

S đ TN-C và TN-S có th dùng trong cùng m t l i Trong s đ TN-C-S, s đ TN-C (4 dây) không bao gi đ c s d ng sau s đ TN-S, đi m phân dây PE tách kh i PEN th ng là đi m đ u c a l i

Trong s đ TN-C ch c n ng b o v c a dây PEN đ c đ t hàng đ u c bi t dây PEN c n đ c n i tr c ti p v i đ u n i đ t c a thi t b và sau đó m t c u n i s đ c n i v i dây trung tính

Xác đ nh dòng ch m v

Ki m tra kh n ng c t c a thi t b b o v :

Th i gian c t qui đnh ph thu c vào UHT: tc t≥tcho phép (theo Ucp)

3.1.Tính toán dòng ch m v t i TPPC:

T ng tr dây d n t sau TPPC:

3.2 Tính toán dòng ch m v t i TPP1:

T ng tr dây d n t sau TPP1:

3.4 Tính toán dòng ch m v t i máy CNC:

T ng tr dây d n t sau máy CNC:

V trí ng n m ch Kí hi u

Máy ti n 2 10,45 4 1,5 12,1 1,5 12,1 1380 75 Máy phay 3 14,24 7 2 9,43 2 9,43 1110 100 Máy CNC 4 31,49 8 6 3,08 8 3,08 2310 200 Máy c t phôi 5 4,29 8 2x1 19,67 2x1 19,67 990 30

Máy gia nhi t 6 15,19 8 2 9,43 2 9,43 1030 100 Máy cán 7 28,49 6 4 4,61 4 4,61 2290 160 Máy c t ngang 8 7,03 8 1 18,1 1 18,1 550 40

Máy c t kim lo i 19 4,28 6 2x1 19,67 2x1 19,67 780 30 Máy mài 2 đ á 20 2,92 6 2x0,5 39,34 2x0,5 39,34 520 20 Máy ti n 21 10,45 6 1 18,1 1 18,1 520 65 Máy phay 22 14,24 8 2 9,43 2 9,43 670 100

* K t lu n: Khi có rò r đi n thì các CB đ u tác đ ng.

Thi t k h th ng n i đ t

C s thi t k h th ng n i đ t

- Thi t k h th ng đi n tr n i đ t trung tính ngu n:

- Th c hi n h th ng đi n tr n i đ t:

+ Khi ρ d ≤300Ωm s d ng hình th c n i đ t t p trung: Lc c=2÷3m, n u ρ d d i sâu có giá tr nh ho c có các m ch n c ng m c n s d ng hình th c n i đ t chôn sâu v i chi u dài c c: I c c ≤6m

+ Khi ρ d l p trên nh , phía d i là s i, đá ho c có ρ d l n h n s d ng hình th c n i đ t hình tia l tia ≤20m, chôn sâu 0,5÷0,8m s tia ≤4, góc gi a các tia ≥90 0

+ Khi ρ d 00÷700(Ωm) s d ng hình th c n i đ t t ng h p c c - tia, s tia m l tia 30

≤ Các c c ch nên đóng c c t ch dây n i vào tia đ n 2/3 chi u dài

Trong đó: l: chi u dài c c chôn trong đ t d: đ ng kính c c chôn t: kho ng cách t m t đ t đ n 1/2 chi u dài c c

Ta có: R nđ c c~ bt l l ngang tt

Trong đó: l: chi u dài thanh d ng tia chôn trong đ t b: đ ng kính ngang d ng tia chôn trong đ t t: kho ng cách t m t đ t đ n thanh d ng tia

+ Khi ρ d f700(Ωm) s d ng hình th c n i đ t tia, m ch vòng ho c h n h p( khi ρ d t i ch quá l n có th kéo dây dài đ n ch có ρ d nh nh ng kho ng kéo ≤100m)

+ Kho ng cách gi a các c c a≥2 chi u dài c c, khi đi u ki n c th không cho phép ít nh t ph i đ m b o a ~ Ic c

+ R nđ~ : đi n tr n i đ t t n s công nghi p

Khi h th ng n i đ t do n b ph n n i đ t gi ng nhau h p thành, R nđ~ đ c tính b ng công th c sau: η

R0 : đi n tr n i đ t t n s công nghi p c a m t b ph n n i đ t η t : h s s d ng c a t n s công nghi p

H s s d ng η t c a tia n i đ t n m ngang đ chôn sâu 0,5÷0,8(m)

- i n tr t ng đ ng: th coc t c t c

Tính toán h th ng n i đ t

Các cọc đóng thành mạch vòng khép kín trên diện tích 10x15m bao quanh đa điền đất máy phát và MBA Trạm được xây trên nền đất sét lẫn sỏi với điện trở suất đo được là 100Ω/cm Xác định điện trở nối đất của 1 cọc.

Dùng n = 20 c c lo i thép góc 0,06x0,06 dài 2,5m chôn sâu 0,8m

Các c c đ c đóng thành m ch vòng c c cách c c a = 2,5, a/l = 1

V i s c c b ng 20 và a/l = 1 tra b ng ta đ c giá tr h s s d ng là 0,47 i n tr c c có nh h ng màn che:

Xác đnh đi n tr thanh n i n m ngang: ch n ki u c c ngang

Thanh n i có chi u r ng b = 0,06m đ c chôn sâu t = 0,8m thanh n i đ c n i qua 20 c c và m t đo n kho ng 4m n i đ n đ ng xu ng c a dây PEN V y chi u dài thanh n i là 54m, cm

R t i n tr thanh n i th c t c n ph i xét đ n h s s d ng η t Tra b ng ta đ c η t = 0,27

Nh v y, b ng cách thi t k này đi n tr n i đ t b o v R nđbv = 3,5Ω nh h n đi n tr yêu c u R nđ = 4Ω Tho mãn đi u ki n k thu t n i đ t

B o v ch ng sét đánh tr c ti p

Nhiệt độ cao và độ ẩm trong khí hậu nhiệt đới tạo điều kiện thuận lợi cho sự hình thành mây dông và sét Mỗi năm, có đến hơn 100 ngày có sét xuất hiện, vì vậy việc bảo vệ công trình khỏi sét là rất quan trọng Cần phải áp dụng các biện pháp phù hợp để đảm bảo an toàn cho các công trình, bởi hậu quả do sét gây ra có thể rất nghiêm trọng.

5.1Các nguyên t c th c hi n b o v ch ng sét:

- Có 2 nguyên t c b o v ch ng sét: theo nguyên t c tr ng đi m và theo nguyên t c toàn b

Bảo vệ sét theo nguyên tắc trống điểm là việc xác định các bộ phận thường hay bị sét đánh, nhằm bảo vệ các công trình mái bằng Đối với các công trình mái dốc, trống điểm bảo vệ là bốn góc, xung quanh tường chắn mái và các kết cấu nhô cao trên mái Đối với các công trình mái dốc, trống điểm là các đỉnh hồi, bờ nóc, bờ chảy, các góc diềm mái và các kết cấu nhô cao trên mái Nếu là các công trình lớn, cần thêm phần xung quanh diềm mái Bảo vệ cho những đường trống điểm này có thể đặt các kim.

MBA MPẹ thu sét ng n (200 đ n 300mm) được lắp đặt cách nhau khoảng 5 đến 6 mét tại những trụ điểm bảo vệ, nhằm bảo vệ các điểm tiếp đất thu sét hiệu quả.

- B o v ch ng sét theo nguyên t c toàn b : ph ng th c b o v toàn b là toàn b công trình ph i n m trong ph m vi b o v c a b ph n thu sét

5.2C t ch ng sét và ph m vi b o v :

Cột thu sét là thiết bị bảo vệ các công trình khỏi sét đánh trực tiếp Nó là một cấu trúc tháp có chiều cao lớn hơn công trình cần bảo vệ Trên đỉnh cột thu sét được gắn một kim loại - kim thu sét, kim này được nối với dây dẫn sét, giúp dẫn điện từ sét xuống đất an toàn.

- B o v b ng c t thu sét s d ng đ u thu sét phát tia tiên đ o s m (ESE: Early Stream Emission) u ESE có th l p đ t trên c t đ c l p ho c trên k t c u công trình đ c b o v , sao cho đnh kim cao h n các đ cao c n b o v

Xác đ nh chi u cao c t thu sét và ph m vi b o v nhà máy

Nhà máy gi y Th nh Pht có di n tích là 3102 m 2

Trong đó di n tích xây d ng phân x ng s n xu t 1 và 2 là: S = 30x33 = 990 m 2

Theo cấu trúc công trình, hệ thống chống sét được thiết kế để bảo vệ công trình theo nguyên tắc trọng điểm Do công ty có cấu trúc mái nhà giống nhau, việc tính toán cho một mái nhà cụ thể là cần thiết, và mái còn lại cũng được tính toán tương tự.

- Xác đ nh s c t và kho ng cách các c t thu sét:

- Kích th c công trình: 30mx15mx10m

- Ch n chi u cao kim thu sét: ha = 4m

- cao th p nh t c a ph m vi b o v công trình:

- Kho ng cách gi a các kim: a 10m

- Xác đ nh bán kính b o v c a các kim thu sét:

=  +  =  +  - Ki m tra đ i u ki n b o v di m mái:

=>Theo đi u ki n trên thì công trình này c n ph i đ c b o v di m mái

- Kích th c di m mái: 30mx15mx6m

- Ch n chi u cao kim di m mái: ha = 4m

- Chi u cao kim di m mái: h = hx + ha = 6 + 4 = 10m

- cao th p nh t c a ph m vi b o v công trình:

T ng s kim di m mái cho 1 phân x ng là 8 kim

- Kho ng cách gi a các kim: a 10m

- Xác đ nh s c t và kho ng cách kim di m mái:

=  +  =  +  * B ph n d n dòng sétđd c làm b ng dây đ ng có ti t di n SPmm 2 m t đ u đ c d u vào kim thu sét, đ u còn l i đ c n i vào m t t h p đ t đã đu c tính toán ph n n i đ t

1 ánh giá k t qu lu n án

Dự án trên đã giải quyết các yêu cầu chính của công việc thiết kế cung cấp điện, bao gồm: tổng quan về công việc thiết kế, xác định xí nghiệp với các máy móc chính và thông số kỹ thuật, phân chia nhóm cho các máy móc, xác định tâm phát và vị trí đặt các thiết bị, chọn dây dẫn và xác định thông số tính toán cho thiết bị Bên cạnh đó, dự án cũng đề xuất giải pháp tối ưu cho việc lắp đặt hệ thống điện, lựa chọn máy biến áp và máy phát để đảm bảo liên kết và phát triển trong tương lai Các tính toán liên quan đến dòng điện, áp lực và thiết kế an toàn cho người và thiết bị cũng được thực hiện cẩn thận Đặc biệt, việc bù phân tán được xem là phương án quan trọng nhằm giảm thiểu tổn thất điện năng và tăng cường hiệu suất hoạt động của hệ thống Dự án này có thể áp dụng vào thực tiễn thi công nhờ vào các số liệu và tính toán đã được cung cấp.

Quá trình thực hiện dự án đã giúp tôi hệ thống hóa và hiểu sâu sắc những kiến thức đã học trong thiết kế kiến trúc Qua đó, tôi nhận thấy sự liên kết giữa các kiến thức đã học trong quá trình thiết kế Dự án thực tiễn này không chỉ giúp tôi thêm tự tin mà còn làm tôi yêu nghề hơn.

Mặc dù gặp phải những khó khăn do thời gian hạn hẹp và tài liệu còn hạn chế, việc tính toán thiết kế cho các phương án vẫn cần được thực hiện một cách cẩn thận Điều này giúp chúng ta nhận diện rõ ràng những điểm mạnh và điểm yếu khi thực hiện các dự án hoặc sử dụng thiết bị đã chọn Em hy vọng thầy cô sẽ cho em những ý kiến phản hồi để em có thể rút ra kinh nghiệm quý báu, từ đó tích lũy thêm kiến thức cho hành trang của mình.

Em xin chân thành c m n s giúp đ h ng d n c a cô Phan Th Thanh Bình và các th y cô trong khoa cho vi c hoàn thành đ án này

[1]Phan Th Thanh Bình – D ng Lan H ng – Phan Th Thu Vân

H ng d n đ án thi t k cung c p đi n

Nhà xu t b n đ i h c qu c TP H Chí Minh - 2002

Nhà xu t b n Khoa H c Và K Thu t - 2001

S tay l a ch n và tra c u thi t b đi n t 0,4 đ n 500KV

Nhà xu t b n Khoa H c Và K Thu t - 2002

[6]Nguy n Hoàng Vi t – Phan Th Thanh Bình

Ng n m ch và n đnh trong h th ng đi n

Các bài toán tính ng n m ch và b o v r le trong h th ng đi n

B o v r le và t đ ng hoá trong h th ng đi n

Tiêu đề	Thiết Kế Cung Cấp Điện Cho Nhà Máy Giày Thịnh Phát
Tác giả	Cao Minh C
Người hướng dẫn	Cô Phan Th Thanh Bình
Trường học	Đại Học Mở Thành Phố Hồ Chí Minh
Thể loại	đồ án tốt nghiệp
Năm xuất bản	2011
Thành phố	Thành Phố Hồ Chí Minh

Định dạng
Số trang	107
Dung lượng	1,28 MB