(LUẬN văn THẠC sĩ) nghiên cứu ứng xử của đất sét bùn yếu gia cường lớp xỉ lò dưới điều kiện nén 3 trục

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH LUẬN VĂN THẠC SĨ NGUYỄN CHÍ THUẬN NGHIÊN CỨU ỨNG XỬ CỦA ĐẤT SÉT BÙN YẾU GIA CƯỜNG LỚP XỈ LÒ DƯỚI ĐIỀU KIỆN NÉN TRỤC NGÀNH: KỸ THUẬT XÂY DỰNG CƠNG TRÌNH DÂN DỤNG VÀ CƠNG NGHIỆP SKC007497 Tp Hồ Chí Minh, tháng 10/2017 TIEU LUAN MOI download : skknchat123@gmail.com BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH LUẬN VĂN THẠC SĨ NGUYỄN CHÍ THUẬN NGHIÊN CỨU ỨNG XỬ CỦA ĐẤT SÉT BÙN YẾU GIA CƯỜNG LỚP XỈ LÒ DƯỚI ĐIỀU KIỆN NÉN TRỤC NGÀNH: KỸ THUẬT XÂY DỰNG CƠNG TRÌNH DÂN DỤNG VÀ CƠNG NGHIỆP – 60580208 Hướng dẫn khoa học: TS NGUYỄN MINH ĐỨC TP Hồ Chí Minh, tháng 10 năm 2017 TIEU LUAN MOI download : skknchat123@gmail.com TIEU LUAN MOI download : skknchat123@gmail.com LÝ LỊCH KHOA HỌC I LÝ LỊCH SƠ LƯỢC: Họ & tên: NGUYỄN CHÍ THUẬN Giới tính: Nam Ngày, tháng, năm sinh: 20 – 11 - 1991 Nơi sinh: Kiên Giang Quê quán: Vĩnh Thuận – Kiêng Giang Dân tộc: Kinh Chỗ riêng địa liên lạc: 213 ấp Bình Minh, xã Vĩnh Bình Bắc, huyện Vĩnh Thuận, tỉnh Kiên Giang Điện thoại quan: Fax: Điện thoại nhà riêng: 0932902131 E-mail: thuanchinguyen.xd@gmail.com II QUÁ TRÌNH ĐÀO TẠO: Trung học chuyên nghiệp: Hệ đào tạo: Thời gian đào tạo từ ……/… đến ……/ … Nơi học (trường, thành phố): Ngành học: Đại học: Hệ đào tạo: Chính quy Thời gian đào tạo từ 08/2010 đến 08/2014 Nơi học (trường, thành phố): Đại học Cơng nghệ Sài Gịn, Tp Hồ Chí Minh Ngành học: Kỹ thuật cơng trình Tên đồ án, luận án mơn thi tốt nghiệp: AN BÌNH OFFICE BUIDING Ngày & nơi bảo vệ đồ án, luận án thi tốt nghiệp: 02/08/2014 trường Đại học Cơng nghệ Sài Gịn Người hướng dẫn: Ths Phạm Quốc Lâm TIEU LUAN MOI download : skknchat123@gmail.com III QUÁ TRÌNH CÔNG TÁC CHUYÊN MÔN KỂ TỪ KHI TỐT NGHIỆP ĐẠI HỌC: Thời gian Nơi công tác Công việc đảm nhiệm 08/2014 – 08/2016 Công ty TNHH XD Minh Phương Đạt Kỹ thuật thi công 09/2016 – 02/2017 Công ty TNHH Quốc Vương Giám sát chủ đầu tư Công ty TNHH xây dựng Võ Đình QS cơng trình Tam Phú 03/2017-09/2017 TIEU LUAN MOI download : skknchat123@gmail.com LỜI CAM ĐOAN Tôi xin cam đoan cơng trình nghiên cứu Các số liệu, kết luận văn trung thực chưa công bố cơng trình khác Tơi xin chịu trách nhiệm cơng việc thực Tp Hồ Chí Minh, ngày … tháng … năm 2017 TIEU LUAN MOI download : skknchat123@gmail.com LỜI CẢM ƠN Đầu tiên em xin chân thành cảm ơn Ban giám hiệu Trường Đại học Sư phạm Kỹ thuật Thành phố Hồ Chí Minh , Khoa KT XDCT Dân dụng Công nghiệpcùng quý thầy cô tạo điều kiện cho em học tập, trang bị nhiều kiến thức chuyên môn suốt khóa học 2015 - 2017 Kế đến, em cám ơn thầy TS Nguyễn Minh Đức, người hướng dẫn cho em tận tình bảo, hướng dẫn, chỉnh sửa giúp em hoàn thành tốt luận văn tốt nghiệp Khoảng thời gian qua khoảng thời gian em làm việc chung với thầy, học hỏi nhiều kinh nghiệm quý báu Em xin chân thành cám ơn thầy! Em cám ơn quý thầy cô khoa KT XDCT Dân dụng Công nghiệp, không trực tiếp hướng dẫn em có cơng dạy bảo, hướng dẫn, giúp đỡ em suốt trình học tập lúc làm luận văn Đặc biệt xin tỏ lòng biết ơn sâu sắc đến Cha Mẹ, anh em, bạn bè người tận tình giúp đỡ vật chất tinh thần để có điều kiện học tập, nghiên cứu hoàn thành luận văn tốt nghiệp Vì thời gian có hạn kiến thức cịn hạn chế nên khơng tránh khỏi thiếu sót Em kính mong q Thầy Cơ lượng thứ dạy, góp ý thêm để luận văn hồn chỉnh Một lần Em xin trân trọng cảm ơn! TP Hồ Chí Minh ngày 24 tháng 09 năm 2017 NGUYỄN CHÍ THUẬN TIEU LUAN MOI download : skknchat123@gmail.com TĨM TẮT Đề tài nghiên cứu gồm phần: (1) Nghiên khả cố kết đất sét bùn yếu khu vực Đồng Bằng Sông Cửu Long gia cường vải địa kỹ thuật kết hợp lớp xỉ lò điều kiện nén trục; (2) Phân tích khả chống cắt đất yếu gia cường vải địa kỹ thuật đất yếu gia cường đệm cát kết hợp vải địa kỹ thuật từ kết thí nghiệm Yang et al.(2015), Yang et al.(2016) Ở thí nghiệm nén trục mẫu nén chế bị độ chặt K80, độ ẩm tối ưu 24,3 % ngâm nước bão hịa 24h trước thí nghiệm Mẫu thí nghiệm bao gồm nén cố kết đất khơng gia cường, nén cố kết đất gia cường lớp vải địa kỹ thuật nén cố kết đất gia cường lớp vải địa kỹ thuật kết hợp lớp xỉ lị (bố trí dạng sandwich) cấp tải trọng khác Kết thí nghiệm cho thấy thời gian cố kết T50 T90 giảm dần từ thí nghiệm nén đất, đến đất kết hợp vải thấp nén đất kết hợp vải + xỉ Ở cấp tải 50 kPa mẫu gia cường vải địa kỹ thuật giúp giảm thời thời gian cố kết T50 lên đến 79% T90 72%, cấp tải 50 kPa xỉ lò kết hợp vải địa kỹ thuật giúp đẩy nhanh thời gian cố kết T50 lên đến 89% T90 88% so với đất không gia cường; hệ số thấm k tính nén lún (hệ số rỗng theo cấp tải trọng) thân đất phụ thuộc vào chất đất tải trọng, không phụ thuộc vào cách bố trí vải địa kỹ thuật xỉ lị Hệ số thấm đất nhỏ dần áp lực nén tăng lên tăng áp lực nén làm tăng độ chặt đất, từ làm giảm khả nước mẫu đất Dựa vào kết thí nghiệm nén trục Yang et al.(2015), Yang et al.(2016) luận văn phân tích khả chịu cắt đất gia cường vải địa kỹ thuật, vải địa kỹ thuật kết hợp đệm cát Kết cho thấy gia cường lên đến lớp vải, lực dính tổng cộng tăng lên 96% lực dính hữu hiệu tăng lên đến 444% góc ma sát không đổi Trường hợp gia cường đất yếu đệm cát, tăng bề dày lớp đệm cát góc ma sát tăng lên (đệm cát dày t = 20 mm góc ma sát tăng lên đến 78%) mà lực dính khơng đổi TIEU LUAN MOI download : skknchat123@gmail.com ABSTRACT The research project consists of two parts: (1) study on the consolidation behavior of riverbed clay (excavated from riverbed in Mekong River Delta) reinforced non-woven geotextile with a thin layer of slag and (2) Analyzing the shear behavior of soft soil when applying geotextile reinforced and geotextile-reinforced sand cushion from the experimental results of Yang et al (2015), Yang et al (2016) In the first research part, a series of one-dimensional consolidation tests were performed to investigate the consolidation behavior of geotextile reinforced riverbed clay and the effects of geotextile and sandwiching non-woven geotextile in a thin layer of slag (sandwich technique) on improving consolidation process of reinforced clay From very soft riverbed clay excavated in Vinh Thuan district, Kien Giang province, Vietnam, the specimens were remoulded at the relative density, k = 0.8 and emerged into the water in 24h before testing Test variables included loading pressure and forms of reinforcement (i.e single reinforcement layer and sandwich layer) The test revealt the required consolidation time reduced from unreinforced clay to geotextile reinforced clay and to be least for clay reinforced with the sandwich layer of a thinslag layer between the two layers of reinforcement Compare to unreinforced clay, a single layer of geotextile reduced about 60-80% the consolidation duration of geotextile reinforced clay Meanwhile, a sandwich layer of slag and geotextile further improved the consolidation period by 10% compared to that of geotextile reinforced clay The compressive behavior (i.e void ratio vs loading pressure) and the permeability coefficient of riverbed clay were found to be independent on the reinforcement forms but the mechanics of soil As the increment of loading pressure, the porosity of clay was reduced, the permeability coefficient of the soil increased accordingly The second part of the research focused on analyzing the shear behavior of geotextile reinforced and geotextile-reinforced sand cushion under the triaxial compression in Yang et al (2015) and Yang et al (2016) The results revealt that TIEU LUAN MOI download : skknchat123@gmail.com when applying three layers of geotextile to reinforce clay, the total cohesion increased 96% while the effective cohesion increased to 444% The friction angle of reinforced samples was remained unchanged compared to that of unreinforced samples In case of reinforced clay with geotextile and sand cushion, the friction angle increases rationally with the increment of the thickness of sand cushion When applying thickness of sand cushion t = 20 mm, the friction angle of reinforced samples enhanced up to 78% with the same cohesion value comparing to those of unreinforced samples TIEU LUAN MOI download : skknchat123@gmail.com Hình 4.25 Quan hệ hệ số rỗng logarit áp lực nén theo Yang et al.(2016) Từ biểu đồ quan hệ e – logP tác giả xác định áp lực tiền cố kết mẫu đất 110 kPa 4.2.2 Ứng xử cắt điều kiện CU Hình 4.26 Biểu đồ quan hệ p – q theo Yang et al.(2016) 74 TIEU LUAN MOI download : skknchat123@gmail.com Hình 4.27 Biểu đồ quan hệ p’- q theo Yang et al.(2016) Từ thông số 1 3 thí nghiệm Yang et al.(2015) ta tính tốn thơng số C,C’,'theo cơng thức σ′1 = σ′3 tan2 (45o + ∅′ ∅′ ) + 2c′tan (45o + ) 2 Bảng 4.10 Hệ số C,C’,'trong điều kiện CU Trường Hợp C kPa  (o) C' kPa ' (o) Đất không gia cường lớp vải địa lớp vải địa lớp vải địa 57.6 68.2 80.7 112.8 15.3 15 13.4 13.4 10.70 25.2 41.2 58.2 29.2 29.6 29.5 33.1 Độ tăng C (%) Độ tăng C' (%) 0% 18% 40% 96% 0% 136% 285% 444% Khi gia tăng số lớp vải địa kỹ thuật sức chống cắt đất tăng lên độ thay đổi góc má sát nhỏ lực dính tăng lên Lực dính tổng cộng lực dính hữu hiệu tăng lên gia cường vải địa kỹ thuật Số lớp vải tăng lực dính tăng Khi tăng lên đến lớp vải lực dính tổng cộng tăng lên 96% lực dính hữu hiệu tăng lên đến 444% 75 TIEU LUAN MOI download : skknchat123@gmail.com Độ chênh lệch ứng suất, d (kPa) 600 500 400 300 Lớplayers vải địa Three lớplayers vải địa Two lớplayer vải địa One Không gia cường vải địa Unreinforced 200 100 0 10 15 20 Biến dạng dọc trục, a (%) US thẳng đứng phá hoại, 1 (kPa) Hình 4.28 Biểu đồ ứng suất biến dạng đất điều kiện CU theo Yang et al.(2015) 800 Đất không gia cường y = 1.7734x + 361.45 lớp vải địa 700 y = 1.5288x + 331.35 lớp vải địa 600 y = 1.7972x + 209.85 lớp vải địa 500 y = 1.5792x + 213.61 400 300 200 50 100 150 Áp lực buồng, 3 (kPa) 200 250 Hình 4.29 Biểu đồ quan hệ1 3 đất điều kiện CU theo Yang et al.(2015) 76 TIEU LUAN MOI download : skknchat123@gmail.com Từ thơng số 1 3 thí nghiệm Yang et al.(2016) ta tính tốn thơng số C,theo công thức ∅ ∅ 𝜎1 = 𝜎3 𝑡𝑎𝑛2 (45𝑜 + ) + 2𝑐𝑡𝑎𝑛 (45𝑜 + ) 2 Bảng 4.11 Hệ số C,trong điều kiện CU Trường Hợp Đất không gia cường lớp vải địa lớp vải địa lớp vải địa 1 kPa  kPa 286.41 378.7 454.61 524.3 296.7 385 497.6 558.7 399.5 499.2 555.6 635.5 451.9 536.4 626.9 717.3 50 100 150 200 50 100 150 200 50 100 150 200 50 100 150 200 C kPa  (o) Độ tăng C (%) Độ tăng  (%) 75.42 12.98 0% 0% 78.3 16.56 4% 28% 134.04 12.07 78% -7% 135.68 16.19 80% 25% Từ kết bảng thống kê thay đổi C,ở trường hợp gia cường khác điều kiện CU Ta thấy trường hợp gia cường lớp vải địa kỹ thuật so với khơng gia cường lực dính tăng lên đáng kể Khi tăng số lớp vải địa kỹ thuật gia cường đất lên nhiều lực dính tăng lên cao, Khi gia cường lớp vải địa kỹ thuật lực dính tăng lên 4%, trường hợp gia cường lớp vải địa kỹ thuật lực dính tăng lên đến 80% 77 TIEU LUAN MOI download : skknchat123@gmail.com 4.2.3 Ứng xử cắt điều kiện UU Độ chênh lệch ứng suất d (kPa) 600 500 400 300 t=20mm t=15mm t=10mm t=5mm Clay-geotextile Đất gia cường vải địa 200 100 0 10 15 Biến dạng dọc trục a (%) 20 Hình 4.30 Biểu đồ ứng suất biến dạng điều kiện UU theo Yang et al.(2015) US thẳng đứng phá hoaiij 1 (kPa) 1200 Sand-Geotextile cát - vải địa t=20mm t=15mm t=10mm t=5mm Clay-geotextile Đất - vải địa 1000 800 y = 4.5583x + 192.28 y = 2.2956x + 240.35 y = 1.9756x + 262.5 y = 2.0071x + 241.7 y = 1.6856x + 258.5 y = 1.7972x + 209.85 600 400 200 50 100 Áp lực buồng,3 (kPa) 150 200 Hình 4.31 Biểu đồ quan hệ 1 3 điều kiện UU theo Yang et al.(2015) Từ thơng số 1 3 thí nghiệm Yang et al.(2015) ta tính tốn thơng số C,theo cơng thức giống điều kiện CU 78 TIEU LUAN MOI download : skknchat123@gmail.com Bảng 4.12 Hệ số C,trong điều kiện UU Trường Hợp Đất không gia cường Cát - Vải địa t = mm t = 10 mm t = 15 mm t = 20 mm lớp vải địa 1 kPa 286.41 378.7 454.61 524.3 411.5 655.55 887.2 1094 335.7 443.4 499.9 597.8 329.6 465.8 533.34 641.61 351.4 469.1 570.4 646.9 353 472.2 586.5 697.5 296.7 385 497.6 558.7  kPa 50 100 150 200 50 100 150 200 50 100 150 200 50 100 150 200 50 100 150 200 50 100 150 200 50 100 150 200 C kPa  (o) 75.42 12.98 0% 0% 45.35 39.51 -40% 204% 99.58 14.79 32% 14% 85.29 19.56 13% 51% 93.35 19.14 24% 47% 79.32 23.15 5% 78% 78.3 16.56 4% 28% Độ tăng Độ tăng C (%)  (%) Khi thí nghiệm điều kiện UU gia cường đất kết hợp với vải địa kỹ thuật đệm cát góc ma sát mẫu tăng lên đáng kể Khi tăng bề dày lớp đệm cát góc ma sát tăng lên lớn trường hợp lớp đệm cát dày t = mm góc ma sát tăng lên 14% tăng lớp đệm cát lên dày t = 20 mm góc ma sát 79 TIEU LUAN MOI download : skknchat123@gmail.com tăng lên đến 78% Khi thay hoàn toàn đất cát (cát gia cường vải địa kỹ thuật) góc ma sát tăng lên đến 204% 80 TIEU LUAN MOI download : skknchat123@gmail.com CHƯƠNG 5: KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ 5.1 Kết luận 5.1.1 Thí nghiệm nén cố kết (một trục) Ở cấp tải thời gian để đạt cố kết 100% giảm dần, thời gian đạt 100% cố kết giảm mẫu đất gia cường vải địa kỹ thuật 71% lên tới 87% mẫu đất gia cường vải địa kỹ thuật kết hợp xỉ lò cấp tải 50 kPa Thời gian cố kết T50 T90 giảm dần từ thí nghiệm nén đất, đến đất kết hợp vải thấp nén đất kết hợp vải + xỉ Ở cấp tải 50 kPa mẫu gia cường vải địa kỹ thuật giúp giảm thời thời gian cố kết T50 lên đến 79% T90 72%, cấp tải 50 kPa xỉ lò kết hợp vải địa kỹ thuật giúp đẩy nhanh thời gian cố kết T50 lên đến 89% T90 88% so với đất không gia cường Như vải kết hợp xỉ lò giúp đẩy nhanh trình cố kết đất Quá trình đẩy nhanh cố kết lớp xỉ lò vải địa kỹ thuật tạo thành biên thoát nước tốt đồng thời làm giảm chiều cao H0 lớp đất cố kết Cùng cấp tải hệ số rỗng đất nén mẫu khác loại bỏ biến dạng cao độ lớp vải, lớp xỉ tương Hệ số thấm k đất tương đồng sau loại bỏ độ lún vải địa kỹ thuật xỉ lị Vì hệ số thấm đất tính nén lún đất (tương quan hệ số rỗng theo cấp tải trọng) phụ thuộc vào chất đất tải trọng, không phụ thuộc vào cách bố trí vải địa kỹ thuật xỉ lò Hệ số thấm đất nhỏ dần áp lực nén tăng lên tăng áp lực nén làm tăng độ chặt đất, từ làm giảm khả nước mẫu đất 5.2 Phân tích kết thí nghiệm nén trục tác giả Yang et al.(2015), Yang et al.(2016) 5.2.1.1 Quá trình cố kết mẫu thí nghiệm CU Các mẫu gia cường nhiều lớp vải địa kỹ thuật độ giảm thể tích mẫu theo thời gian lớn Đây biến dạng thể tích vải ảnh hưởng lớn đến tổng biến dạng thể tích mẫu Càng nhiều lớp vải địa kỹ thuật biến dạng thể tích 81 TIEU LUAN MOI download : skknchat123@gmail.com thân vải địa kỹ thuật lớn, làm gia tăng biến dạng thể tích tổng cộng mẫu thí nghiệm Nghiên cứu chưa phân rõ biến dạng thể tích thân mẫu đất phần biến dạng thể tích vải địa kỹ thuật Đây điểm hạn chế nghiên cứu so với kết nghiên cứu ứng xử cố kết điều kiện nén trục Vải địa kỹ thuật giúp giảm thời gian cố kết T50 đất gia cường lớp vải địa kỹ thuật đến 36% 44% thời gian cố kết T50 gia cường ba lớp vải địa kỹ thuật Càng nhiều lớp vải chiều dày đường thấm giảm, làm giảm thời gian cố kết mẫu 5.2.1.2 Ứng xử chống cắt điều kiện CU UU Trong điều kiện CU UU: Khi gia tăng số lớp vải địa kỹ thuật sức chống cắt đất tăng lên góc má sát khơng đổi với lực dính tăng lên Lực dính tổng cộng lực dính hữu hiệu tăng lên gia cường đất vải địa kỹ thuật Số lớp vải tăng lực dính tăng Khi tăng lên đến lớp vải, lực dính tổng cộng tăng lên 96% lực dính hữu hiệu tăng lên đến 444% (điều kiện CU) nhiên độ gia tăng lực dính nhỏ điều kiện UU (60%) Trong điều kiện UU, gia cường đất với đệm cát vải địa kỹ thuật, góc ma sát mẫu tăng lên đáng kể khơng làm thay đổi lực dính Khi tăng bề dày lớp đệm cát góc ma sát tăng lên lớn, trường hợp lớp đệm cát dày t = 20 mm góc ma sát tăng lên đến 78% 5.3 Kiến nghị Kết thí nghiệm cho thấy cố kết đất đẩy nhanh đáng kể gia cường xỉ lò kết hợp vải địa kỹ thuật Hệ số thấm k đất phụ thuộc vào tính chất đất tải trọng, khơng phụ thuộc vào bề dày lớp đất cách bố trí vải địa kỹ thuật, xỉ lò gia cường Do hạn chế kích thước mẫu nén trục nên khơng thể làm thí nghiệm nhiều lớp vải địa kỹ thuật, nhiều lớp xỉ kết hợp vải địa kỹ thuật 82 TIEU LUAN MOI download : skknchat123@gmail.com Để dự đốn, nghiên cứu chun sâu khả gia cường đường giao thông nơng thơn đất đắp bùn yếu đề tài tiếp tục phát triển thêm mảng thí nghiệm nén trục xác định sức kháng cắt, thời gian cố kết nhiều lớp xỉ lò kết hợp vải địa kỹ thuật đồng thời kết hợp tính tốn, mơ từ đưa tối ưu bề dày lớp đất lớp xỉ lị Ngồi nghiên cứu khả gia cường loại xỉ lị có thành phần kích thước khác, không kết hợp vải địa kỹ thuật để đưa tối ưu mặt kinh tế phù hợp với tải trọng cơng trình đồng thời giải vấn đề phế thải công nghiệp nhiệt điện 83 TIEU LUAN MOI download : skknchat123@gmail.com TÀI LIỆU THAM KHẢO Danh mục tài liệu tham khảo: [1] GVC.TS Trịnh Hồng Tùng (2010), Sử dụng phế thải phế liệu để sản xuất Vật liệu Xây dựng, Bài giảng dành cho Cao học ngành Vật liệu Xây dựng, Trường Đại học Xây Dựng, Hà Nội [2]ThS Tăng Văn Lâm (2010), Nghiên cứu sử dụng phế thải xỉ luyện kim nhà máy Gang thép - Thái Nguyên dùng làm phụ gia chế tạo bê tơng cơng trình xây dựng tỉnh Thái Nguyên, Đề tài cấp trường, mã số T2010-04, Đại học Kỹ thuật Công nghiệp - Thái Nguyên [3]GS TS Dương Học Hải, Tạp chí cầu đường Việt Nam, số 6/2007 [4] Bishop, A.W., 1955 The use of the slip cirlce in the stability analysis of slopes Geotechnique, 5(1): 7–17 [5]Bjerrum, L and Eide, (1956), Stability of strutted excavation in clay, Geotechnique, Vol 6, pp 32-47 [6]Liu, C C., Hsieh, H S., and Huang, C S (1997), A study of the stability analysis for deep excavations in clay, The Seventh Geotechnical Conference, Taipei, pp 629-638 [7]Ou, C Y and Hsiao, J, L (1999), Stability Analysis of Deep Excavations in Sand, Geotechnical Research Report No GT99005, Department of Construction Engineering, National Taiwan University of Science and Technology, Taipei, Taiwan, R.O.C [8]Spencer, E., 1967 A method of analysis of the stability of embankments assuming parallel interslice forces Géotechnique, 17(1): 11–26 84 TIEU LUAN MOI download : skknchat123@gmail.com [9]Ladd, C.C., and Foott, R., 1974,” New Design Procedure for Stability of Soft Clay”, Journal of Geotechnical Engineering Division, Proceeding of ASCE, Vol 100 No GT7, July 1974, pp 763-786 [10]Naresh C.S., and Edward A.N., 2006 Soils and foundations vols I and II National Highway Institute, Federal Highway Administration,Washington, D.C Report No FHWA–NHI–06–088, 2006 [11]Lê Xuân Roanh (2014) Công nghệ xử lý thi cơng đê, đập phá sóng đất yếu, Hội đập lớn phát triển nguồn nước Việt Nam - VNCOLD http://www.vncold.vn/Web/Content.aspx?distid=3506 - truy cập 30/03/2016 [12]Lê Bá Vinh & Trần Tiến Quốc Đạt (2003) Nghiên cứu giải pháp sử lý tính tốn ổn định cơng trình đường cấp III có lớp đất yếu mỏng, Đại học Quốc Gia Tp Hồ Chí Minh, Đại học Bách Khoa, http://www.nsl.hcmus.edu.vn/greenstone/ collect/hnkhbk/index/assoc/HASH0163.dir/doc.pdf, ngày truy cập 30/03/2016 [13]Nguyen, M.D., Yang, K.H., & Lee, S.H (2010) Analytical Prediction of the Peak Shear Strength of Geosynthetic Reinforced Soils Proceedings of the 1st International GSI-Asia Geosynthetics Conference, 1st GSI-Asia, Taichung Taiwan, November 2010 [14]Nguyen, M.D, Yang, K.H, & Lee, S.H (2011) Comparison of the Prediction of Geosynthetic-Reinforced Soil Shear Strength by Different Approaches Proceedings of the 14th Conference of Taiwan Geotechnical Engineering, Taoyuan Taiwan, August 2011 [16]Yang, K.H, Utomo, P, &Nguyen, M.D (2011) Compare prediction formula stiffeners retaining structure stiffeners tension development Proceedings of the 14th Conference of Taiwan Geotechnical Engineering, Taoyuan Taiwan, August 2011 (in Chinese) 85 TIEU LUAN MOI download : skknchat123@gmail.com [17]Zhang W.Y., Yang, K.H, &Nguyen, M.D (2013) Under the influence of triaxial tests stiffeners stiffness on the mechanical behavior of the soil stiffening Proceedings of The 15th Conference of Taiwan Geotechnical Engineering, Yunlin Taiwan, September 2013 (in Chinese) [18]Nguyen, M.D., Yang, K.H., Lee, S.H., Wu, C.S., & Tsai, M.H (2013) Behavior of Nonwoven Geotextile-Reinforced Soil and Mobilization of Reinforcement Strain under Triaxial Compression Geosynthetics International, 20(3), 207-225 [19] Liu, C.N., Yang, K.H., &Nguyen, M.D (2014a) Effect of Reinforcement Anchorage on the Plane Strain Behavior of Geogrid-Reinforcement Sand Geotextiles and Geomembranes, 42(4), 479-493 [20] Liu, C.N., Yang, K.H., &Nguyen, M.D (2014b) Effect of Reinforcement Anchorage on the Plane Strain Behavior of Geogrid-Reinforcement Sand, Proceedings of the 10th International Conference on Geosynthetics, Berlin, Germany, Sep, 2014 [21] Nguyen, M.D (2014) Behavior of Geosynthetic-Reinforced Granular and Cohesive Soil PhD dissertation, National Taiwan University of Science and Technology, Taipei, Taiwan, Jan 2014 [22] Yang, K.H., Yalew, W.M., and Nguyen, M.D (2015) Behavior of GeotextileReinforced Clay with a Coarse Material Sandwich Technique under UnconsolidatedUndrained Triaxial Compression International Journal of Geomechanics, ASCE, 16(3) [23] Yang, K.H., Nguyen, M.D., Yalew, W.M., Liu, C.N., & Gupta, R (2016) Behavior of Geotextile-Reinforced Clay under Consolidated-Undrained Tests: Reinterpretation of Porewater Pressure Parameters Journal of GeoEngineering, 11(2), 33-45 86 TIEU LUAN MOI download : skknchat123@gmail.com Danh mục tiêu chuẩn tham khảo TCVN 4197 2012 – Đất xây dựng – Phương pháp xác định giới hạn dẻo giới hạn chảy phịng thí nghiệm TCVN 4202 : 2012 – Đất xây dựng – Phương pháp xác định khối lượng riêng thể tích phịng thí nghiệm TCVN 4196 : 2012 – Đất xây dựng – Độ ẩm độ hút ẩm phịng thí nghiệm TCVN 4198:2012 – Đất xây dựng – Các phương pháp xác định thành phần hạt phịng thí nghiệm TCVN 4199 : 1995 – Đất xây dựng – Phương pháp xác định sức chống cắt trongphịng thí nghiệm máy cắt phẳng TCVN 4201:2012 – Đất xây dựng – Phương pháp xác định độ chặt tiêu chuẩn phịng thí nghiệm TCVN 4200:2012 – Đất xây dựng – Phương pháp xác định tính nén lún phịng thí nghiệm TCVN 8868:2011 – Thí nghiệm xác định sức kháng cắt không cố kết – Không thoát nước cố kết – Thoát nước đất dính thiết bị nén ba trục ASTM D2850, Standard Test Method for Unconsolidated-Undrained Triaxial Compression Test on Cohesive Soils1, ASTM International, West Conshohocken, PA, 2011 ASTM D4767-11, Standard Test Method for Consolidated Undrained Triaxial Compression Test for Cohesive Soils, ASTM International, West Conshohocken, PA, 2011 a 87 TIEU LUAN MOI download : skknchat123@gmail.com S K L 0 TIEU LUAN MOI download : skknchat123@gmail.com ... bùn yếu gia cường xỉ lò vải địa kỹ thuật 1.4 .3 Phương pháp luận phương pháp nghiên cứu Đề tài sử dụng máy nén trục để Nghiên cứu ứng xử đất sét bùn yếu gia cường lớp xỉ lò điều kiện nén trục a)... vào nghiên cứu ứng xử đất sét bùn yếu gia cường xỉ lò điều kiện nén trục từ đưa phương án tối ưu để ứng dụng xỉ lò gia cố đường giao thông nông thôn khu vực ĐBSCL 1 .3. 2 Sự cần thiết tiến hành nghiên. .. pháp ứng xử đất yếu gia cường, nhiên ứng xử cố kết ứng xử cắt đất sét bùn yếu khu vực ĐBSCL gia cường xỉ lò có khơng có vải địa kỹ thuật chưa nghiên cứu đưa vào ứng dụng Chính vậy, luận văn tập