Hydra palace ngành công nghệ kỹ thuật công trình xây dựng

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NGÀNH CNKT CƠNG TRÌNH XÂY DỰNG CAO ỐC HYDRA PALACE GVHD: PGS.TS CHÂU ĐÌNH THÀNH SVTH: TRƯƠNG NGUYỄN VIỆT KHÁ SKL008231 Tp Hồ Chí Minh, tháng 07/2021 ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT TP HCM CAO ỐC HYDRA PALACE ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2017 – 2021 GVHD: PGS.TS CHÂU ĐÌNH THÀNH MỤC LỤC CHƯƠNG : KHÁI QT VỀ KIẾN TRÚC CƠNG TRÌNH 12 1.1 GIỚI THIỆU VỀ CƠNG TRÌNH 12 1.1.1 Mục đích xây dựng cơng trình 12 1.1.2 Vị trí đặc điểm cơng trình 14 1.1.3 Quy mơ cơng trình 15 1.2 CÁC GIẢI PHÁP KIẾN TRÚC CỦA CƠNG TRÌNH 20 1.2.1 Giải pháp mặt .19 1.2.2 Giải pháp mặt cắt cấu tạo 19 1.2.3 Giải pháp mặt đứng hình khối 21 1.2.4 Giải pháp giao thơng cơng trình 21 1.3 GIẢI PHÁP KẾT CẤU CỦA KIẾN TRÚC 21 1.4 CÁC GIẢI PHÁP KỸ THUẬT KHÁC 23 1.4.1 Hệ thống điện 23 1.4.2 Hệ thống cung cấp nước .22 1.4.3 Hệ thống thoát nước 23 1.4.4 Hệ thống điều hòa 23 1.4.5 Phòng cháy chữa cháy 24 1.4.6 Các hệ thống khác 25 1.5 GIẢI PHÁP KẾT CẤU CHO CƠNG TRÌNH .27 CHƯƠNG : LỰA CHỌN GIẢI PHÁP KẾT CẤU 29 2.1 GIẢI PHÁP VẬT LIỆU 29 2.1.1 Giới thiệu gạch bê tông chưng áp 31 ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT TP HCM CAO ỐC HYDRA PALACE ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2017 – 2021 GVHD: PGS.TS CHÂU ĐÌNH THÀNH 2.1.2 Thơng số kỹ thuật gạch E-BLOCK: .32 2.1.3 Đặc điểm trội gạch block bê tông 34 2.1.4 Dự tốn chi phí thi cơng .37 2.1.5 So sánh giá thành gạch E-BLOCK gạch đỏ .38 2.1.6 Thông số vật liệu 40 2.1.7 Vật liệu khác 40 2.2 LỚP BÊ TÔNG BẢO VỆ 41 2.3 LỰA CHỌN SƠ BỘ TIẾT DIỆN CÁC CẤU KIỆN 43 2.3.1 Sơ chiều dày sàn 43 2.3.2 Chọn sơ kích thước cấu kiện .43 2.4 TẢI TRỌNG TRUYỀN LÊN SÀN 48 2.4.1 Tĩnh tải 48 2.4.2 Hoạt tải 51 2.4.3 Thiết kế sàn tầng điển hình 51 2.5 XÂY DỰNG MƠ HÌNH BẰNG PHẦN MỀM SAFE 53 2.5.1 Xây dựng mơ hình sàn 53 2.5.2 Gán tải trọng 54 2.6 XÁC ĐỊNH NỘI LỰC VÀ TÍNH TỐN CỐT THÉP 58 2.7 KIỂM TRA CHUYỂN VỊ NGẮN HẠN 63 2.8 KIỂM TRA CHUYỂN VỊ DÀI HẠN 64 2.9 KIỂM TRA CHUYỂN VỊ TỒN PHẦN HÌNH VẾT NỨT 65 2.9.1 Kiểm tra điều kiện hình thành vết nứt 66 2.9.2 Kiểm tra bề rộng vết nứt .66 ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT TP HCM CAO ỐC HYDRA PALACE ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2017 – 2021 GVHD: PGS.TS CHÂU ĐÌNH THÀNH 2.9.3 Kiểm tra chuyển vị tồn phần ứng với cấu kiện có hình vết nứt phương pháp sơ đồ hóa 66 2.10 TÍNH TỐN CỐT THÉP 67 CHƯƠNG : TÍNH TOÁN CẦU THANG 72 3.1 THIẾT KẾ CẦU THANG BỘ NGOÀI LÕI 72 3.1.1 Các đặc trưng cầu thang 72 3.1.2 Xác định tải trọng thang 73 3.1.3 Bản nghiêng 74 3.1.4 Bản chiếu nghỉ 75 3.1.5 Tổng tải tác dụng 76 3.2 XÁC ĐỊNH NỘI LỰC BẢN THANG .76 3.2.1 Vế .76 3.2.2 Vế .77 3.3 TÍNH TỐN BỐ TRÍ THÉP BẢN THANG 77 3.3.1 Tính thép bố trí thép 77 3.4 TÍNH DẦM CHIẾU NGHỈ 80 3.4.1 Sơ đồ tính dầm chiếu nghỉ 80 3.4.2 Tải trọng tác dụng lên dầm 80 3.4.3 Xác định nội lực dầm chiếu nghỉ 80 3.5 TÍNH CỐT ĐAI .81 CHƯƠNG : THIẾT KẾ KHUNG BÊ TÔNG CỐT THÉP 83 4.1 CHỌN SƠ BỘ TIẾT DIỆN KHUNG 83 4.1.1 Chọn sơ kích thước tiết diện vách cứng 83 4.1.2 Chọn sơ kích thước dầm 83 ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT TP HCM CAO ỐC HYDRA PALACE ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2017 – 2021 GVHD: PGS.TS CHÂU ĐÌNH THÀNH 4.1.3 Chọn sợ kích thước tiết diện cột 84 4.2 SƠ BỘ TÍNH TỐN KHUNG PHẲNG 88 4.2.1 Sơ đồ hình học 88 4.3 TẢI TRỌNG TÁC DỤNG VÀO HỆ KHUNG .88 4.3.1 Tĩnh tải 88 4.3.2 Tải trọng tường phần bố lên dầm 89 4.3.3 Tải trọng lớp hoàn thiện sàn: ghts 90 4.3.4 Tải trọng tường phần bố lên sàn gt 91 4.3.5 Tải trọng cầu thang .93 4.3.6 Hoạt tải 93 4.4 PHÂN TÍCH ĐẶC TRƯNG ĐỘNG LỰC HỌC 94 4.4.1 Khảo sát dạng dao động riêng 95 4.5 TÍNH TỐN TẢI TRỌNG GIĨ 101 4.5.1 Thành phần tĩnh tải trọng gió .101 4.5.2 Thành phần động cảu tải trọng gió .106 4.6 TÍNH TỐN TẢI TRỌNG ĐỘNG ĐẤT 115 4.6.1 Xác định hệ số Mass Source .115 4.6.2 Chọn phương pháp thiết kế động đất 116 4.6.3 Cơ sở lý thuyết 117 4.6.4 Áp dụng tính tốn .121 4.7 TỔ HỢP TẢI TRỌNG 129 4.7.1 Các trường hợp tải trọng .129 4.7.2 Tổ hợp tải trọng .130 4.7.3 Tổ hợp tải trọng đặc biệt .131 ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT TP HCM CAO ỐC HYDRA PALACE ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHĨA 2017 – 2021 GVHD: PGS.TS CHÂU ĐÌNH THÀNH 4.8 PHƯƠNG PHÁP XÁC ĐỊNH NỘI LỰC 133 CHƯƠNG : KIỂM TRA ỔN ĐỊNH TỔNG THỂ 134 5.1 KIỂM TRA ĐỘ CỨNG 134 5.1.1 Chuyển vị ngang kết cấu 134 5.1.2 Chuyển vị ngang tương đối tầng 136 5.2 KIỂM TRA ỔN ĐỊNH CHỐNG LẬT 141 5.3 KIỂM TRA DAO ĐỘNG .142 CHƯƠNG : THIẾT KẾ KHUNG 146 6.1 THIẾT KẾ DẦM TẦNG ĐIỂN HÌNH 146 6.1.1 Mơ hình tính tốn nội lực dầm .146 6.1.2 Tính tốn cốt thép 146 6.1.3 Cấu tạo kháng chấn .149 6.1.4 Tính tốn cốt đai gia cường vị trí dầm giao 150 6.2 THIẾT KẾ CỘT KHUNG TRỤC C .161 6.2.1 Kết phân tích nội lực 161 6.2.2 Tính cốt thép dọc cho cột chịu nén lệch tâm xiên 162 6.2.3 Tính tốn cốt đai cột có cấu tạo kháng chấn .173 CHƯƠNG : THIẾT KẾ LÕI CÔNG TRÌNH 177 7.1 TỔNG QUAN VỀ LÕI – VÁCH 176 7.2 CƠ SỞ LÝ THUYẾT 176 7.2.1 Phương pháp phân bố ứng suất đàn hồi 177 7.2.2 Phương pháp giả thiết vùng biên chịu moment 179 7.2.3 Phương pháp xây dựng biểu đồ tương tác 181 7.2.4 Kết luận .181 ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT TP HCM CAO ỐC HYDRA PALACE ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHĨA 2017 – 2021 GVHD: PGS.TS CHÂU ĐÌNH THÀNH 7.3 TÍNH TỐN LÕI CƠNG TRÌNH 182 7.3.1 Gán thuộc tính lấy nội lực vách .182 7.3.2 Tính tốn phần tử Pier 183 7.3.3 Bố trí kiểm tra cốt thép ngang 200 7.4 TRIỂN KHAI BẢN VẼ 213 CHƯƠNG : THIẾT KẾ MÓNG 215 8.1 GIỚI THIỆU ĐỊA CHẤT CƠNG TRÌNH 215 8.2 MẶT CẮT ĐỊA CHẤT 215 8.3 CHỈ TIÊU CƠ LÝ CỦA LỚP ĐẤT ĐỊA CHẤT 219 8.4 LỰA CHỌN PHƯƠNG ÁN MÓNG .220 8.5 XÁC ĐỊNH CÁC THÔNG SỐ VỀ CỌC 221 8.5.1 Vật liệu 221 8.5.2 Cấu tạo kích thước cọc 221 8.6 KIỂM TRA CẨU LẮP CỌC 222 8.6.1 Trường hợp vận chuyển cọc .222 8.6.2 Trường hợp dựng cọc 223 8.7 SƠ ĐỒ CHIỀU SÂU ĐÁY ĐÀI CÁC KÍCH THƯỚC .224 8.8 TÍNH TOÁN SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC ÉP .225 8.8.1 Trường hợp vận chuyển cọc .225 8.8.2 Trường hợp vận chuyển cọc .225 8.8.3 Trường hợp vận chuyển cọc .226 8.9 SỨC CHỊU TẢI THEO KẾT QUẢ SPT .228 8.10 XÁC ĐỊNH SỨC CHỊU TẢI THIẾT KẾ CỦA CỌC 230 8.11 XÁC ĐỊNH ĐỘ LÚN CỌC ĐƠN 231 ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT TP HCM CAO ỐC HYDRA PALACE ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHĨA 2017 – 2021 GVHD: PGS.TS CHÂU ĐÌNH THÀNH 8.12 THIẾT KẾ MÓNG C1 232 8.12.1 Nội lực móng C1 .232 8.12.2 Chọn cọc bố trí cọc 233 8.12.3 Kiểm tra phản lực đầu cọc 234 8.12.4 Kiểm tra ổn định đất đáy 234 8.12.5 Kiểm tra lún 237 8.12.6 Kiểm tra xuyên thủng .200 8.12.7 Tính tốn cốt thép .239 8.13 THIẾT KẾ MÓNG LÕI THANG .240 8.13.1 Chọn cọc bố trí cọc 240 8.13.2 Kiểm tra phản lực đầu cọc 241 8.13.3 Kiểm tra ổn định đất đáy 241 8.13.4 Kiểm tra lún 244 8.13.5 Kiểm tra xuyên thủng .245 8.13.6 Tính tốn cốt thép .246 CHƯƠNG : THI CÔNG 247 9.1 PHẦN KỸ THUẬT THI CÔNG 247 9.1.1 Thi công phần ngầm 247 9.1.2 Thi cơng móng 263 ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT TP HCM CAO ỐC HYDRA PALACE ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2017 – 2021 GVHD: PGS.TS CHÂU ĐÌNH THÀNH TÀI LIỆU THAM KHẢO Cơ sở thực Căn Nghị Định số16/2005/NĐ -CP, ngày 07/02/2005 Chính Phủ quản lý dự án đầu tư xây dựng Căn Nghị Định số 209/2004/NĐ -CP, ngày 16/12/2004 quản lý chất lượng cơng trình xây dựng Căn thông tư số 08/2005/TT-BXD , ngày 06/05/2005 Bộ Xây Dựng thực Nghị Định số16/2005/NĐ - CP Các tiêu chuẩn quy phạm hành Việt Nam Tiêu chuẩn Việt Nam [1] Bộ Xây Dựng (2007), TCVN 198 : 1997 Nhà cao tầng – Thiết kế kết cấu bê tơng cốt thép tồn khối, NXB Xây Dựng, Hà Nội [2] Bộ Xây Dựng (2007), TCVN 2737 – 1995 Tải trọng tác động, NXB Xây Dựng, Hà Nội [3] Bộ Xây Dựng (2007), TCXD 229 : 1999 Chỉ dẫn tính tốn thành phần động tải trọng gió, NXB Xây Dựng, Hà Nội [4] Bộ Xây Dựng (2018), TCVN 5574 – 2018 Thiết kế kết cấu bê tông bê tông cốt thép, NXB Xây Dựng, Hà Nội [5] Bộ Xây Dựng (2012), TCVN 9386 : 2012 Thiết kế cơng trình chịu động đất, NXB Xây Dựng, Hà Nội [6] Bộ Xây Dựng (2014), TCVN 10304 : 2014 Móng cọc – Tiêu chuẩn thiết kế, NXB Xây Dựng, Hà Nội [7] Bộ Xây Dựng (2012), TCVN 9362 : 2012 Thiết kế nhà cơng trình, NXB Xây Dựng, Hà Nội [8] Bộ Xây Dựng (2012), TCVN 9395 – 2012 Cọc khoan nhồi – Thi công nghiệm thu, NXB Xây Dựng, Hà Nội ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT TP HCM CAO ỐC HYDRA PALACE ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2017 – 2021 GVHD: PGS.TS CHÂU ĐÌNH THÀNH [9] Bộ Xây Dựng (2006), TCXDVN 33:2006 Cấp nước – Mạng lưới đường ống cơng trình, NXB Xây Dựng, Hà Nội Tiêu chuẩn nước ngoài: [10] ACI 318M – 11, American Concrete Insitute, Building Code Requirement for Structural Concrete (ACI 318M-11) and Commentary Sách tham khảo: [11] Châu Ngọc Ẩn (2007), Nền móng, NXB ĐH Quốc gia TP HCM, TP HCM [12] GS TS Nguyễn Đình Cống (2008), Tính tốn thực hành cấu kiện bê tông cốt thép theo TCVN 356 – 2005, NXB Xây Dựng, Hà Nội [13] GS TS Nguyễn Đình Cống (2006), Tính tốn tiết diện cột bê tơng cốt thép, NXB Xây Dựng, Hà Nội [14] PGS TS Nguyễn Bá Kế (2010), Thiết kế thi cơng hố móng sâu, NXB Xây Dựng, Hà Nội [15] PGS TS Phan Quang Minh (2006), Kết cấu bê tông cốt thép – Phần cấu kiện bản, NXB Khoa học Kỹ thuật, Hà Nội [16] Võ Bá Tầm (2014), Kết cấu bê tông cốt thép – Tập – Cấu kiện đặc biệt, NXB ĐH Quốc gia TP HCM, TP HCM [17] Võ Bá Tầm (2010), Kết cấu bê tông cốt thép – Tập – Cấu kiện nhà cửa, NXB ĐH Quốc gia TP HCM, TP HCM Hồ sơ sử dụng: [18] Trung tâm Tư vấn Thiết kế Xây Dựng - Viện Khoa học Công nghệ Xây dựng (2016), Báo cáo khảo sát địa chất cơng trình Tổ hợp chung cư, văn phòng kết hợp dịch vụ thương mại NEWTATCO 10 ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT TP HCM CAO ỐC HYDRA PALACE ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2017 – 2021 GVHD: PGS.TS CHÂU ĐÌNH THÀNH Để đưa cọc xuống độ sâu thiết kế cọc phải qua tầng địa chất khác nhau, muốn ép cọc qua địa tầng lực ép cọc phải đạt giá trị: Pe  K Pc + Pe lực ép cần thiết để đưa cọc xuống tới độ sâu thiết kế + K: Hệ số lấy 1,4 -1,7, phụ thuộc vào loại đất tiết diện cọc + Pc: Tổng sức kháng tức thời đất nền, gồm phần: Phần kháng mũi cọc (Pm) phần ma sát cọc (Pm, s) Như để ép cọc xuống chiều sâu thiết kế cần phải có lực thắng lực ma sát mặt bên cọc phá vỡ cấu trúc lớp đất mũi cọc Lực ép cọc bao gồm trọng lượng thân cọc lực ép kích thuỷ lực, lực ép cọc chủ yếu kích thuỷ lực gây Theo kết tính từ phần thiết kế móng cọc ta có: Pc  Pd  631.744(kN )  63.174(T ) Vậy Pe  K Pc Pe  1.7  63.174  107.40(T ) 252 ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT TP HCM CAO ỐC HYDRA PALACE ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHĨA 2017 – 2021 GVHD: PGS.TS CHÂU ĐÌNH THÀNH Vì cần sử dụng 0,7 - 0,8 khả làm việc tối đa máy phải thoả mãn điều kiện (đạt lực ép thiết kế), lực ép danh định máy ép: Pepmay  Pe 107.40   134.25(T ) 0.8 0.8 Ngoài ép, lực ép cần phải nhỏ sức chịu tải theo vật liệu làm cọc, điều kiện để đảm bảo không phá vỡ vật liệu làm cọc ép: Theo kết tính tốn từ phần thiết kế móng có: PVL  2430(kN )  243(T )  Pe  134.25(T ) Từ ta chọn máy ép cọc YZY 180 có thơng số kỹ thuật sau  Lực ép lớn nhất: Pmay = 180T  Hành trình lần ép cọc: 1,6m  Kiểu đặc tính cọc ép: cọc vng cạnh lớn 400mm, nhỏ 200mm, cọc trịn đường kính lớn 400mm  Lực nâng lớn (lực cẩu lớn nhất): 8T  Công suất động cơ: o + ép cọc: 37kW o + cẩu: 22kW 9.1.1.3.2 Tính tốn đối trọng Chọn đối trọng sơ theo lực ép: + Thiết kế giá ép có cấu tạo dầm tổ hợp thép tổ hợp chữ I, bề rộng 15cm, cao 50cm, khoảng cách hai dầm đỡ đối trọng 2,7m + Dùng đối trọng khối bê tơng có kích thước (3x1x1)m trọng lượng khối đối trọng là: Pdt  11 2.5  7.5(T ) + Tổng trọng lượng đối trọng tối thiểu phải lớn hơn: Pep  1.1134.25  147.68(T ) + Vậy số cục đối trọng là: n  147.68  19.69 7.5 Tính chống lật + Lực gây lật ép: Pep  0.8Pmay  0.8 180  144(T ) Giá trị đối trọng Q bên xác định theo điều kiện: Điều kiện chống lật ép cọc số 1: 253 ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT TP HCM CAO ỐC HYDRA PALACE 1.5Q  8.2Q  5.9Qep  Q  ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2017 – 2021 GVHD: PGS.TS CHÂU ĐÌNH THÀNH 5.9 144  87.6(T ) 1.5  8.2 Vậy Q=90(T) cần N=90/7.5=12 Chọn n=12 cục đối trọng có kích thước (3x1x1) m đặt bên giá ép 9.1.1.3.2 Chọn cẩu phục vụ ép cọc Cẩu dùng để cẩu cọc đƣa vào giá ép bốc xếp đối trọng di chuyển giá ép gia tải giảm tải thí nghiệm nén tĩnh cọc Xét cẩu dùng để cẩu cọc vào giá ép (tính theo sơ đồ khơng có vật cản):    max  700 Độ cao nâng cần thiết: H  h1  h2  hck  h3  10  0.5   1.5  20(m) Trong đó:  + Chiều cao giá đỡ h1= 10(m)  + Khoảng cách an toàn h2= 0.5(m)  + Chiều cao cấu kiện cọc hck= 8(m)  + Đoạn cáp tính từ đầu cọc đến puly đầu cần h3= 1.5(m) 254 ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT TP HCM CAO ỐC HYDRA PALACE ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2017 – 2021 GVHD: PGS.TS CHÂU ĐÌNH THÀNH h3 hck h2 h1 Chiều dài cần: L  H  hc 20  1.5   19.7(m) sin  sin 700  Với hc= 1.5(m) chiều cao từ khớp tay cần đến cao trình máy đứng Tầm với R  L cos   r  19.7 cos 70  1.5  8.238( m)  Với r= 1.5(m) khoảng cách từ khớp tay cần đến trọng tâm máy Trọng lượng đoạn cọc Gcoc   0.35  0.35  2.5 1.1  2.695(T ) Trọng lượng cẩu lắp Q  Gco c K d  2.695 1.3  3.5(T ) Vậy thông số chọn cẩu để cẩu cọc giá ép là: L= 19.7(m); H= 20(m); R= 8.238(m); Q= 3.5(T) Xét bốc xếp đối trọng (tính theo sơ đồ có vật cản) Chiều cao nâng cần thiết: H  H L  h2  hck  h3  4.8  0.5   1.5  7.8(m) Trong đó:  + Chiều cao khối đối trọng tính từ mặt đất: H L  0.2  0.6   4.8(m)  + Khoảng cách an toàn h2= 0.5(m)  + Chiều cao cấu kiện (cục đối trọng) hck= 1(m)  + Đoạn cáp tính từ đầu cọc đến puly đầu cần h3= 1.5(m) 255 ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT TP HCM CAO ỐC HYDRA PALACE ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2017 – 2021 GVHD: PGS.TS CHÂU ĐÌNH THÀNH Trọng lượng cẩu: Qm  1.3Qdt  1.3  7.5  9.75(T ) Góc nghiêng tối ưu tay cần : tg tu  Chiều dài cần: L  H L  hc 6.8  1.5   1.3292   m  530 ae 1.5  1.5 H L  hc a  e 6.8  1.5 1.5  1.5     11.62(m) sin  m cos m sin 530 cos530 Tầm với: R  L cos   r  11.62 cos 530  1.5  8.5( m) Vậy thông số chọn cẩu để bốc xếp đối trọng là: L= 11.62(m); H=9.8(m); R= 8.5(m); Q= 9.75(T)  Do trình ép cọc cần trục phải di chuyển khắp mặt nên ta chọn cần trục tự hành bánh Từ yếu tố ta chọn cần trục tự hành ôtô dẫn động thủy lực NK-200 có thơng số sau:        + Hãng sản xuất: KATO –0 Nhật Bản + Sức nâng: Qmax/Qmin= 20/6.5(T) + Tầm với: Rmax/Rmin= 22/3(m) + Chiều cao nâng: Hmax= 23.6(m); Hmin= 4(m) + Độ dài cần chính: L= 10.28 – 23.5(m) + Độ dài cần phụ: l= 7.2(m) + Vận tốc quay cần: 3.1(vòng/phút) 256 ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT TP HCM CAO ỐC HYDRA PALACE ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2017 – 2021 GVHD: PGS.TS CHÂU ĐÌNH THÀNH 9.1.1.3.3 Chọn cáp cẩu đối trọng Chọn cáp mềm có cấu trúc 6x37+1 Cường độ chịu kéo sợi thép cáp 160kG/ mm2, số nhánh dây cáp dây, dây trịn để ơm chặt lấy cọc cẩu Trọng lượng đối trọng là: Q = 7,5T Lực xuất nhánh dây cáp: S  P 7.5    2.65(T ) n cos  Trong đó: + n = số nhánh dây + a = 450 góc dốc nhánh dây với đường thẳng đứng Lực làm đứt dây cáp: R= kS (với k=6 hệ số an toàn dây treo) R= 6x2.65= 15.9(T)=15900(kG) Giả sử sợi cáp có cường độ chịu kéo sợi thép cáp   160(kG / mm ) Diện tích tiết diện cáp: F  Mặt khác: F  d2 R   15900  99.375  mm2  160  99.375  mm2   d  11.25  mm  Tra bảng chọn cáp: Chọn cáp mềm có cấu trúc 6x37+1, có đường kính cáp 12(mm), trọng lượng 0.41kG/m, lực làm đứt dây cáp S= 5.7(T) 257 ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT TP HCM CAO ỐC HYDRA PALACE ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2017 – 2021 GVHD: PGS.TS CHÂU ĐÌNH THÀNH 9.1.1.4 Cơng tác đào đất Yêu cầu kỹ thuật thi công đào đất:  Khi thi công công tác đất cần ý đến độ dốc lớn mái dốc việc lựa chọn độ dốc hợp lý ảnh hưởng tới khối lượng cơng tác đất, an tồn lao động giá thành cơng trình Ta có hố móng nằm lớp đất sét pha có độ dốc H/B = 1/0,5  Chiều rộng đáy hố đào tối thiểu phải chiều rộng kết cấu cộng với khoảng cách neo chằng đặt ván khn cho đế móng Trong trường hợp đào có mái dốc khoảng cách chân kết cấu móng chân mái dốc tối thiểu 30 cm  Đất thừa đất không đảm bảo chất lượng phải đổ bãi thải theo quy định, không đổ bừa bãi làm ứ đọng nước, gây ngập úng công trình, gây trở ngại cho thi cơng  Khi đào đất hố móng cho cơng trình phải để lại lớp đất bảo vệ chống xâm thực phá hoại thiên nhiên (gió, mưa…) Bề dày lớp đất bảo vệ thiết kế theo quy định tối thiểu 20 cm Lớp bảo vệ bóc trước thi cơng xây dựng cơng trình  Sau đào đất đến cốt yêu cầu, tiến hành đập đầu cọc, bẻ chếch chéo cốt thép đầu cọc theo yêu cầu thiết kế 2.Lựa chọn phương án thi công đào đất: Lựa chọn phương án kết hợp giới thủ công  Đây phương án tối ưu để thi công Ta đào máy tới cao trình cách đầu cọc10cm cốt -1,1m so với cốt -0.50, cịn lại đào thủ cơng  Theo phương án ta giảm tối đa thời gian thi công tạo điều kiện cho phương tiện lại thuận tiện thi công  Đất đào máy xúc lên ô tô vận chuyển nơi quy định Sau thi cơng xong đài móng, giằng móng tiến hành san lấp Cơng nhân thủ công sử dụng máy đào gần đến cốt thiết kế, đào đến đâu sửa đến Hướng đào đấtvà hướng vận chuyển vng góc với  Từ phân tích em chọn phương án kết hợp giới thủ công để tiến hành đào cho cơng trình Giải pháp đào sau:  Đất đào máy thành ao tới cao trình cách đầu cọc 10cm: -1.1m so với cốt -0.50, đảm bảo cách đầu cọc 10cm  Đào đất thủ công từ cos -1,1m đến cos đáy lớp bêtơng lót đài -1.9m theo 258 ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT TP HCM CAO ỐC HYDRA PALACE ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2017 – 2021 GVHD: PGS.TS CHÂU ĐÌNH THÀNH  Cơng trình có tầng cao trình -0,5m so với cốt thiên nhiên, mực nước ngầm vị trí 2,1m so với mặt đất tự nhiên, thi cơng phần móng phải ý biện pháp làm giảm ngăn cách nƣớc để không cản trở đến thi công, đồng thời sử dụng bê tơng có phụ gia đơng kết nhanh chống ăn mịn 9.1.1.5 Thiết lập hố đào Hình dạng hố đào: lớp đất cần đào để thi công móng sét pha ta có hệ số dốc cho phép là: (Tra bảng 1-2 SGK kĩ thuật thi công tập 1) m  cot g  B  0.5 ; chiều sâu đất cần đào H= 1.9m (tính từ mặt tự nhiên đến đáy lớp H BT lót) B  1.9  0.5  0.95m -> Chọn B=1m để thi công dễ dàng ta lấy đáy hố móng rộng 300mm tính từ mép BT lót: Mặt cắt I-I 259 ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT TP HCM CAO ỐC HYDRA PALACE ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHĨA 2017 – 2021 GVHD: PGS.TS CHÂU ĐÌNH THÀNH 9.1.1.5.1 Tính khối lượng đào đất: *Đào lượt máy: H Khối lượng đào đất từ mặt tự nhiên tới cốt đáy bê tơng lót giằng móng: Khối lư ợng đào đất tính theo cơng thức: V1  H  ab   a  c  b  d   cd   Trong a, b, c, d, H: + Chiều sâu cần đào: H= 4.5m + Kích thước đáy hố: a= 25.9m; b= 40.1m + Kích thước miệng hố: c= 27.9m; d= 42.1m  V1= 890.095(m2) *Đào lượt thủ công: Đào từ cos đáy bêtơng lót giằng (cos -1.10m) đến đáy bêtơng lót đài (cos -1.90) chiều cao :1,90 – 1,10 =0,8m Hố móng đài Đ1(16 đài): V1  0.8   2.7  2.5   2.7  3.2  2.5  3  2.5  3  6.16  m3  Hố móng đài Đ2(4 đài): V2  0.8  3.7  2.5   3.7  4.1 2.5  3   4.1  8.6  m3  Hố móng đài Đ3(13 đài): V3  0.8  3.3  2.5   3.3  3.8  2.5  3   3.8  7.83  m3   Tổng khối lượng đất phải đào thủ công: VTC  V1  V2  V3  296.728  m3  9.1.1.5.2 Chọn máy đào đất 260 ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT TP HCM CAO ỐC HYDRA PALACE ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHĨA 2017 – 2021 GVHD: PGS.TS CHÂU ĐÌNH THÀNH Với kích thước hố móng lớn, ta tiến hành đào móng máy đào gầu nghịch Việc chọn máy đào dựa vào thông số sau:     + Khối lượng đất cơng trình mà máy đào: (VM =890,095m3) + Chiều sâu hố mà máy phải đào: Hmax=0,6m + Bán kính đổ đất + Chiều cao đổ đất Chọn máy đào gầu nghịch dẫn động thuỷ lực mã hiệu EO-3323 có số kỹ thuật sau:      + Dung tích gầu: q = 0.63 m3 + Chiều sâu đào lớn nhất: Hmax= 4,5 m + Bán kính đào lớn nhất: Rmax=7,5 m + Chiều cao đổ lớn nhất: hmax= 4.7m + Thời gian chu kì góc quay: quay  900 đổ đất bãi: tck= 16.5(s) Năng suất máy đào tính theo cơng thức: N  q Kd nck Ktg  m3 / h  Kt Trong đó:  + q: dung tích gầu q = 0,63m3  + Kđ: hệ số đầy gầu, phụ thuộc vào loại gầu, cấp độ ẩm đất (gầu nghịch đất khô) lấy Kđ= 1.1  + Kt: hệ số tơi đất Kt= (1.1:1.4), lấy Kt= 1.2  + nck: số chu kì xúc (3600 giây), nck= 3600/Tck Tck: thời gian chu kỳ: Tck= tck Kvt.Kquay tck: thời gian chu kỳ, góc quay quay  900 đất đổ bãi tck =16(s) Kvt: hệ số phụ thuộc vào điều kiện đổ đất máy Kvt =1,1 đổ bãi Kquay: hệ số phụ thuộc vào quay  900  Kq=  Tck= 16 x x1.1= 18.2(s)  nck= 3600/18.2= 197 + Ktg: hệ số sử dụng thời gian Ktg= 0.75  Vậy xuất máy đào tính: N  0.63  1.1 197  0.75  85.3  m3 / h  1.2 9.1.1.5.3 Chọn máy chuyển đất 261 ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT TP HCM CAO ỐC HYDRA PALACE ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2017 – 2021 GVHD: PGS.TS CHÂU ĐÌNH THÀNH Để đảm bảo vệ sinh môi trƣờng mỹ quan khu vực xây dựng nên tổ chức thi công đào đất ta phải tính tốn khối lượng đào, đắp để biết lượng đất thừa, thiếu để vận chuyển nơi khác 9.1.1.5.4 Biện pháp tiêu nước mưa cho hố đào Tuy mực nước ngầm sâu không ảnh hưởng đến việc thi cơng phần móng Khi gặp thời tiết xấu (mưa nhiều) làm cho hố đào ngập nước ảnh hưởng đến việc thi cơng móng Do ta phải có biện pháp nước mưa cho hố móng sau: dùng mương tiêu nước sát chân taluy với độ dốc 5% chiều dài hố móng lớn (30m) nên ta bố trí thêm hố thu nước dọc mương, máy bơm bố trí hố thu nước để hút nước 9.1.2 THI CƠNG MĨNG 9.1.2.1 Cơng tác ván khn móng Sử dụng cốp pha đài móng ghép ngang, cấu tạo từ định hình sẵn kim loại Hệ thống chống, nẹp đứng (sườn) 9.1.2.2 Thi công cốt thép Được tiến hành sau lớp bê tơng lót đơng cứng Cốt thép đặt vào ván khn phải thoả mãn yêu cầu sau:  + Đặt chủng loại theo thiết kế  + Đảm bảo khỏang cách  + Đảm bảo ổn định lồng cốt thép, không để lồng bị xơ méo q trình đổ, đầm bê tơng, cách buộc toàn điểm giao cốt thép Cốt thép chờ cổ móng được bẻ chân đƣợc định vị xác khung gỗ cho khoảng cách thép chủ đƣợc xác theo thiết kế Sau đánh dấu vị trí cốt đai, dùng thép mềm &= 2mm buộc chặt cốt đai vào thép chủ cố định lồng thép chờ vào đài cọc Đảm bảo độ dầy lớp bê tông bảo vệ kê đúc sẵn có sợi thép mềm buộc vào thép chủ Các kê làm bê tơng Sau hồn thành việc buộc thép cần kiểm tra lại vị trí thép đài cọc thép giằng * Yêu cầu ván khuôn 262 ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT TP HCM CAO ỐC HYDRA PALACE ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2017 – 2021 GVHD: PGS.TS CHÂU ĐÌNH THÀNH Ván khn phải kích thước cấu kiện lắp xong Đúng cao độ theo thiết kế Đảm bảo vững ổn định hệ ván khn Đảm bảo độ kín khít cần thiết cho khơng gây rị rỉ nước xi măng làm ảnh hưởng tới chất lượng bê tơng Trong q trình tổ hợp ván khn chỗ cịn thiếu ta bổ sung ván khn gỗ 9.1.2.3 Cơng tác bê tơng Sau ván khn móng ghép xong tiến hành đổ bê tông cho đài móng giằng móng Với khối lượng bê tơng lớn (251,42m3), mặt cơng trình lại chật hẹp khơng thuận tiện cho việc chế trộn bê tông chỗ, công trình gần trạm trộn bê tơng thương phẩm Thanh Xn Do cơng trình này, ta sử dụng bê tông thương phẩm kết hợp với máy bơm bê tông hiệu a) Chọn loại xe chở bê tông thương phẩm Chọn loại xe mã hiệu SB-92B có thơng số kỹ thuật sau: V thùng trộn (m3) Loại ô tô V thùng nước (m) Công suất (W) Tốc độ quay thùng (v/phút) Độ cao đổ phối liệu vào (cm) KAMAZ-5511 0.75 40 9-14.5 3.62 Kích thước giới hạn:  + Dài: 7.38 m  + Rộng: 2.5 m  + Cao: 3.4 m Tính tốn số xe trộn cần thiết để đổ bê tông: Áp dụng công thức: n  Qmax  L   T  V S  Trong đó:  + n: Số xe vận chuyển  + V: Thể tích bê tơng xe; V= 5m3  + L: Đoạn đường vận chuyển; L= 6km  +S: Tốc độ xe; S= 30:35km 263 ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT TP HCM CAO ỐC HYDRA PALACE ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHĨA 2017 – 2021 GVHD: PGS.TS CHÂU ĐÌNH THÀNH  + T: Thời gian gián đoạn; T=10s  + Q: Năng suất máy bơm; Q=90 m3/h n 90  10      3.13( xe)  35 60  =>Chọn xe để phục vụ công tác đổ bê tông Số chuyến xe cần thiết để đổ bê tơng móng là: 251.42/4= 63(chuyến) b) Chọn máy bơm bê tông Chọn máy bơm bê tông Putzmeister M43 với thông số kỹ thuật: Ngang (m) 38.6 Sâu (m) 29.2 Dài (xếp lại) (m) 10.7 Lưu lượng (m3/h) Áp suất bar Chiêu dài xi lanh (mm) Đường kính xy lanh (mm) 90 105 1400 200 Cao (m) 42.1 Thông số kỹ thuật bơm: Ưu điểm việc thi công bê tông máy bơm: Với khối lượng lớn, thời gian thi công nhanh, đảm bảo kỹ thuật, hạn chế mạch ngừng, chất lượng bê tông đảm bảo c) Chọn máy đầm bê tông Ta chọn loại đầm dùi: Loại dầm sử dụng U21-75 có thông số kỹ thuật:  + Thời gian đầm bê tơng: 30sec  + Bán kính tác dụng: 25:35cm  + Chiều sâu lớp đầm: 20:40cm  + Năng suất đầm: 20m2/h (hoặc 6m2/h) Đầm mặt: loại đầm U7     + Thời gian đầm: 50s + Bán kính tác dụng 20-30cm + Chiều sâu lớp đầm: 10-30cm + Năng suất đầm: 25m2/h (5-7m3/h) 264 ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT TP HCM CAO ỐC HYDRA PALACE ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2017 – 2021 GVHD: PGS.TS CHÂU ĐÌNH THÀNH 9.1.2.4 Cơng tác bảo dưỡng bê tông Bê tông sau đổ 2:4 phải tưới bão dưỡng Hai ngày đầu hai tưới nước lần, ngày sau từ 3:10 tưới nước lần tùy theo điều kiện thời tiết Bê tơng phải giữ ẩm ngày đêm Bảo dưỡng bê tông cách cẩn thận nhằm khơng cho nước bên ngồi thâm nhập vào bê tông đổ, không làm nước bề mặt tránh cho bê tông chịu lực chưa đạt cường độ Trong q trình bảo dưỡng bê tơng có khuyết tật phải xử lý 9.1.2.5 Công tác tháo ván khn móng Ván khn móng tháo sau bê tông đạt cường độ 50 daN/cm2 (khoảng ngày sau đổ bê tông) Chú ý tháo khơng gây chấn động đến bê tơng gây hư hỏng ván khuôn để tận dụng cho lần sau 9.1.2.6 Lấp đất hố móng Đất lấp móng dự trữ xung quanh cơng trình Sau tháo ván khn móng, tiến hành lấp đất hố móng Cơng việc lấp đất hố móng tiến hành thủ cơng Cơng nhân dùng quốc, xẻng đưa đất vào móng dùng máy đầm chặt Đất đổ vào đầm lớp, lớp đầm từ 30:50cm Đất lấp hố móng đắp đến ngang mặt đài móng 265 S K L 0 ... Xây Dựng, Hà Nội [7] Bộ Xây Dựng (2012), TCVN 9362 : 2012 Thiết kế nhà công trình, NXB Xây Dựng, Hà Nội [8] Bộ Xây Dựng (2012), TCVN 9395 – 2012 Cọc khoan nhồi – Thi công nghiệm thu, NXB Xây Dựng, ... cho Thành phố Hơn nữa, ngành xây dựng nói riêng, xuất nhà cao tầng góp phần tích cực vào việc phát triển ngành xây dựng thông qua việc tiếp thu áp dụng kỹ thuật đại, công nghệ tính tốn, thi cơng... : THI CÔNG 247 9.1 PHẦN KỸ THUẬT THI CÔNG 247 9.1.1 Thi công phần ngầm 247 9.1.2 Thi cơng móng 263 ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT TP HCM CAO ỐC HYDRA PALACE