Hướng dẫn bài tập lớn môn Đông cơ đốt trong 2018

1 Chương 1 CHỌN CÁC THÔNG SỐ CƠ BẢN – VÀ CHỌN CHẾ ĐỘ TÍNH TOÁN nmin là tốc độ tối thiểu mà động cơ làm việc được ở chế độ toàn tải nếu thấp hơn một chút động cơ sẽ chết máy nM Tốc độ lúc đạt mômen có ích cực đại ở chế độ toàn tải (Memax) e Tốc độ đạt công suất cực đại ở chế độ toàn tải (Nemax) Đa số trong động cơ Diezel và một số ít động cơ xăng của xe tải có bộ hạn chế tốc độ, thay ne bằng nhd nhd Tốc độ hiệu đính (Tốc độ hạn chế) Và thay Nemax bằng Nhd Nhd Công suất hiệu đính do nhà sản xuất.

Chương CHỌN CÁC THÔNG SỐ CƠ BẢN – VÀ CHỌN CHẾ ĐỘ TÍNH TỐN nmin tốc độ tối thiểu mà động làm việc chế độ toàn tải thấp chút động chết máy nM: Tốc độ lúc đạt mơmen có ích cực đại chế độ toàn tải (Memax) e: Tốc độ đạt cơng suất cực đại chế độ tồn tải (Nemax) Đa số động Diezel số động xăng xe tải có hạn chế tốc độ, thay ne nhd nhd: Tốc độ hiệu đính (Tốc độ hạn chế) Và thay Nemax Nhd Nhd: Cơng suất hiệu đính nhà sản xuất thông báo CÁC TỐC ĐỘ CHỌN NHƯ SAU - Động xăng khơng có hạn chế tốc độ nmin = (15 20)% ne vòng /phút nM  50% ne vòng/ phút - Động Diezel nmin  0,4 nhd nM = (0,60,7) nhd Chương NHIÊN LIỆU VÀ HỖN HỢP CÁC SẢN PHẨM CHÁY 1:Chọn nhiên liệu thành phần nhiên liệu: I/ Chọn nhiên liệu cho động xăng: Dựa theo tỷ số nén theo cách chọn sau:  =46 Xăng có nhiệt trị thấp hu =1030010400 Kcal/kg – k cịn  =78 Xăng có nhiệt trị thấp hu =1040010600 Kcal/kg Thành phần xăng gC = 0,85 gH = 0,15; (hoặc gC = 0,85 gH = 0,15) II/ Cho động Diesel: Nhiên liệu Diesel có trị số Xetan 4055 hu=10.00010.400 kcal/kg Thành phần gồm có Cacbon (gC) Hydro (gH) Oxy (gO) gC = 0,86; gH = 0,126; gO = 0,004 Chọn hệ số dư khơng khí : Vì tính nhiệt độ chế độ toàn tải nên phải chọn  công suất: a)- Đối với động xăng  = 0,850,95 (0,9 0,95) Lượng nhiệt tổn hao thiếu ơxy cháy khơng hết  2.000 vòng/phút)  dựa theo kết cấu buồng cháy cách chọn sau: Buồng phân cách:  = 1,31,4 Buồng liền:  = 1,41,7 (Buồng thống nhất)) Lượng khơng khí lý thuyết L0 cần để đốt cháy hoàn toàn 1kg nhiên liệu: L0 g c  g H  g L0 = ; (kgkk/kgnl) 0,23 Lượng khơng khí thực tế để đốt 1kg nhiên liệu L: L = .L0 (kgkk/kgnl) Thành phần sản phẩm cháy Gi: a/ Đối với động xăng: GCO2 = 11 [ gC(2 - 1) + 6gH( - 1) ] Kg GCO = [ 2(1 -  ) (gC + 3gH)] Kg GH2O = 9gH GN2 = 0,77 .l0 b/: Đối với động Diesel: GCO2 = 11 gC Kg Kg Kg GO2 = ( - 1) ( gC + 8gH - gO) Kg GH2O = 9.gH Kg GN2 = 0,77..l0 Kg Kiểm tra lại: Gi = l0 + = l + Chỉ cho sai số tính tốn khơng vượt q 5% Tỷ lệ thành phần sản phẩm cháy gi: gi% = Gi/Gi = Gi/ Gspc gi = gCO2 + gCO + gH2o + gN2 = Cho phép tính sai  0,05 gi Hằng số khí nạp trước lúc cháy: 1/ Đối với động xăng: Hằng số khí hỗn hợp tươi Rhht Rhht=gkk.Rkk + gxg.Rxg gkk = l0/(l0 + 1) Tỷ lệ khơng khí gxk = 1/(l0 + 1) Tỷ lệ xăng hỗn hợp Rxg = 8,5 KGm/kg.độ Hằng số khí xăng 2/ Đối với động Diesel: Vì nạp khơng khí sau đến cuối q trình nén phun nhiên liệu nên số khí khơng khí Rhht= Rkk = 29,27 KGm/kg.độ Hằng số khí sản phẩm cháy Rspc: Rspc = (giRi) RCO2 = 19,3 KGm/kg.độ RCO = 30,3 KGm/kg.độ RH2O = 47,1 KGm/kg.độ RN2 = 30,3 KGm/kg.độ RO2 = 26,5 KGm/kg.độ Hệ số biến đổi phân tử :  = spc/hht = Rspc/Rhht , (chú ý > vd 1,003) 10 Nhiệt dung chất khí I/ Hỗn hợp tươi: 1/ Đối với động xăng: Nhiệt dung hỗn hợp tươi Cvhht Cvhht = gkk.Cvkk + gxg.Cvxg Nhiệt dung khơng khí: Cvkk = 0,165 + 0,000017.Tc Kcal/kg.độ Nhiệt dung xăng: Cvxg = 0,35 Kcal/kg.độ 2/ Đối với động Diesel: Cvhht = Cvkk II/ Sản phẩm cháy: Nhiệt dung sản phẩm cháy Cvspc Cvspc = gi.Cvi CVCO2 = 0,186 + 0,000028.Tz Kcal/kg.độ CVCO = 0,171 + 0,000018.Tz Kcal/kg.độ CVO2 = 0,150 + 0,000016.Tz Kcal/kg.độ CH2O = 0,317 + 0,000067.Tz Kcal/kg.độ CVN2 = 0,169 + 0,000017.Tz Kcal/kg.độ Động xăng: Cvspc = gi.Cvi= gCO2.CVCO2 + gCO.CVCO + gH2O.CH2O + gN2.CN2 Động Diesel Cvspc = gi.Cvi= gCO2.CVCO2 + gO2.CVO2 + gH2O.CH2O + gN2.CN2 Chương 3: QUÁ TRÌNH NẠP Xác định áp suất trung bình q trình nạp Pa Tính theo nhiều tốc độ (nmin, nM, ne) chế độ toàn tải dùng công thức gần sau Giáo sư tiến sĩ Lenin J.M   n2 Pa = P0 1     520.10   V h' .    f tb                3, Ở n: Tốc độ vòng quay chế độ tính tốn: Vh’: Tính m3 - Thể tích cơng tác xi lanh qui ước Vh’ = lít = 0,001m3 Vì chưa xác định Vh thể tích cơng tác xi lanh ftb = fe.(ne/1000) m2/lít - Tiết diện lưu thơng cần để phát huy Nemax tốc độ ne (hay Nehd nhd) ứng với thể tích cơng tác lít Po = KG/cm2 fe: Tiết diện lưu thông riêng ứng với lít thể tích cơng tác 1000vịng/phút: Động kỳ không tăng áp Động xăng: fe = 2,53,0 cm2/lít.1000v/phút Động Diesel: fe = 45 cm2/lít.1000v/phút   Pr Ta Pa Tr  : Tỷ số nén động : Hệ số tổn thất đường ống nạp, hệ số tốc độ = 0,650,85 – phụ thuộc tốc độ (nmin, nm, ne) Xác định nhiệt độ cuối trình nạp Ta: Động kỳ không tăng áp: Ta  0'   r  r'   r  K To’ = to + t + 273 to = 15 C: Nhiệt độ khí điều kiện bình thường theo tiêu chuẩn quốc tế t : Nhiệt độ chi tiết nóng truyền cho hỗn hợp (hoặc khơng khí động Diesel) ta chọn theo bảng sau: : Hệ số khí sót tính theo cơng thức sau: o r  r 0'  a  r . r Pr, Tr: Áp suất nhiệt độ đầu trình nạp chọn theo bảng sau: : Hệ số biến đổi phần tử = (Mspc/Mhht) = (Rspc/Phht) : Tỷ lệ nhiệt dung khí trước cháy sau cháy = C vspc z  C vhht c   = 1,2  = 1,1 Đối với động xăng Đối với động Diesel  Tr’= r  a  r    m 1 m K m = 1,28: Chỉ số dãn nở đa biến Bảng để chọn Pr, Tr, t cho động kỳ Bảng Thứ Động Cacbuara tơ Thôn nguyê g số min M c n Pr KG/cm 1,011,0 1,051,0 1,151,2 o Tr K 1000 1100 1200 o C 30 25 20 t Động Diesel min M c 1,001,0 900 35 1,051,0 950 30 1,11,1 1000 25 3: Khối lượng nạp chu kỳ cho Vh = lít Gnl: Ở động có 5000 vịng/ phút có 2500 chu kỳ n loại động kỳ Ở tính cho Vh’ = lít ta chưa xác định Vh xi lanh Gckl = G180 d mg/ckl G180 : Khối lượng hỗn hợp tươi (hay khơng khí) nạp bản: G180 = a V h,   0,15  R a a   1 1010 mg/ckl Pa: Áp suất trung bình cuối kỳ nạp KG/cm2 V’h = 0,001m3 o Ta: Nhiệt độ trung bình cuối kỳ nạp K Ra = Rth (hay Rkk động Diesel) KGm/kg.độ d - Hệ số điền đầy xi lanh tính góc đóng muộn 2 xupap nạp chọn sau: Bảng 2: Loại động Động bua tơ (xăng) nmin 0,90,95 nM 1,001,05 ne, nhd 1,101,2 Động Diesel 0,981,02 1,01,05 1,051,10 4: Hệ số nạp v : v =  V  Glt = 0 V h R 0 G ckl G lt hay Glt = k V h R k k Ro = Rhht Có thể tính v cho động kỳ khơng tăng áp công thức sau: v =  V   a  r 0 0   1 0  t - Động xăng = 0,70,85 - Động Diesel = 0,750,96 5: Tính mức tiêu hao nhiên liệu chu kỳ ứng với Vh’ = lít Gnlckl (cần để tính Tz ): I/ Động xăng: Gnlckl = Ví dụ: Gnlckl = G ckl  l  886  61 mg/ckl 14,5 II/ Động Diesel: Khi tính Tz chọn 4555mg/ckl Chương 4: QUÁ TRÌNH NÉN 1: Áp suất cuối trình nén Pc: Pc = Pa  n KG/cm2 n1: Chỉ số nén đa biến tính theo cơng thức thực nghiệm sau đây: n1 = 1,38 - 0.03 ne n tt (=1,3 ÷1,4) ne: Tốc độ tính tốn lúc đạt Nemax (hoặc nhd đạt Nhdmax) ntt: Tốc độ tính tốn (ntmin, ntmax, ne ) Đ 2: Nhiệt độ cuối kỳ nén Tc: Tc = Ta.n1-1 Chương TÍNH Q TRÌNH CHÁY 1: Xác định nhiệt độ cuối trình cháy (Nhiệt độ cao chu trình) Tz: I/ Động xăng:  hu   u .G nlckl  C vsfc z  C vhht c G ckl 1   r  Gnlckl: Mức nhiên liệu chu kỳ sống với Vh’ = lít Gckl: Khối lượng nạp chu kỳ cho Vh’ = lít : Hệ số dư khơng khí l0: Lượng khơng khí lý thuyết để đốt cháy hoàn toàn kg nhiên liệu  - Hệ số sử dụng nhiệt có tính nhiệt phân ly phần tử khí chọn theo tốc độ (bảng 5) Bảng 5: nmin nM Loại động ne, hd Động xăng 0,85 0,89 0,91 Động Diesel 0,75 0,8 0,85 Ta biết Tc tính q trình nén thay vào rút gọn phương trình trở thành phương trình bậc sau: A.z2  B.z  C  Sau giải ta lấy nghiệm dương II/ Đối với động Diesel phương trình sau:  hu G nlckl  C vkk  0,07  .c  C vspv  0,07. .z G ckl 1   r   Pz : Độ tăng áp suất cháy, chọn trước theo loại buồng cháy, chưa tính Pc Pz: Bảng 6: Loại Diesel Buồng liền 1,72,2  Buồng xoáy lốc 1,51,8 Buồng cháy trước 1,41,6 Gnlckl: Ở khơng tính mà phải chọn từ 4555 mg/ckl mà sau tính suất hao nhiên liệu phải xác định lại hệ số dư khơng khí  ( chọn chương II lớn Gnlckl bé) Cịn thơng số khác tính chương Xác định áp suất cuối trình cháy (cực đại chu trình): Pz: I/ Đối với động xăng: Pz =  c z KG/cm2 c II/ Đối với động Diesel: Pz = .Pc KG/cm2 Chương 6: TÍNH Q TRÌNH GIÃN NỞ 1: Chỉ số dãn nở đa biến 2: n2 = 1,20 + 0,03 Hay: n2 = 1,20 + 0,03 ne n n hd n ne, nhd: Tốc độ lúc đạt Nemax (hoặc nhd Nehd) n: Tốc độ tính tốn nmin, nM, ne Áp suất cuối qúa trình dãn nở: Pb 1/ Động xăng: z Pb =  KG/cm2 n2 2/ Động Diesel:  Pb = z     n2 Pb = 2,57 KG/cm2 : Tỷ số dãn nở sớm: =  z  Tc = Vz Vz  Vc V z' Nhiệt độ cuối trình dãn nở Tb: 1/ Động xăng: Tb = z n 1 2/ Động Diesel:  Tb = T z     n 1 Chương 7: CÁC THƠNG SỐ CƠ BẢN CỦA CHU TRÌNH 1: Tính áp suất trung bình thực tế Pe: I/ Tính áp suất trung bình lý thuyết điều kiện nén dãn nở đa biến Pt’: (ở chu trình lý thuyết nén dãn nở đoạn nhiệt Pt) 1/ Động xăng: Hay Pt '   z   b c   a     1  n  n1  Pt '        1  n 1   1  n 1  1  n2 1    n1       c KG/cm2    KG/cm2 2/ Động Diesel:  z V z  b Vb c Vc  a V a    Pz (V z  Vc )   n2  n1    KG/cm2 c            1  1  n 1   1  n 1    1  n     n1      KG/cm2 Pt '  Hay Pt '  V h' II/ Tính áp suất thị trung bình ứng với đồ thị chu trình Pi 1/ Đối với động kỳ: Pi = .Pt’ - Pi KG/cm2  = 0,920,97 Tổn hao nhiệt vê tròn đồ thị Pi: Tính nhiệt cho cơng bơm động khơng tăng áp (cơng nạp thải khí) Pi = Pa - Pr III/ Tính hiệu suất học động ch: ch = 1- ch i Pch: Áp suất tổn hao nhiệt cho cơng học (khắc phục ma sát chuyển động cấu phụ) Pi : Áp suất thị trung bình ứng với đồ thị cơng chu trình Pch tính theo công thức thực nghiệm sau đây: 1/ Động không tăng áp tăng áp tuốc bin khí a) Động xăng: Pch = 0,5 + 0,13.Vp (KG/cm2 ) b) Động Diesel: (KG/cm2 ) Pch = 0,8 + 0,17.Vp S.n 30 Vp = (m/sec) Vp: Vận tốc trung bình pittơng tốc độ tính tốn n S: Hành trình pittong n: Số vịng quay động chế độ tính tốn Dựa Vtb chọn theo số vịng quay chế độ tính toán ta xác định Vtb chế độ để tính ch IV/ Áp suất trung bình thực tế Pe: Pe = Pi ch KG/cm2 Pemax tốc độ nM Đ 2: Tính suất hao nhiên liệu thực tế ge: ge = gi  ch gam/ml.h (gam/ mã lực, giờ) Trong đó: ch: Hiệu suất học gi: Suất hao nhiên liệu thị 1/ Động xăng: gi = 270000 0  v i R hht 0  l  1 kg/ml.h 2/ Động Diesel kỳ khơng tăng áp: Phải tính lại hệ số dư khơng khí: ’ = G ckl G nlckl l gi = 270000 0  v i R kk T0  ' l o kg/ml.h (gam/ mã lực giờ) Đ 3: Mức tiêu thụ nhiên liệu Gnl: Gnl = geNe Kg/h Vì tính Pe nM, nmin nên Ne tính sau: Nemin = Nemax e n eN n e ; NeM = Nemax eM n M eN n e 4: Công suất thực tế Ne tốc độ: Ne = e V h i.n 450. ml Nhưng đến ta chưa xác định Vh xi lanh nên tốc độ nmin, nM phải xác định Ne dựa vào tỷ lệ Nemin = Nemax e n eN n e ; NeM = Nemax 10 eM n M eN n e 5: Mơ men có ích động Me: Me = 716,2 Ne n KGm Ne: Công suất thực tế (ml) n: Tốc độ vòng quay(vòng/phút) Các hiệu suất động cơ: I/ Hiệu suất nhiệt t (ứng với chu trình lý thuyết) 1/ Động xăng: t = 1-  k 1 2/ Động Diesel: t = 1-  k 1   k     k     1 k: Trị số đoạn nhiệt quy ước xác định sau: Tuỳ thuộc :  k = 0,39. + 0,887 1 k = 0,07. + 1,207 II/ Hiệu suất thị (ứng với đồ thị cơng) i: (mới tính đến mức hồn thiện q trình phối khí cháy) i = 632 g i hu III/ Hiệu suất thực tế e: (Tính đến mức hồn thiện q trình phối khí, cháy công học) e = i - ch = 632 g e hu Trong tính tốn xác: t > i > e Chương XÁC ĐỊNH CÁC KÍCH THƯỚC CƠ BẢN CỦA ĐỘNG CƠ Việc xác định kích thước động xuất phát từ thơng số: Nemax: Cơng suất lớn số vịng quay ne Nehd: Cơng suất lớn số vịng quay nhd PeN: Áp suất trung bình thực tế số vịng quay đạt Nemax, Nehd Từ cơng thức Nemax = e V h i.n 450. Xác định thể tích công tác Vh xi lanh xác định đường kính D xi lanh Cịn hành trình S vào tỷ lệ S/D ta chọn D mà xác định sau kiểm tra lại vận tốc trung bình mà pistton Vp sơ với Vp’ chọn để tính Pch, sai số 0,05m/sec sai số lớn phải chọn lại S/D 11 Chương CÂN BẰNG NHIỆT CỦA ĐỘNG CƠ Trong phần cân nhiệt tính xem toàn lượng nhiệt hỗn hợp cháy phát Q1 (ở chu trình lý thuyết lượng nhiệt cấp vào) phân bố cho phần nhiệt sinh cơng có ích thực (Ne) tức Qe Phần nhiệt Qlm + x theo nước làm mát khí xả ngồi (ở chu trình lý thuyết Q2 đưa nguồn lạnh, theo định luật nhiệt động học) Phần Qch cho công học Phần Qlhlt: tổn thất cháy khơng hồn tồn Tại tốc độ tính tốn phần nhiệt tính sau: Q1 = 100%; Qe = e.100%; Qlm+x = (1-t).100% Qlh.lt = (t - i).100%; Qch = (i - e).100%; Trong phần nhiệt lý lý hố: Nếu tính chế độ ta lập bảng sau để xác định Q thành phần cần cho dựng đồ thị cân nhiệt Các loại Q nmin nM ne 25 27,2 25 Qe = e.100% Qlm+x = (1- t).100% 61 61 61 Qch = (i - e).100% 2,8 4,0 7,4 Qlhlt = (t - i).100% Cộng 11,2 100% 7,8 100% 6,6 100% 12 CHƯƠNG X: CÁCH DỰNG CÁC ĐỒ THỊ KHI TÍNH NHIỆT Đ 1: Dựng đường đặc tính ngồi: Ne, Me, Ge… a/ Tính chế độ tốc độ ta có điểm cho đường cong vẽ chúng theo dạng đồ thị mẫu qua điểm (chú ý: Nemax ne, Memax nM, gemin nmin khoảng nm-ne) Nếu tính tốc độ ne hay nhd mà muốn dựng đường đặc tính ta dùng phương pháp thực nghiệm sau đây: Theo giáo sư Lay đec man: Me = a MeN; nM = b nN  n Nex = Nemax c. x   n e  n   d  x   ne   nx      ne        nx  nx   Mex = MeN c  d     ne  ne       nx   nx gex = ge1 e  f  k    ne   n e   Trong đó: MeN, nN: Mô men, tốc độ động đạt công suất cực đại Nemax nx, Nex, gex, Mex: Tốc độ, công suất, suất tiêu hao nhiên liệu mô men chế độ tính tốn Các giá trị hệ số a, b, c, d, e, f ghi bảng sau: Bảng 10: Loại động a b c d e f k Xăng 1,25 0,5 1 1,20 0,8 Diesel BC TN 1,07 0,65 0,5 1,5 1,55 1,55 Xoáy lốc 1,12 0,65 0,7 1,3 1,35 1,35 Buồng cháy trước 1,09 0,7 0,6 1,4 1,2 1,2 Đồ thị 13 ge1 geN gehd gehd gehd Ne(ml) M e(kG.m) 70 Me 10 60 ge (g/ml.h) 50 Ne 300 200 40 30 g e 20 100 10 1000 n 2000 3000 n 4000 5000 n M n(v/p) max Đ 2: Cách xây dựng đồ thị công Pv: Tiến hành gồm bước sau: Bước 1: Chọn tỷ lệ xích cho vẽ chế độ xây dựng: Trong tính tốn nhiệt thường tính chế độ, xây dựng đồ thị cơng đượ biểu thị chế độ vịng quay công suất cực đại nN (tại đạt công suất lớn Nemax) Ví dụ: Kết tính nhiệt động ta có nN  = Va/Vc = 8; Pa = 0,76 KG/cm2; Pc = 13,3 KG/cm2 Pz = 53,8 KG/cm2; Pb = 4,17 KG/cm2; Pr = 1,24 KG/cm2 Từ kết biểu diễn đồ thị (xây dựng đồ thị) cần phải chọn tỷ lệ xích Tỷ lệ thường phụ thuộc vào khổ giấy mà ta cần biểu thị Trục tung thể cột áp suất Trục hồnh biểu thị thể tích chia thành đoạn lc = Vc: Thể tích buồng cháy (buồng nén) 14 la = Va: Thể tích tồn xi lanh lvh = Vh : Thể tích làm việc xi lanh Việc chọn độ dài thoả mãn tỷ số dã  cho đầu - có nghĩa la/lc=8 Nhưng đồ thị hợp lý cân đối, liên quan trục tung trục hồnh thường có tỷ lệ lp/lv = 1,5 Khi xây dựng trục tung trục hồnh ta ghi điểm đặc trưng tính đồ thị Bước 2: Tìm điểm trung gian: Để xây dựng đường nén đa biến a-c đường dãn nở đa biến z-b ta phải tìm, xác định điểm trung gian tuân theo quy luật nén đa biến n1 dãn nở đa biến n2.Ta làm sau: - Chia đoạn thẳng biểu thị thể tích làm việc Vh’ thành đoạn nhau: li = l1 = l2 = l3… a/ Dựng đường nén đa biến a-c: n1 l  a  a  lc    n1 n1 l  a  i  lc    n1 V Từ công thức Pc = Pa  = Pa  a  Vc    V = Pa  i  Vc    n1 Pci = b/ Dựng đường dãn nở đa biến z-b: Từ công thức: Pb = Pbi = z n  l  z  c  la z  Va   Vc     n2 z  li   lc    n2    l  z  c  li n2    n2 Các chiều dài la, lb, li = l1, l2, l3 đo thực tế vẽ Nối nét mảnh mờ điểm a- Pc1, Pc2, Pc3 - c ta đường nén đa biến a - c Tương tự nối điểm z - Pb3, Pb2, Pb1 b đường dãn nở z - b Hình vẽ: Bước 3: Hiệu chỉnh đồ thị: Dùng phương pháp… hạ đoạn thẳng lvh’ xuống phía kẻ song song với lvh’ Lấy điểm O làm điểm đoạn thẳng quay 1/2 vòng tròn Dịch từ điểm O sang bên phải theo chiều từ điểm… xuống điểm…dưới đoạn OO’ = R./2 R: Chính bán kính quay khuỷu = S/2 : Tham số kết cấu  = R/L Để xác định điểm C’ giả thiết  = 150 (theo góc quay trục khuỷu) động Diesel góc 5 góc….Từ O ta kẻ góc 150 cắt vịng trịn m từ O’ ta kẻ 15 đường song song cắt đường trịn n Từ n ta dóng lên phía gặp đường cong a-c điểm C’ (Đường dóng lên phải song song với trục tung) Sau khi….đường áp suất tách khỏi C’-c ….C’-C1 Cách xác định C1; Pc1 = (1,21,25).Pc Đến C1 puttong đến DC1 xuống nên áp suất Pz tính tốn hụt 15% Pz1 Cách xác định điểm b’ đường dãn nở z-b Điểm mở sớm xupap thải tiến hành tìm điểm C’ phương pháp… Giả thiết ta muốn xác định điểm b’ góc mở sớm xupap thải 600 (Theo góc quay trục khuỷu) Từ điểm O ta đặt góc 600 có cạnh cắt vịng trịn điểm P Từ O’ kẻ đường song song với OP cắt vịng trịn Q Từ Q dóng song song với trục tung cắt đường zb điểm Điểm b’ cần tìm Sau mở sớm xupap thải điểm b’ áp suất tách khỏi đường b’b’ theo đường b’-b1 Cách xác định b1: Pb1 = (1/2),(Pb - Pa) điểm Pb Pa Bước 4: Nối điểm đồ thị Sau xác định điểm c’, c1, z1, b’, b1 Việc hoàn chỉnh đồ thị cách nối điểm tô đậm theo cách vẽ kỹ thuật đường liền từ a-c’-c1 Từ c1 - z1 Từ z1 đếm b’, b1 Từ b1 đến r từ r đến a Lưu ý điểm uốn tròn từ b’-b1 đường b1 - r Từ r - a) Những điểm đồ thị không qua biểu thị nét to đứt mảnh c’=c, z, z1, b’-b Các diện tích bao quanh c’cc1, c1zz1, b’bb1 gạch mặt cắt biểu thị tổn thất công Lưu ý động xăng động Diesel : Pc1 = (1,21,25).Pc Theo thực nghiệm (SGK G.S Khovac) Đối với giáo sư Oclin Pc1 0,5Pz Đối với giáo sư Conhep: Pc1  0,5 Pz1 Việc xác định áp suất điểm C1; Pc1 theo phương pháp không sai nhiều Động Diesel: Phân tích cách xây dựng chủ yếu cho động xăng (cácbuaratơ) kỳ động Diesel kỳ không tăng áp Các bước tiến hành xây dựng hoàn toàn giống bước cách xây dựng động xăng 16 Đặc điểm có số phần khác sau: 1/ Đối với động Diesel khơng có hao hụt 15%Pz Sau tính Pz lấy Pz’ = Pz 2/ Lưu ý đến giá trị   Vz Vz’ = Vc V z' Trong trình tính q trình dãn nở chế độ khác ta có giá trị  (chọn  nN) Theo công thức:  Vz V ' z   z  c   1,5 , chọn toạ độ (trục tung, trục hoành) ta đặt thể tích Vc=lc, Ví dụ độ dài xác định lz =  lc = 1,5.lc 3/ Xây dựng đường nén đa biến a-c dãn nở đa biến z-b: a/ Xây dựng đường nén a-c (tương tự động xăng) Áp dụng công thức sau: V Pci = Pa  a  Vc    n1 l  a  a  lc    n1 b/ Việc xây dựng đường dãn nở z-b: Qua phân tích ta áp dụng cơng thức sau: Pb =  Pz     n2  V Pci = Pz   c  Va  V  z   c  Va    n2    n2  l  z   a  l  l  z   c  la       n2 n2 4/ Cách hiệu chỉnh đồ thị hoàn thiện cách làm động xăng (Phương pháp…., xác định s, b’, vv ) Ngồi lý thuyết có nêu cháy đẳng áp theo z’.z Nhưng thực tế đường áp suất xi lanh chuyển tiếp êm chút tức theo đường c’=c1, z1, b’ Điểm z1 nằm z’ z * Chú ý: Từ P0 trở lên phải tuân theo tỷ lệ xích chọn cho áp suất cịn từ P0 trở xuống điểm O ta cho lớn lưu ý ……cách chọn để dễ dàng trình bày hợp lý với tỷ lệ xích Hình vẽ: 17