BÁO cáo THỰC HÀNH môn THỰC HÀNH các QUÁ TRÌNH và THIẾT bị TRONG CÔNG NGHỆ hóa học bài 9 cột CHÊM

BỘ CÔNG THƯƠNG TRƯỜNG ĐẠI HỌC CÔNG NGHIỆP TP.HCM KHOA CƠNG NGHỆ HĨA HỌC BÁO CÁO THỰC HÀNH MƠN: THỰC HÀNH CÁC Q TRÌNH VÀ THIẾT BỊ TRONG CƠNG NGHỆ HÓA HỌC BÀI : CỘT CHÊM GVHD: Th.S Phạm Văn Hưng Nhóm: Thành viên: Tồ Văn Tịnh MSSV: 17059231 TÓM TẮT Bài thực hành thực thiết bị tháp đệm với mục đích để khảo sát ảnh hưởng lưu lượng dịng khí dòng lỏng đến độ giảm áp suất dòng khí tháp đệm Khi lưu lượng dịng khí tăng độ giảm áp cột khơ cột ướt tăng Nhưng cột khơ độ giảm áp tăng tuyến tính cịn cột ướt độ giảm áp tăng theo dạng đường cong Khi lưu lượng dịng lỏng dịng khí tăng đến thời điểm xảy tượng ngập lụt, chất lỏng bị khí đẩy lên trào ngược khỏi tháp Từ giá trị thực nghiệm log (∆Pcư/Z) logG ta xây dựng vùng gia trọng tháp đệm, từ giúp ta xác định điều kiệm thích hợp để tháp đệm hoạt động đạt hiệu cao Ngồi báo cáo cịn xây dựng giản đồ điểm lụt giúp ta tránh vấn đề kỹ thuật vận hành thiết bị tháp đệm I GIỚI THIỆU [1] Cơ sở lý thuyết 1.1 Chế độ làm việc tháp đệm Tùy thuộc vào vận tốc dịng khí mà chế độ thủy động tháp đệm xảy chế độ thủy lực sau: chế độ dòng, độ, xoáy sủi bọt Trong chế độ dịng, q độ xốy pha khí liên tục chiếm tất khơng gian tháp cịn pha lỏng pha phân tán chảy thành màng theo bề mặt đệm, nên gọi chế độ màng Ở chế độ màng tăng thêm lưu lượng dịng khí xảy tượng đảo pha (điểm C) pha lỏng pha liên tục chiếm tồn khơng gian tháp pha khí pha phân tán vào pha lỏng nên có tượng sủi bọt Chế độ làm việc gọi chế độ sủi bọt(nhũ tương) Nếu tiếp tục tăng lưu lượng dịng khí chất lỏng theo pha khí bắn khỏi tháp Hiện tượng người ta gọi tượng ngập lụt Theo thực nghiệm, trình truyền khối chế độ sủi bọt tốt nhất, song thực tế tháp đệm vận hành chế độ xoáy gần đến điểm đổi pha để trình làm việc dễ kiểm sốt, an tồn Hình 0.1: Tổn thất áp suất tháp đệm theo vận tốc dịng khí 1.1.1 Mối quan hệ độ giảm áp với lưu lượng dịng khí tháp Để khảo sát chế độ thủy động tháp đệm, người ta tiến hành khảo sát tổn thất áp suất dịng khí cột khơ (trong tháp đệm có pha khí mà khơng có pha lỏng) Khi lưu lượng dịng khí chuyển động tháp tăng dần độ giảm áp ( ∆ P ck ) tăng theo, gia tăng biểu diễn theo mối quan hệ với lưu lượng dịng khí sau (với n=1,8 ÷2 ¿: log ∆ Pck =n log G−log Z Z (0.1) Khi có dịng lỏng chảy ngược chiều, khoảng trống bị thu nhỏ lại dịng khí di chuyển khó khăn phần thể tích tự bị lượng chất lỏng chiếm Trong giai đoạn đầu (dưới điểm A), lượng chất lỏng bị giữ lại tháp không đổi theo tốc độ dịng khí lượng chất lỏng tăng theo suất lượng pha lỏng Trong vùng A B, lượng chất lỏng bị giữ lại tháp tăng nhanh theo tốc độ khí, chỗ trống tháp nhỏ dần độ giảm áp pha khí tăng nhanh Vùng gọi vùng gia trọng, điểm B gọi điểm gia trọng Hình 0.2: Ảnh hưởng lưu lượng dịng khí dịng lỏng đến độ giảm dịng khí tháp đệm Tại B, tiếp tục tăng tốc pha khí (ứng với suất lượng pha lỏng khơng đổi) có tượng pha khí sủi bọt qua lớp chất lỏng bề mặt lớp vật đệm tạo đảo pha Lúc tượng pha khí lơi chất lỏng tăng mạnh tháp trạng thái ngập lụt, độ giảm áp pha khí tăng nhanh 1.1.1.1 Độ giảm áp cột khô ( ∆ P ck ) Zhavoronkov đề nghị hệ thức đưa hệ thức liên hệ độ giảm áp dịng khí qua cột chêm khô với vận tốc khối lượng dịng khí qua cột G Z ∆ Pck = f ck ρk De (0.2) −3 G= G 10 ρk 60 F ε (0.3) ε a (0.4) De = Trong đó: ∆ Pck : độ giảm áp cột khô, Pa f ck : Hệ số ma sát cột khô G : Vận tốc khối lượng dịng khí qua tháp, G : lưu lượng dịng khí vào tháp, kg m2 s lít phút Z : chiều cao lớp đệm, m ρk : Khối lượng riêng khơng khí kg m3 F : Thiết diện ngang ống chưa đệm, m2 De : Đường kính tương đương đệm,m ε : Độ rỗng hay độ xốp đệm, m m3 m a : Diện tích bề mặt riêng đệm, m Hệ số ma sát cột khô f ck hàm số theo chuẩn số Reynold với loại đệm khác xác định theo cơng thức thực nghiệm Với đệm vịng xếp ngẫu nhiên, hệ số ma sát cột khô f ck xác định sau - Ở chế độ chảy xoáy, ℜ y > 40: f ck = - 16 ℜY0,2 (0.5) Ở chế độ chảy dòng, ℜ y < 40: f ck= 140 ℜy (0.6) Với chuẩn số Reynold xác định sau: ℜ y= G De G = ε μy a.μy Với μ y độ nhớt động lực học dịng khí, (0.7) kg m s 1.1.1.1.1 Độ giảm áp cột ướt ( ∆ P cư ) Đối với đệm ướt, ảnh hưởng dòng lỏng lên bề mặt đệm, làm giảm bề mặt tự do, làm tăng vật tốc dịng khí, nên trở lực tăng lên nghĩa độ giảm áp dịng khí cột ướt tăng lên Do lưu lượng dòng lỏng lớn độ giảm áp tăng Sự liên hệ độ giảm dịng khí cột khơ ( ∆ Pck ) cột ướt ( ∆ P cư ) viết sau: ∆ Pcư =σ ∆ P ck (0.8) f y =σ f ck (0.9) Do dự kiến Với σ tùy thuộc vào vận tốc khối lượng dòng lỏng L Đối với đệm vịng sứ: - Đường kính ¿ 300 mm (1− A )3 (0.10) σ= (1,13−1,43 A )3 (0.11) √ ( ) (0.12) 1,745 ℜ0,3 x (0.13) σ= - Đường kính ¿ 300 mm Với: A=33 ρ a b L nước g ρnước ε b= L a μx (0.14) L 10−3 ρnước 60 F ε (0.15) ℜx = L= Trong đó: b : Hệ số ảnh hưởng lỏng lên đệm g: Gia tốc trọng trường, m s L: Vận tốc khối lượng dòng lỏng qua tháp, phút L: Lưu lượng dòng lỏng qua tháp, ρnước : Khối lượng riêng nước, kg m s kg m3 μ x: Độ nhớt động lực học nước, kg m s 1.1.1.1.1.1 Điểm lụt cột chêm Khi cột chêm bị điểm lụt, chất lỏng không chảy xuống được, tạo nên cột chất lỏng tháp, dịng chảy khơng cịn đặn, độ giảm áp pha khí bị giao động mạnh Hiện tượng gây bất lợi cho hoạt động tháp, cần tránh vận hành tháp đệm Theo Zhavoronkov tượng ngập lụt xảy hai nhóm số vơ thứ ngun sau có mối liên hệ với π 1= Trong đó: ( ) f ck a ω ρk μL g ρnước μnước ε √ π 2= L ρk G ρL ω= G 10 60 F ε (0.16) (0.17) −3 ω: Vận tốc dịng khí tháp đệm, (0.18) m s μ L: Độ nhớt động lực học chất lỏng khác nước, μL =1: Nếu chất lỏng nước μ nước kg m s Hình 0.3: Điểm lụt tháp đệm theo quan hệ π π Do liên hệ π π giản đồ log−log xác định biểu đồ lụt tháp đệm, vùng giới hạn hoạt động tháp đệm đường Mơ hình thí nghiệm 2.1 Sơ đồ hệ thống Mơ hình tháp đệm (cột chêm) khảo sát chế đọ hoạt động áp suất khí - Cột đệm làm thủy tinh đường kính 80mm, chiều cao vật liệu đệm tháp 90mm - Vật liệu đệm vịng Rashig đường kính 8mm: bề mặt riêng 360 m3 /m2, độ xốp 0,67, Khối lượng riêng xốp 800kg /m3 - Lưu lượng dịng khí vào đáy tháp đệm đo Rotamet với lưu lượng 29,58 ÷ 207lít / phút - Lưu lượng dịng lỏng vào đỉnh tháp đệm đo Rotamet với lưu lượng 1,6 ÷ lít/ phút - Áp kế chữ U dùng chất lỏng nước để đo tổn thất áp suất dịng khí tháp đệm Hình 0.4: Sơ đồ hệ thống cột chêm Các thiết bị phụ trợ mơ hình 1- Máy thổi khí 4- Bộ phận phân phối lỏng 7- Bộ phận phân phối 5- Cột chứa đệm 8- Ống mực chất 6- Lưu lượng kế lỏng 9- Thùng chứa nước khí 2- Lưu lượng kế khí lỏng 3- Áp kế chữ U 10- Bơm nước Hệ thống van Dịng Khí Dịng lỏng V K 1- Hoàn lưu V L1- Xả đáy bồn chứa nước V K 2- Chỉnh lưu lượng dịng khí V L2- Hồn lưu V L3- Chỉnh lưu lượng dịng lỏng V L4 - Điều chỉnh mực nước phận phân phối khí V L5- Xả nước phận phân phối khí II MỤC ĐÍCH THÍ NGHIỆM - Khảo sát ảnh hưởng lưu lượng dịng khí dòng lỏng đến độ giảm áp suất dòng khí tháp đệm - Khảo sát biến đổi thừa số ma sát f ck , f cư tháp từ so sánh độ tổn thất áp suất dịng khí tháp thực nghiệm lý thuyết - Xác định vùng gia trọng tháp đệm vận hành tháp đệm - Xây dựng giản đồ điểm lụt tháp đệm III THỰC NGHIỆM Tiến hành thí nghiệm 1.1 Khảo sát chênh lệch áp suất cột khơ - Đóng hồn tồn van V L3 V L5 - Mở van V L4 đến lưu nước thiết bị phân phối khí đạt 2/3 thể tích đóng van V L4 - Tiến hành điều chỉnh lưu lượng dịng khí van V K đo độ chênh lệch áp suất áp kế chữ U Khảo sát chênh lệch áp suất cột ướt - Mở van V L3 điều chỉnh lưu lượng dòng lỏng cần khảo sát vào tháp - Mở van V L4 điều chỉnh đến lượng nước thiết bị phân phối khí đạt 2/3 thể tích Duy trì liên tục mực chất lỏng vị trí - Tiến hành điều chỉnh lưu lượng dịng khí van V K đo độ chênh lệch áp suất áp kế chữ U 1.1.1.1 Kết thúc thí nghiệm - Tắt bơm lỏng mở hồn tồn van lỏng hồn lưu - Tắt bơm khí mở hồn tồn van khí hồn lưu - Đợi cho chất lỏng ống thoát hết, mở van xả bồ chứa lỏng Chú ý: - Khi tiến hành thí nghiệm, ln cho quạt thổi khí hoạt động trước bơm cấp lỏng hoạt động sau - Khi kết thúc thí nghiệm, cho bơm chất lỏng ngừng trước quạt thổi khí ngừng sau IV KẾT QUẢ VÀ BÀN LUẬN Kết thí nghiệm 1.1.1 Khảo sát độ giảm áp cột khô Bảng 0.1: Kết thực nghiệm độ giảm áp cột khô STT Lưu lượng dịng khí Gk ( m3 /h ) Độ giảm áp cột khô ∆ Pck (cm H O) 1 0.1 2 0.2 3 0.3 4 0.4 5 0.6 6 1.1.1.2Khảo sát độ giảm áp cột ướt Bảng 0.2: Kết thực nghiệm độ giảm áp cột ướt L G STT ( phútl ) Lít ( phút ) Độ giảm áp tương ∆ Pcư theo chế độ L khác mm H O 16.6 1 5 33.3 3 9 50 13 15 66.7 19 11 379* 389* 83.6 49 89 130 369* 100 89 289* 329* - Các ô giá trị in đậm giá trị xảy tượng ngập lụt - Chiều cao đệm Z=51 cm Xử lý kết thí nghiệm [2] 1.1.2.1Khảo sát độ giảm áp cột khô (lý thuyết) Bảng 0.3: Độ giảm áp cột khô theo lý thuyết G G f ck ∆ Pck ∆ Pck ( Pa ) ( mm H O ) 0.21 0.75 STT lít phút kg m2 s ℜ 16.6 0.11 63.3 33.3 0.21 126.9 6.1 2.1 7.3 50 0.32 190.6 5.6 15.2 1.5 66.7 0.43 254.3 5.3 25.5 2.6 83.6 0.54 318.7 5.1 38.3 3.9 100 52.9 0.64 381.2 4.9 So sánh độ giảm cột áp lý thuyết độ giảm cột áp thực tế 5.4 - Bảng 0.4: Bảng so sánh Độ giảm cột áp lý thuyết thực tế trường hợp cột khô ST ∆ Pck ( mm H O ) G T lít ( phút ) 16.6 Lý thuyết Thực nghiệm 33.3 0.21 0.75 50 1.5 66.7 2.6 83.6 3.9 6 100 5.4 10 12 10 ΔP thực nghiệm lý thuyết 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 G (l/p) Hình 0.5: Biểu đồ so sánh Độ giảm cột áp lý thuyết thực tế trường hợp cột khô Nhận xét: Từ bảng 9.1 9.3 hình 9.5 ta thấy lưu lượng dịng khí tăng từ 16.6 lít/phút đến 83.6 lít/phút độ giảm áp thực nghiệm so với độ giảm áp lý thuyết chênh lệch khoảng (0.8 – 2.1) lưu lượng dịng khí tăng lên từ 83.6 lít/phút đến 100 lít/phút độ giảm áp thực nghiệm lý thuyết lại có chênh lệch khoảng từ 4.6 mm H O 1.1.2.2Khảo sát độ giảm áp cột ướt (lý thuyết) Bảng 1: Kết thực nghiệm độ giảm áp ∆ P theo cột ướt (Pa) L G STT ( ) l phút Lít ( phút ) Độ giảm áp ∆ Pcư theo chế độ L khác ( Pa) 16.6 9,81 9,81 29,43 49,05 29,43 49,05 33.3 29,43 29,43 29,43 88,29 88,29 88,29 50 49,05 68,67 49,05 88,29 127,53 147,15 66.7 186,39 88,29 68,67 107,91 3717,99 3816,09 83.6 480,69 873,09 1275,30 3619,89 100 873,09 2835,09 3227,49 Lưu ý: Ô giá trị in đậm xảy tượng ngập lụt Bảng 2: giá trị σ phụ thuộc vào vận tốc khối lượng dòng lỏng Z L L Lít ( phút ) kg m s ( ) ℜx b A σ 9.9 14.8 136.9 205.4 0.4 0.35 0.31 0.39 4.4 19.7 273.8 0.32 0.45 24.6 342.3 0.3 0.51 8.5 29.6 410.7 0.29 0.57 12.6 34.5 479.2 0.27 0.62 18.2 Bảng 3: Độ giảm áp hệ số ma sát cột ướt với L = lít/phút G ∆ Pck ∆ Pck ∆ Pcư ∆ Pcư ( Pa ) ( mm H O ) ( Pa ) ( mm H O ) 0.21 0.75 6.3 33.3 2.1 7.3 50 15.2 66.7 f ck f cư 0.64 21 21.9 2.2 6.1 18.3 1.5 45.6 4.6 5.6 16.8 25.5 2.6 76.5 7.8 5.3 15.9 83.6 38.3 3.9 114.9 11.7 5.1 15.3 100 52.9 5.4 158.7 16.1 4.9 14.7 ( ) Lít phút 16.6 Bảng Độ giảm áp hệ số ma sát cột ướt với L = lít/phút G ∆ Pck ∆ Pck ∆ Pcư ∆ Pcư ( Pa ) ( mm H O ) ( Pa ) ( mm H O ) 0.21 0.75 9,24 33.3 2.1 7.3 50 15.2 66.7 f ck f cư 0,942 30,8 32,12 3,27 6.1 26,84 1.5 66,88 6,8 5.6 24,64 25.5 2.6 112,2 11,4 5.3 23,32 83.6 38.3 3.9 168,52 17,2 5.1 22,44 100 52.9 5.4 232,76 23,7 4.9 21,56 ( ) Lít phút 16.6 Bảng Độ giảm áp hệ số ma sát cột ướt với L = lít/phút G ∆ Pck ∆ Pck ∆ Pcư ∆ Pcư ( Pa ) ( mm H O ) ( Pa ) ( mm H O ) 0.21 0.75 12,6 33.3 2.1 7.3 50 15.2 66.7 f ck f cư 1,28 42 43,8 4,5 6.1 36,6 1.5 91,2 9,3 5.6 33,6 25.5 2.6 153 15,6 5.3 31,8 83.6 38.3 3.9 229,8 23,42 5.1 30,6 100 52.9 5.4 317,4 32,6 4.9 29,4 ( ) Lít phút 16.6 Bảng Độ giảm áp hệ số ma sát cột ướt với L = lít/phút G ∆ Pck ∆ Pck ∆ Pcư ∆ Pcư ( Pa ) ( mm H O ) ( Pa ) ( mm H O ) 0.21 0.75 17,85 33.3 2.1 7.3 50 15.2 66.7 f ck f cư 1,82 59,5 62,05 6,3 6.1 51,85 1.5 129,2 13,1 5.6 47,6 25.5 2.6 216,75 22,1 5.3 45,05 83.6 38.3 3.9 325,55 33,2 5.1 43,35 100 52.9 5.4 449,65 45,8 4.9 41,65 ( ) Lít phút 16.6 Bảng Độ giảm áp hệ số ma sát cột ướt với L = lít/phút G ∆ Pck ∆ Pck ∆ Pcư ∆ Pcư ( Pa ) ( mm H O ) ( Pa ) ( mm H O ) 0.21 0.75 26,46 33.3 2.1 7.3 50 15.2 66.7 f ck f cư 2,7 88,2 91,98 9,4 6.1 76,86 1.5 191,52 19,5 5.6 70,56 25.5 2.6 321,3 32,8 5.3 66,78 83.6 38.3 3.9 482,58 49,2 5.1 64,26 100 52.9 5.4 666,54 68 4.9 61,74 ( ) Lít phút 16.6 Bảng Độ giảm áp hệ số ma sát cột ướt với L = lít/phút G ∆ Pck ∆ Pck ∆ Pcư ∆ Pcư ( Pa ) ( mm H O ) ( Pa ) ( mm H O ) 0.21 0.75 38,22 33.3 2.1 7.3 50 15.2 66.7 f ck f cư 3,9 127,4 132,86 13,5 6.1 111,02 1.5 276,64 28,2 5.6 101,92 25.5 2.6 464,1 47,3 5.3 96,46 83.6 38.3 3.9 697,06 71,1 5.1 92,82 100 52.9 5.4 962,78 98,1 4.9 89,18 ( ) Lít phút 16.6 Bảng : Các thông số logarit biểu diễn ảnh hưởng lưu lượng dịng khí dịng lỏng đến độ giảm áp dịng khí tháp L log G Lít ( Phút ) log ( ∆ PZ ) cư 1,449 1,284 1,284 1,761 1,983 1,761 1,983 1,750 1,761 1,761 1,761 2,238 2,238 2,238 1,926 1,983 2,129 1,983 2,238 2,398 2,460 2,051 2,563 2,238 2,129 2,325 3,863 3,874 2,148 2,974 3,233 3,398 3,851 2,227 3,233 3,745 3,801 4.5 𝐥𝐨𝐠(∆𝑷_𝒄 ư)⁄𝒁 ) 3.5 Vùng 2.5 trọng gia 1.5 1 1.2 1.4 1.6 1.8 2.2 2.4 𝐥𝐨 𝐠 𝑮 Hình 10 :Biểu đồ xác định vùng gia trọng tháp đệm Nhận xét: Từ bảng 9.5 đến bảng 9.13 bảng tính tốn giá trị độ giảm áp cột ướt ∆ Pcư theo lý thuyết Khi so sánh hai giá trị ∆𝑃𝑐ư lý thuyết với giá trị ∆𝑃𝑐ư thực nghiệm ta thấy, lưu lượng dịng khí tăng độ giảm áp tăng, giá trị độ giảm áp lý thuyết thực tiễn cách xa Dựa vào hình 9.6, G tăng độ giảm áp tăng theo khơng tăng hàm tuyến tính mà theo đường cong Lúc ban đầu giá trị G cịn thấp log (∆Pcư/Z) tăng chậm sau G tăng đến giá trị thích hợp log (∆Pcư/Z) bắt đầu tăng nhanh tăng nhanh đạt giá trị điểm lụt Khi lưu lượng dịng lỏng tăng cột dễ gần đến điểm lụt Vùng sau vùng gia trọng, giá trị ∆P tăng lên nhanh đột ngột 1.1.2.3Xây dựng giản đồ điểm lụt cột chêm Bảng 11: Các thông số tượng ngập lụt 𝜔 L G 𝑓𝑐𝑘 𝜋1 𝜋2 𝑙𝑜𝑔 𝜋1 log 𝜋2 0,834 15,772 1,078 4,391 0,242 0,395 -0,616 -0,403 0,695 23,657 0,899 4,554 0,174 0,948 -0,759 -0,023 0,556 31,543 0,719 4,762 0,117 1,581 -0,932 0,199 0.30 0.20 0.10 log 𝜋 -0.95 -0.90 -0.85 -0.80 -0.75 -0.70 -0.65 0.00 -0.60 -0.10 -0.20 -0.30 -0.40 -0.50 log 𝜋 Hình 12 Điểm lụt tháp đệm theo quan hệ π 1𝑣à π 1.2 KẾT LUẬN Sự ảnh hưởng dịng khí: Đối với cột khơ, tăng lưu lượng dịng khí G độ giảm áp suất tăng theo, log ∆ Pcư tăng tuyến tính logG Đối với cột ướt, Z lưu lượng dịng khí G tăng độ giảm áp tăng theo lại tăng theo dạng đường cong Vùng gia trọng tháp đệm vùng mà tháp đệm thực tốt thực tế khó vận hành tháp đệm điều kiện Nguyên nhân chênh lệch vận tốc khí nhỏ, cần bất cẩn chút cột chêm xảy tượng pha khí lơi theo pha lỏng ngồi làm giảm áp pha khí nhanh Mục đích xác định vùng gia trọng để chọn chế độ làm việc tốt cho thiết bị cột chêm V TÍNH MẪU Tính độ giảm áp cột khơ với G=16.7 lít/phút Ta có giá trị - Khối lượng riêng khơng khí ρk =1,293 - Độ rỗng hay độ xốp đệm ε =0,67 kg m3 - m2 Diện tích bề mặt riêng đệm a=360 m - Chiều cao lớp đệm Z=0,51 m - Đường kính trọng tháp đệm d=0,08 m - Đường kính tương đương đệm De= - ε 4.0,67 −3 = =7,44.10 ( m ) a 360 Tiết diện ngang ống chứa đệm π d π 0,082 F= = =5,027 ( m2 ) 4 - Vận tốc khối lượng dịng khí qua tháp −3 −3 G 10 ρk 16,6 10 1,293 kg G= = =0,107 −3 60 F ε 60.5,027 10 0,67 m s - Chuẩn số Renold ℜ y= - G 4.0,107 = =63.75 a μ y 360.1865 10−8 Do ℜ y > 40 nên hệ số ma sát cột khơ tính: f ck = - 16 16 = =7 0,2 0,2 ℜY 63.75 Độ giảm áp cột khô: 2 G Z 0,107 0,51 ∆ Pck = f ck = =2.12 ( Pa ) ρk D e 1,293 7,44 10−3 → ∆ Pck = 2.12 =0,22 ( mm H O ) 9,81 Tính độ giảm áp cột ướt với L=2,4 lít/ phút - Khối lượng riêng nước nhiệt độ 30 ℃: ρnước =996 - −3 Độ nhớt động lực học nước: μ x =0,8.10 - Gia tốc trọng trường: g=9,81 - Vận tốc khối lượng dòng lỏng qua tháp kg m kg m.s m s2 L 10−3 ρ nước 2,4.10−3 996 kg L= = =11,829 −3 60 F ε 60.5,207 10 0,67 m s ( ) - Chuẩn số Reynol ℜx = - L 4.11,829 = =164,29 a μ x 360.0,8 10−3 Hệ số ảnh hưởng dòng lỏng lên đệm: b= A=3 - √ 1,745 1,745 = =0,378 0,3 0,3 ℜx 164,29 √ ( ) ) Với đường kính ống d=0,08 m