THIẾT KẾ MÁY BIẾN ÁP DẦU 3 PHA 350,4 kv

TRƯỜNG ĐẠI HỌC CÔNG NGHIỆP HÀ NỘI KHOA ĐIỆN BỘ MÔN THIẾT BỊ ĐIỆN ====o0o==== ĐỒ ÁN/BTL MÔN HỌC ĐỀ TÀI: THIẾT KẾ MÁY BIẾN ÁP DẦU PHA 35/0,4 kV Giáo viên hướng dẫn : Nhóm sinh viên thực : Nhóm 15 Lớp : Hà Nội, 2021 BỘ CƠNG THƯƠNG CỘNG HỒ XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM TRƯỜNG ĐH CÔNG NGHIỆP HÀ NỘI Độc lập - Tự - Hạnh phúc ĐỒ ÁN MÔN HỌC THIẾT KẾ THIẾT BỊ ĐIỆN Số: 15 Tên lớp: Họ tên sinh viên: Nhóm 15 STT Họ tên Mã SV Lớp 3.G iáo viên hướng dẫn: NỘI DUNG Đề tài: Thiết kế máy biến áp dầu có thơng số sau: Sp= 6300 kVA ; số pha m = Tổ nối dây Y/Yn – Điều chỉnh điện áp lúc không tải, chế độ làm việc liên tục: Điện áp bên cao áp U2=35±2*2,5% kV ; bên hạ áp U1=0,4 kW Điện áp ngắn mạch Un=6,25% ; Tổn hao ngắn mạch Pn=20 kW dịng điện khơng tải i0=1,0% Tổn hao khơng tải P0=7600 W, dùng thép cán nguội Nga 3404 dày 0,35 mm Yêu cầu thực hiện: STT Tên vẽ Khổ giấy Số lượng Bản vẽ tổng lắp ráp A3 A3 01 Bản vẽ quấn dây sơ đồ nối dây A3 A3 01 Bản vẽ mạch từ lắp ráp A3 A3 01 PHẦN THUYẾT MINH Xác định đại lượng Tính tốn kích thước chủ yếu Tính tốn dây quấn CA HA Tính tốn ngắn mạch Tính tốn cuối hệ thống mạch từ tham số không tải máy MBA Tính tốn nhiệt hệ thống làm nguội MBA Ngày giao đề tài: 16/6/2021 BỘ MƠN THIẾT BỊ ĐIỆN Ngày hồn thành: 14/7/2021 GIÁO VIÊN HƯỚNG DẪN Mục Lục Danh Mục Hình Vẽ i Danh Mục Bảng Số Liệu ii Danh Mục Từ Viết Tắt iii Phần I: TỐNG QUAN VỀ MÁY BIẾN ÁP Khái quát máy biến áp Khái niệm máy biến áp (MBA) Nguyên lí làm việc máy biến áp Các đại lượng định mức MBA 11 4.1 Dung lượng Sdm (kVA) 11 4.2 Điện áp dây sơ cấp định mức U1dm (kV) 11 4.3 Điện áp dây thứ cấp định mức U 2dm (kV) 11 4.4 Dòng điện dây sơ cấp định mức I1dm : 11 4.5 Tần số định mức fdm (Hz) 12 Phân loại máy biến áp 12 Vai trị, cơng dụng máy biến áp hệ thống điện 12 Cấu tạo máy biến áp 12 7.1 Lõi thép máy biến áp 12 7.1.1 Lõi thép kiểu trụ 13 7.1.2 Lõi thép kiểu bọc 13 7.1.3 Lõi thép kiểu trụ bọc 14 7.2 Dây quấn máy biến áp 14 7.3 Vỏ máy biến áp 15 Tiêu chuẩn việc chế tạo MBA điện lực 16 Nhiệm vụ thiết kế MBA 17 Phần II: THIẾT KẾ 18 Chương 1: Tính tốn kích thước chủ yếu MBA 18 1.1 Xác định đại lượng chủ yếu MBA 18 1.1.1 Dung lượng pha 18 1.1.2 Dung lượng trụ 18 1.1.3 Dòng điện dây định mức 18 1.1.4 Dòng điện pha định mức 18 1.1.5 Điện áp pha định mức 19 1.1.6 Điện áp thử dây quấn 19 1.1.7 Các thành phần điện áp ngắn mạch 19 1.2 Chọn số liệu xuất phát tính tốn kích thước 19 1.2.1 Chiều rộng quy đổi rãnh từ tản dây quấn cao áp hạ áp: 21 1.2.2 Hệ số quy đổi từ trường tản là: 21 Chương 2: Thiết kế mạch từ 22 2.1 Chọn tôn silic 22 2.2 Cắt thép 22 2.3 Tính chọn sơ mạch từ 23 2.4 Tính từ cảm 25 2.5 Suất tổn hao trụ gông 25 2.6 Suất từ hóa khe khơng khí 25 2.7 Các khoảng cách cách điện 25 2.8 Hằng số tính tốn a, b 26 2.9 Hệ số tính tốn tổn hao phụ 26 2.10 Chọn hệ số tối ưu β 26 2.10.1 Đường kính lõi thép 27 2.11 Trọng lượng tác dụng lõi thép 28 2.11.1 Trọng lượng thép trụ 28 2.11.2 Trọng lượng thép gông 28 2.12 Trọng lượng kim loại làm dây quấn 29 2.13 Xác định số biểu thức giá thành cực tiểu vật liệu tác dụng 29 2.14 Kiểm tra điều kiện phát nóng sơ 30 2.15 Trọng lượng góc lõi thép 30 2.16 Tiết diện tác dụng trụ 30 2.17 Tổn hao không tải 30 2.18 Cơng suất từ hóa máy biến áp 32 2.19 Thành phần phản kháng dịng điện khơng tải 33 2.20 Mật độ dòng điện dây quấn: 33 2.21 Khoảng cách hai trụ 34 2.22 Trọng lượng dây dẫn 34 2.23 Giá thành vật liệu tác dụng 34 2.24 Nhận xét, kết luận 37 Chương 3: Tính tốn dây quấn MBA 39 3.1 Yêu cầu vận hành 39 3.1.1 Yêu cầu điện 39 3.1.2 Yêu cầu học 39 3.1.3 Yêu cầu nhiệt 39 3.2 Yêu cầu chế tạo 39 3.3 Tính tốn dây quấn hạ áp ( dây quấn thứ cấp) 40 3.4 Tính tốn dây quấn CA ( dây quấn sơ cấp) 43 Chương 4: Tính toán ngắn mạch MBA 49 4.1 Xác định tổn hao ngắn mạch 49 4.1.1 Tổn hao chính: 49 4.1.2 Tổn hao phụ 50 4.1.3 Tổn hao dây dẫn 51 4.1.4 Tổn hao vách thùng chi tiết kim loại khác Pt 51 4.1.5 Tổn hao ngắn mạch máy biến áp 52 4.2 Điện áp ngắn mạch 52 4.2.1 Thành phần điện áp ngắn mạch tác dụng 53 4.2.2 Thành phần điện áp ngắn mạch phản kháng 53 4.3 Tính lực học chủ yếu dây quấn 53 4.4 Lực học ngắn mạch 55 4.4.1 Lực hướng kính ( lực ngang trục ) Fr 55 4.4.2 Lực dọc trục 56 4.5 Tính ứng suất dây quấn 57 4.5.1 Ứng suất lực hướng kính gây nên 57 4.5.2.Ứng suất lực chiều trục gây nên 58 Chương 5: Tính tốn cuối hệ thống mạch từ tính tốn tham số khơng tải MBA 60 5.1 Tính tốn mạch từ 60 5.1.1 Xác định kích thước cụ thể MBA 60 5.2 Tính tốn tổn hao khơng tải, dịng điện khơng tải, hiệu suất MBA 67 5.2.1.Tính tổn hao khơng tải 67 5.2.2.Công suất từ hố khơng tải(Cơng suất phản kháng ) 70 5.2.3.Dịng điện khơng tải 71 5.2.4.Hiệu suất máy biến áp tải định mức 71 Chương 6: Tính tốn nhiệt, vỏ thùng MBA 72 6.1 Đại cương 72 6.2 Tính nhiệt độ chênh qua phần 72 6.2.1 Nhiệt độ chênh lòng dây quấn hay lõi sắt với mặt ngồi 72 6.2.2 Nhiệt độ chênh mặt dây quấn dầu  0d 73 6.2.3 Nhiệt độ chênh trung bình dầu với vách thùng  dt 74 6.2.4 Nhiệt độ chênh trung bình dây quấn dầu 74 6.3 Tính tốn nhiệt thùng dầu 74 6.3.1 Chọn loại thùng: 75 6.3.2 Chọn kích thước tối thiểu bên thùng 75 6.3.3 Tính diện tích bề mặt xạ đối lưu thùng dầu 77 6.4.Tính tốn cuối nhiệt độ chênh dây quấn dầu máy biến áp 79 6.4.1 Nhiệt độ chênh thùng với khơng khí 79 6.4.2 Nhiệt độ chênh dầu sát vách thùng so với thùng 79 6.4.3 Nhiệt độ chênh dầu so với khơng khí 80 6.4.4 Nhiệt độ chênh lớp dầu so với khơng khí 80 6.4.5 Nhiệt độ chênh dây quấn khơng khí 80 6.5 Xác định sơ trọng lượng ruột máy, vỏ máy, dầu bình giãn dầu 80 6.5.1 Trọng lượng ruột máy phần tác dụng 80 6.5.2 Trọng lượng thùng 81 6.5.3 Trọng lượng dầu 81 6.5.4 Bình giãn dầu 82 Chương 7: Kết luận 84 TÀI LIỆU THAM KHẢO 85 PHỤ LỤC 86 Danh Mục Hình Vẽ Danh Mục Hình Vẽ Hình 1:Sơ đồ tải điện Hình 2: Phân phối truyền tải điện Hình 3:Nguyên lý làm việc MBA 10 Hình 4:Lõi thép kiểu trụ 13 Hình 5:Lõi thép kiểu bọc 14 Hình 6:Dây quấn MBA 15 Hình 7:Kích thước 20 Hình 8:Lá tơn cắt vát 23 Hình 9:Số bậc trụ tính tốn đầu 24 Hình 10: Đồ thị giá thành vật liệu theo  37 Hình 11: Tiết diện vòng dây quấn hạ áp 41 Hình 12:Sơ đồ điều chỉnh điện áp dây quấn CA 44 Hình 13:Từ trường tản dọc ngang dây quấn 56 Hình 14:Lực dọc trục tác dụng dây 57 Hình 15:Tập thép trụ 61 Hình 16:Tập thép gông 63 Hình 17:Chọn loại thùng 75 Hình 18:Kích thước thùng 77 Hình 19:Các kích thước tối thiểu bên 77 Hình 20:Sắp xếp tản nhiệt 80 i Phần II: Thiết Kế d đường kính dây dẫn có bọc cách điện dây quấn CA, d = 25 mm d1 = 10 mm kích thước dây dẫn khơng bọc cách điện (thanh dẫn trần dây quấn hạ áp) s3 khoảng cách từ dây dẫn khơng có vỏ bọc cách điện dây quấn hạ áp đến vách thùng theo bảng 31 ta s3 = 25mm s4 = 90 mm khoảng cách từ dây dẫn dây quấn hạ áp có U th = kV đến dây quấn cao áp có U th = 80 kV (theo bảng 32) +) Chiều dài tối thiểu thùng dầu A = 2C + B = 2.0,6448 + 0,8588 = 2,1484 (m) +) Chiều cao thùng dầu H = H1 + H = 2,17 + 0,4 = 2,57 (m) H1 chiều cao từ đáy thùng đến lõi sắt H1 = lt + 2hg + n.10−3 Với n = 40 mm chiều dày lót gông dưới; hg = d = 0,45 H1 = lt + 2hg + n.10−3 =1,22875+2.0,45+40.10−3 = 2,17 (m) H khoảng cách tối thiểu từ gông đến nắp thùng , tra bảng 58 TLHD ta H = 400(mm) = 0,4 m (theo điện áp CA U = 35kV) 76 Phần II: Thiết Kế Hình 18:Kích thước thùng Hình 19:Các kích thước tối thiểu bên 6.3.3 Tính diện tích bề mặt xạ đối lưu thùng dầu -) Bề mặt đối lưu thùng phẳng: 77 Phần II: Thiết Kế M tdl = H [2( A − B) +  B] = 2,57.[2.(2,1484 − 0,8588) +  0,8588]=13,56 ( m ) -) Bề mặt xạ thùng có tản nhiệt theo công thức 6.21 TLHD: M bx = 13,56.k = 13,56.1,5 = 20,34 ( m ) Tra bảng 59 TLHD ta k=1,5 -) Bề mặt đối lưu cần thiết trị số tk Theo công thức 6.22 TLHD M 'dl = 1,05. P 2,5.tk Trong đó: 1,25 − 1,12.M bx ( m )  P = P + P = 20341,46 + 12645,02 = 32986,48 (W) n tk nhiệt độ chênh thùng dầu khơng khí  dk = 60 − o.dtb = 60 − 28,455 = 31,545 ˚C (Công thức 6.23 TLHD) gía trị lớn nhiệt độ trung bình dầu với khơng khí o.dtb nhiệt độ chênh trung bình dây quấn dầu , lấy giá trị lớn cuộn CA & HA ta o.dtb =28,455 ˚C => Nhiệt độ chênh thùng đối vớ khơng khí: tk =  dk −  dt Theo điều kiện (6-25)TLHD ta có: 1,2. dk = 1,2.31,545 = 37,854  50 ˚C => TM  dt nhiệt độ chênh dầu với thùng:  dt =5 ˚C => tk =  dk −  dt = 31,545 − = 26,545 ˚C Vậy M 'dl = 1,05. P 2,5.tk 1,25 − 1,12.M bx = 1,05.32986,48 − 1,12.20,34 = 207,16 ( m ) 2,5.26,5451,25 -) Bề mặt đối lưu nắp thùng: M ndl = 0,5.[( A − B).( B + 0,16) +  ( B + 0,16) ] = 0,5.[(2,1484 − 0,8588).(0,8588 + 0,16) +  78 (0,8588 + 0,16) ] Phần II: Thiết Kế = 1,065 ( m ) Trong đó: 0,16 bề rộng hai bên vành nắp 0,5 hệ số kể đến che khuất bề mặt thùng -) Bề mặt đối lưu tản nhiệt : M bdl = M 'dl − M bx − M ndl = 207,16 − 20,34 − 1,065 = 185,755 ( m ) -) Bề mặt đối lưu tản nhiệt quy mặt thùng phẳng: M bdl = M oo.dl khdl + M gdl = 6,893.1,26 + 0,34 = ( m ) Trong đó: M oo.dl = 6,893 (m2 ) bề mạt đối lưu ống,với A = 2,1484 tra bảng 63 TLHD khdl = 1,26 hệ số hình dáng tản nhiệt tra bảng 56 TLHD M gdl = 0,34 bề mặt đối lưu hai ống góp dãy ống., theo bảng 63 TLHD -) Số tản nhiệt cần thiết: M 185,755 nb =  bdl =  20 M bdl Ta lấy 16 xếp hình vẽ: 79 Phần II: Thiết Kế Hình 20:Sắp xếp tản nhiệt -) Bề mặt đối lưu thực thùng: M ndl = 16.M bdl + M tdl + M ndl = 16.9 + 13,56 + 1,065 = 158,625 ( m ) 6.4 Tính tốn cuối nhiệt độ chênh dây quấn dầu máy biến áp 6.4.1 Nhiệt độ chênh thùng với khơng khí (Cơng thức 6.47 TLHD)  t k = [ k ( P0 + Pn ) 1,05.32986,48 ]0,8 = [ ]0,8 = 32,09 2,8.M bx + 2,5.M dl 2,8.20,34 + 2,5.158,625 k = 1,05 Với MBA đơn 6.4.2 Nhiệt độ chênh dầu sát vách thùng so với thùng (Công thức 6.48 TLHD) d t = 0,165.[ M d l k1.( P0 + Pn ) 0,6 1.32986,48 0,6 ] = 0,165.( ) = 4,06 158,625  M d l tổng bề mặt đối lưu vách thùng phẳng, ống, nắp k1 =1 làm nguội dầu tụ nhiên 80 (˚C) (˚C) Phần II: Thiết Kế 6.4.3 Nhiệt độ chênh dầu so với không khí (Cơng thức 6.49 TLHD)  'dk = tk +  dt = 32,09 + 4,06 = 36,15 (˚C) 6.4.4 Nhiệt độ chênh lớp dầu so với không khí (Cơng thức 6.50 TLHD)  dk = 1,2. 'dk = 1,2.36,15 = 43,38 (˚C) < 50 (˚C) đạt tiêu chẩn 6.4.5 Nhiệt độ chênh dây quấn khơng khí (Cơng thức 6.51 TLHD) -) Đối với dây quấn HA: ok =  o.dtb +  'dk = 36,15 + 28,455 = 64,605 (˚C) > 60 ˚C ta cần phải điều chỉnh lại chút chênh lệch không đáng kể -) Đối với dây quấn CA: ok = o.dtb +  'dk = 36,15 + 19,846 = 56 (˚C) < 60 ˚C thoã mãn điều kiện cho phép 6.5 Xác định sơ trọng lượng ruột máy, vỏ máy, dầu bình giãn dầu Việc xác định tính tốn xác trọng lượng ruột máy, vỏ máy MBA tiến hành sau hoàn thiện thiết kế đầy đủ chi tiết MBA Nhưng với tính tốn sác định sơ trọng lượng máy, cần cho việc tính tốn kinh tế, cần phải đánh giá phương án thiết kế 6.5.1 Trọng lượng ruột máy phần tác dụng Tức toàn lõi sắt có dây quấn dây dẫn trừ nắp máy (Công thức 6.52 TLHD) Gr = 1,2.( Gdq + Gl ) = 1,2.(1632,02 + 7254,515) = 10663,842 (kg) Trong đó: Gdq tồn trọng lượng dây quấn dây dẫn 81 Phần II: Thiết Kế Gdq = GCu1 + GCu + Gr1 + Gr = 1091,35 + 74,3 + 466,04 + 0,33 = 1632,02 (kg) Gl trọng lượng lõi sắt Gl = Gt + Gg = 3958,054 + 3296,461 = 7254,515 (kg) 6.5.2 Trọng lượng thùng Gth = V  Fe + Gb.tn Trong đó:  Fe = 7850 (kg/ m3 ) V thể tích vỏ máy Gb.tn = 16.89,18 = 1426,86 kg trọng lượng tản nhiệt  =4 mm bề dày tôn làm thùng Gth = ( M ov + M ndl 1,065 ). yFe + Gb.tn = (13,56 + ).0,004.7850 + 1426,86 = 1919,526 0,5 0,5 (kg) 6.5.3 Trọng lượng dầu Công thức 6.53 TLHD có Thể tích dầu thùng : Vd = Vt – Vr ( m3 ) Vt thể tích bên thùng dầu phẳng Vt = M n H Mn =  B + B( A − B) = tích nắp thùng  0,8588 + 0,8588.(2,1484 − 0,8588) = 1,782 m diện => Vt = 1,782.2,57 = 4,58 ( m3 ) Vr thể tích ruột máy: Vr = Gr 10663,842 = = 1,939 ( m3 ) yr 5500 (CT 6.54 TLHD) yr tỉ trọng trung bình ruột máy máy biến áp dây quấn đồng : 82 Phần II: Thiết Kế yrCu = 5500kg / m3 => Vd = Vt – Vr = 4,58 − 1,939 = 2,641 ( m3 ) => Trọng lượng dầu: Gd = 1,05.(0,9.Vd yd + n.Gd.oo ) = 1,05.(0,9.2,641.850 + 16.72) = 3331 (kg) Trong đó: 1,05 hệ số kể tới trọng lượng dầu tăng thêm bình giãn dầu yd tỉ trọng dầu yd = 850 Gd.oo trọng lượng dầu hệ thống ống làm lạnh hay tản nhiệt tra bảng 63 ta có Gd.oo = 72 6.5.4 Bình giãn dầu Theo quy định nhà nước m.b.a có dung lượng từ 100kVA trở lên , điện áp 6kV phải có bình giãn dầu Thể tích bình giãn dầu phải đảm bảo cho nhiệt độ khơng khí xung quanh dao động phạm vi 10 ÷40 ˚C Vì nhiệt độ chênh lớp dầu từ ÷ 60 ˚C dầu giãn nở phạm vi bình giãn dầu Theo kinh nghiệm thường thể tích bình giãn dầu ÷10% thể tích dầu thùng (Cơng thức 6.56 TLHD) Thể tích dầu bình là: Vgd = (0,07 → 0,1).Vd = (0,07 → 0,1).2,641 ( m3 ) 83 Phần II: Thiết Kế Ta lấy Vgd =0,09.2,641=0,23769 ( m3 ) - Bình giãn dầu thường làm thép hàn chiều dày 1-3mm đặt nằm nắp thùng Đối với thùng có tản nhiệt kiểu ống thẳng: Chiều dài bình giãn dầu: I gd  B+2.C = 0,8588+2.0,6448 = 2,1484 m Ta lấy I gd =1,5 m - Đường kính bình giãn dầu: d= 4.Vg  I gd = 4.0,23769 = 0,45 (m)  1,5 84 Phần II: Thiết Kế Chương 7: Kết luận Nội dung kết luận: Thiết kế MBA cơng việc địi hỏi nhiều kiến thức lí thuyết lẫn thực tế Mọi tính tốn phải đạt độ xác cao để tối ưu vận hành chi phí, sau tham khảo tài liệu, video thiết kế, sản phẩm thực tế với hướng dẫn nhiệt tình Ths Nguyễn Việt Anh mà chúng em hoàn thành đồ án Bài tập đồ án nhóm em thiết kế máy biến áp với thông số yêu cầu đề tập trung vào lí thuyết để hoàn thành chủ yếu nên vận hành thực tế không tránh khỏi hạn chế thiếu sót Em mong nhận ý kiến đóng góp, nhận xét khách quan thầy giáo để hồn thành tốt môn “ Thiết kế Thiết bị điện” trau dồi thêm kiến thức để trở thành kĩ sư điện giỏi tương lai Một lần chúng em xin cảm ơn Ths Nguyễn Việt Anh giúp nhóm em hồn thành đồ án môn học “ Thiết kế Thiết bị điện” Hà Nội, ngày 14 tháng 07 năm 2021 Sinh viên thực Cao Hồng Đăng Ngô Đức Giang Huỳnh Văn Khôi Hoàng Đức Huy 85 Tài Liệu Tham Khảo TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] Phan Tử Thụ-Thiết kế máy biến áp điện lực- Nhá xuất khoa học Kĩ thuật- Hà Nội 2002 [2] Trần Khánh Hà Nguyễn Hồng Thanh- Thiết kế máy điện- Nhà xuất Khoa học Kĩ thuật Hà Nội 1997 86 Phụ Lục PHỤ LỤC 87 GHI CHÚ: 10 B 11 12 A c b a N BỘ CÔNG THƯƠNG ĐẠI HỌC CÔNG NGHIỆP HÀ NỘI A MẶT BẰNG A-A Số thứ tự B Chú thích NHĨM SINH VIỆN MÃ SINH VIÊN Thùng chứa dầu (thân máy biến áp) Cao Hồng Đăng 2019608271 Van xả dầu Ngô Đức Giang 2019608138 Chân đỡ MBA Huỳnh Văn Khơi 2018605180 Cánh tản nhiệt Hồng Đức Huy 2018600240 Móc cẩu Sứ hạ áp Sứ cao áp Ống phòng nổ Rơ le mức dầu 10 Thùng dầu phụ 11 Đồng hồ đo lượng dầu thùng dầu phụ 12 Xả a,b,c,N Pha MBA TÊN ĐỀ TÀI: THIẾT KẾ MÁY BIẾN ÁP ĐIỆN LỰC TÊN BẢN VẼ: BẢN VẼ LẮP MBA HOÀN THÀNH: TỈ LỆ: GIAI ĐOẠN: BẢN VẼ SỐ: : 120 GHI CHÚ: B LẮP RÁP LÕI SẮT MBA BỘ CÔNG THƯƠNG ĐẠI HỌC CÔNG NGHIỆP HÀ NỘI Số thứ tự 10 11 14 Chú thích Trụ Tấm lót tạo rãnh dầu Đai Bulong định vị lõi sắt Bulong ép dây quấn hướng trục MÃ SINH VIÊN Cao Hồng Đăng 2019608271 Ngô Đức Giang 2019608138 Móc nâng Gơng Huỳnh Văn Khơi 2018605180 Gudong cố định gơng Hồng Đức Huy 2018600240 Xà ép gông 10 Tấm sắt đỡ 11 Đai bán nguyệt ép gông 12 Đai bán nguyệt ép gông 13 Tiếp địa 14 Nêm ép dây quấn hướng trục 15 Gudong cố định gông 15 NHÓM SINH VIỆN TÊN ĐỀ TÀI: THIẾT KẾ MÁY BIẾN ÁP ĐIỆN LỰC TÊN BẢN VẼ: BẢN VẼ MẠCH TỪ MBA 13 12 B HOÀN THÀNH: TỈ LỆ: GIAI ĐOẠN: BẢN VẼ SỐ: : 120 GHI CHÚ: 15 B c 14 b a N 13 12 16 17 11 c b a 10 22 18 20 19 z y BỘ CÔNG THƯƠNG ĐẠI HỌC CÔNG NGHIỆP HÀ NỘI x 21 a) Dây hạ áp C B c) Dây quấn MBA A A2 A3 A4A5 B B2 B3 B4B5 C2 C3 C4C5 STT B4 B3 B2 B5 A4 A3 A2 A5 STT Chú thích Thanh kẹp dây bên sườn máy 15 Dây dẫn bổ sung cho dây dẫn hạ áp Dây đồng dẫn cuộn cao áp 17 Dây quấn hạ áp Ống cách điện 18 Dây quấn cao áp 1, 3, 9, 10, 12 C4 C3 C2 C5 Chú thích Dây dẫn cao áp 19 Đệm cách điện bánh dây cuộn Dây dẫn bổ sung cho dây dẫn cao áp 20 Ống cách điện dây quấn hạ áp Bộ điều chỉnh điện áp 21 Ống cách điện dây quấn cao áp NHÓM SINH VIỆN MÃ SINH VIÊN Cao Hồng Đăng 2019608271 Ngô Đức Giang 2019608138 Huỳnh Văn Khơi 2018605180 Hồng Đức Huy 2018600240 TÊN ĐỀ TÀI: THIẾT KẾ MÁY BIẾN ÁP ĐIỆN LỰC TÊN BẢN VẼ: 8, 16 b) Dây cao áp Dây đồng dẫn quận hạ áp 13 Ống cách điện 14 Dây dẫn hạ áp 22 Thanh gỗ dọc BẢN VẼ QUẤN DÂY VÀ DÂY DẪN RA MBA HOÀN THÀNH: TỈ LỆ: GIAI ĐOẠN: BẢN VẼ SỐ: : 120 ... 2 830 ,37 35 06, 53 4 132 ,6 4725,5 GFe = Gt + Gg 48 83, 21 5408,27 5958,7 6500,5 7 032 ,00 G0 = 167, 57.x 192 ,32 5 260,21 32 3 ,37 38 1,91 437 ,52 P0 8 130 ,66 9247,94 1 037 8,5 11472, 31 12 536 ,2 x2 = 2 Gt = 35 ... 2 ,36 Vậy: C 'td = B1.x3 + ( B2 + A2 ).x + A1 C + kd Fe k 21 x x = 1741,9 13. 1 ,39 1 53 + ( 93, 56 + 180,4).1 ,39 152 + = 137 63, 48 34 2705,0 43 5100,88 + 2 ,36 .1,0609 1 ,39 15 1 ,39 152 Phần II: Thiết Kế. .. tải máy MBA Tính toán nhiệt hệ thống làm nguội MBA 17 Phần II: Thiết Kế Phần II: THIẾT KẾ Nhiệm vụ thiết kế: Thiết kế máy biến áp dầu có thơng số sau: - Dung lượng MBA