Công trình Thủy điện Hòa Bình Phần 2

... số mái dốc m 1 2 3 4 5 6 0 ,25 1,5 - 2, 0 1,6 – 2, 0 2, 3 - 3,0 3,0 - 4,5 4,0 - 5,5 5,0 - 6,5 0,50 1,5 - 2, 3 1,8 – 2, 6 2, 4 - 3 ,2 3,0 - 4,5 4,0 - 5,5 5,0 - 6,5 1,00 2, 0 - 2, 5 2, 2 – 3,0 2, 6 - 3,5 3,5 ... đường BM làm với đường nằm ngang một góc θ 2 0 . Trị số θ 1 0 và θ 2 0 . xác định theo sau : Hệ số mái dốc m 1 2 3 4 5 6 θ 1 0 28 25 25 25 25 25 θ 2 0 ....

Ngày tải lên: 08/11/2013, 11:15

... trình (15) và (16) để xác định F rồi thay vào phương trình (17) sẽ được: [ ] { } [ ] { } ∫∫ ∫∫ ++ ∆ −× ×+ ∆ = ∂ ∂ dydxycxbaQdydxcF ccckbFbbbk F iiii mjiyimjii i )( 2 1 ) ,,,,( )2( 1 2 2 2 2 χ (18) ... ∫∫∫ α++         −                   ∂ ∂ +       ∂ ∂ =χ C C 2 2 y 2 x dsF 2 1 dsqFdydxQF y F k x F k 2 1 (27 ) Trong đó C là giới hạn lấy...

Ngày tải lên: 08/11/2013, 11:15

... 1850 95.000 19 82 2 Orovin (Oroville) Mỹ 22 4 1 520 61.000 3 Xitviptơ (Swift) Mỹ 156 640 12. 200 1959 4 Anđecxôn Rănsơ (AndersonRanch Mỹ 139 4 12 7.400 1950 5 Navajô (Navajo) Mỹ 124 1160 19.000 1960 6 Xerơ ... thấy rằng các công trình thuỷ công như các đập đất đá là loaị công trình có nhiều vấn đề kĩ thuật hơn cả. Sự có mặt thường xuyên của dòng thấm trong thân và nền của các c...

Ngày tải lên: 08/11/2013, 12:15

... lấy: 1- 2 2 0 2   m   Từ đó: 22 2 . '' )1( )1 (2 z t a k m m n tb ∆ ∆ + = + = ωγ ε α hoặc 2 )1( '' z K a t b t n ∆ + =∆ ε ωγ (2- 24) Như vậy, phương trình (2- 24) có thể ... dạng P a k q tnt P n s 2 , ' .1 ))((. '' 1 ∇ + ++= ωγ ε θθ ∂ ∂ ω∂ ∂ (2 - 11) trong đó, toán tử Lapơlaxơ ∇ 2 có dạng: 2 2 2 2 2 2 2 zzyx ∂ ∂ ∂ ∂ ∂ ∂ ++=∇...

Ngày tải lên: 16/12/2013, 03:15

... : xm ij xi mi xi im ym ji yi im yi mj y x ym ji yi im yi mj y xm ij xi mi xi im x U yy U yy U yy U xx U xx U xx e U xx U xx U xx e U yy U yy U yy e ∆ − + ∆ − + ∆ − + ∆ − + ∆ − + ∆ − = ∆ − + ∆ − + ∆ − = ∆ − + ∆ − + ∆ − = 22 222 2 ; 22 2 ; 22 2 (2. 56) Ở đây : 2 = (x m - x i ) (y j - y i ) - (x j - x i ) (y m - y i ) là hai lần diện ... Bây giờ : B k C dt dB 2 . 2 ω −= vaø dt...

Ngày tải lên: 16/12/2013, 03:15

... : u 1 v 1 u 2 v 2 u 3 v 3 [E] = ∆ 2 1 C y 23 –µ 2 x 23 y 31 –µ 2 x 31 –y 21 µ 2 x 21 µ 2 y 23 –ηx 23 – x 31 ηx 31 – µ 2 y 21 ηx 21 a 1 x 23 a 1 y 23 –a 1 x 31 a 1 y 31 a 1 x 21 –a 1 y 21 (2. 12) ... 19 a 53 = a 1 x 12 x 31 + y 12 y 31 a 54 = a 1 x 21 y 31 + µ 2 x 13 y 12 a 55 = y 2 12 + a 1 x 2 12 a 61 = ηx 23 x 31 + µ 2 x 2...

Ngày tải lên: 16/12/2013, 03:15

... 21 7. 62 19. 43 12- 1995 21 7.79 19. 43 2- 1996 21 6.80 25 . 29 11-1996 21 8.01 25 .36 2- 1997 21 4. 52 20. 88 3-1997 21 3.16 19.43 1-1998 21 7.48 25 . 42 12- 1998 21 7.60 28 .99 1-1999 21 6.74 28 . 99 10-1999 21 7.90 ... 21 6.74 28 . 99 10-1999 21 7.90 28 .73 10-1999 21 7.90 29 . 73 11-1999 21 7.91 28 .57 10 -20 00 21 7.98 32. 01 11 -20 00 21 8.00 30. 27 9 -2...

Ngày tải lên: 16/12/2013, 03:15

... chú ΠK 2 + 00 0.3 12 1.105 ΠK 2 + 85 0 .26 2 1. 027 ΠK 3 + 65 0 .24 1 0.981 ΠK 4 + 20 0 .28 7 0.9 32 2.) ĐẬP VAI CỬA LẤY NƯỚC Mặt cắt J max ( thân đập) J ra max Ghi chú ΠO - 32 0.541 1. 122 ΠO - 28 0.503 ... Tài liệu cơ bản 10 2. 1 .2 Chương trình tính toán 10 2. 2 .Kết quả tính toán 10 2. 2.1 Đường bão hoà giới hạn 10 2. 2 .2 Kiểm tra ổn định trượt mái đập 12 2 .2. 3 K...

Ngày tải lên: 16/12/2013, 03:15

... phương–- CTTĐ Hoà Bình – A - 12 - 2 13 2 32 2 21 )()()( 6 2 3 eeeeeee eee e i zyx −+−+−= ++ = (2 2) σ, σ ij – Ứng suất trung bình và cường độ ứng suất trượt. 2 13 2 32 2 21 i zyx )()()( 6 1 3 σ−σ+σ−σ+σ−σ=σ σ+σ+σ =σ ... khi công trình thủy điện Sơn La chưa vào, Nhà máy thủy điện Hòa Bình và Tổng Công ty Điện Lực VN có chủ trương tính toán xem x...

Ngày tải lên: 16/12/2013, 03:15

... đá γ tn t/m 3 γ bh t/m 3 tgϕ C t/m 2 1 Đá núi 1.93 2. 01 0.73 1.5 2 Hỗn hợp cát sỏi 2. 0 2. 14 0.73 2. 0 3 Đất dính ở lõi đập 1.54 1.97 0 .2 3.0 4 Hỗn hợp cát sỏi không khoan phụt 1.8 2. 16 0.6 0.5 5 Badan poocfirit 2. 5 2. 6 10 ... pháp Trugaev Theo phương pháp bishop MNHL: =23 ,8 m Tổ hợp tải trọng cơ bản 1,743 1,8 72 1,358 MNHL: =23 ,8 m Tổ hợp tải trọng đặc biệt 1,333 1, 42...

Ngày tải lên: 16/12/2013, 03:15