thiết kế hệ thống cô đặc 2 nồi dung dịch (nh4)2so4

... ) C K Q K Q K Q TTT C K Q K Q K Q TTT °= + += + ∆+∆=∆ °= + += + ∆+∆=∆ 8385,30 )25 32, 2733 627 1 ,25 80( 25 32, 2733 )78164 ,29 1733,30(. 1165 ,29 25 32, 2733 627 1 ,25 80 627 1 ,25 80 )78164 ,29 1733,30().( 2 2 1 1 2 2 21 , 2 2 2 1 1 1 1 21 , 1 GVHD :Nguyễn Thế Hữu SVTH : Nguyễn Sĩ Nam 32 Trường ... (W/m 2 ) 3855 ,26 244 2 988 ,26 7 127 731 ,25 775 2 221 2 2 = + =...

Ngày tải lên: 28/08/2014, 22:38

... đốt 126 0 0,854 0 ,29 8900 20 0,1380 141,30 02 6,55 32 Nồi 1 120 8 2, 251 0,755336 20 0 ,21 93 27 3,05 9 ,27 1 Ống dẫn hơi thứ Nồi 2 11 92 11,471 3,798176 25 0,4399 457 ,2 9, 525 Nồi 1 126 0 941,638 0,0003 72 0,5 0,0308 57, 625 7, 62 3,37 82 Ống nước Ngưng Nồi ... vậy, sử dụng hệ thống cô đặc 2 nồi xuôi chiều để cô đặc dung dịch đường sucrose. 1...

Ngày tải lên: 12/06/2014, 12:11

... hơi đốt 0 ,27 1 ,21 2 0, 327 493 20 0,144 4 168,3 3,41 Ống dẫn hơi thứ Nồi 1 0 ,26 2 1,706 0,44681 20 0,1687 21 9,1 3,76 Nồi 2 0 .25 2, 937 0,73419 20 0 ,21 62 273,1 4 ,2 Nồi 3 0 ,23 8 11,561 2, 7 526 1 0,5 0,418 7 457 ,2 ... (N/m 2 ) P tb (atm) T tb ( 0 C) ∆ ’’ ( 0 C) Σ∆ ’’ ( 0 C) Nồi 1 9 ,23 99,5 1 022 ,51 511 ,26 5010,35 1,0654 100,81 1,31 9,87 Nồi 2 12, 86 84,1...

Ngày tải lên: 18/07/2014, 22:20

... 2 2 s2 G W W C t− − • do nước ngưng: 1 nc2 2 W Cθ • do tổn thất Q m2 : ( ) m2 1 2 nc2 2 Q 0,05W i Cθ= − Ta có phương trình cân bằng nhiệt lượng của nồi 2: ( ) ( ) 1 2 d 1 1 s1 2 2 d 1 2 2 s2 ... giả thiết : 0 11 4,77t C∆ = ; 0 12 4,73t C∆ = Nồi i t 2 ∆ i ψ i2 α i q 2 1 7,1 0,635 3636, 62 25 820 ,03 2 10 0,578 25 677 ,27 25 677 ,27 11. Xác định hệ số t...

Ngày tải lên: 24/04/2013, 22:10

... 21 .9 5676.49 29 17.093 27 . 92 26.78 5676.49 h h t C t C ∆ = ∗ = ∆ = ∗ = Tính sai số: 1 2 21.9 22 .4 92 100 2. 2% 5% 22 .4 92 26.78 27 . 92 100 4.08% 5% 27 . 92 η η − = ∗ = < − = ∗ = < 23 Đồ Án QTTB x C ... = Nồi2 : 2 3966.91 22 24640 24 51374.073( / ) 3600 Q J s ∗ = = 2 4 1 844.59 1 1 6.59 10 10193.658 23 10.1 K − = = + ∗ + 1 1 24 1374.073 29 17.093 844.59...

Ngày tải lên: 15/08/2014, 10:15

... nồi i : i tb q nhiệt tải riêng trung bình nồi i 2 21 ii tb qq q i + = 1 2 2 11 21 2 1 2 12 22 2 2 25346,6 925 24 475,36141 24 911, 026 96( / ) 2 2 24 911, 026 96 951,87796( / . ) 26 ,1704 21 103,5535 22 166, 524 86 21 635,03918( ... của dung dịch KOH Áp dụng công thức (1) ( ) 0, 121 .56 1 0, 121 .18 22 ,598M⇒ = + − = (g/mol) 0.5 2. 33 2 22 2 22 22 22 45...

Ngày tải lên: 15/03/2013, 16:00

... 1-1 và 2- 2: Z 1 + H g v p ++ 2 2 1.11 α γ = Z 2 + ++ g v p 2 2 2. 22 α γ h 1 -2 Với : v 1 =v= 091.0 0 42. 0*14.3 000 126 .0*4 . .4 22 == d Q π m/s v 2 =0 m/s p 1 = 0.588 at p 2 =1.033 at µ = 1. 82* 10 -3 ... 0.15*1*(378.63) 0.33 *(6. 72) 0.43 *(13784810.1) 0.1 *(6. 72/ 5 .25 7) 0 .25 =13 .28  α 2 = == 034.0 28 .13*5735.0. d Nu λ 22 4.07 W/m.độ  q 2 =α 2 .∆t 2...

Ngày tải lên: 18/03/2013, 14:10

... - Nồi I : Q 1 = D.r(θ 1 ) =314.6 *21 56=67 827 7.6 kj/h =188.41 kW - Nồi II: Q 2 =W 1 .r(θ 2 ) = 28 9.9 *22 21.5=6440 12. 85 kj/h = 178.89 kW 2. Tính hệ số truyền nhiệt K của mỗi nồi : t m1 T q 2 Công ... phía dung dịch sôi. Ta có công thức tính q 2 : q 2 =α 2 .∆t 2 (4) Hệ số cấp nhiệt từ thành thiết bị đến dung dịch α 2 được tính bởi công thức: α 2 =...

Ngày tải lên: 23/04/2013, 22:50

... 5,1 3,135, 12, 1 1 25 .173 07.154.0 327 ,0 .25 ,0.8 ,2   = 1 ,23 .10 -3 m = 1 ,23 mm  5,1 3,135, 12, 1 2 58.139 118.0 327 ,0 .25 ,0.8 ,2   = 1 ,20 .10 -3 m = 1 ,20 mm  5,1 3,135, 12, 1 3 12, 82 7,60.0 327 ,0 .25 ,0.8 ,2   = ... W1 727 2, 727 7509,651 3 ,25 W2 8000 8100,15 1 ,25 W3 8 727 ,27 2 8390,585 3,857 D1 27 71,50 2. 6. Tính bề mặt...

Ngày tải lên: 06/05/2014, 22:19