thiết kế hệ thống cô đặc 2 nồi dung dịch (nh4)2so4
thiết kế hệ thống cô đặc 2 nồi dung dịch (nh4)2so4
... )
C
K
Q
K
Q
K
Q
TTT
C
K
Q
K
Q
K
Q
TTT
°=
+
+=
+
∆+∆=∆
°=
+
+=
+
∆+∆=∆
8385,30
)25 32, 2733 627 1 ,25 80(
25 32, 2733
)78164 ,29 1733,30(.
1165 ,29
25 32, 2733 627 1 ,25 80
627 1 ,25 80
)78164 ,29 1733,30().(
2
2
1
1
2
2
21
,
2
2
2
1
1
1
1
21
,
1
GVHD :Nguyễn Thế Hữu SVTH : Nguyễn Sĩ Nam
32
Trường ... (W/m
2
)
3855 ,26 244
2
988 ,26 7 127 731 ,25 775
2
221 2
2
=
+
=...
Thiết kế hệ thống cô đặc hai nồi dung dịch đường sucrose
... đốt
126 0
0,854
0 ,29 8900
20
0,1380
141,30 02
6,55 32
Nồi 1
120 8
2, 251
0,755336
20
0 ,21 93
27 3,05
9 ,27 1
Ống dẫn
hơi thứ
Nồi 2
11 92
11,471
3,798176
25
0,4399
457 ,2
9, 525
Nồi 1
126 0
941,638
0,0003 72
0,5
0,0308
57, 625 7, 62
3,37 82
Ống
nước
Ngưng
Nồi ... vậy, sử dụng hệ thống cô đặc 2 nồi xuôi chiều để cô đặc dung dịch
đường sucrose.
1...
Thiết kế hệ thống cô đặc 3 nồi dung dịch muối ăn
... hơi đốt 0 ,27 1 ,21 2 0, 327 493 20
0,144
4
168,3 3,41
Ống dẫn
hơi thứ
Nồi 1 0 ,26 2 1,706 0,44681 20 0,1687 21 9,1 3,76
Nồi 2 0 .25 2, 937 0,73419 20 0 ,21 62 273,1 4 ,2
Nồi 3 0 ,23 8 11,561 2, 7 526 1 0,5
0,418
7
457 ,2 ...
(N/m
2
)
P
tb
(atm)
T
tb
(
0
C)
∆
’’
(
0
C)
Σ∆
’’
(
0
C)
Nồi 1 9 ,23 99,5 1 022 ,51 511 ,26 5010,35 1,0654 100,81 1,31 9,87
Nồi 2 12, 86 84,1...
Hoàn thành thiết kế hệ thống cô đặc 2 nồi xuôi chiều có phòng đốt ngoài làm việc liên tục với dung dịch NaOH
... 2 2 s2
G W W C t− −
• do nước ngưng:
1 nc2 2
W Cθ
• do tổn thất Q
m2
:
( )
m2 1 2 nc2 2
Q 0,05W i Cθ= −
Ta có phương trình cân bằng nhiệt lượng của nồi 2:
( ) ( )
1 2 d 1 1 s1 2 2 d 1 2 2 s2 ... giả thiết :
0
11
4,77t C∆ =
;
0
12
4,73t C∆ =
Nồi
i
t
2
∆
i
ψ
i2
α
i
q
2
1 7,1 0,635 3636, 62 25 820 ,03
2 10 0,578 25 677 ,27 25 677 ,27
11. Xác định hệ số t...
Thiết kế hệ thống cô đặc 2 nồi ngược chiều, thiết bị cô đặc buồng đốt ngoài kiểu đứng, tuần hoàn tự nhiên
... 21 .9
5676.49
29 17.093
27 . 92 26.78
5676.49
h
h
t C
t C
∆ = ∗ =
∆ = ∗ =
Tính sai số:
1
2
21.9 22 .4 92
100 2. 2% 5%
22 .4 92
26.78 27 . 92
100 4.08% 5%
27 . 92
η
η
−
= ∗ = <
−
= ∗ = <
23
Đồ Án QTTB
x
C
... =
Nồi2 :
2
3966.91 22 24640
24 51374.073( / )
3600
Q J s
∗
= =
2
4
1
844.59
1 1
6.59 10
10193.658 23 10.1
K
−
= =
+ ∗ +
1
1
24 1374.073
29 17.093
844.59...
Thiết kế hệ thống cô đặc hai nồi xuôi chiều thiết bị cô đặc ống tuần hoàn ngoài dùng cho cô đặc dung dịch KOH
... nồi i
:
i
tb
q
nhiệt tải riêng trung bình nồi i
2
21 ii
tb
qq
q
i
+
=
1
2
2
11 21
2
1
2
12 22
2
2
25346,6 925 24 475,36141
24 911, 026 96( / )
2 2
24 911, 026 96
951,87796( / . )
26 ,1704
21 103,5535 22 166, 524 86
21 635,03918( ... của dung dịch
KOH
Áp dụng công thức (1)
( )
0, 121 .56 1 0, 121 .18 22 ,598M⇒ = + − =
(g/mol)
0.5 2. 33 2
22
2
22 22 22
45...
Thiết kế hệ thống cô đặc hai nồi làm việc liên tục xuôi chiều cô đặc dung dịch xút NaOH
... 1-1 và 2- 2:
Z
1
+
H
g
v
p
++
2
2
1.11
α
γ
= Z
2
+
++
g
v
p
2
2
2. 22
α
γ
h
1 -2
Với :
v
1
=v=
091.0
0 42. 0*14.3
000 126 .0*4
.
.4
22
==
d
Q
π
m/s
v
2
=0 m/s
p
1
= 0.588 at
p
2
=1.033 at
µ = 1. 82* 10
-3
... 0.15*1*(378.63)
0.33
*(6. 72)
0.43
*(13784810.1)
0.1
*(6. 72/ 5 .25 7)
0 .25
=13 .28
α
2
=
==
034.0
28 .13*5735.0.
d
Nu
λ
22 4.07 W/m.độ
q
2
=α
2
.∆t
2...
Thiết kế hệ thống cô đặc hai nồi làm việc liên tục xuôi chiều cô đặc dung dịch xút NaOH
... - Nồi I :
Q
1
= D.r(θ
1
) =314.6 *21 56=67 827 7.6 kj/h =188.41 kW
- Nồi II:
Q
2
=W
1
.r(θ
2
) = 28 9.9 *22 21.5=6440 12. 85 kj/h = 178.89 kW
2. Tính hệ số truyền nhiệt K của mỗi nồi :
t
m1
T q
2
Công ... phía dung dịch sôi. Ta có công thức tính q
2
:
q
2
=α
2
.∆t
2
(4)
Hệ số cấp nhiệt từ thành thiết bị đến dung dịch α
2
được tính bởi công thức:
α
2
=...
Đồ án quá trình thiết bị thiết kế hệ thống cô đặc 3 nồi xuôi chiều buồng đốt ngoài.
...
5,1
3,135, 12, 1
1
25 .173
07.154.0 327 ,0 .25 ,0.8 ,2
= 1 ,23 .10
-3
m = 1 ,23 mm
5,1
3,135, 12, 1
2
58.139
118.0 327 ,0 .25 ,0.8 ,2
= 1 ,20 .10
-3
m = 1 ,20 mm
5,1
3,135, 12, 1
3
12, 82
7,60.0 327 ,0 .25 ,0.8 ,2
= ...
W1
727 2, 727
7509,651
3 ,25
W2
8000
8100,15
1 ,25
W3
8 727 ,27 2
8390,585
3,857
D1
27 71,50
2. 6. Tính bề mặt...