MODELLING OF MECHANICAL SYSTEM VOLUME 2 Episode 1 ppt
MODELLING OF MECHANICAL SYSTEM VOLUME 2 Episode 1 ppt
... 307Chapter 6. Plates: out -of- plane motion 311 6 .1. Kirchhoff–Love hypotheses 3 12 6 .1. 1. Local displacements 3 12 6 .1 .2. Local and global strains 313 6 .1 .2. 1. Local strains 313 6 .1 .2. 2. Global flexure ... vibration of straight beams 19 04 .2. 1. Travelling waves of simplified models 19 04 .2. 1. 1. Longitudinal waves 19 04 .2. 1 .2. Flexure waves 19 34 .2. 2. Standing waves, or natural modes of vibration 19 64 .2. 2 .1. ... 72 2 .1. 5. Elastic stresses 74 2. 1. 6. Equilibrium in terms of generalized stresses 75 2. 1. 6 .1. Equilibrium of forces 75 2. 1. 6 .2. Equilibrium of the moments 77 2. 2. Small elastic motion 78 2. 2 .1. ...
- 40
- 217
- 0
MODELLING OF MECHANICAL SYSTEM VOLUME 2 Episode 3 ppt
... is:X−X0= 1 + κξ0 1 − ξ 2 0ξ 2( 1 + κξ0 (1 − ξ0))−ξ 2 2;0≤ ξ ≤ ξ0X+X0= 1 + κξ0 1 − ξ 2 0(ξ − 1) 2( 1 + κξ0 (1 − ξ0))+ 1 − ξ 2 2; ξ0≤ ξ ≤ 1 Limit cases:κ ... In terms of local quantities itreduces to:ρ∂ 2 ξ∂t 2 −∂t 1 ∂x=f(e)(x, y, z; t)ρ∂ 2 ξj∂t 2 −∂σxj∂x= f(e)j(x, y, z; t); (j = 1, 2, 3) [2. 16 ] 2. 1. 6 .1 Equilibrium of forcesFor ... + b′(ξ − 1) The load condition implies a = a′= 1 /2 and the conditions at the spring providethe linear system: (1 + κξ0) 1 11 + κ (1 − ξ0)bb′=κ 2 ξ 2 0 1 − ξ 2 0Straight...
- 40
- 219
- 0
MODELLING OF MECHANICAL SYSTEM VOLUME 2 Episode 4 pptx
... B 1 =−3A 1 4EIZ′′′ 1 (0.5) =−F0L3 /2 ⇒ 6EIA 1 =−F0 /2 ⇒ A 1 =−F0L3 12 EI 11 6 Structural elements 2. 2.5 .2 Generalized mechanical impedancesBesides the elastic supports, other kinds of ... =−Z′ 1 (0.5) ⇒ Z′ 2 (0.5) = Z′ 1 (0.5) = 0Calculation of the four constants is quite straightforward:Z 1 (0) = Z′ 1 (0) = 0 ⇒ Z 1 (ξ) = A 1 ξ3+ B 1 ξ 2 Z′ 1 (0.5) = 0 ⇒ 3A 1 (0.5) 2 + 2B 1 (0.5) ... as:Ee= 1 2 L0ES∂X∂x 2 + GS∂Ys∂x 2 +∂Zs∂x 2 dx+ 1 2 L0GJT∂ψx∂x 2 +EIz∂ 2 Yb∂x 2 2 +EIy∂ 2 Zb∂x 2 2 dx[3 .2] The kinetic energy Eκis:Eκ= 1 2 L0ρS{˙X 2 +...
- 40
- 198
- 0
MODELLING OF MECHANICAL SYSTEM VOLUME 2 Episode 5 pptx
... form as:k 1 −k 1 1−k 1 k 1 + k 2 0 10 0X 1 X 2 λ 1 +m 1 m 12 0m 12 m 1 + m 2 0000¨X 1 ¨X 2 ¨λ 1 =F 1 F 2 D 1 [3 .10 1]where k 2 and m 2 are the diagonal ... principle 17 3first finite element, which is constrained by the condition X 1 = D(t) is written as:k 1 [X 1 , X 2 ] 1 1 11 X 1 X 2 + λ 1 (X 1 − D(t))=[X 1 , X 2 , λ 1 ]k 1 −k 1 1−k 1 k 1 0000X 1 X 2 λ 1 −00D(t)[3 .10 0]It ... get:ℓn0Es∂X∂x 2 dx +ℓn0EI∂ 2 Z∂x 2 2 dx≃ EnSnℓn0∂Xn∂x 2 2 dx +EnInℓn0∂ 2 Zn∂x 2 2 dx=[XIZIZ′IXJZkZ′J]K 11 K 12 K 13 K 14 K 15 K 16 K 21 K 22 K 23 K 24 K 25 K 26 K 31 K 32 K33K34K35K36K 41 K 42 K43K44K45K46K 51 K 52 K53K54K55K56K 61 K 62 K63K64K65K66XIZIZ′IXJZJZ′Jwhere...
- 40
- 300
- 0
MODELLING OF MECHANICAL SYSTEM VOLUME 2 Episode 2 pdf
... Figure 1. 17.Substituting [1. 111 ] into [1. 109] and [1. 110 ] we arrive at the linear system: − (U 2 + U 1 )(λ +2G(cos θ) 2 ) +γGV sin 2 = 0(U 2 − U 1 ) sin 2 − γV cos 2 = 0 [1. 1 12 ] which ... 2 RC=−γ cos 2 sin 2 [1. 113 ]which has the non-trivial solution:R =sin 2 sin 2 −(γ cos 2 ) 2 sin 2 sin 2 +(γ cos 2 ) 2 ; C = 2 sin 2 cos 2 sin 2 sin 2 +(γ cos 2 ) 2 [1. 114 ]These ... that:λ +2G(cos θ) 2 G=λ +2G (1 −(sin θ) 2 )G=λ +2G (1 −(γ sin β) 2 )G= γ 2 (1 2( sin β) 2 ) = γ 2 cos 2 The system [1. 1 12 ] is thus transformed into:γ cos 2 −sin 2 sin 2 γcos 2 RC=−γ...
- 40
- 211
- 0
MODELLING OF MECHANICAL SYSTEM VOLUME 2 Episode 6 ppsx
... 0 1 0 00 − 12 6γℓ 0 12 6γℓ0 −6γℓ 2 ℓ 2 06γℓ 4γℓ 2 ⇒ K (1) = Kℓ4γℓ 2 06γℓ 2 ℓ 2 010 06γℓ 0 12 6γℓ 2 ℓ 2 06γℓ 4γℓ 2 U 2 W 2 ϕ 2 U3W3ϕ3T⇒U 2 W 2 ϕ 2 ϕ3TKℓ 10 ... 4γℓ 2 U 2 W 2 ϕ 2 U3W3ϕ3T⇒U 2 W 2 ϕ 2 ϕ3TKℓ 10 0 10 00 12 −6γℓ 0 − 12 −6γℓ0 −6γℓ 4γℓ 2 06γℓ 2 ℓ 2 10 0 1 0 00 − 12 6γℓ 0 12 6γℓ0 −6γℓ 2 ℓ 2 06γℓ 4γℓ 2 ⇒ K (2) = Kℓ 10 000 12 −6γℓ ... matrix [3 .10 9], the stiffness matrix of the first element is written as:Kℓ 10 0 10 00 12 −6γℓ 0 − 12 −6γℓ0 −6γℓ 4γℓ 2 06γℓ 2 ℓ 2 10 0 1 0 00 − 12 6γℓ 0 12 6γℓ0 −6γℓ 2 ℓ 2 06γℓ...
- 40
- 229
- 0
MODELLING OF MECHANICAL SYSTEM VOLUME 2 Episode 7 pdf
... energy:M 1 ˙X 1 + M 2 ˙X 2 = M 1 ˙X′ 1 + M 2 ˙X′ 2 1 2 M 1 ˙X 2 1 + 1 2 M 2 ˙X 2 2= 1 2 M 1 ˙X′ 2 1 + 1 2 M 2 ˙X′ 2 2[4 .10 0]where˙X 1 ,˙X 2 and˙X′ 1 ,˙X′ 2 denote the ... follows: 2 L+ ̟ 2 1 − ̟ 2 2 L 2 L 2 L 2 L 2 L+ ̟ 2 2− ̟ 2 2 L 2 L 2 L 2 L 2 L+ ̟ 2 3− ̟ 2 2 L 2 L 2 L 2 L 2 L+ ̟ 2 4− ̟ 2 q 1 q 2 q3q4=0000by ... 0, 1, 2 If four modes are retained in the projection, the following homogeneous system tobe solved is: 2( γL+ ̟ 2 ) 2 L 2 L 2 L 2 L 2 L+ π 2 − ̟ 2 2γL 2 L 2 L 2 L 2 L+ 4π 2 −...
- 40
- 192
- 0
MODELLING OF MECHANICAL SYSTEM VOLUME 2 Episode 8 potx
... or oddEhπ 2 4n 2 η+m 2 η 2 α 2 n,m+n 2 η +m 2 2ηβ 2 n,motherwiseEhπ 2 4n 2 η+m 2 η 2 α 2 n,m+n 2 η +m 2 2ηβ 2 n,m+8n 2 m 2 π 2 (n 2 − m 2 ) 2 αn,mβn,mwhere ... system: 4EhMπ 2 4n 2 +m 2 η 2 2−ω′n,m 2 2n 2 m 2 η 2 (n 2 − m 2 ) 2 2n 2 m 2 η 2 (n 2 − m 2 ) 2 π 2 4n 2 η 2 +m 2 η 2 2−ω′n,m 2 ×αn,mβn,m=00 28 6 Structural elementsThe ... are:Eh 1 − ν 2 ∂ 2 X∂x 2 + ν∂ 2 Y∂x∂y+ Gh∂ 2 X∂y 2 +∂ 2 Y∂x∂y=−αEh 1 − ν∂θ∂xEh 1 − ν 2 ∂ 2 Y∂y 2 + ν∂ 2 X∂x∂y+ Gh∂ 2 Y∂x 2 +∂ 2 X∂x∂y=−αEh 1 − ν∂θ∂y[5. 51] However,...
- 40
- 200
- 0
MODELLING OF MECHANICAL SYSTEM VOLUME 2 Episode 9 pps
... Zεxx=−z∂ 2 Z∂x 2 + 1 2 ∂Z∂x 2 +z 2 2∂ 2 Z∂x 2 2 +∂ 2 Z∂x∂y 2 εxy=−z∂ 2 Z∂x∂y+z 2 2∂ 2 Z∂x∂y∂ 2 Z∂x 2 +∂ 2 Z∂y 2 + 1 2 ∂Z∂x∂Z∂yεyy=−z∂ 2 Z∂y 2 + 1 2 ∂Z∂y 2 +z 2 2∂ 2 Z∂y 2 2 +∂ 2 Z∂x∂y 2 [6.89]In ... finitef (1, 1) = 783 Hz f (1 ,2) out -of- phase = 10 37 Hzf (1 ,2) in-phase = 11 72 Hz f (2, 2) = 14 44 HzFigure 5 .17 . First modes of a plate fixed at the four edges3 12 Structural elements6 .1. Kirchhoff–Love ... m 2 ) 2 ; αn,m= βn,mout -of- phase modes:fn,m=c2Ln 2 +m 2 2−8n 2 m 2 π 2 (n 2 − m 2 ) 2 ; αn,m=−βn,mFigure 5 .17 shows the mode shapes (1, 1) , (1, 2) and (2, 2) of a steel plate(though...
- 40
- 201
- 0
MODELLING OF MECHANICAL SYSTEM VOLUME 2 Episode 10 pdf
... [6.68],D[[Z]]=p0⇒∂ 2 ∂r 2 + 1 r∂∂r+ 1 r 2 ∂ 2 ∂θ 2 ∂ 2 Z∂r 2 + 1 r∂Z∂r+ 1 r 2 ∂ 2 Z∂θ 2 =p0D[6. 12 4 ]The problem is independent of θ, so the corresponding derivatives are null and[6. 12 4 ] is ... out -of- plane motion 3 51 Then [6 .1 12 ] takes the form:χrr=−∂ 2 Z∂r 2 ; χθθ=− 1 r∂∂θ 1 r∂Z∂θ+ 1 r∂Z∂r;χθr=− 1 2 1 r∂∂θ∂Z∂r+ r∂∂r 1 r 2 ∂Z∂θ[6. 12 1 ]The ... sin(knx)sin(ηkmy)qn,m= 16 ab( 1) n+m(ηkm) 2 − (kn) 2 (ηkmkn) 2 (ηkm) 2 + (kn) 2 kn=(2n + 1) πa, n = 0, 1, 2 ; km=(2m + 1) πa, m = 0, 1, 2 where η = a/b is the aspect ratio of the plate.Numerical...
- 40
- 289
- 0
Từ khóa: Nghiên cứu tổ hợp chất chỉ điểm sinh học vWF, VCAM 1, MCP 1, d dimer trong chẩn đoán và tiên lượng nhồi máu não cấpMột số giải pháp nâng cao chất lượng streaming thích ứng video trên nền giao thức HTTPNghiên cứu vật liệu biến hóa (metamaterials) hấp thụ sóng điện tử ở vùng tần số THzBiện pháp quản lý hoạt động dạy hát xoan trong trường trung học cơ sở huyện lâm thao, phú thọGiáo án Sinh học 11 bài 13: Thực hành phát hiện diệp lục và carôtenôitGiáo án Sinh học 11 bài 13: Thực hành phát hiện diệp lục và carôtenôitĐỒ ÁN NGHIÊN CỨU CÔNG NGHỆ KẾT NỐI VÔ TUYẾN CỰ LY XA, CÔNG SUẤT THẤP LPWANQuản lý hoạt động học tập của học sinh theo hướng phát triển kỹ năng học tập hợp tác tại các trường phổ thông dân tộc bán trú huyện ba chẽ, tỉnh quảng ninhPhối hợp giữa phòng văn hóa và thông tin với phòng giáo dục và đào tạo trong việc tuyên truyền, giáo dục, vận động xây dựng nông thôn mới huyện thanh thủy, tỉnh phú thọNghiên cứu về mô hình thống kê học sâu và ứng dụng trong nhận dạng chữ viết tay hạn chếĐịnh tội danh từ thực tiễn huyện Cần Giuộc, tỉnh Long An (Luận văn thạc sĩ)Thơ nôm tứ tuyệt trào phúng hồ xuân hươngThiết kế và chế tạo mô hình biến tần (inverter) cho máy điều hòa không khíTổ chức và hoạt động của Phòng Tư pháp từ thực tiễn tỉnh Phú Thọ (Luận văn thạc sĩ)Tăng trưởng tín dụng hộ sản xuất nông nghiệp tại Ngân hàng Nông nghiệp và Phát triển nông thôn Việt Nam chi nhánh tỉnh Bắc Giang (Luận văn thạc sĩ)Giáo án Sinh học 11 bài 15: Tiêu hóa ở động vậtGiáo án Sinh học 11 bài 15: Tiêu hóa ở động vậtGiáo án Sinh học 11 bài 14: Thực hành phát hiện hô hấp ở thực vậtGiáo án Sinh học 11 bài 14: Thực hành phát hiện hô hấp ở thực vậtGiáo án Sinh học 11 bài 14: Thực hành phát hiện hô hấp ở thực vật