Công nghệ xử lý khí - Phần 7 doc

... Body size Travel 10% 20% 30% 40% 50% 60% 70 % 80% 90% 100% 3” 1 ½” 4,5 5 ,78 9,96 17, 7 26,5 36,6 52 ,7 71 ,7 91,5 1 07 4” 1 ½” 8,26 13,5 19,9 30,9 44,1 72 ,5 113 152 182 203 Nếu chọn van 3” thì ... = 3 3-& gt;35 đối với van cầu Trong công thức trên sin[(3 471 /C 1 ) ( ∆ P/P 1 )] Deg phản ánh dòng qua van là tới hạn khi [(3 471 /C 1 ) ( ∆ P/P 1 )] Deg ≥ 90 o khi đ...

Ngày tải lên: 23/07/2014, 23:20

... 70 0kg nước /1 triệu m3 khí gas Lượng nước bão hoà của khí gas khi ra contactor (12500kpa, -5 o C) tra đồ thị 4.1 W_outlet: 60kg nước /1 triệu m3 khí gas (W_inlet - W_outlet)/ W_inlet = (70 0-6 0) /70 0) ... T1{1+[(P2/P1) (k-1)/ k -1 ]/E isen } Solution 61 E isen là hiệu suất đẳng entropy đối với máy nén khí ly tâm vào khoảng 0,65~0,8 đối với máy nén khí piston...

Ngày tải lên: 23/07/2014, 23:20

... 845 1 270 1900 3 170 5280 500 170 600 800 1200 179 5 2995 4990 600 140 550 73 0 1095 1640 273 5 4560 650 125 535 71 5 1 075 1610 2685 4 475 70 0 110 535 71 0 1065 1600 2665 4440 75 0 95 505 670 1010 ... 75 % đến 103 /4 in ( 273 mm) và 18 5/8 in (457mm) bao gồm 85% Prepared by Hà quốc Việt pro Eng gas comp platform page 131 18 R68 R69 R69 R69 R70 R71 20 R72 R73 R73 R73 R74...

Ngày tải lên: 23/07/2014, 23:20

... ∆P=(P2-P1) = ∆Pf + ∆Px = -2 f.ρ.L.v 2 .ρ/(g c d )-( ∆X)ρ(g/g c ). d = 1,265q 0,4 .{f.Lρ/(∆Pf.g c )} 0,2 nếu chưa biết f ta nên dùng công thức sau: cho ống nhỏ: d = 0,6 47. q 0,3 97 .ρ 0. 172 .µ 0.036 .{L/(∆Pf ... P 2 ) - P 1 P 2 /( P 1 +P 2 )] T m = T avg = [(T 1 - T 2 )/ln{(T 1 -T g )/( T 2 -T g )]} + T g Z m = Z avg Để đơn giản trong việc tính toán thực...

Ngày tải lên: 23/07/2014, 23:20

... Xác định lưu lượng van an toàn phục vụ cho khí hydrocacbon: w = (B)CK o AP 1 [Mw/(ZT)] 0,5 w: lưu lượng khối lượng qua van kg/h B hệ số = 7, 6x10 -5 C: hệ số phụ thuộc vào tỉ số nhiệt dung ... platform page 111 PHẦN 8 VAN AN TOÀN Có ba dạng phổ biến sau: Van an toàn dạng không cân bằng Đây là dạng van an toàn có cấu tạo đơn giản nhất, thường được sử dụng khi xả khí v...

Ngày tải lên: 23/07/2014, 23:20

... 0.6 37 323 68 .74 C7 371 .42 540.2 273 6 0.6 875 6 7. 532532 1.14 177 8 -5 . 674 95 9.39 0.598 323 98.42 nC8 398. 67 568.4 2490 0 .70 139 7. 943811 1.116205 -6 .74 072 2.94 0.568 323 125. 67 nC9 423.82 594 .7 ... 174 5.44 0. 873 323 -4 2. 07 iC4 261.19 408.13 3648 0.639 97 6.306419 1.160 577 -1 .73 68 642. 37 0 .79 1 323 -1 1.81 nC4 272 .51 425.16 379 7 0.64096...

Ngày tải lên: 23/07/2014, 23:20

... vực 1: phần tách khí chủ yếu , nơi xảy ra quá trình tách chủ yếu phần chất lỏng tự do trong dòng hỗn hợp lỏng khí . Phần 2: phần lắng chất lỏng. Phần 3: phần chứa chất lỏng. Phần 4: Phần ... tách loại này có thể tách ba pha kh - dầu-nước bình tách ngang có diện tích tiếp xúc dầu khí lớn , cho phép khí thoát nhanh hơn, vì thế nó có thể xử lý thể tích khí nh...

Ngày tải lên: 23/07/2014, 23:20

... kính trong của ống và đường kính orifice tốt nhất vào khoảng: Pipe taps Flange taps 0, 2-& gt;0, 67 0,1 5-& gt;0 ,7 Prepared by Haứ quoỏc Vieọt pro Eng gas comp platform page 118 Hỡnh 9.4 ... lượng kiểu turbine Prepared by Haứ quoỏc Vieọt pro Eng gas comp platform page 121 Hỡnh 9 .7: B aỷng tra heọ soỏ b Prepared by Haứ qu...

Ngày tải lên: 23/07/2014, 23:20

... bằng nhiệt độ tạo hydrate HFT - nhiệt độ thấp nhất trong hệ thống T COLT ) Ki : Hệ số, Ki = 12 97 Khi X R > 25% ta áp dụng công thức d = -7 2ln(x H2O ) x H2O là phần mol của nước trong hỗn ... hydrate tốt nhất là phải làm khô khí thật tốt trước khi qua các thiết bị công nghệ, tuy nhiên điều này khó thực hiện được. Một phương pháp khác là đưa vào dòng khí các chất ứ...

Ngày tải lên: 23/07/2014, 23:20

... Hình 5.6 : Đồ thị tra hằng số cân bằng khí - rắn của n-Butane và CO 2 Hình 5 .7 : Đồ thị tra hằng số cân bằng khí rắn của H 2 S Phương pháp Trekell-Campbell Phương pháp này dự đoán cho ... cong là phần có thể hình thành hydrate. Do đó không nên vận hành chế độ công nghệ ở vùng này mà không có các biện pháp sử lý chống hydrate. Hình 5.20 : Đường đặc tính tạo hy...

Ngày tải lên: 23/07/2014, 23:20