Công nghệ xử lý khí - Phần 12 pdf

... vực 1: phần tách khí chủ yếu , nơi xảy ra quá trình tách chủ yếu phần chất lỏng tự do trong dòng hỗn hợp lỏng khí . Phần 2: phần lắng chất lỏng. Phần 3: phần chứa chất lỏng. Phần 4: Phần ... tách loại này có thể tách ba pha kh - dầu-nước bình tách ngang có diện tích tiếp xúc dầu khí lớn , cho phép khí thoát nhanh hơn, vì thế nó có thể xử lý thể tích khí nh...

Ngày tải lên: 23/07/2014, 23:20

... orifice =1 khi T f < ;120 o F. T meas Tỉ số giữa đường kính trong của ống và đường kính orifice tốt nhất vào khoảng: Pipe taps Flange taps 0, 2-& gt;0,67 0,1 5-& gt;0,7 Prepared by ... : B aỷng tra heọ soỏ F b Prepared by Haứ quoỏc Vieọt pro Eng gas comp platform page 120 Hỡnh 9.6 : B aỷng tra heọ soỏ b Prepared by Hà quốc Việt pro Eng gas comp...

Ngày tải lên: 23/07/2014, 23:20

... platform page 2 PHẦN 1 HỆ THỐNG CÔNG NGHỆ DẦU KHÍ Mô hình tổng quát hệ thống công nghệ khai thác, thu gom, sử lý khí . Phần lớn các hệ thống sử lý dầu khí đều có các thành phần chung như hình ... HYDROCACBON LỎNG PHẦN 4 LƯNG NƯỚC TRONG KHÍ HYDROCACBON PHẦN 5 GAS HYDRATE PHẦN 6 DEHYDRATE-CHỐNG HYDRATE HOÁ PHẦN 7 ĐIỀU KHIỂN CÔNG NGHỆ VÀ THIẾT BỊ ĐIỀU KHIỂN PHẦN 8...

Ngày tải lên: 23/07/2014, 23:20

... Lối ra của khí gas có áp suất cao. Prepared by Hà quốc Việt pro Eng gas comp platform page 182 PHẦN 18 TURBINE KHÍ TURBINE KHÍ Nguyên lý hoạt động turbin khí Turbine khí là một ... trường xung quanh. Nhiệt lượng thải ra q2 = c p (T4-T1) Hiệu suất nhiệt lý thuyết của chu trình: E theor = (q1-q2)/q1 = 1-( T1/T2) = 1- (T4/T3) = 1- [1/(P2/P1) m ] T: nhiệt độ (...

Ngày tải lên: 23/07/2014, 23:20

... 230 655 875 1315 1970 3280 5470 400 200 635 845 127 0 1900 3170 5280 500 170 600 800 120 0 1795 2995 4990 600 140 550 730 1095 1640 2735 4560 650 125 535 715 1075 1610 2685 4475 700 110 535 710 ... Prepared by Hà quốc Việt pro Eng gas comp platform page 129 KHẢ NĂNG CHỊU ÁP SUẤT THEO NHIỆT ĐỘ CỦA MẶT BÍCH PRESSURE-TEMPERATURE RATINGS FOR STEEL PIPE FLANGES AND FLANGED...

Ngày tải lên: 23/07/2014, 23:20

... P 2 ) - P 1 P 2 /( P 1 +P 2 )] T m = T avg = [(T 1 - T 2 )/ln{(T 1 -T g )/( T 2 -T g )]} + T g Z m = Z avg Để đơn giản trong việc tính toán thực tế người ta đã thành lập các công ... Eng gas comp platform page 123 ∆P=(P2-P1) = ∆Pf + ∆Px = -2 f.ρ.L.v 2 .ρ/(g c d )-( ∆X)ρ(g/g c ). d = 1,265q 0,4 .{f.Lρ/(∆Pf.g c )} 0,2 nếu chưa biết f ta nên dùng công thức s...

Ngày tải lên: 23/07/2014, 23:20

... Xác định lưu lượng van an toàn phục vụ cho khí hydrocacbon: w = (B)CK o AP 1 [Mw/(ZT)] 0,5 w: lưu lượng khối lượng qua van kg/h B hệ số = 7,6x10 -5 C: hệ số phụ thuộc vào tỉ số nhiệt dung ... sau: orifice Tiết diện mm 2 D 71 E 126 ,5 F 198,1 G 324,6 H 506,5 J 830,3 K 1186 Prepared by Hà quốc Việt pro Eng gas comp platform page 112 Hình 8.2 : Van an toàn dạ...

Ngày tải lên: 23/07/2014, 23:20

... giữa tín hiệu vào/ra (I/O) của phần tử điều khiển - a: tuyến tính: là mối quan hệ giữa tín hiệu vào/ra (I/O) của phần tử điều khiển hoàn toàn là một đường thẳng - b: phi tuyến : có thể thay ... psi ∆ P = P 1 - P 2 = 725psi T = 104 o F= 564 o R Q = 40000 scmh = 1 4125 86 scfh G tỉ trọng khí 0,75 Ta có F L 2 ~ 0,98*0,98 = 0,96 Cho nên ∆ P> F L 2 P 1 /2 chất...

Ngày tải lên: 23/07/2014, 23:20

... bằng nhiệt độ tạo hydrate HFT - nhiệt độ thấp nhất trong hệ thống T COLT ) Ki : Hệ số, Ki = 129 7 Khi X R > 25% ta áp dụng công thức d =-7 2ln(x H2O ) x H2O là phần mol của nước trong hỗn ... hydrate tốt nhất là phải làm khô khí thật tốt trước khi qua các thiết bị công nghệ, tuy nhiên điều này khó thực hiện được. Một phương pháp khác là đưa vào dòng khí các chất ứ...

Ngày tải lên: 23/07/2014, 23:20

... đường cong hydrate FGH phần bên trái của đường cong là phần có thể hình thành hydrate. Do đó không nên vận hành chế độ công nghệ ở vùng này mà không có các biện pháp sử lý chống hydrate. ... Hình 5.6 : Đồ thị tra hằng số cân bằng khí - rắn của n-Butane và CO 2 Hình 5.7 : Đồ thị tra hằng số cân bằng khí rắn của H 2 S Phương pháp Trekell-Campbell Phương pháp nà...

Ngày tải lên: 23/07/2014, 23:20