Đang tải... (xem toàn văn)
Các chỉ tiêu đánh giá độ êm dịu và an toàn của hệ thống treo Hệ thống treo trên oto phải đạt chỉ tiêu về độ êm dịu và an toàn chuyển động Hai chỉ tiêu độ êm dịu Ride Comfort và độ an t
Trang 1HỆ THỐNG ĐIỀU KHIỂN TỰ ĐỘNG OTO
NHÓM 3
GVHD: Nguyễn Trung Hiếu
T R Ư Ờ N G Đ Ạ I H Ọ C S Ư P H Ạ M K Ỹ T H U ẬT T P H C MK H O A Đ À O TẠ O C H ẤT L Ư Ợ N G C A O
Trang 2ĐỀ TÀI
ACTIVE SUSPENSION MODELLING AND CONTROL
Trang 505/19/20245
Trang 7PHẦN 1: TỔNG QUAN
Trang 905/19/202491.2 Đối tượng nghiên cứu
• Hệ thống treo chủ động và hệ thống treo bị động• Bộ điều khiển PID
• Phần mềm Matlab/Simulink• Phần mềm Carsim
Trang 101.3 Mục đích đề tài
• 1 Tìm hiểu cấu tạo và nguyên lý hệ thống treo chủ động
• 2 Tìm hiểu và mô phỏng trên các phần mềm Matlab Simulink, Carsim• 3 So sánh hệ thống treo chủ động và hệ thống treo bị động
• 4 Phân tích và đánh giá các đồ thị mô phỏng
• 5 Đánh giá, kiến nghị và tìm hướng phát triển cho đề tài
Trang 11PHẦN 2: CƠ SỞ LÝ THUYẾT
Trang 122.1 Công dụng của hệ thống treo
• Kết nối đàn hồi giữa thân xe và trục
• Đảm bảo mối quan hệ hình học chính xác giữa thân xe và bánh xe
• Chống rung, dao động và chấn động tác động lên xe do mặt đường không bằng phẳng, để bảo vệ hành khách và hành lý và cải thiện khả năng di chuyển
• Giúp truyền lực kéo và lực phanh được tạo ra bởi ma sát giữa mặt đường và bánh xe, đến khung gầm và thân xe.
Trang 132.2 Cấu tạo chung của hệ thống treo
Phần tử đàn hồi
Hấp thụ các dao động từ mặt đường lên thân xe
Giảm được tải trọng động từ thân xe xuống mặt đường
Trang 142.2 Cấu tạo chung của hệ thống treo
Phần tử giảm chấn
Dập tắt dao động do phần tử đàn hồi gây ra
Giảm tải trọng động cho bộ phận đàn hồi
Giúp lốp xe bám đường tốt hơn
Trang 15Phần tử dẫn hướng
2.2 Cấu tạo chung của hệ thống treo
Truyền lực dọc, ngang và momen từ đường lên khung xe
Đối với hệ thống treo phụ thuộc: Nhíp là bộ phận dẫn hướng
Đối với hệ thống treo độc lập: Các thanh đòn là bộ phận dẫn hướng
Trang 162.3 Khái niệm về khối lượng được treo và không được treo
Khối lượng của thân xe, hành khách được đỡ bởi các lò xo gọi là khối lượng được treo
Khối lượng các bánh xe, các cầu không được đỡ bởi các lò xo gọi là khối lượng không được treo
Thông thường, khối lượng được treo lớn hơn thì tính êm dịu chuyển động tốt hơn
Trang 172.4 Giới thiệu hệ thống treo chủ động
1: Giảm xóc khí nén
2: Cảm biến gia tốc kế của ô tô
3: ECU (hộp điều khiển điện tử của hệ thống treo) 4: Cảm biến độ cao xe
5: Cụm van phân phối và cảm biến áp suất của khí nén
6: Máy nén khí7: Bình khí nén; 8: Đường dẫn khí
Trang 182.4 Giới thiệu hệ thống treo chủ động
Nguyên lý hoạt động
Cảm biến ghi nhận độ cao và tốc độ xe, rồi
gửi tín hiệu về ECU
ECU điều khiển dòng điện đến hệ thống
servo-valve điều khiển đóng mở các
Sự đóng mở các khoang gây ra sự chênh lệch áp suất tác động lên cả phần
KLĐT và KLKĐT để giảm thiểu dao động
xe
Trang 192.5 Các chỉ tiêu đánh giá độ êm dịu và an toàn của hệ thống treo
Hệ thống treo trên oto phải đạt chỉ tiêu về độ êm dịu và an toàn chuyển động
Hai chỉ tiêu độ êm dịu (Ride Comfort) và độ an toàn (Vehicle Handling) lại mâu thuẫn với nhau
Khi thiết kế hệ thống treo để nâng cao độ an toàn thì độ êm dịu lại bị hạn chế.
Khi thiết kế hệ thống treo để nâng cao độ êm dịu thì độ an toàn lại bị hạn chế
Việc thiết kế một bộ điều khiển nhằm nâng cao đồng thời độ êm dịu và độ an toàn cho xe là vấn đề trọng tâm cần phải nghiên cứu.
Trang 202.5 Các chỉ tiêu đánh giá độ êm dịu và an toàn của hệ thống treo
Tiêu chuẩn về gia tốc dao động thẳng đứng
Theo tiêu chuẩn Quốc tế ISO: 2631-1-1997 và tiêu chuẩn Việt Nam: TCVN 6964-1- 2001 đưa ra những tiêu chí đánh giá tính êm dịu chuyển động của oto theo gia tốc thẳng đứng. Phương pháp đánh giá cơ bản dựa vào giá trị trung bình bình phương (R.M.S) của gia tốc.
Bảng đánh giá dựa vào R.M.S của gia tốc
Nhóm nghiên cứu lấy giá trị gia tốc 0,315 m/s2 làm tiêu chí đánh giá hệ thống treo chủ động
Trang 223.1 Xây dựng mô hình hệ thống treo bị động ¼ xe
ms: khối lượng được treo
mu: khối lượng không được treoks: độ cứng lò xo
kt: độ cứng giả thuyết của lốp xecs: hệ số bộ giảm chấn
Zs: độ dịch chuyển theo phương thẳng đứng của msZu: độ dịch chuyển theo phương thẳng đứng của mu
q: độ dịch chuyển theo phương thẳng đứng của bánh xe so với mặt đường
Trang 23Các lực tác dụng lên khối lượng được treo
Lực đàn hồi của hệ thống treo:
Lực giảm chấn của hệ thống treo:
Áp dụng định luật II Newton:
(Chọn chiều dương là chiều hướng lên)
Trang 24Các lực tác dụng lên khối lượng không được treo
Lực đàn hồi của hệ thống treo:
Lực giảm chấn của hệ thống treo:
Lực đàn hồi của lốp xe:
Áp dụng định luật II Newton:
(Chọn chiều dương là chiều hướng lên)
Trang 253.2 Xây dựng mô hình hệ thống treo chủ động ¼ xe
ms: khối lượng được treo
mu: khối lượng không được treoks: độ cứng lò xo
kt: độ cứng giả thuyết của lốp xecs: hệ số bộ giảm chấn
Zs: độ dịch chuyển theo phương thẳng đứng của msZu: độ dịch chuyển theo phương thẳng đứng của mu
q: độ dịch chuyển theo phương thẳng đứng của bánh xe so với mặt đường
F: lực điều khiển tác dụng lên cơ cấu chấp hành
Trang 26Các lực tác dụng lên khối lượng được treo
Lực đàn hồi của hệ thống treo:
Lực giảm chấn của hệ thống treo:
Áp dụng định luật II Newton:
(Chọn chiều dương là chiều hướng lên)
Trang 27Các lực tác dụng lên khối lượng không được treo
Lực đàn hồi của hệ thống treo:
Lực giảm chấn của hệ thống treo:
Lực đàn hồi của lốp xe:
Áp dụng định luật II Newton:
(Chọn chiều dương là chiều hướng lên)
Trang 28Khối lượng được treoms 250 (kg)Khối lượng không được treomu 50 (kg)
Độ cứng lò xo trên bộ giảm chấnks 18600 (N/m)
Độ cứng giả thuyết của lốp xekt 196000 (N/m)
Hệ số bộ giảm chấnbs 1000 (Ns/m)
3.3 Các thông số của xe mô phỏng
Trang 29Giả sử khi xe chạy lên 1 bậc cao 2 cm.
Biên dạng đường loại 1
3.4 Xây dựng biên dạng mặt đường mô phỏng
Trang 30 Biên dạng đường loại 2
3.4 Xây dựng biên dạng mặt đường mô phỏng
Trang 313.5 Mô phỏng hệ thống treo bị động
Trang 323.5 Mô phỏng hệ thống treo bị động
Khối Subsystem Passive Suspension 1/4
Trang 33Kết quả mô phỏng hệ thống treo bị động
Trang 34Kết quả mô phỏng hệ thống treo bị động
Trang 35Kết quả mô phỏng hệ thống treo bị động
Trang 36Kết quả mô phỏng hệ thống treo bị động
Trang 37Kết luận
Bảng tính giá trị trung bình bình phương R.M.S của hệ thống treo bị động
Trang 38Kết luận
Từ các biểu đồ trên, chúng ta thấy rằng khi xe đi lên một bước nhỏ 2cm, thân xe dao động khoảng 3,2cm với thời gian dập tắt dao động khoảng 5 giây, gia tốc thân xe lên tới 4,687 m/s2 Giá trị R.M.S của gia tốc dịch chuyển thân xe bằng 0,5580 m/s2 vượt quá giá trị cho phép là 0,315 m/s2 khiến người ngồi trong xe có chút ít về sự khó chịu
Các vấn đề trên được giải quyết bằng cách thiết kế bộ điều khiển cho hệ thống treo nhằm thỏa mãn các điều kiện:
Giá trị tuyệt đối tối đa của gia tốc thân xe phải được giảm thiểu
Biến dạng của bộ phận treo và biến dạng của lốp xe phải được giảm thiểu
Thời gian dao động hệ thống nên được giảm thiểu.
Trang 39Phương pháp xác định tham số bộ điều khiển PID
• Phương pháp Ziegler – Nichols
• Phương pháp Chien – Hrones – Rewisk
• Phương pháp chỉnh bằng tay: Đặt Ki = Kd = 0 Tăng Kp đến khi hệ thống dao động tuần hoàn Đặt thời gian tích phân bằng chu kỳ dao động Điều chỉnh lại giá trị Kp cho phù hợp Nếu có đao động thì điều chỉnh giá trị Kd.
• Phương pháp dùng phần mềm: Dùng phần mềm để tự động chỉnh định thông số PID (thực hiện trên mô hình toán,kiểm nghiệm trên mô hình
thực) Ví dụ dùng giải thuật di truyền (GA) để tìm thông số sao cho sai số đo được nhỏ hơn giá trị yêu cầu
3.6 Thiết kế bộ điều khiển PID cho hệ thống treo chủ động
Trang 40 Qua những quan sát trên phần 3.5, nhóm nghiên cứu muốn cải thiện hệ thống treo thông qua việc nâng cao độ an toàn (Vehicle Handling) của hệ thống treo, do vậy bộ điều khiển PID sẽ điều khiển khoảng cách giữa khối lượng treo và khối lượng không được treo, tức là hành trình của hệ thống treo Tuy nhiên, thông số tốt nhất để điều khiển là độ biến dạng lốp xe, nhưng các phép đo là rất khó.
Nhóm nghiên cứu muốn thiết kế bộ điều khiển sao cho đầu ra hành trình hệ thống treo (Zs – Zu) có thời gian ổn định nhỏ hơn 3 giây, độ vọt lố nhỏ, sai số nhỏ và lực điều khiển cơ cấu chấp hành nhỏ hơn 1000 N.
3.6 Thiết kế bộ điều khiển PID cho hệ thống treo chủ động
Trang 41Xác định tham số bộ điều khiển PID
Trang 42Chọn tham số Kp
Kp = 5000, Ki = 0, Kd =0 Kp = 5500, Ki = 0, Kd = 0 Kp = 5800, Ki = 0, Kd = 0
Kết luận: Nhóm nghiên cứu phát hiện ra rằng khi Kp = 5800, thời gian phản hồi đủ nhanh, vượt mức nhỏ Vì vậy, chọn Kp = 5800
Trang 4305/19/202443Chọn tham số Kd
Kp = 5800, Ki = 0, Kd = 500 Kp = 5800, Ki = 0, Kd = 1000 Kp = 5800, Ki = 0, Kd = 1300
Trang 44Chọn tham số Ki
Kp = 5000, Ki = 100, Kd = 1300
Trang 4505/19/202445Xem xét tính ổn định của bộ điều khiển PID
Hệ thống ổn định, nếu tất cả các nghiệm của phương trình đặc trưng có phần thực âm Nếu được biểu diễn trên mặt phẳng phức, các nghiệm này nằm ở bên trái của trục ảo.
Từ hình , ta thấy rằng tất cả các nghiệm của phương trình đặc trưng đều có phần thực âm Vì vậy, người ta kết luận rằng bộ điều khiển PID ổn định.
Trang 463.7 Cơ cấu chấp hành của hệ thống treo chủ động
Hệ thống treo chủ động được trang bị thêm một cơ cấu chấp hành thủy lực ở mỗi bánh xe Cơ cấu này có dạng xylanh thủy lực, bên trong là hệ thống các servo-valve Khi dòng điện được cung cấp, các valve bên trong sẽ thực hiện quá trình đóng – mở, điều này gây ra sự chênh lệch áp suất giữa các khoang Sự chênh lệch áp suất này sẽ gây ra lực tác động lên cả phần khối
lượng được treo và không được treo để giảm thiểu dao động của xe.
Cơ cấu chấp hành thủy lực đơn giản có thể được đại diện bằng hàm truyền bậc nhất:
Độ dịch chuyển tối đa của cơ cấu chấp hành thủy lực là 0,05 (m)
Trang 473.7 Cơ cấu chấp hành của hệ thống treo chủ động
Sơ đồ nguyên lý hoạt động của cơ cấu chấp hành thủy lực
Trang 483.7 Cơ cấu chấp hành của hệ thống treo chủ động
Trang 493.8 Mô phỏng hệ thống treo chủ động
Trang 503.8 Mô phỏng hệ thống treo chủ động
Khối Subsystem mô phỏng biên dạng mặt đường
Trang 513.8 Mô phỏng hệ thống treo chủ động
Khối Subsystem Active Suspension 1/4
Trang 52Kết quả mô phỏng biên dạng đường loại 1
Trang 53Kết quả mô phỏng biên dạng đường loại 1
Treo chủ động:
Đạt cực đại tại 0,0286 (m) Tại thời gian 1,25 (s)
Thời gian ổn định: 2,19 (s)Treo bị động:
Đạt cực đại tại 0,03169 (m) Tại thời gian 1,33 (s)
Thời gian ổn định: 4,26 (s)
Vậy độ dịch chuyển thân xe củahệ thống treo chủ động giảm9,75% so với hệ thống treo bịđộng
Trang 54Kết quả mô phỏng biên dạng đường loại 1
Hệ thống treo chủ động:
Đạt giá trị cực đại tại 6,742 (m/s2) Tại thời gian 1,02 (s)
Thời gian ổn định là 2,05 (s)Hệ thống treo bị động:
Đạt giá trị cực đại tại 4,442 (m/s2) Tại thời gian 1,03 (s)
Thời gian ổn định là 3,44 (s)
Vậy hệ thống treo chủ động tuy có giatốc cực đại lớn hơn, nhưng thời gianổn định lại nhanh hơn
Trang 55 Đạt giá trị cực đại tại 0,01073 (m) Tại thời gian 1,3 (s)
Thời gian ổn định là 4,04 (s)Vậy hành trình hệ thống treo chủ động giảm 30,30% so với hành trình hệ thống treo bị động.
Trang 56Kết quả mô phỏng biên dạng đường loại 1
Hệ thống treo chủ động:
Đạt giá trị cực đại tại 0,004998 (m) Tại thời gian 1,05 (s)
Thời gian ổn định là 1,78 (s)Hệ thống treo bị động:
Đạt giá trị cực đại tại 0,0098 (m) Tại thời gian 1,05 (s)
Thời gian ổn định là 3,2 (s)
Vậy độ biến dạng lốp xe của hệ thốngtreo chủ động giảm 49% so với hệ thống treo bị động
Trang 57Kết quả mô phỏng biên dạng đường loại 1
Trang 58Kết quả mô phỏng biên dạng đường loại 2
Trang 59Kết quả mô phỏng biên dạng đường loại 2
Trang 60Kết quả mô phỏng biên dạng đường loại 2
Trang 61Kết quả mô phỏng biên dạng đường loại 2
Trang 62Kết quả mô phỏng biên dạng đường loại 2
Trang 63Kết quả mô phỏng biên dạng đường loại 2
Trang 64Bảng so sánh R.M.S trên mặt đường loại 1
Trang 65Bảng so sánh R.M.S trên mặt đường loại 2
Trang 66PHẦN 4: MÔ PHỎNG
HỆ THỐNG TREO CHỦ ĐỘNG BẰNG PHẦN MỀM CARSIM
Trang 674.1 Sơ đồ hệ thống treo chủ động toàn bộ xe
Trang 684.1 Sơ đồ hệ thống treo chủ động toàn bộ xe
Trang 694.2 Mô hình Simulink hệ thống treo bị động toàn bộ xe
Trang 704.3 Mô hình Simulink hệ thống treo chủ động toàn bộ xe
Trang 714.3 Mô hình Simulink hệ thống treo chủ dộng toàn bộ xe
Khối Carsim Output
Trang 724 Mô hình Simulink hệ thống treo chủ dộng toàn bộ xe
Các thông số của Khối Controller
Trang 73* Tùy chỉnh thông số xe
Điều chỉnh thông số cơ bản của xe
Trang 74Điều chỉnh thông số cầu trước
Trang 75Điều chỉnh độ cứng lò xo, hệ số giảm chấn cầu trước
Trang 76Điều chỉnh thông số cầu sau
Trang 77Điều chỉnh độ cứng lò xo, hệ số giảm chấn cầu sau
Trang 78Mô phỏng xe chạy trên đường có vật cản nhỏ cao 3,5cm
Trang 79Mô phỏng xe chạy trên đường có vật cản nhỏ cao 3,5cm
Trang 80Dao động thân xe của cầu trước
Trang 8105/19/202481Dao động thân xe của cầu sau
Trang 82Lực thẳng đứng
Trang 83Mô phỏng xe chạy trên đường có mấp mô liên tục
Trang 84Mô phỏng xe chạy trên đường có mấp mô liên tục
Trang 8505/19/202485Lực thẳng đứng
Trang 86Lực giảm chấn
Trang 8705/19/202487Gia tốc thẳng đứng
Trang 88Góc pitch thân xe
Trang 8905/19/2024
Trang 90Thanks for watching!