... PA.II GVHD: THS: NGUYỄN MAI CHI CHƯƠNG : TÍNHTOÁNĐIỀU TIẾT LŨ 3.1 Mục đích yêu cầu tínhtoánđiều tiết lũ 3.1.1 Mục đích - Thông qua vi c tínhtoánđiều tiết lũ tìm biện pháp phòng chống lũ ... cuối thời đoạn tínhtoán (m = 0,35) - Cột (14) : sai số (không vượt 5%) - Cột (15) : q tb Kết tínhtoán thể Bảng 3.1 3.2 ứng với phương án Btr Tínhtoánđiều tiết lũ thiết kế P=1.0% điều tiết lũ ... đoạn tínhtoán Từ công thức (4.5), ta tínhtoán giá trị ΔL sau cộng dồn Tính đến Σ∆L = L2 Vi c tínhtoán dừng lại Σ∆L = Lth = 34m Bảng 4.13: Bảng kết tínhtoán đường mặt nước đoạn thu hẹp SVTH:...
... Do giới hạn vi t, chúng tơi khơng trình bày chi tiết tất trường hợp tính 12,000 2,263 91,448 tốn mà thống kê kết tính tốn bảng Bảng : Kết tính tốn ổn định Trư ờng hợp tính tốn Kháng chuyển vị ... dạng giếng (đã hồn chỉnh vận hành) số liệu địa chất Sơ đồ áp lực đất tác dụng vào giếng thể hình Kết tính tốn hệ số an tồn trượt trường hợp có lực kích ống bảng 415 Bảng Bảng tính tốn hệ số an ... ờng hợp tính tốn Kháng chuyển vị ngang lực kích ống Kháng chuyển v ị ngang khơng có lực kích ống Kháng chuy ển động xoay lực kích ống Kháng đẩy Hệ số an tồn FS 3.42 > [1.50] 6.31 > [1.50] 2.96...
... biến áp 2-2.b Tínhtoán tổn thất điện máy biến áp 2-3.b Tínhtoándòng cỡng Chơng Tínhtoán ngắn mạch A Phơng án I Trần Vi t Hng-HTĐ4-K45 Trang Trờng ĐHBK Hà Nội Đồántốtnghiệp 3-1.a Chọn điểm ... không nhiều nên cân công suất tínhtoán công suất cấp điện áp nhà máy thiết kế Công thức chung để tínhtoán thiết kế nh sau: Trần Vi t Hng-HTĐ4-K45 Trang Trờng ĐHBK Hà Nội Đồántốtnghiệp S= P% ... 3-2 Tínhtoán xác định góc cắt giới hạn 3-3 Tínhtoán xác định thời gian cắt giới hạn Trần Vi t Hng-HTĐ4-K45 Trang Trờng ĐHBK Hà Nội Đồántốtnghiệp Phần I Phần điện nhà máy nhiệt điện Trần Vi t...
... Hình Chi tiết kết Kết luận Phần mềm SAP2000 v9 phần mềm tínhtoán phân tích kết cấu hữu ích ứng dụng để tínhtoán kết cấu thép khung nhà công nghiệp, kết cấu cầu, kết cấu khơi (offshore Structures)….với ... 19 – 8/2009 Tài liệu lưu trữ http://tailieuxd.com/ 65 Bảng Bề rộng làm vi c hữu hiệu tiết diện mảnh gia cường Các thao tác khai báo Kiểm tra kết cấu: Design - Steel frame design – start design\check ... (LRFD A-B5-16, SAM 4-2) Hệ số thu hẹp Q cho tiết diện ngang đặc rỗng lấy Còn tiết diện mảnh lấy sau: Q = QsQa Qs: hệ số thu hẹp cho phẩn tử mảnh không gia cường Qa: hệ số thu hẹp cho phẩn tử mảnh...
... đến vi c sác định sức kháng cắt sơ đồtínhtoán Nếu tínhtoán ổn định mái dốc theo Bishop, Janbu, Mogestern sử dụng sơ đồ “ứng suất hữu hiệu” nên cần thí nghiệm: Tốt thí nghiệm Nén trục, sơ đồ ... III.3 CÁC PHƯƠNG PHÁP TÍNHTOÁN ỔN ĐỊNH MÁI DỐC ÁP DỤNG DỰ ÁN Từ phân tích trên, vi c tínhtoán ổn định mái dốc đất đá miền đồi núi áp dụng phương pháp điệukiện địa tầng sau: 1) Trường hợp 1: ... (Circular Slip) xảy điềukiện mái dốc nằm điềukiện địa tầng xem đồng từ xuống dưới, (b) điển hình với đất dính loại sét γ, φ’, c’ - Trongphạmvi dự án, gói thầu A3 nằm phạmvi khu vực Phú Thọ...
... dương Hai hệ số antoàn độc lập xác đònh, theo điềukiện cân mô men theo điềukiện cân lực nằm ngang Khi có điềukiện cân mô men thỏa mãn, hệ số antoànvi t sau, (8.9) hệ số antoàn theo điềukiện ... cột đất Đến đây, hệ số antoàntínhtoándựa cân mô men cân lực Hệ số antoàn khác phụ thuộc vào tỉ lệ % lực dùng tínhtoán hàm Hệ số antoàn thoả mãn haidiềukiện cân mô men cân lực gọi hệ ... nước ONDINH coi điềukiện cường độ ứng suất tiếp không bão hoà nước áp lực nước lỗ rỗng âm Trongđiềukiện này, góc dùng để tínhtoán lực tiếp tuyến đáy cột đất Loại số liệu đầu vào sau giúp giải...
... cách để đơn giản hệ ba phương trình trên, làm cho trình tínhtoánsau dễ dàng hệ sở để ta tínhtoán thông số sau Thay xét mô hình phẳng ta xét mô hình vết bánh xe Khi ta đặt St = S1 + S S s = ... s bánh xe trước sau Thông thường áp suất bánh xe trước nhỏ áp xuất bánh xe saunênđộđàn hồi lốp trước nhỏ lốp sau kết góc lệch bên αt > α s Để xe tiếp tục chuyển động thẳng bánh xe dẫnhướng ... cầu sauĐượctínhsau St = Cα t α t [2-18] S s = Cα s α s [2-19] Trong Cα t ; Cα s độ cứng góc lệch bên trung bình bánh xe cầu trước, cầu sau αt , α s góc lệch bên bánh xe cầu trước, cầu sau...
... kiệt 1.12m Kết tính thấm (xem phụ lục) 3.2 Tính ổn đỉnh thân đê : Tínhtoán cho trường hợp mực nước rút nhanh từ mực nước max mực nước kiệt kết tínhtoán xem phụ lục Dựa vào kết tính thấm ta có ... ổn đỉnh (6.4) Ổn đỉnh tổng thể đê kè : Tínhtoán phần mềm GeoSlope theo phương pháp phần tử hữu hạn 3.1 Tính thấm qua thân đê : Tính thấm cho trường hợp sau : + Khi mực nước trước đê lớn (bằng ... + Kcp : hệ số antoàn trượt, Kcp = 1,3 (phần tiêu thiết kế) Tínhtoán lực : + Tính khối lượng thân phần kè BB’DA (G 1) : Trong : G1 = γ.F1.1 (6.2) - γ = 2,0 (T/m3) : khối lượng riêng đá...
... thêm điềukiện biết trớc Bảng 1.1: So sánh phơng pháp phân thỏi[30] Phơng pháp Điềukiện cân đợc thoả Dạng Thủ thuật mặt tínhtoán ổn mãn tínhtoán Mômen Mômen Lực Lực trợt định mái dốc TínhVi ... tới hệ số ổn định Fs đập đất đồng chất không đồng chất 4.2.1 ảnh hởng lực tơng tác hai mặt bên thỏi đất tới hệ số ổn định Fs đập đất đồng chất Đập đồng chất đợc tínhtoán cho trờng hợp mặt cắt đập, ... Kết tínhtoán ổn định 16 phơng án cho đập đồng chất bảng 4.15ữ4.18 cho giá trị Fs tính theo STAB.07.F lớn Fs tính theo Bishop đơn giản từ 1.0% ữ3.5% Tơng tự nh với 12 phơng án cho đập không đồng...
... 1,85m Zm = 0,52 tg = b /Tính toán lắc ngang: tínhtoán liên kết khối chân đế sà lan trình vận chuyển biển Z Zo Y g Yo Hình 11.3 *Tính toán hệ số - Momen quán tính khối lợng tàu tính theo công thức ... ta tính dới dạng tựa tĩnh, tức nhập biên độ lực vào sơ đồtính để chạy nội lực, vi c có sai số định, sai số không lớn , mặt khác tínhđộng lực học phức tạp vợt khỏi phạmviđồán 4.2.2 Tính toán: ... Hình 3.3 tínhtoán liên kết khối chân đế sà lan trình vận chuyển biển 110 18 Hình 3.3 2- xử lý số liệu đầu vào: 3.2.1- tínhtoán thông số môi trờng: *Tính toán chiều dài sóng: Theo lý thuyết...
... vòng Bánh xe trước không tiếp nhận phản lực ngang St (bánh xe tính bám) để điều chỉnh hướng chuyển độngnên xe bị tínhđiều khiển 3.2.3 Hai cầu đồng thời bị hãm cứng Không gây phản lực bên phụ Ô ... Khải ĐỒÁNTỐTNGHIỆP 30 - Tạo sở lý thuyết tương đối đủ hệ thống phanh ô tô để làm tài tham khảo cho sinh vi n GVHD: PGS.TS Nguyễn Văn Phụng SVTH: Đỗ Sĩ Hải & Chu Thành Khải 31 ĐỒÁNTỐTNGHIỆP ... Oy: Fy = m X sin α Lực quán tính Fy tạo phản lực bên bánh trước bánh sau ( St ), ( S s ) 3.1.1 Khi hãm cứng bánh sau Hình vẽ 3-1: Các bánh xe cầu sau bị hãm cứng Khi cầu sau bị hãm cứng phản lực...
... = ) Nu h thng cú n nh thỡ sau thi gian t no ú, sau b kớch ng gúc (t) s tr v giỏ tr ban u hoc gn 0, tc h thng cú n nh Ngc li nu gúc (t) tng lờn thỡ h thng s mt n nh Trong cỏc loi ngn mch thỡ ngn ... loi Trong cỏc dng kớch ng núi trờn thỡ ngn mch l nguy him hn c, vỡ vy n nh ca h thng in c xột cho trng hp xy ngn mch Khi xy ngn mch s cõn bng cụng sut c in b phỏ hoi ln, quay tng i ca rụto vi ... TT NGHIP: TNH TON N NH CHO HT n nh ng ca h thng l kh nng ca h thng khụi phc li ch lm vic ban u hoc gn ban u sau b cỏc kớch ng ( kớch ng ln v kớch ng nh ) Cỏc kớch ng ln xy ớt nhng cú biờn ln...
... vi c lò so giảm chấn sàng rung; pi - áp lực đơn vị tác dụng lên nền; P(,t) lực gây rung sàng rung Khi áp dụng hai mô hình vật lý trên, vi c tínhtoánđộng lực học đế móng tháp trộn dẫn đến vi c ... 0,1ữ0,2 mm b Kiểm tra điềukiện áp lực tác dụng lên nền: max k.R Trong đó: k - hệ số kể đến tác dụng động lực; R - cờng độtínhtoán đất c Kiểm tra độ lún trạm làm vi c: S [Sgh] Trong đó: Sgh - ... học cho vi c tínhtoán thiết kế máy gia cố hợp lý Tài liệu tham khảo [1] Nguyễn Bính Kinh tế máy xây dựng xếp dỡ NXB xây dựng - Hà Nội 2004 [2] Nguyễn Văn Hợp, Nguyễn Bính - Hồ sơ tínhtoán thiết...
... điểm tínhtoán đất tự nhiên bị biến dạng dẻo K2 = điểm tínhtoán đất tự nhiên trạng thái cân giới hạn K2 > điểm tínhtoán đất tự nhiên trạng thái ổn định (6) Vấn đề hệ số an ton tínhtoán ổn ... chất phải tínhtoán ổn định tổng thể hệ thống đất đắp - đất tự nhiên Những nội dung nghiên cứu nh thảo luận tất yếu dẫn tới lời giải cho lựa chọn hệ số an ton ổn định hợp lý tínhtoán ổn định ... luận tất yếu Sự ổn định đờng đắp định cho ổn định, tuổi thọ chất lợng khai thác toàn công trình - mặt đờng từ dẫn tới khái niệm hệ thống - mặt đờng đất đắp - đất tự nhiên Tínhtoán ổn định đờng...
... để tínhtoán cho mô hình mặt cắt dầm cầu cụ thể Các kết thu hợp lý tínhtoán lý thuyết thực nghiệm Bố cục luận án Luận án gồm năm chương phần Kết luận, kiến nghị với 133 trang, 58 hình vẽ đồ ... F 0.89rad/s Kết tínhtoán lý thuyết tài liệu [146]: U F 49.5m/s; F 0.86Hz Sai số vận tốc gió tới hạn tínhtoán theo lý thuyết luận văn tài liệu [146] 2.42% 4.5 Tínhtoán tối ƣu tham số ... phương pháp bước lặp M Matsumoto đồngnghiệp cho hệ bậc tự do, xây dựng thuật toán tìm vận tốc gió tới hạn cho hệ bậc tự Cuối chương, tínhtoán mô số cho vi c lắp hai cánh vẫy vào mô hình mặt cắt...
... vt nc vi ng kớnh d ti v trớ gúc so vi phng thng ng (vuụng gúc vi hng giú thi) Do s dao ng trờn chu vi dõy cỏp ca vt nc quỏ trỡnh dõy cỏp dao ng, mụ hỡnh galloping hai bc t ó c chp nhn, vihai ... Vortex-induced vibration Dao ng giú-ma Rain-wind-induced vibration Tỏc Dao ng ri ca dũng khớ Buffeting dng Dao ng phớa cui giú Wake-induced vibration ng Dao ng t kớch vi biờn tng dn Divergent vibration ... nm 2006, vi sc giú ti a kộo di 10 phỳt vo khong 165 km/h (90 hi lý/h, 105 dm/h), giú git ti 205 km/h (110 hi lý/h, 125 mph) (www .vi. wikipedia.org) Ln u tiờn lch s ngnh d bỏo khớ tng thy Vit Nam,...
... 2 OUTLINE • Overview of the IEEE 24 Bus System • N-1 Contingency Analysis • Short-Circuit Analysis • PV & QV Analysis ... Dynamic Analysis of 3-ph and SLG Faults eBook for You • Load Flow Analysis IEEE 24 BUS SYSTEM REVIEW System Components & Load Flow Simulation eBook for You SYSTEM COMPONENTS The IEEE 1996 Reliability ... a monitoring file was created for • overloads on all branches • the buses for each subsystem having a voltage below 0.9pu or above 1.1pu eBook for You • 13 N-1 CONTINGENCY ANALYSIS Preparing...
... activity STRT, before executing ESTR and ERUN, to obtain an initial estimate of VRMAX The value of the CON specifying VRMAX should be nonzero and should have the value determined in the previous ... the excitation power source Time constants TA and TB provide the transient gain reduction needed to allow satisfactory dynamic behaviour with high steady-state gain Typical parameters: TA ... with a reference eBook for You Regulator TYPES OF EXCITERS Principle Scheme of Excitation Provides additional input signal to the regulator to p g g damp power system oscillations Limiters...