phần 1 hệ dẫn động cơ khí cơ sở thiết kế và tính toán động học

TÀI LIỆU cơ sở THIẾT kế và TÍNH TOÁN các THIẾT bị NÂNG CHUYỂN TRONG CÔNG NGHIỆP

... 19 ,2 18 ,6 18 ,0 16 ,8 15 ,6 15 ,0 13 ,8 13 ,2 12 ,6 12 ,0 20,4 19 ,8 19 ,2 18 ,0 16 ,8 16 ,2 15 ,0 14 ,4 13 ,8 13 ,2 21, 6 21, 0 20,4 19 ,2 18 ,0 17 ,4 16 ,2 15 ,6 15 ,0 14 ,4 24,0 23,4 22,8 21, 6 20,4 19 ,8 18 ,6 18 ,0 17 ,4 ... r1 8; 9; 9,5 10 ,5 10 ; 10 ,6; 11 ,2 3,5 12 ,5 6,5 11 ,8 3,5 13 12 ,5; 13 ,2 15 7,5 14 16 8,5 15 ; 16 18 9,5 17 ; 18 5,5 20 2,5 10 ,6 19 ; 20 22 2,5 11 ,8 21, 2; 22,4 6,5 25 3,5 13 .2 26,6; 25 7,5 27,5 3,5 15 ... h1 Ròng ròng rọc dẫn hướng h2 Ròng rọc cẫn h3 M1 M2 M3 M4 M5 M6 M7 M8 11 ,2 12 ,5 14 16 18 20 24,2 25 12 ,5 14 16 18 20 22,4 25 28 11 ,2 12 ,5 12 ,5 14 14 16 16 18 Bảng 11 Hệ số đường kính tang h1,...

168
5,393
17

ĐỒ án học PHẦN cơ sở THIẾT kế máy tính toán thiết kế bộ truyền đai

Danh mục: Kỹ thuật

... HỌC PHẦN CƠ SỞ THIẾT KẾ MÁY Chủ động: d1 Bị động: d2 Chủ động: da1 Bị động: da2 Chủ động: df1 Bị động: df2 3,92 14 0 18 6,54 Mắt mm 735,89 19 7,50 mm 748 ,15 18 1,44 mm 732,09 3593, 81 N PHẦN IV: TÍNH ... Khoa Cơ Khí Động Lực ĐỒ ÁN HỌC PHẦN CƠ SỞ THIẾT KẾ MÁY Kết hợp kết trên, thay vào công thức (3.39) (3.40), ta có: σF1 = σF2 = = 11 ,3 Mpa =10 ,3 Mpa Từ ta thấy rằng: σF1 =11 ,3 Mpa < [σF1] = 12 5,89 ... Cơ Khí Động Lực ⇒ ĐỒ ÁN HỌC PHẦN CƠ SỞ THIẾT KẾ MÁY F0 = 9, 81 2,6 1, 014 = 10 3,45 (N) Từ đó, ta tính được: s = 56700 1. 2608,25 +10 3,45 + 2,45 = 20,89 Theo bảng 10 - tr 86- tài liệu [1] , với n1...

79
2,353
16

THIẾT KẾ VÀ TÍNH TOÁN MẠCH LỰC ĐỘNG CƠ ĐIỆN 1 CHIỀU

Danh mục: Công nghệ thông tin

... = 13 (cm) Chọn bề dầy cách điện lớp dày cuộn sơ cấp cd 11 = 0 ,1( mm) Bề dày cuộn sơ cấp Bd1 = (a1 + cd 11) n 11 = (1, 56+0 ,1) .7 = 11 ,62(mm) = 1, 162(cm) Đường kính cuộn sơ cấp Dn1 = Dt1 + Bd1 = 13 ... = BT QT 81, 89 = 1, 0 61 = 0,85 (T ) Qg 10 7,7 Chiều rộng cửa sổ c =2.(a 01 + Bd1 + a12 + Bd2) + a22 = 2 (1+ 1 ,16 2 +1+ 1,089)+2 =10 ,502(cm) Tính khoảng cách tâm trục c’ = c+d =10 ,502 +11 = 21, 502 Chiều ... Bd1 = 13 + 2 .1, 162 = 15 ,324(cm) Đường kính trung bình cuộn sơ cấp : Dtb1 = ( Dt1 + Dn1 ) / = (13 + 15 ,324 )/2 = 14 ,16 2 (cm) Chiều dày dây cuộn sơ cấp : l1 = w1 π Dtb = π .19 7 .14 ,16 2 = 8764,7(cm)...

19
1,112
2

Chuẩn bị cho Kỳ thi về Phát triển ứng dụng DB2 9, Phần 1: Các đối tượng cơ sở dữ liệu và các phương pháp lập trình pptx

Danh mục: Cơ sở dữ liệu

... rõ truy cập vào đối tượng sở liệu, mã nhận dạng người dùng sử dụng để thiết lập kết nối sở liệu thiết lập lược đồ mặc định Ví dụ, người sử dụng db2admin kết nối vào sở liệu tạo bảng T1, DB2 tạo ... Các sở liệu  Các đối tượng sở liệu  An ninh DB2 Hướng dẫn công cụ trợ giúp bạn chuẩn bị cho Kỳ thi 733 Bạn nên xem lại phần Tài nguyên phần cuối hướng dẫn để biết thêm thông tin đối tượng sở ... quyền cần thiết cho SQL tĩnh thiết cho SQL động Đặc quyền Nhà phát BINDADD để thêm triển (biên gói vào sở Đặc quyền BINDADD dịch trước liệu; đặc để thêm gói chương quyền rõ ràng vào sở liệu trình...

47
385
1

Thiết kế và tính toán xe nâng hạ hàng hóa dùng động cơ SAA6D107E 1

Danh mục: Cơ khí - Vật liệu

... =2 ,1* 106(KG/cm2) l: Chiều dài chiều dài khung di động l=lB=2 31( cm) * 10 * 31, 23 k=2 31* =11 ,06(cm -1) 2 ,1 * 10 * 518 9 CHƯƠNG 4: TÍNH TOÁN VÀ THIẾT KẾ CÁC XY LANH THUỶ LỰC CHO CƠ CẤU NÂNG 4 .1 Mạch ... 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 Bán kính quay vòng xe Vận tốc nâng Vận tốc hạ Động 23 24 25 Công suât động Số vòng quay động Mô men Wa Có tải/Không tải Có tải/Không tai KOMASU SAA6D107E -1 ... FD100-8 tính toán thiết kế cụm chi tiết CHƯƠNG 3: TÍNH TOÁN VÀ THIẾT KẾ CÁC PHẦN TỬ CƠ KHÍ CỦA CƠ CẤU NÂNG Đối với xe nâng hàng, điều kiện thời gian không cho phép nên trình làm đồ án em sâu vào...

63
3,615
13

Thiết kế và tính toán xe nâng hạ hàng hóa dùng động cơ SAA6D107E 1

Danh mục: Cơ khí - Vật liệu

... tay 10 .Trc cỏc ng 11 .Van hóm 12 .Hp s 14 .B bin mụ 15 .Bỡnh du lm mỏt phanh 16 .Kột du lm mỏt phanh 28 27 26 25 24 23 22 10 11 12 13 14 15 16 B trớ chung ca xe nõng 17 18 19 21 17.Bỏnh xe sau 18 .Trc ... phanh vi gia tc a= 1, 5 m/ s2 H s n nh : G1 * a1 G2 * a " F * h" F1 * h1 F2 * h2 " 1, 1 * QH * l" = 1, 7 O" Vy k > [k] =1, 1 O2 O"2 ac C a"2 l" l h1 hc h'' h2 h O h''2 k= a2 a1 O1 G1 *Trng hp n nh ... thống truyền lực thủy động 1. Động 2.Hộp điều khiển 4.Cầu chủ động 3 .Động thủy lực 5.Cầu chủ động 4.Hộp số khí Sơ đồ hệ thống truyền lực khí 1. Động 3.Hộp số khí 5.Cầu chủ động 2.Ly hợp 4.Các đăng...

23
2,938
7

Thiết kế và tính toán động cơ không đồng bộ ba pha rôto lồng sóc

Danh mục: Cơ khí - Vật liệu

... 1= 0,0062 theo bảng 5-2a trang 13 4 TKMĐ 12 Hệ số từ tản phần đầu nối λ 1 λ 1= 0,34* =0,34* q1 *(l 1- 0,64*β*τ) lδ * (19 ,4-0,64*0,833 *14 ,13 ) 14 =1, 153 13 Hệ số từ dẫn tản stator Σ 1= λr1+λt1+λ 1= 1,25 +1, 27 +1, 15=3,67 ... stator r1 r1= 17 5* L1 74,82 = * =0,33 Ω n1 * a1 * s1 41 * * 1, 368 Trong đó: 17 5 = γo = Ώmm2/m điện trở suất dây quấn 11 5˚c 41 γ o điện dẫn xuất dây dẫn nhiệt độ tính tốn lấy θlv= 11 5˚c γ o = 41 Tính ... lúc β= y1 = 1 10 = 0,833 12 Trong đó: 1 = Z1 48 = = 12 bước cực từ 2* p 2*2 y1 bước bối dây ⇒ chọn ymin ≤ y1 ≤ ymax ymin = 2 * 1 = *12 = 3 ymax = 1- 1 = 12 -1 = 11 ⇒ ta chọn y1 = 10 Hệ số dây...

93
2,970
13

Thiết kế và tính toán động cơ không đồng bộ rotor lòng sóc

Danh mục: Điện - Điện tử - Viễn thông

... *l *pbm *10 -7 t2 2, 457 − 0 ,15 *14 ,4 *15 0 *10 -7 = 0, 014 kW 2, 457 Trong đó: pbm = 0,5*k0*(Z1*n1 *10 -4) 1, * (10 *B0*t1)2 = 0,5 *1, 9*(36 *10 00 *10 -4 )1, 5* (10 *0,2 51* 1,92)2 = 15 0 kW Với k0 = 1, 9 hệ số kinh ... 0,774 0,822 0,8 71 0,732 0,66 I1= I 12 r + I 12 x cos ϕ = I 1r I1 P1 = 3*U1*I1r *10 − kW 5,67 9,87 14 , 51 17 ,14 17 ,56 19 ,92 Pcu1 = 3*I12*r1 *10 − kW 0, 21 0,345 0,62 0,92 1, 34 1, 98 GVHD: Lương Thanh Bình ... 0,359 kW G - ĐẶC TÍNH LÀM VIỆC r1 = 0,355 Ω ; x1 = 1, 39 Ω r2 = 4,083 *10 -5 Ω ; x12 = 24,33 Ω ; x2 = 3,54 *10 -4 Ω - Hệ số C1 C1 = 1+ x1 1, 49 = 1+ = 1, 0 61 Ω ; C = 1, 125 x12 24,33 - Thành phần phản kháng...

49
1,201
3

Tài liệu Luận án tốt nghiệp : Thiết kế và tính toán động cơ không đồng bộ 3 pha RoTo Lồng Sóc ppt

Danh mục: Báo cáo khoa học

... 1= 0,0062 theo bảng 5-2a trang 13 4 TKMĐ 12 Hệ số từ tản phần đầu nối λ 1 λ 1= 0,34* =0,34* q1 *(l 1- 0,64*β*τ) lδ * (19 ,4-0,64*0,833 *14 ,13 ) 14 =1, 153 13 Hệ số từ dẫn tản stator Σ 1= λr1+λt1+λ 1= 1,25 +1, 27 +1, 15=3,67 ... stator r1 r1= 17 5* L1 74,82 = * =0,33 Ω n1 * a1 * s1 41 * * 1, 368 Trong đó: 17 5 = γo = Ώmm2/m điện trở suất dây quấn 11 5˚c 41 γ o điện dẫn xuất dây dẫn nhiệt độ tính tốn lấy θlv= 11 5˚c γ o = 41 Tính ... lúc β= y1 = 1 10 = 0,833 12 Trong đó: 1 = Z1 48 = = 12 bước cực từ 2* p 2*2 y1 bước bối dây ⇒ chọn ymin ≤ y1 ≤ ymax ymin = 2 * 1 = *12 = 3 ymax = 1- 1 = 12 -1 = 11 ⇒ ta chọn y1 = 10 Hệ số dây...

94
1,109
0

THIẾT KẾ VÀ TÍNH TOÁN ĐỘNG CƠ KHÔNG ĐỒNG BỘ BA PHA RÔTO LỒNG SÓC

Danh mục: Điện - Điện tử - Viễn thông

... Bình 17 Tổng sức từ động mạch từ F F = Fδ+Fz1+Fz2+Fg1+Fg2 = 705 +10 5 +14 1 +17 0 +19 = 11 40 A 18 Hệ số bão hòa tồn mạch kμ F 11 40 = = 1, 62 Fδ 705 kμ = 19 Dòng điện từ hóa Iμ Iμ = p*F * 11 40 = = 8 ,15 ... KTĐ cán ngi 2 211 Sức từ động khe hở khơng khí Fδ Fδ = 1, 6*Bδ*kδ*δ *10 4 = 1, 6*0,73 *1, 2064*0,05 *10 4 = 704A Mật độ từ thơng stator Bz1 Bz1 = Bδ * l1 * t1 0,73 *1, 18 = = 1, 78T bz1 * l1 * k c 0,5085 ... * 10 * I µ * r1 *U1 = 375,7 + * 8 ,15 * 0,33 = 0,58 A * 220 Sức điện động E1 E1 = U-Iμ*x1 = 220-8 ,15 *0,424 = 216 ,54 A k1 = * w1 * k d * 11 2 * 0,925 = = 16 ,358 Z2 38 I’2 = I2 427 = = 26 ,1 A k1 16 ,358...

44
1,148
2

Thiết kế và tính toán động cơ không đồng bộ xoay chiều 3 pha rôto lồng sóc hiếu

Danh mục: Kỹ thuật

... l1 k c1 1, 75 .11 .0,95 Trong đó:Bz1= (1, 7T -1, 85T).chọn B'z1 =1, 75T.trang 23.TKMĐ II .11 .Xác định sơ chiều cao gông stato: ' hg1 = φ 10 0,0072 .10 = ≈ 2,3(cm) 2.B g1 l1 k c 2 .1, 5 .11 .0,95 chọn Bg1 =1, 5T ... ,β=0,833 tính mục 15 ,τ =14 ,14 (cm) tinh mục I.6 VI .11 .Tổng hệ số từ dẫn tản: Σ 1= λr1+λt1+λ 1= 1, 211 +1, 24 +1, 4 51= 3,902 VI .12 .Điện kháng tản dây quấn stato: Theo công thức 5-20TKMĐ ta có: x1 = 0 ,15 8 f  w1 ... Hiếu a1 =1 số nhánh song song S1 =1, 98(mm2) tiết diện dây dẫn, tính mục II.5 ρ (Cu 115 0 ) = = 0,0244(Ω.mm / m) 41 Là điện trở dây dẫn đồng r1 = ρ (11 50 ) l1 87 , 21 = = 0,537(Ω) n1 a1 S r1 41 2 .1. 1,98...

85
938
0

Thiết kế và tính toán hệ dẫn động băng tải của chi tiết máy

Danh mục: Kiến trúc - Xây dựng

... Fx10 + Ft1 + Fx 11 = l Ft1.l13 + Fx 11. l 11 = xd 12 Fx 11 = Ft1.l13 Fxd l12 2337 .11 5 312 ,7.50 = = 11 00,5 ( N ) l 11 230 Fx10 = Ft1 + Fxd Fx 11 = 15 49,2 ( N ) Cỏc mụmen tỏc dng lờn trc Mx12=0 ... phng z0y cú F m y A = Fyd + Fy10 Fr1 + Fy 11 = = Fyd l12 + Fr1.l13 Fy 11. l 11 = Fy 11 = Fyd l12 + Fr1.l13 l 11 = 312 ,7.50 + 850,6 .11 5 = 493,3 ( N ) 230 Fy10 = Fr1 Fy 11 Fyd = 44,6 ( N ) *Xột trờn ... NHO1 = 17 ,1. 106; NFO1 = NFO2 = 4 .10 6; 29 Trõn Vn S NHO2 = 15 ,5 .10 6; NFE1 = 17 7,4 .10 6; NHE1 = 18 7,33 .10 6; NFE2 = 46,68 .10 6; NHE2 = 49,3 .10 6; NHE1> NHO1 ; NHE2> NHO1 KHL1 = KHL2 = 1; NFE1> NFO1...

88
880
0

thiết kế và tình toán mạch lực của hệ thống chuyển động

Danh mục: Cơ khí - Chế tạo máy

... hệ thống truyền động Thyristor Động (hệ T-Đ) 1> Cấu trúc hệ truyền động thyristor -động (T-Đ) Hệ truyền động T-Đ hệ truyền động động điện chiều kích từ độc lập, điều chỉnh tốc độ động cách thay ... phát - động chiều (Hệ F-Đ) - Hệ thống truyền động chỉnh lu điều khiển thyristor- động chiều ( Hệ T-Đ) - Hệ thống điều chỉnh xung áp - động chiều ( Hệ XA-Đ) - Hệ thống truyền động điện động không ... dùng phơng pháp điều chỉnh tần số (Hệ Biến tần - Động cơ) I> Hệ thống truyền động máy phát - động chiều (F-Đ) 1> Cấu trúc hệ F-Đ Hệ thống máy phát - động hệ truyền động điện mà biến đổi điện máy...

35
841
2

Cơ sở thiết kế và chế tạo máy

Danh mục: Cơ khí - Chế tạo máy

... Ft + Fr + Fa Ft1 = T1 2T Ft = d m1 d m2 Fr1 = F1cos1 = Ft1tgcos1 Fa2 = F2sin2 = Ft2sin2 tg Fa1 = F1sin1 = Ft1sin1 tg Fr2 = F2cos2 = Ft2tgcos2 F F Fn1 = t1 Fn2 = t cos cos Ft1 = 48 (2.3.6) ... Đai dẹt d1 = (11 00 ữ 13 00) d1 = ( 5,2 ữ 6,4) T1 n1 - Đai thang: d1 đợc chọn theo bảng phụ thuộc tiết diện đai, d2 = d1u ( 1- ) đó: P1, n1, T1 - công suất, số vòng quay mô men xoắn trục dẫn; u - ... tiễn sản xuất Đây môn học kỹ thuật sở mang tính lề để chuyển từ kỹ thuật sở sang kỹ thuật chuyên môn ngành khí Nội dung môn học gồm bốn phần sau đây: - Cơ sở tính toán thiết kế máy chi tiết máy...

173
607
4

thiết kế và tính toán hệ thống khí thải trong xưởng sản xuất bê tông cốt thép

Danh mục: Công nghệ - Môi trường

... 780 410 5670 - 8500 845 445 6670 - 10 .000 940 10 35 10 11 10 495 8830 - 12 .500 Vn tc vo v [m/s] 12 18 12 18 12 18 12 18 12 18 12 18 12 18 Tn tht ỏp lc P [Kg/m2] 20 - 50 -v-v-v-v-v-v-v- 10 000 ... 5,63 1. 45 8. 81 12,77 18 ,4 11 630 0 ,17 7 1, 15 1. 45 7,4 10 ,73 11 ,88 11 ,7 710 0 ,16 3 2,45 0,56 8.37 4,69 7 ,14 P =37,44 Khu vc mỏy tin phụi : Lu lng L =1, 35m3/s=4860m3/h Vn tc ng :V =10 -12 m/s Da vo bng ... 4,9 23 (v2 x )/ L, m3/h l, m v, m/s d, mm 1- 2 10 065,5 30,5 11 630 kG/m2 m 1, 77 53,99 2a - 11 235,5 15 11 630 1, 77 2-3 213 01 12 12 800 1, 51 on R.l P =12 8 kG/m2 Chng IV: Chn Qut V Cỏc Thit B X...

36
1,286
7

Một số vấn đề kỹ thuật trong thiết kế và tính toán chặn dòng khi đắp đê, đập bằng đất, cát ở vùng ven biển và sông Triều PGS.TS. Hồ Sĩ Minh

Danh mục: Nông nghiệp

... chiều cao  5% chiều cao thiết kế đập [1] 3.2 Do lún Sử dụng toán tính lún theo phương pháp tính tổng độ lún lớp theo quy phạm sử dụng kết nghiên cứu GS Nguyễn Văn Thơ [1] , 3.3 Trôi khỏi đập Dòng ... D503 1  n g  2.5  0.06u (2) C D50 2 (1  n) g Trong đó: Em - lượng bùn cát trôi đơn vị dòng gây (m3/s.m) n - độ rỗng a - hệ số hiệu chỉnh, a = 0.06 C - hệ số chézy: C  18 log 12 h ks h ... xấp xỉ 10 % Chiều rộng phát sinh dòng rối chiếm khoảng 30% chiều rộng dòng Dòng xoáy có lưu tốc thấp hơn, cát trôi nhiều, bỏ qua tính toán 3.3 .1 Lượng cát trôi xói trường hợp lấp đứng Phần trôi...

4
382
0

THIẾT KẾ VÀ TÍNH TOÁN TUYẾN TRUYỀN DẪN VIBA SỐ THỰC TẾ

Danh mục: Điện - Điện tử - Viễn thông

... 800 10 00 12 00 14 00 16 00 18 00 2000 2200 2400 2600 2800 d2(m) 11 600 11 400 11 200 11 000 10 800 10 600 10 400 10 200 10 000 9800 9600 9400 9200 9000 h0(m) 6.27 8.79 10 .67 12 . 21 13.53 14 .68 15 . 71 16.63 17 .47 ... 200 *1, 44*5, 91* 10-3 *1* [2 *11 , 81, 5(2/log24) *10 -6]2 % = 11 ,18 6 *10 -9 42 Tổng gián đoạn thơng tin BER >10 -3 Tổng gián đoạn thơng tin BER >10 -3 = 11 ,18 6 *10 -9 + 3 ,11 5 *10 -5 = 3 ,11 6 *10 -5 43 Xác xuất BER >10 -6 ... 5800 mét tính từ bên -Bảng tính có dạng sau: d1(m) 200 400 600 800 10 00 12 00 14 00 16 00 18 00 2000 2200 2400 2600 2800 3000 3200 3400 d2(m) 11 600 11 400 11 200 11 000 10 800 10 600 10 400 10 200 10 000 9800...

38
1,894
9

Thiết kế và tính toán hệ thống thoát nước mặt và thoát nước ngầm

Danh mục: Cao đẳng - Đại học

...

31
2,549
9

Tài liệu PHẦN II : THIẾT KẾ VÀ TÍNH TOÁN doc

Danh mục: Điện - Điện tử

... SP2 SP1 CK HP3 CLR PR CODE3 Q CODE2 HP2 CLR PR HP1 D CLR PR C1 815 OSC HP4 10 2 7404 7404 Vcc RXin 10 2 Vss 7404 LED SEGMENT Vcc in Vss Q CK 10 2 Q D 10 K CLR PR R1 Tính toán giải thích hoạt động mạch ... không nhấn phím : V15 = < Vγ = Theo sơ đồ mạch ta có : VBE1 = VCC – VB1 = Q1 off ⇒ Q2 off ⇒ dòng qua LED hồng ngoại ⇒VBE1 = > Vγ = • Khi nhấn phím : : V15 = VB1 = Q1 dẫn bão hòa ⇒VCE1 = VCE bão hòa ... thạch anh nên em định chọn dao động thạch anh b) Mạch khuếch đại phát : R1 TXout 3Vdc A1 015 10 k C1 815 R4 10 - Do tín hiệu phát ngõ IC phát có dòng bé : -0.1mA ÷ 1. 0mA nên ta phải khuếch đại chúng...

8
523
1

thiết kế và tính toán cầu chủ động loại đơn trên xe du lịch

Danh mục: Kỹ thuật

... MN / m ) < [ 1tx ] = 15 00 ữ 2500( MN / m ) 2tx = 0, 418 2 414 4,4 .10 6.2 ,15 .10 1 ( + ) = 11 03( MN / m ) 0 3 40 .10 cos 20 sin 20 60,8 .10 12 57 .10 21tx = 11 03( MN / m ) < [1tx ] = 15 00 ữ 2500( ... gầm xe Phần 2: Thiết kế cầu chủ động ôtô Đồ án môn học Khoa khí Động Lực Trờng Đại học SPKT Hng Yên 2 .1 Những số liệu ban đầu 2 .1. 1 Nhiệm vụ đồ án thiết kế cầu chủ động Đồ án môn học thiết kế cầu ... 36,429 cos10,83 305,9 = = 12 57,4( mm) 2 cos 36,429 o cos 79 ,17 o r1td = r2 td 1tx = 0, 418 18 572,2 .10 2 ,15 .10 1 ( + ) = 902( MN / m ) 0 46 .10 cos 20 sin 20 60,8 .10 12 57,4 .10 1tx = 902(...

26
1,879
33