... xuất phương án cầu dầm vòmốngthépnhồi bê tông làm phương án kỹ thuật em Hơn kết cấucầu dầm vòmốngthépnhồibêtông so sánh tiêu khác như: kinh tế, kỹ thuật, thẩm mỹ tính mỹ quan, điều kiện thi ... Việc nhồi bê tông tăng khả chống gỉ phía ống thép, giảm độ mảnh vòm, tăng độ ổn đònh vách ốngthépNói chung ống tròn có độ cứng chống xoắn cao tiết diện hở khác + Lựơng thépdùngống tròn nhồi ... nghành xây dựngcầu nước nhà Kết cấucầu dầm vòm liên hợp ốngthépnhồi bê tông nói riêng kết cấucầuvòmnói chung loại cầu đại, có tương lai rõ rệt trình phát triển ngành xây dựngcầunói riêng...
... Trong : T : Lực kéo máy kéo sở; W : Lực cản cắt; W : Lực cản di chuyển khối đất lăn trước bàn ủi; W : Lực cản di chuyển khối đất cuộn lên bàn ủi; W : Lực cản di chuyển máy ủi; W : Lực cản ma sát ... -0.0036 10 đảm bảo điều b Khi ủi đất máy ủi làm việc với góc Khi ủi cát máy ủi làm việc với góc Kiểm tra điều kiện kéo máy ủi: ∑W ≤ α ≤ α ≤ 18 13 T Trong : ∑W : tổng trở lực cản tính cho trường ... phẳng ngang nên tínhtoán xem phản lực khớp C gây có giá trị nhỏ không ảnh hưởng tới độ ổn định máy Mômen gây lật quanh điểm O 1 chủ yếu lực S gây Khi dao cắt gặp chướng ngại vật lực P đạt giá...
... iu kin biờn ca tm ch nht 31 1.4 KT LUN CHNG 31 1.5 MC TIấU CA TI 32 1.6 NI DUNG V PHNG PHP NGHIấN CU 32 1.6.1 Ni dung nghiờn cu 32 1.6.2 Phng phỏp nghiờn cu 32 CHNG 2: PHNG PHP TNH TM TRấN NN ... sut bin dng ca tm v ca nn, t ú hon thin phng phỏp tớnh tm trờn nn n hi 1.6 NI DUNG V PHNG PHP NGHIấN CU 1.6.1 Ni dung nghiờn cu Xõy dng v gii bi toỏn tm trờn nn n hi cú xột nh hng ca bin dng ... B.Zemochkin, O.Shekter (1939), M.Gorbunov-Possadov (1941), phỏt trin: Tấm Tải trọng q(x,y) Phản lực đất R(x,y) Hỡnh 1.2 Quan h gia ti trng ngoi v vừng ca nn theo mụ hỡnh bỏn khụng gian n hi Chuyn...
... cao hn hp bờ tụng h Mi quan h a1 = f(h); Mi quan h d1 = f(h) H s a1 cú th dng, õm v nh hn khụng Khi chiu cao hn hp bng 0,14(m) v 0,278 (m) thỡ a1 = 0, phn lc ú ch l hm ca d1 H s d1 khụng i du ... tỡm c cng hp th nng lng ca hn hp bờ tụng ti mt ct bt k ng thi cũn cho phộp ỏnh giỏ cao gii hn (khi E( x ) >1,5W/kg) ca lp bờ tụng cú th c m cht bit cỏc thụng s ca mỏy Kho sỏt v xỏc nh cỏc thụng...
... định giá trị tổng áp lực đất chống Ech: 13 áp lực đất chống lấy gần áp lực đất ngng đợc tính theo công thức E.Franke[30], xem hình 3.3 Giá trị cờng độ áp lực đất chống tínhtoán theo công thức ... giả thiết nộilực thỏi lân cận, nhằm tìm thêm điều kiện biết trớc Bảng 1.1: So sánh phơng pháp phân thỏi[30] Phơng pháp Điều kiện cân đợc thoả Dạng Thủ thuật mặt tínhtoán ổn mãn tínhtoán Mômen ... giả thiết lực tơng tác mặt bên thỏi có giá trị áp lực đất, luận án xây dựng đợc thuật toán lập trình tínhtoán ổn định mái dốc đập đất theo (2.11) ngôn ngữ Fortran 77 Chơng trình tínhtoán tác...
... điểm tínhtoán ta xét theo hai mô hình tính: */ Mô hình tính coi tuyệt đối cứng: thể hình Hình Sơ đồ tính khối tháp trộn coi móng l tuyệt đối cứng CT */ Mô hình tính coi có biến dạng đàn hồi, tính ... rung; pi - áp lực đơn vị tác dụng lên nền; P(,t) lực gây rung sàng rung Khi áp dụng hai mô hình vật lý trên, việc tínhtoán động lực học đế móng tháp trộn dẫn đến việc khảo sát toán dao động ... với kết tínhtoán lý thuyết Phân tích đánh giá kết để đa kiến nghị cần thiết CT III.Kết luận: Trên nộidung nghiên cứu rung động tháp trộn bê tông nhựa nóng móng thép có dùng sàng rung Nội dung...
... B, C, D Khi ú ta c tam giỏc - Nu A2 nm mt tam giỏc y (thớ d A2 thuc tam giỏc AA1D) Nguyn Th Nhung 34 K33A - Toỏn Khóa luận tốt nghiệp GVHD: Th.s Phan Hồng Tr-ờng Khi ú ni A2 vi A1, A, D Khi ni ... 3, Cho im M, N ú hp: MN= { M + (1- ) N: 1} gi l on thng ni M vi N +, Khi =0 thỡ M + ( 1- ) N = N, ú l mỳt bờn phi N +, Khi =1 thỡ M +( 1- ) N = M, ú l mỳt bờn trỏi M Ngi ta cng cú th dựng ... vi B (O; R) l hỡnh trũn tõm O, bỏn kớnh R Khi ú A, B l cỏc hp li nhng A ly b B thỡ on thng ab A B khụng phi l li vỡ B Mnh Trong mt phng E2 cho hp D Khi ú D l hp li v ch vi mi s nguyờn dng n,...
... φ đáy cột đất sử dụngtínhtoán cường điềuchỉnh dựa góc nghiêng : (8.17) đây: c cx cy α φ φx φy = lực dính điềuchỉnh dọc theo đáy cột đất = lực dính nằm ngang biết = lực dính thẳng đứng biết ... dụnglực cột đất Giai đoạn tínhtoán hệ số an toàn cân mô men cân lực cho hàm lực cột đất Trong giai đoạn 3, ONDINH tínhtoán lambda, λ, cấp cho giá trò cân hệ số an toàn cân mô men cân lực (tức ... để tínhtoánlực pháp tuyến cột đất Lực cột đất Lực tiếp tuyến cột đất cần để tínhtoánlực pháp tuyến đáy cột đất Lực tiếp tuyến cột đất tính phần trăm % lực pháp tuyến cột đất theo công thức...
... hợp tính 12,000 2,263 91,448 tốn mà thống kê kết tính tốn bảng Bảng : Kết tính tốn ổn định Trư ờng hợp tính tốn Kháng chuyển vị ngang lực kích ống Kháng chuyển v ị ngang khơng có lực kích ống ... dạng giếng (đã hồn chỉnh vận hành) số liệu địa chất Sơ đồ áp lực đất tác dụng vào giếng thể hình Kết tính tốn hệ số an tồn trượt trường hợp có lực kích ống bảng 415 Bảng Bảng tính tốn hệ số an ... bêtơng cốt thép cường độ cao E = 38 GPa, đường kính 9m, kính ngồi 10,50 m, sâu 19.38 m Trong q trình thi cơng đường ống ngang, giếng chịu lực kích ống 12.000 KN Các đường ống ngang nối giếng cống tròn...
... lực bên cầu trước cầu sau Được tính sau St = Cα t α t [2-18] S s = Cα s α s [2-19] Trong Cα t ; Cα s độ cứng góc lệch bên trung bình bánh xe cầu trước, cầu sau αt , α s góc lệch bên bánh xe cầu ... gió bên N Tại trọng tâm T có lực tác dụng sau: + Lực quán tính mv ' + Lực li tâm mv(α ' + ε ' ) m khối lượng toàn xe bao gồm người Khi xe quay vòng xuất mômen quán tính xung quanh trục Tz jz ε ... tâm T xe cách cầu trước đoạn a cách cầu sau đoạn b Chiều dài sở xe l = a + b Tại điểm C cách trọng tâm T đoạn e có hai lực theo phương x Pω (lực cản không khí), lực theo phương y lực gió bên N...
... kính gió cực đại Để tínhtoán trường gió trường áp bão, nghiên cứu phát triển mô hình tính trường gió áp dựa công thức Boose cộng (1994) sở phân tích tổng hợp lực để mô tínhtoán phân bố trường ... dụng để tínhtoán thủy động lực cho khu vực ven biển, tác động lực tạo triều, gió áp suất khí Đây thủy động lực hai ba chiều áp dụng phương pháp phần tử hữu hạn, lưới phi cấu trúc có tính linh ... (htotal) tính tổng mực nước có tính đến nước dâng bão thủy triều (hwpt) cộng với nước dâng sóng (hws) Trong khuôn khổ báo này, nước dâng tổng cộng bão tínhtoán thông qua hợp phần nêu Phương pháp tính...
... kiệt 1.12m Kết tính thấm (xem phụ lục) 3.2 Tính ổn đỉnh thân đê : Tínhtoán cho trường hợp mực nước rút nhanh từ mực nước max mực nước kiệt kết tínhtoán xem phụ lục Dựa vào kết tính thấm ta có ... 2.434 > [K] = 1.20 Vậy thân đê đảm bảo điều kiện ổn đỉnh KẾT QUẢ TÍNH THẤM KHI MỰC NƯỚC MAX KẾT QUẢ TÍNH THẤM KHI MỰC NƯỚC RÚT NHANH KẾT QUẢ TÍNH ỔN ĐỈNH KHI NƯỚC RÚT NHANH ... đê kè : Tínhtoán phần mềm GeoSlope theo phương pháp phần tử hữu hạn 3.1 Tính thấm qua thân đê : Tính thấm cho trường hợp sau : + Khi mực nước trước đê lớn (bằng ngưỡng tràn +4.00m) + Khi nước...
... 11.30 m Mớn nc thiết kế 8.20 m Mớn nc tiêu chuẩn 8.35 m 1.1.6 Loại hàng Hàng thông thng Lõi thép/ Dây thép Hàng ngũ cốc 1.1.7 Tải trọng Tải trọng tối đa mớn nớc có tải Khoảng : 10,500MT( tấn) Tổng ... thng - Khi cú hai mỏy chớnh tr lờn v mi mỏy cú bm lm mỏt chớnh cú kh nng to tc hnh hi c mt bm khụng lm vic thỡ cú th khụng cn cú bm lm mỏt d phũng vi iu kin l cú mt bm d tr trờn tu - Khi ng ... trao nhit kộm cú bn thp i ngoi ng + Khi hai cht lng cú h s to nhit tng ng nhau, trng hp lu lng nh v c hai u cú h s to nhit kộm thỡ b tao nhit thng kộo di Khi h to nhit ln ng s c rỳt ngn v s ng...
... kéo theo nộilực nhỏ , tiết diện gia cố nhỏ số gia cố lại nhiều Mặt khác tínhtoán lấy theo nộilực lớn phát sinh , nên lựa chọn tiết diện theo tínhtoán cho tất nút lãng phí , số nút nộilực nhỏ ... dạng nh sau: Hình 9.4 Khitínhtoán trờng hợp lực nén cực đại vấn đề gì, nhng trạng thái chịu lực tức thời chống sơ đồ tính không phù hợp Phơng án để giải liên kết mà lực quán tính hớng lên bỏ gối ... quanh trọng tâm hệ, phát sinh lực quán tính ly tâm , thành phần lực hớng tâm tínhtoán liên kết khối chân đế sà lan trình vận chuyển biển - Lực quán tính ly tâm tính theo công thức: Flt = mr...
... m X sin α Lực quán tính Fy tạo phản lực bên bánh trước bánh sau ( St ), ( S s ) 3.1.1 Khi hãm cứng bánh sau Hình vẽ 3-1: Các bánh xe cầu sau bị hãm cứng Khicầu sau bị hãm cứng phản lực bên: S ... bánh xe cầu trước bị hãm cứng Khicầu trước bị hãm cứng phản lực bên: St = , S s ≠ lực quán tính Fy = m X '' sin α tạo mômen có giá trị: M Z = Fy b = S s b Lực mômen làm quay đuôi xe, với lực quay ... đổi) • Khắc phục Khi chạy xe đường ô tô cần trang bị hệ thống điều hòa lực phanh nhằm giảm tượng hãm cứng bánh xe phân phối lực phanh hợp lý hệ thống phanh chống hãm cứng ABS Ngoài tính ổn định xe...