mục tiêu nghiên cứu 2 có mối quan hệ tích cực giữa khuynh hướng hưởng thu và thái độ
thiết kế cầu trục hai dầm lắp gầu ngoạm tải trọng nâng 10 tấn, khẩu độ 16m
... biên dới đến trục (x - x) c2 = yc - = 24 0 - = 23 7 mm 2 F2 - Diện tích biên dới, F2 = 21 60 mm2 Thay giá tri vào biểu thức (4 .2) ta đợc Jx2 = 6480 + 23 72. 2160 = 121 331 520 mm4 - Mô men quán tính ... ) = 22 4 mm3 + ) = ( 2 F3 - Diện tích biên dới, F3= 523 2 mm2 Sx3 = 22 4 523 2 = 1171968 mm3 Tổng mmô men tĩnh tiết diện trục (x1-x1) : Sx = Sx1+ Sx2 + Sx3 = 128 4480 + 6480 + 1171968 = 24 629 28 mm3 ... F3 = 2. h1.3 Trong đó: h1- chiều cao thành đứng h1 = H0 - (1 + 2) = 450 - (8+6) = 436 mm F3= 2. 436.6 = 523 2 mm2 Tổng diện tích tiết diện là: F = F1 + F2 + F3 = 28 80 +21 60 + 523 2 = 1 027 2 mm2 Mô...
- 112
- 800
- 4
Tài liệu Báo cáo khoa học " TÍNH TOÁN ĐỘ CỐ KẾT CỦA NỀN ĐẤT YẾU DƯỚI TÁC DỤNG CỦA TẢI TRỌNG ĐẮP " doc
... (L1 = Za) Nhưng bề dầy lớp đất yếu lớn (ví dụ > 25 30m) dựa vào quan hệ (4), (5) (6) theo quan điểm khống chế độ lún lại Scòn lại để xác định độ sâu cắm bấc đặt giếng L1 cần thiết Hoặc giả thiết ... tô đắp đất yếu 22 TCN 26 2 – 20 00” 8.Th F(u ) Fs Fr Uh.1 = – exp (4) Trong áp dụng cho giếng cát bỏ qua nhân tố xét đến ảnh hưởng vùng đất bị xáo động F s nhân tố xét ... (trong vùng giếng cát bấc thấm) nên xem độ cố kết trung bình phạm vi khu vực tác dụng Za để đưa vào quan hệ (1) tính toán là: Uh = S h1 S = Uh.1 S S (3) Trong S độ lún toàn đất yếu vùng vùng (trong...
- 3
- 909
- 7
Báo cáo khoa học: "tự động hoá tính toán độ lún tổng cộng của nền đ-ờng ô tô đắp trên đất yếu và độ cố kết theo thời gian của nền đất yếu dưới tác dụng của tải trọng nền đắp" ppsx
... 0 .20 7 0 .20 9 0 .21 0 .21 2 0 .21 4 0 .21 5 0 .21 7 0 .21 9 0 .22 0 .22 2 0 .22 4 0 .22 5 0 .22 7 0 .22 8 0 .23 0 .23 2 0 .23 3 0 .23 5 0 .23 7 0 .23 8 0 .24 0 .24 1 0 .24 3 0 .24 5 0 .24 6 0 .24 8 0 .25 0 .25 1 0 .25 3 0 .25 5 0 .25 6 0 .25 8 0 .25 9 ... (ngày) 2 10 10 11 12 13 14 14 15 16 16 17 17 18 19 19 20 20 21 21 22 22 23 23 24 24 24 25 25 26 26 26 27 27 28 28 29 29 24 60 25 20 25 80 26 40 27 00 27 60 28 20 28 80 29 40 3000 3060 3 120 3180 324 0 3300 ... 11940 120 00 Nhân Tố TG: T Độ Cố Kết U (%) 0 .26 3 0 .26 4 0 .26 6 0 .26 8 0 .26 9 0 .27 1 0 .27 2 0 .27 4 0 .27 6 0 .27 7 0 .27 9 0 .28 1 0 .28 2 0 .28 4 0 .28 6 0 .28 7 0 .28 9 0 .29 0 .29 2 0 .29 4 0 .29 5 0 .29 7 0 .29 9 0.3 0.3 02 0.303...
- 4
- 878
- 4
nghiên cứu sự tương tác của nhóm cọc nền đất dưới tác dụng của tải trọng ngang bằng mô hình số
... xấp xỉ không Nghiên cứu số Cho hệ cọc - đất có cấu tạo: - Cọc vuông có kích thước 20 0x200(mm) chế tạo bêtông cốt thép, cấp bền B25, môđun đàn hồi E = 3.107(kN/m2), hệ số Poisson = 0 ,2 - Nền đất ... hình lý thuyết trước Tất nhiên, tương tác phụ thu c vào nhiều yếu tố cường độ tải trọng; tiết diện cọc; môđun đàn hồi, hệ số nở hông, tính chất khác đất Nên áp dụng mô hình vào việc phân tích nội ... Hoàng (20 04), Nền Móng, Nhà xuất Xây dựng 130 Tuyển tập Báo cáo “Hội nghị Sinh viên Nghiên cứu Khoa học” lần thứ Đại học Đà Nẵng - 20 08 [3] Vũ Công Ngữ & Nguyễn Thái (20 06), Móng cọc Phân tích...
- 5
- 832
- 4
Nghiên cứu sự biến đổi tính chất cơ lý của trầm tích Holocen hệ tầng Thái Bình dưới tác dụng của tải trọng động
... chảy hệ tầng Thái Bình Độ lệch pha tuỳ thu c vào trạng thái ứng suất đất biên độ, tần số tải trọng 21 Đã xác định thông số đặc trưng biến dạng động độ bền động cho thành tạo trầm tích hệ tầng Thái ... thiết bị có khả xác định thời gian trễ ứng suất với biến dạng Nghiên cứu đặc trưng độ bền biến dạng động thành tạo trầm tích hệ tầng Thái Bình 5 Nghiên cứu ứng xử động dạng cấu trúc tác dụng động ... TỔNG QUAN VỀ NGHIÊN CỨU TÍNH CHẤT ĐỘNG CỦA ĐẤT VÀ CƠ SỞ LÝ THUYẾT CỦA PHƯƠNG PHÁP NGHIÊN CỨU 1.1 Tình hình nghiên cứu biến đổi tính chất lý đất tác dụng tải trọng động giới nước 1.1.1 Những nghiên...
- 27
- 626
- 0
phương pháp tính lún nhanh của nền đất yếu dưới tác dụng của tải trọng nền đường đắp
Công trình giao thông, thủy lợi
... v i p = h lỳn c k t c a cỏc l p E1 S2 S3 V y IV E2 E3 p I1 p p ( p ( 0. 72 1000 I2 p I3 p I1 ) p I2 ) p 72 4.9 0 ,25 5 ( m ) 0.57 72 5.8 0 ,23 7 (m ) 700 0.43 72 4.76 0,148 (m) 500 om S1 t y u: Sc ... ng 10 15 20 z Xỏc nh lỳn t ng c ng c a n n d i tỏc d ng c a t i tr ng n n ng tr ng h p sau: N n t p Toỏn t g m l p: - L p 1: ỏ cỏt dy h1 = m; E1 = 1000 kN/m2; - L p 2: ỏ sột dy h2 = m; E2 = 700 ... ti t di n tam giỏc (2) nh hỡnh v : m 1: cỏc gúc z om au du on go nl in e c z= w w w c 2: z z2 1, p ng su t t i tr ng b ng ti t di n tam giỏc gõy t i ng su t t ng: a 1: m = 2b O ng su t t i tr...
- 6
- 3,992
- 16
Nghiên cứu sự tương tác của nhóm cọc và nền đất dưới tác dụng của tải trọng ngang bằng mô hình số
... -1,8 822 -2, 0334 -2, 10 12 -2, 1645 -2, 223 7 -2, 2794 -2, 3317 -2, 3809 (kNm) P = 60 (kN) 0,0000 -9,8154 -14,1790 -17,1540 -19,4010 -21 ,1860 -22 ,6500 -23 ,8790 -24 , 424 0 -24 , 929 0 -25 ,4000 -25 ,8390 -26 ,25 00 ... 4 .2 (CR M) trùng = 2. 5157s TL =2. 521 5 s D TT=1.9 s D =2. 49 s TL =2. 52 s TT =2. 09 62 s D =2. 3 s TL =2. 4 s s TL =2. 37 s TT =2. 122 6 s D =2. 25 TT=1 .28 s - 153 - 20 08 D =2. 08 s TL =2. 26 s TT=1.36 s Moment Q/Q (%) ... 710 .24 0.00031 150.44 1.45 710 .24 0.00083 160.8 0.7 710 .24 0.00013 123 .3 1.45 710 .24 0.00 02 125 .71 118.66 122 .6 114.04 1 02. 99 105.11 Vách biên 21 26.3 24 71.9 3637 1517 22 23 -1.06 22 .71 41.00 19.72...
- 53
- 485
- 2
Báo cáo khoa học: "PHƯƠNG PHÁP TÍNH LÚN NHANH CỦA NỀN ĐẤT YẾU DƯỚI TÁC DỤNG CỦA TẢI TRỌNG NỀN ĐƯỜNG ĐẮP" docx
... 4.18 = 72( kN/m2) Cỏc tr s lỳn c kt ca cỏc lp t yu: S1 = I 0. 72 ìpì = ì 72 ì 4.9 = 0 ,25 5 ( m ) E1 p 1000 I I 0.57 ìpì( ) = ì 72 ì 5.8 = 0 ,23 7 ( m ) E2 p p 700 I I 0.43 S3 = ì p ì ( ) = ì 72 ì ... ng p (2 10m) 10 0 Xỏc nh lỳn tng cng ca nn t di tỏc dng ca ti trng nn ng p trng hp sau: Nn t gm lp: - Lp 1: ỏ cỏt dy h1 = m; E1 = 1000 kN/m2; = 0, 72 - Lp 2: ỏ sột dy h2 = m; E2 = 700 kN/m2; = ... cng Ha = 20 m lỳn c kt: Sc = (S1 + S2 + S3) S1, S2, S3 - lỳn c kt ca cỏc lp t 1, v S dng cụng thc gii tớch hoc toỏn xỏc nh cỏc tr s I/p ng vi z = 5, 12, 20 m ta cú: I1/p = 4.9; I2/p = 10.7...
- 6
- 667
- 2
NGHIÊN CỨU TRẠNG THÁI ỨNG SUẤT VÀ BIẾN DẠNG CỦA CÁC LỚP VẬT LIỆU COMPOSITE TRONG LIÊN KẾT DẠNG CHỮ T DƯỚI TÁC DỤNG CỦA TẢI TRỌNG TĨNH BẰNG PHƯƠNG PHÁP PHẦN TỬ HỮU HẠN
... cấu [8] 1 32 TẠP CHÍ KHOA HỌC VÀ CÔNG NGHỆ, ĐẠI HỌC ĐÀ NẴNG - SỐ 4(39) .20 10 20 0 400 150 300 10 20 0 10 50 Y 30 0.5 40 1.5 2. 5 a) 20 30 X 50 3.5 100 20 100 Z 0.5 40 1.5 2. 5 50 3.5 b) 20 0 20 0 150 150 ... )} ∆ →0 2 2 G1 = lim G2 = lim ∆ →0 G3 = lim ∆ →0 {Fy 'i (U k − U k ' )} = {Fy 'i (U k − U k ' )} 2 2 {Fzi (Z k − Z k, )} = 21 ∆ {Fzi (Z k − Z k, )} 2 (4) (5) (6) đây: G1; G2 G3 lượng tiêu tán ... tính toán lượng tiêu tán phục vụ nghiên cứu phát triển vết nứt vật liệu Composite Rybicky E.F., Kanninen M.F., trình bày vào năm 1977 [2] Những nghiên cứu tác giả [1] [2] dựa lý thuyết phá huỷ...
- 9
- 743
- 1
Báo cáo nghiên cứu khoa học DAO ĐỘNG uốn của PHẦN tử dầm dưới tác DỤNG của tải TRỌNG DI ĐỘNG – mô HÌNH một KHỐI LƯỢNG
... t W2 W2 ( 12) L N1 N 5 2 N EJ 0 N d x t N N2 L N2 Trong đó: K ww L 12 L 12 EJ d L L2 L L2 L 12 L 12 L L L2 ... ( L3 3.L.ai2 2. ai3 ); L N 11 N 12 N 1i N 1N 2 N 2i ( L 2. L.ai ); N N 22 N 2i N N L N a 21 Với N 31 N 32 N 3i N N N 3i (3.L.ai 2. a i ); ... N t W2 Fd t W2 N 22 L 54 13L 156 Fd L 22 L M 4L 13L 3L2 Trong đó: M ww ; C ww ww K ww 13L 156 22 L Fd 420 54 2 13L...
- 6
- 331
- 1
Phân tích kết cấu dầm FGM có mặt cắt ngang thay đổi dưới tác dụng của tải trọng di động
... − 2I 12 u˙ θ˙ + I 22 θ 2 dxdt L ˙ ˙ I11 (uδu ˙ + wδw) ˙ − I 12 uδθ ˙ + θδu + I 22 θδθ |tt21 dx = t2 L ¨ (I11 u¨ − I 12 θ)δu + I11 wδw ¨ + I 22 θ¨ − I 12 u¨ δθ dxdt − t1 (2. 32) 33 Từ phương trình (2. 26), ... −h /2 h /2 + Em dz z + (Ec − Em ) h − h0 b(x) −h /2 = b(x)h n (2. 16) n + Em dz h0 h(Ec − Em ) − (Ec + nEm ) 2( n + 1)(n + 2) n + Độ cứng chống uốn A 22 có dạng E(z)(z − h0 )2 dA = A 22 = A(x) h /2 (z ... dt + h20 A11 Ec − Em Ec − Em Ec − Em Em − + + n+3 n +2 n+1 12 − 2h0 b(x)h2 + Em dz n h /2 h20 b(x) n Ec − Em 1 Ec + nEm + Em − + h20 A11 n +2 2 n+1 3Ec (n2 + n + 2) + Em (n3 + 3n2 + 8n) 12( n + 3)(n...
- 152
- 1,013
- 1
Phân tích kết cấu dầm FGM có mặt cắt ngang thay đổi dưới tác dụng của tải trọng di động (TT)
... Động Động cho dầm có dạng = ρ(z)(u˙ 21 + u˙ 22 + u˙ 23 )dV T = V (2. 21) L I11 (u˙ + w˙ ) − 2I 12 u˙ θ˙ + I 22 θ 2 2 dx với ρ(z) mật độ khối lượng biến đổi theo trục z; I11 , I 12 , I 22 mômen khối lượng ... (2. 15, 2. 17, 2. 18) A 12 = b(x)h Năng lượng biến dạng đàn hồi cho dầm Timoshenko có tính biến đổi dọc cho công thức U= L E(x)A(x)u2,x + E(x)I(x)θ,x + ψG(x)A(x) (w,x − θ )2 dx (2. 20) 2. 3 .2 Động Động ... = b(x) I 12 I 22 = b(x)h 3ρc (n2 + n + 2) + ρm (n3 + 3n2 + 8n) 12( n + 3)(n + 2) (n + 1) + h0 b(x)h −h (2. 23) n(ρc − ρm ) h0 + (ρc + nρm ) (n + 1)(n + 2) n + Với dầm có tính biến đổi dọc, động dầm...
- 28
- 670
- 0
Nghiên cứu tính chất cơ học của trầm tích đệ tứ phân bố ở khu vực hà nội dưới tác dụng của tải trọng động
... 0. 025 - 0.040 0.130 2. 400 6.000 0.030 1.000 0.050 0.035 0.880 0.055 4.070 0.040 - 1 523 3 822 2 5195 22 57 6799 27 69 18 325 125 45 8816 24 29 6943 1787 43736 13177 26 415 13701 0.1 12 0.181 0.194 0 .22 3 ... 126 150 23 0 Theo kt qu thớ nghim SPT N30 N1(60) (Vs) (Gmax) 16 11 27 Bỳa 7, 02 4,04 14,94 6,06 2, 62 8,79 17,43 m/s 21 4,5 1 92, 2 176,1 21 4,5 177,8 25 2,8 181,8 kPa 87890 627 93 55814 85 129 521 47 127 824 ... 32. 0 0.41 27 .0 0.40 9.0 0.18 21 .0 0. 42 15.0 0 .22 15.0 0.14 27 .0 0 .25 9.0 0.13 23 .0 0.46 42. 0 0 .22 - Bin dng gii hn Gd D fo a amax kPa - Hz 0.018 0.080 0.500 1.000 0. 025 0. 420 0.030 0.030 0. 620 ...
- 28
- 316
- 0
Nghiên cứu phản ứng của dầm dưới tác dụng của tải trọng động
... b1l2 b2l 22 b3l23 b4l24 y1( z l1 ) y 2( z 0) g a1l1 a2l 12 a3l13 a1l14 b0 dy1 dz z l1 dy dz (2. 5.3) g a1 2a2l1 3a3l 12 4a4l13 b1 z 0 Ta đƣa toán tìm cực ... z1 đó: (2. 2.8) 37 d2y Z= EJ x dz Py ( z1) dz l (2. 2.9) + Khi dầm có mômen tập trung M vị trí z2 đó: d2y Z= EJ x dz 2M ( Z 2) dz l (2. 2.10) Trong p(z2) góc xoay ... sánh chỗ có liên kết gối tựa hai đầu dầm Từ ta có điều kiện ràng buộc: 44 y2( z l2 ) g1 (b0 b1l2 b2l 22 b3l23 b4l24 ) sin t y1( z l1 ) y 2( z 0) g (a1l1 a2l 12 a3l13...
- 76
- 384
- 0
PHÂN TÍCH DAO ĐỘNG CỦA CẦU DẦM GIẢN ĐƠN DƯỚI TÁC DỤNG CỦA TẢI TRỌNG DI CHUYỂN BẰNG PHƯƠNG PHÁP NEWMARK
... ⎪ ⎪F ⎪ ⎢⎣Kz2w − k1 (k1 + k2) ⎥⎦ ⎩ 2 ⎩ z2 ⎭ ⎩Z2 ⎭ ⎩Z ⎭ ⎡ 156 22 L ⎧W1 ⎫ −13L ⎤ 54 ⎪ϕ ⎪ ⎢ ⎥ 4L2 13L −3L2 ⎥ mL ⎢ 22 L ⎪ 1⎪ ; W = [N N N N ].⎨ ⎬ ; M ww = 420 ⎢ 54 13L 156 22 L ⎥ ⎪W2 ⎪ ⎢ 2 ⎥ ⎪⎩ϕ ⎪⎭ ... −3L 22 L 4L ⎦ ⎡ N1m1 ⎢N m M wz1 = ⎢ ⎢ N3m1 ⎢ ⎣ N m1 ⎤ ⎥ ⎥; ⎥ ⎥ ⎦ ⎡ N1m2 ⎢N m 2 =⎢ ⎢ N3 m2 ⎢ ⎣ N m2 M wz ⎤ ⎡ 12 6L − 12 6L ⎤ ⎥ ⎢ 2 ⎥ ⎥ ; K = EJ ⎢ 6L 4L −6L 2L ⎥ ; ww ⎥ L3 ⎢ − 12 −6L 12 −6L ⎥ ⎥ ⎢ 2 ... i= i+1 i= i+1 Lập Mz1z1, Mz2z2, Mwz2, Cz1z1, Cz1z2, Cz2z1, Cz2w, Kz2z2, Kz1z2, Kz2z1, Kz2w, fwt, fz1t, fz2t ầ ầ - Lập ma trận chuyển trục - Chuyển trục, định vị xếp vào ma trận tổng thể: M, C,...
- 6
- 640
- 3
Ứng xử của đất và tương tác đất - công trình dưới tác dụng của tải trọng động
... đường quan hệ ứng suất – biến dạng huy động 50% cường độ chống cắt tối đa qf Độ cứng đất phụ thu c vào ứng suất nhỏ nhất, σ -áp lực buồng hiệu thí nghiệm nén trục Sự phụ thu c độ cứng vào trạng thái ... KN/m3 21 20 .5 21 20 .5 Shear strain at 0.7G0 γ 0.7 - 1.0E-4 1.0E-4 Poisson’s ratio ν ur - 0 .2 0 .2 0 .26 0.4 Stiffness Eref KN/m2 20 0000 15000 Triaxial compression stiffness E50ref KN/m2 57000 20 00 ... dẻo Hệ số phá hoại Rf nhỏ Quan hệ hypepol thể đồ thị 2- 4 Hình 2. 4: Quan hệ hypepol ứng suất – biến dạng nén sơ cấp thí nghiệm nén trục thoát nước tiêu chuẩn (Plaxis manual, 20 07) Trong đồ thị 2. 4,...
- 41
- 751
- 1
Nghiên cứu phản ứng động lực cầu dây văng dưới tác dụng của tải trọng di động
... w2 w1 ) cs ( ) (2. 2) dt dt dt Với: w1(t), w2(t) - Chuyển vị theo phương đứng vật m1, m2 theo thời gian ks - Độ cứng lò xo ; cs – Hệ số cản nhớt ; g - Gia tốc trọng trường Từ (2. 1) (2. 2) ... n 1n 1) k ( x 2, 3 ) k ( x1 ) h4 h ; c 2, 3 i2 ; c1 h Eg I g Eg I g Eg I g 2. 3 .2 Phân tích động Sử dụng kỹ thu t xếp chồng mode dao động, ta tìm nghiệm phương trình (2. 5) dạng: y ( ... qg (2. 11) g a (qg qq ) Thay (2. 9) vào (2. 8) phương trình sau thiết lập cho độ cứng lò xo đơn vị chiều dài cáp E ( x).(qg qq ) L k ( x) (2. 12) 0 x x a H 2 1 ( ) H 2. 3...
- 6
- 831
- 7
Báo cáo " XÁC ĐỊNH CHIỀU SÂU VÙNG HOẠT ĐỘNG CỐ KẾT THEO THỜI GIAN TRONG ĐẤT YẾU DƯỚI TÁC DỤNG CỦA TẢI TRỌNG NỀN ĐẮP VÀ CÁC ỨNG DỤNG " pptx
... học công nghệ xây dựng Số 10/9 -20 11 87 kếT QUả NGHIÊN CứU Và ứNG DụNG c = z U zat tg = 2. 1(kN / m ) tb Nh vy, nn t yu phõn hai vựng, 4m phớa trờn cú c = c0 + c = 20 + 2. 1 = 22 .1 KN/m2; 2m t yu ... 3.38 3.60 3.73 3.79 Tạp chí khoa học công nghệ xây dựng Số 10/9 -20 11 85 kếT QUả NGHIÊN CứU Và ứNG DụNG n = 3.51 - 0. 025 8H + 0.006B (6) vi h s tng quan l R = 0.807 Vy ta cú biu thc xỏc nh chiu ... quan hi quy nh (6) Bng Kt qu xỏc nh n biu thc (5) tựy thuc vo B v H H(m) B(m) 7.5 12 22. 5 50 100 3.31 3.60 3. 82 3.96 4. 02 3.17 3.46 3.68 3. 82 3.87 3.13 3.41 3.63 3.77 3.83 3.11 3.39 3.61 3.75 3.80...
- 6
- 1,110
- 3
Nghiên cứu trạng thái ứng suất giới hạn trong nền đất tự nhiên dưới tác dụng của tải trọng nền đường đắp và bệ phản áp
... 4.3.1 .2 Nghiên cứu tải trọng bệ phản áp hợp lý 110 4.3 .2 Trường hợp xét góc ma sát đất yếu 115 KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ 122 Kết luận chung 122 Kiến nghị 124 DANH ... bệ phản áp góp phần bổ sung lý thuyết nghiên cứu, góp phần tích cực vào thực tế xây dựng đường đắp mạng lưới giao thông ngày 3 Mục đích nghiên cứu Xác định trạng thái ứng suất giới hạn đất tự ... đồng có mặt thoáng nằm ngang, có xét trọng lượng thân đất, tác dụng tải trọng đường đắp bệ phản áp Trạng thái ứng suất nghiên cứu ứng suất hữu hiệu Phương pháp nghiên cứu Nghiên cứu lý thuyết...
- 172
- 2,254
- 4
Tìm thêm: hệ việt nam nhật bản và sức hấp dẫn của tiếng nhật tại việt nam xác định các nguyên tắc biên soạn khảo sát các chuẩn giảng dạy tiếng nhật từ góc độ lí thuyết và thực tiễn khảo sát chương trình đào tạo của các đơn vị đào tạo tại nhật bản khảo sát chương trình đào tạo gắn với các giáo trình cụ thể tiến hành xây dựng chương trình đào tạo dành cho đối tượng không chuyên ngữ tại việt nam điều tra với đối tượng sinh viên học tiếng nhật không chuyên ngữ1 khảo sát thực tế giảng dạy tiếng nhật không chuyên ngữ tại việt nam khảo sát các chương trình đào tạo theo những bộ giáo trình tiêu biểu nội dung cụ thể cho từng kĩ năng ở từng cấp độ xác định mức độ đáp ứng về văn hoá và chuyên môn trong ct phát huy những thành tựu công nghệ mới nhất được áp dụng vào công tác dạy và học ngoại ngữ hệ số công suất cosp fi p2 đặc tuyến mômen quay m fi p2 đặc tuyến dòng điện stato i1 fi p2 động cơ điện không đồng bộ một pha thông tin liên lạc và các dịch vụ phần 3 giới thiệu nguyên liệu chỉ tiêu chất lượng theo chất lượng phẩm chất sản phẩm khô từ gạo của bộ y tế năm 2008 chỉ tiêu chất lượng 9 tr 25