... (19 61a) Lực dọc trục sườn tăng cường ngang đề cập chương cho công thức 6 .13 Khi thay quan hệ đơn giản t từ công thức 6 .18 vào công thức 6 .13 sử dụngđịnh nghĩa , lực nén sườn tăng cường ngang ... tăng cường ngang trung gian phía có chiều d ày = 10 mm chiều rộng bt = 11 0 mm 8 .2 Sườn tăng cường chịu lực Sườn tăng cường chịu lực sườn tăng cường ngang b trí vị trí có phản lực g i tải trọng ... B i giảng Kết cấu thép theo Tiêu chuẩn 22 TCN 27 2-05 AASHTO LRFD (8.3) Độ cứng Các sườn tăng cường ngang trung gian xác định đ ường biên thẳng đứng khoang vách Chúng phải có đủ độ cứng để...
... công thức 7.3 giá trị 38,0 MPa b ng 7 .1 N = 10 6 chia cho hai.) B ng 7 .1 So sánh với công thức hồi quy N 23 8 -29 ,5 log N 836 N0 ,19 10 4 11 1 MPa 12 7 MPa 10 5 90,5 MPa 93,8 MPa 69,9 MPa 69 ,1 MPa 10 6 ... đường kính 19 mm mm với kg/ m MPa , MPa Từ N kN Giá trị lớn so với giới hạn N Như vậy, kN kN Lực cắt nằm ngang danh định l nhỏ giá trị cho công thức 7 . 12 7 .13 Từ công thức 7 . 12 với As lấy từb ng ... 5 .2 N kN Từ công thức 7 .13 với b = 2 21 0 mm ts = 20 5 mm lấy từ hình 5 .13 N kN Như vậy, Vh = 10 18 0 kN số neo cầnthiết khoảng cách từ mô men lớn tới mô men không neo http://www.ebook.edu.vn159 B i...
... trọng trục s ườn tăng cường Hình 6.5 Cân nội lực hiệu ứng trường kéo Khi thay công thức 6 . 12 vào (6 .13 ) Sự cân phương nằm ngang cho thấy thay đổi nội lực bi ên Khi thay công thức 6 .11 6 . 12 vào ... 6.3 giả thiết Trong tương tự giàn này, biên giằng (thanh kéo), sườn tăng cường ngang chống (thanh nén) vách kéo xiên http://www.ebook.edu.vn135 B i giảng Kết cấu thép theo Tiêu chuẩn 22 TCN 27 2-05 ... công thức 6 .19 có dạng (6 .20 ) http://www.ebook.edu.vn139 B i giảng Kết cấu thép theo Tiêu chuẩn 22 TCN 27 2-05 AASHTO LRFD (6. 21 ) (6 .22 ) (6 .23 ) 6.4 Sức kháng cắt vách không đ ược tăng cường Sức...
... chuẩn biểu diễn đường hình 4.7 Đường cong chuyển tiếp đàn hồi thể Đường cong cột có xét đến giảm tải trọng oằn độ cong banđầu l đường hình 4.7 Đườngđường cong cường độ cột sử dụng tiêu chuẩn thiết ... Giá trị trung b nh độ lệch tâm ngẫu nhiên e1 L /15 00, giá trị lớn vào khoảng L /10 00 (Bjorhovde, 19 92) Hình 4.4 Sự biến thiên độ cong banđầu theo thống k ê (Bjorhovde, 19 92) 4 .2 Khái niệm ổn định ... công son ngắn http://www.ebook.edu.vn 71 B i giảng Kết cấu thép theo Tiêu chuẩn 22 TCN 27 2-05 AASHTO LRFD Đường cong ứng suất biến dạng cột công son ngắn h ình 4.5 lệch so với ứng xử đàn hồi giới...
... tổng b rộng hai cánh trừ b d ày wg = 15 2 + 10 2 – 12 ,7 = 2 41, 3 mm Đường kính lỗ thực tế d = 22 + = 24 mm Dùng công thức 3.9, b rộng thực theo đường abcd http://www.ebook.edu.vn 64 B i giảng Kết ... trường hợp đặc biệt: a g1 g2 gb e f c d g = g1 A n(abefd) g2 Ag tf tw Ahole Ag 2dhole tf 2dhole t w s t f tw 2g http://www.ebook.edu.vn 65 B i giảng Kết cấu thép theo Tiêu chuẩn 22 TCN 27 2-05 ... vào nút phẳng hình 3.6 Lỗ dùngcho bu lông đường kính 22 mm Sử dụng thép công tr ình cấp 25 0 Hình 3.6 Thép g c đơn chịu kéo liên kết bu lông với nút B i giải B rộng nguyên mặt cắt ngang tổng...
... bu lông Lỗ chuẩn Lỗ cỡ Lỗ ô van ngắn Lỗ ô van dài d (mm) Đường kính Đường kính Rộng x Dài Rộng x Dài 16 18 20 18 22 18 40 20 22 24 22 26 22 50 22 24 28 24 30 24 55 24 26 30 26 33 26 60 27 30 ... điều kiện b mặt, quy địnhb ng 2. 5 B ng 2. 4 Lực kéo tối thiểu yêu cầu bu lông Đường kính bu lông (mm) Lực kéo tối thiểu yêu cầu bu lông Pt (kN) Bu lông A 325 M Bu lông A490M 16 91 114 20 14 2 17 9 ... B i giảng Kết cấu thép theo Tiêu chuẩn 22 TCN 27 2-05 AASHTO LRFD 2 .1 Cấu tạo liên kết bu lông Bu lông phân biệt bu lông th ường bu lông cường độ cao 2 .1. 1 Bu lông thường Bu lông thường làm...
... tác động ngoài, nghĩa Sức kháng Hiệu ứng tải trọng (1. 1) Khi áp dụng nguyên tắc đơn giản này, điều quan trọng hai vế b t đẳng thức phải đánh giá điều kiện Chẳng hạn, hiệu ứng tải trọng l g y ứng ... chuẩn thiết kế cầu nước ta 1.2. 3 Nguyên tắc Tiêu chuẩn thiết kế cầu 22 TCN 27 2-05 1.2. 3 .1 Vài nét việc biên soạn Tiêu chuẩn thiết kế cầu 22 TCN 27 2 -05 B n Tiêu chuẩn thiết kế cầu 22 TCN 27 2-05 ... biểu đồ ứng suất-biến dạng giai đoạn đầuđường cong g phụ thuộc thời gian đ ược cho, tương ứng, hình 1. 5 1. 6 Thép bon công trình Tên g i thật không đặc trưng tất thép công trình có bon Đây định...
... tăng cường ngang trung gian phía có chiều d ày = 10 mm chiều rộng bt = 11 0 mm 8 .2 Sườn tăng cường chịu lực Sườn tăng cường chịu lực sườn tăng cường ngang b trí vị trí có phản lực g i tải trọng ... nghĩa hình 8 .2 Hình 8 .2 Hằng số B sườn tăng cường ngang trung gian Một phần vách đ ược giả thiết tham gia chịu lực dọc trục thẳng đứng Tiêu chuẩn thiết kế cầu 22 TCN 27 2 -05 coi vách tham gia chịu ... Trong phạm vi đàn hồi, C cho công thức 6.34 Khi sử dụngđịnh nghĩa w lấy k (8 .13 ) biểu thức C trở thành (8 .14 ) Khi thay công thức 8 .14 vào công thức 8 . 12 , ta (8 .15 ) Nội lực lớn sườn tăng cường ngang...
... tăng cường ngang Hai cặp đường biên khác Các biên linh hoạt phương thẳng đứng chịu ứng suất từ trường kéo vách Ngược lại, sườn tăng cường ngang làm việc neo cho trường ứng suất kéo Kết l à, vùng ... 27 2 -05, công thức 6 .19 có dạng (6 .20 ) http://www.ebook.edu.vn139 B i giảng Kết cấu thép theo Tiêu chuẩn 22 TCN 27 2-05 AASHTO LRFD (6. 21 ) (6 .22 ) (6 .23 ) 6.4 Sức kháng cắt vách không đ ược tăng ... phương thẳng đứngcho thấy tải trọng trục s ườn tăng cường Hình 6.5 Cân nội lực hiệu ứng trường kéo Khi thay công thức 6 . 12 vào (6 .13 ) Sự cân phương nằm ngang cho thấy thay đổi nội lực bi ên Khi...
... lý tưởng Khi tải trọng tăng lên, mặt cắt ngang phẳng trước biến dạng phẳng sau biến dạng (giả thuyết B c nu li) biến dạng tăng thớ mặt cắt đạt (hình 5. 1b) Mô men uốn mà thớ b chảy định nghĩa mô ... S lgS S1 Si S2 Si S imin N1 N2 Ni N Ni N ~ 10 lgN Hình 5.9 : Đường cong mỏi theo Voller v theo 22 TCN 27 2- 05 - Để rút ngắn chiều dài đồ thị đường cong mỏi đơn giản sử dụng, người ta thường biểu ... đổi b tông dùngtính toán đ ặc trưng độ cứng xác định dựa tỷ số mô đun n (b ng 5 .1) cho tải trọng ngắn hạn v 3n cho tải trọng dài hạn Tỷ số mô đun 3n để xét đến tăng biến dạng lớn từ biến b ê...
... tổng b rộng hai cánh trừ b d ày wg = 15 2 + 10 2 – 12 ,7 = 2 41, 3 mm Đường kính lỗ thực tế d = 22 + = 24 mm Dùng công thức 3.9, b rộng thực theo đường abcd http://www.ebook.edu.vn 64 B i giảng Kết ... trường hợp đặc biệt: a g1 g2 gb e f c d g = g1 A n(abefd) g2 Ag tf tw Ahole Ag 2dhole tf 2dhole t w s t f tw 2g http://www.ebook.edu.vn 65 B i giảng Kết cấu thép theo Tiêu chuẩn 22 TCN 27 2-05 ... vào nút phẳng hình 3.6 Lỗ dùngcho bu lông đường kính 22 mm Sử dụng thép công tr ình cấp 25 0 Hình 3.6 Thép g c đơn chịu kéo liên kết bu lông với nút B i giải B rộng nguyên mặt cắt ngang tổng...
... điều kiện b mặt, quy địnhb ng 2. 5 B ng 2. 4 Lực kéo tối thiểu yêu cầu bu lông Đường kính bu lông (mm) Lực kéo tối thiểu yêu cầu bu lông Pt (kN) Bu lông A 325 M Bu lông A490M 16 91 114 20 14 2 17 9 ... 17 9 22 17 6 2 21 24 20 5 25 7 27 26 7 334 30 326 408 36 475 595 B ng 2. 5 Các trị số K h Cho lỗ chuẩn 1, 0 Cho lỗ cỡ khía rãnh ngắn 0,85 Cho lỗ khía rãnh dài với rãnh vuông g c với phương lực 0,70 Cho ... chuẩn thiết kế cầu 22 TCN 27 2 -05, sức kháng kéo danh định bu lông cường độ cao, Tn, độc lập với lực xiết ban đầu, tính công thức (2 .11 ) đó: Ab diện tích bu lông theo đường kính danh định (mm 2) ...
... bu lông Lỗ chuẩn Lỗ cỡ Lỗ ô van ngắn Lỗ ô van dài d (mm) Đường kính Đường kính Rộng x Dài Rộng x Dài 16 18 20 18 22 18 40 20 22 24 22 26 22 50 22 24 28 24 30 24 55 24 26 30 26 33 26 60 27 30 ... http://www.ebook.edu.vn 25 B i giảng Kết cấu thép theo Tiêu chuẩn 22 TCN 27 2-05 AASHTO LRFD 2 .1 Cấu tạo liên kết bu lông Bu lông phân biệt bu lông th ường bu lông cường độ cao 2 .1. 1 Bu lông thường Bu lông thường làm ... 2 .1 B ng 2 .1 Chiều dài đường ren bu lông CĐC Đường kính bu lông (mm) 12 .7 15 .9 19 .0 22 .2 25.4 28 .6 31. 8 35.0 38 .1 Chiều dài ren danh đinh (mm) 25 .4 31. 8 35.0 38 .1 44.5 50.8 50.8 57 .2 57 .2 Độ...
... tác động ngoài, nghĩa Sức kháng Hiệu ứng tải trọng (1. 1) Khi áp dụng nguyên tắc đơn giản này, điều quan trọng hai vế b t đẳng thức phải đánh giá điều kiện Chẳng hạn, hiệu ứng tải trọng l g y ứng ... chuẩn thiết kế cầu nước ta 1.2. 3 Nguyên tắc Tiêu chuẩn thiết kế cầu 22 TCN 27 2-05 1.2. 3 .1 Vài nét việc biên soạn Tiêu chuẩn thiết kế cầu 22 TCN 27 2 -05 B n Tiêu chuẩn thiết kế cầu 22 TCN 27 2-05 ... trọng nhiệt TCVN 4088 – 19 85 Tiêu chuẩn thiết kế chống độngđất 22 TCN 2 21 – 19 95 Tiêu chuẩn giao thông đường thủy TCVN 5664 – 19 92 Các quy định Tiêu chuẩn thiết kế cầu nhằm sử dụngcho công tác...
... hỡnh 2.2 Hỡnh 2. 3 Bu lụng cng cao Bu lụng CC A 325 cú th bng thộp chng r Cỏc kớch c bu lụng v ng ren rng cú th tham kho bng 2 .1 Bng 2 .1 Chiu di ng ren ca bu lụng CC ng kớnh bu lụng (mm) 12 .7 15 .9 ... (kN) Bu lụng A 325 M Bu lụng A490M 16 91 114 20 14 2 17 9 22 17 6 2 21 24 20 5 25 7 27 26 7 334 30 326 408 36 475 595 Bng 2. 5 Cỏc tr s ca K h Cho cỏc l chun 1, 0 Cho cỏc l quỏ c v khớa rónh ngn 0,85 Cho ... chun L quỏ c L ụ van ngn L ụ van di d (mm) ng kớnh ng kớnh Rng x Di Rng x Di 16 18 20 18 22 18 40 20 22 24 22 26 22 50 22 24 28 24 30 24 55 24 26 30 26 33 26 60 27 30 35 30 37 30 67...