1. Trang chủ
  2. » Tất cả

Ban thuyet minh do an_ hoan chinh

68 25 0

Đang tải... (xem toàn văn)

Tài liệu hạn chế xem trước, để xem đầy đủ mời bạn chọn Tải xuống

THÔNG TIN TÀI LIỆU

Thông tin cơ bản

Định dạng
Số trang 68
Dung lượng 1,86 MB

Nội dung

MỤC LỤC MỤC LỤC Phần I Tính tốn thơng số động học hệ dẫn động xích tải 1.Xác định công suất động 1.1 Tính tốn .3 1.2Tính tốn hiệu suất truyền động 2.Ph©n phèi tû sè truyÒn Phần : Tính truyền .8 A> TÝnh bé truyÒn trong: Bé truyÒn cấp nhanh: bánh trụ nghiêng 1.1 Chän vËt liÖu: .8 1.2, øng suÊt cho phÐp: 1.3, Xác định thông số truyền: .11 1.4, Xác định thông số ăn khớp: 11 1.5, Kiểm nghiệm độ bền tiếp xúc: 12 1.6, Kiểm nghiệm độ bền tiếp uốn: 14 1.7, Kiểm nghiệm tải: 16 1.8, TÝnh to¸n c¸c lùc t¸c dơng lªn trơc: 16 Bé trun cấp chậm: bánh trụ thẳng 19 2.1, Chän vËt liÖu: 19 2.2, øng suÊt cho phÐp: 19 2.3, Xác định thông số truyền: .21 2.4, Xác định thông số ăn khớp: 22 2.5, Kiểm nghiệm độ bền tiếp xúc: 23 2.6, Kiểm nghiệm độ bền tiếp uốn: 26 2.7, Kiểm nghiệm tải: 27 2.8, TÝnh to¸n c¸c lùc t¸c dụng lên trục: 28 2.9, Bảng thông số kích thớc truyền: 28 B>Trun ®éng xÝch 30 Chän lo¹i xÝch : .30 Xác định thông số cđa xÝch vµ bé trun 30 TÝnh kiĨm nghiƯm xÝch vỊ ®é bỊn 32 Đờng kính đĩa xích .33 Xác định lực tác dụng lên trục 34 PhÇn 3: ThiÕt kÕ trơc, lựa chọn ổ lăn khớp nối 36 A) ThiÕt kÕ trôc 36 1, Xác định sơ đồ đặt lực: 36 2, Chän v©t liƯu: 37 3, TÝnh sơ đờng kính trục: 37 4, Xác định khoảng cách gối đỡ điểm đặt lực: 37 5, Xác định phản lực gối đỡ: .39 -1- 6, Vẽ biểu đồ mô men: .39 7, Tính xác đoạn trục : 45 8, TÝnh kiĨm nghiƯm trơc vỊ ®é bỊn mái: .47 9, KiĨm nghiƯm vỊ ®é bỊn cđa then 51 B) Tính chọn ổ lăn .53 TÝnh chän ỉ trơc I: 53 TÝnh chän æ trôc II: .56 TÝnh chän ỉ trơc III: 59 Phần : Tính toán, chọn yếu tố hộp giảm tốc chi tiÕt kh¸c 62 Các yếu tố hộp giảm tèc: .62 TÝnh chän dÇu bôi trơn hợp giảm tốc: 67 Bảng thống kê kiểu lắp 67 -2- Phần I Tính tốn thơng số động học hệ dẫn động xích tải 1.Xác định cơng suất động Công suất trục động điện Pct tính theo cơng thức : Pt Pct = η : Pt cơng suất tính tốn trục máy cơng tác (kw) η hiệu suất truyền toàn hệ thống 1.1 Tính tốn Cơng suất làm việc tải trọng thay đổi theo bậc Theo chế độ tải có P=T mà vận tốc góc khơng đổi P tỉ lệ với T (momen quay) mà P1 = F.V 7100.0, = = 2,84 (kW) 1000 1000 Ta tính được: Pt = Ptd = P12 × t1 + P22 × t2 2,842 × + (0,8 × 2,84) × = = 2, 61(kW ) t1 + t2 4+3 (P1 công suất lớn công suất tác dụng lâu dài trục máy cơng tác ) 1.2Tính tốn hiệu suất truyền động Dựa vào bảng 2.3 trang 19.Trị số hiệu suất loại truyền ổ ta chọn : + Hiệu suất truyền xích (che kín): nx=0,96 + Hiệu suất cặp bánh trụ (được che kín) : nbr=0,97 + Hiệu suất cặp ổ lăn: ηol =0,99 -3- + Hiệu suất khớp nối trục : nk=1 Vậy ta tính đươc hiệu suất tồn hệ thống η theo cơng thức : η = η k η ot η br2 η ol3 η x =0,99 0,99 (0,97)2 (0,99)3 = 0,83 Pct = 2, 61 = 3,15 (kW) 0,83 ⊕ TÝnh nct cña băng tải dựa vào công thức : nct = 60000.V 60000.0, = = 21,33 (vßng/phót ) z p 125.9 Tính nsb động dựa vào công thức : nsb =nct.usb =nct usbhop usbngoai Tra b¶ng 2.4 tr 21 tµi liƯu [I] ta cã : usbhop=16 ( trun động bánh trụ cấp ) usbngoai =3 (bên truyền động xích ) Vậy nsb thay vào ( 3) lµ : Nsb = 28,23 16 = 1355,04( vßng/ ) Tõ Pct = 3,31 (kW) nsb = 1355,04 (vòng/ phút ) tra bảng P1.2 tr 230 tài liệu [I] ta có : Kiểu động : 4A100L4Y3 có P= 4,0 (KW ) nđc=1420 (vòng/phút) Tmax T = 2,2 , K = 2,0 Tdn Tdn Khối lợng : 42 kg Đờng kính trục động d1= 28 2.Phân phối tỷ số truyền a, Xác định tØ sè truyÒn chung u ch = n dc 1420 = = 50,30 = uhép ungoµi nct 28,23 Chän ungoµi = -4- ⇒ u hop = u ch 50,30 = = 16,76 = u1.u2 u ngoai b, Phân phối tỷ số truyền hộp: Theo quan điểm đa mục tiêu, ta phân phối tỷ số truyền Tra bảng 3.1 trang 43 tài liệu [I], áp dụng phơng pháp nôi suy ta có : u1= 5,39 u2= 3,09 TÝnh l¹i ungoai : u 50,30 xh ungoai= u u = 5,39.3,09 = 3,02 Công suất trôc P1 2, 61 Ptrôc III = η η = = 3,71 (KW ) 0,92.0,99 xich 1capotruot PtrucIII 3,71 PtrôcII = η = = 3,84 (KW ) 0,97.0,995 banhrang η1capo PtrucII 3,84 PtrôcI = η = 0,97.0,995 = 3,98 (KW ) banhrang η1capo PtrucI 3,98 Ptrơc ®c = η η = = 4,04 (KW ) 0,99.0,995 khop 1capo ⊕ Sè vòng quay trục n1=nđc=1420 (vòng/phút) n2= n1 1420 = =263,45 (vßng/phót) u1 5,39 n2 263,45 n3= u = 3,09 =85,26 (vßng/phót) ncr= u n3 ngoai = 85,26 =28,23 (vòng/phút) 3,02 Momel xoắn trục Ta có : -5- T= 9,55.106.P ( KW ) n(vong / phut ) Thay giá trị vừa tìm vào công thức ta có TTrục động 9,55.106.Pdc 9,55.10 6.4,04 27170,42 (Nmm ) = = ndc 1420 TTrôcI 9,55.106 PtrucI = nI TTrôcII 9,55.106 PtrucII 9,55.10 6.3,84 ≈ 139199,09 (Nmm) = = nII 263,45 TTrôcIII 9,55.10 PtrucIII 9,55.10 6.3,71 415558,29(Nmm) = = n III 85,26 TTrục công tác= = 9,55.10 6.3,98 ≈ 26766,90 (Nmm) 1420 9,55.10 6.Pct 9,55.10 6.3,38 = nct 28,23 1143428,97 (Nmm) Bảng thông số ®éng häc : Trơc Trơc Truc §éng Trơc Trục công tác U P(kW) 4,04 n(vòng/ph 1420 ót) T(Nmm) 5,39 3,09 3,02 3,98 3,84 3,71 3,38 263,45 85,26 1420 28,23 27170,4 26766,9 139199,0 415558,2 1143428, -6- -7- 97 PhÇn : TÝnh c¸c bé trun A> TÝnh bé trun trong: Bé truyền cấp nhanh: bánh trụ nghiêng 1.1 Chọn vật liệu: Từ yêu cầu làm việc truyền: P= 3,98 kW N= 1420 vßng/phót T1= 26766,90 Nmm U=5,39 Tra bảng 6.1 trang 92 tài liệu [I] ta chọn vật liệu làm bánh thép 45, cải thiện: Bánh bị động độ rắn H2 đạt HB 200 Bánh chủ động độ rắn H1 đạt HB 220 Giíi h¹n bỊn: σb=750 Mpa Giíi h¹n chÈy: σch= 450 Mpa 1.2, øng suÊt cho phÐp: øng suÊt tiÕp xóc cho phÐp [σH] vµ øng st n cho phÐp [F] đợc xác định theo công thc 6-1 6-2:  σ H0 lim  SH [σH]=   .Z R Z v K xH K HL   σ F0 lim [σF]=   SF  .YR Ys K xF K FC K FL Để tính sơ bộ, ta chọn sơ ZR Zv KxH =1 YR.YS.KxF=1 ®ã ta cã: [σH]= σ H0 lim K HL SH -8- [σF]= σ F0 lim K FC K FL SF - σ H0 lim , σ F0 lim lÇn lợt ứng suất tiếp xúc cho phép ứng suất uốn cho phép ứng với số chu kì së Tra b¶ng 6.2 ta cã: σ H0 lim =2HB +70 σ F0 lim =1,8HB →σ H0 lim1 = 2.220 +70= 510 MPa →σ H0 lim = 2.200 =70= 470 MPa →σ F0 lim1 = 1,8.220= 396Mpa →σ F0 lim = 1,8.200= 360Mpa - SH, SF hÖ sè an toµn tÝnh vỊ tiÕp xóc vµ n tra bảng 6.2 ta có: SH= 1,1 SF= 1,75 - KFC hệ số xét đến ảnh hởng đặt tải, KFC= (đặt tải phía) - KHL, KFL hệ số tuổi thọ, xét đến ảnh hởng thời hạn phục vụ chế độ tải trọng truyền KHL= m KFL= m H F N HO N HE N FO N FE mH, mF bËc cđa ®êng cong mái thư vỊ tiÕp xóc vµ n: mH= 6; mF= 6( độ rắn mặt HB350) NHO số chu kì thay đổi ứng suất sở thử tiếp xóc: NHO= 30H 2HB, NHO1= 30.2202,4= 12,56.106 NHO2= 30.2002,4= 9,99.106 NFO sô chu kì thay đổu ứng suất së khu thö uèn: N FO= 4.106 -9- NHE, NFE số chu kì thay đổi ứng suất tơng đơng Bộ truyền làm việc với tải trọng thay đổi: NHE  T = 60c ∑  i  Tmax   ni t i  NFE  T = 60c ∑  i  Tmax    mF ni t i NHE1 = 60.1.( (1) 1420 NHE2 = 60.1 19000 19000 + ( 0,7 ) 1420 )= 10,87.108 2 1420 19000 19000 3 + ( 0,7 ) 1420 .( (1) 1420 ) 5,39 2 = 28,64.1010 19000 19000 + ( 0,7 ) 1420 )= 9,04.108 2 NFE1 = 60.1.( (1) 1420 NFE2 = 60.1 5,39 ( (1) 1420 1420 19000 + ( 0,7 ) 1420 19000 ) = 23,83.1010 Ta thÊy, NHE1> NHo1 vµ NHE2> NHo2 vËy KHL1= KHL2 =1 NFE1> NFO vµ NFE2 > NFO vËy KFL1= KFL2=1 Từ ta tính đợc: [H1]= 510.1 H0 lim1 K HL1 = = 463,64MPa 1,1 SH [σH2]= 470.1 σ H0 lim K HL = = 427,27MPa 1,1 SH 396.1.1 σ F0 lim1 K FC K FL1 [σF1]= = = 226,28MPa 1,75 SF 360.1.1 σ F0 lim K FC K FL [σF2]= = = 205,71Mpa SF 1,75 VËy bé trun cã c¸c øng st cho phÐp: [σH]= [σ H ] + [σ H ] = 463,64 + 427,27 = 445,45Mpa [σF1]=226,28Mpa [σF2]=205,71Mpa - 10 - ... 1capotruot PtrucIII 3,71 PtrôcII = η = = 3,84 (KW ) 0,97.0,995 banhrang η1capo PtrucII 3,84 PtrôcI = η = 0,97.0,995 = 3,98 (KW ) banhrang η1capo PtrucI 3,98 Ptrơc ®c = η η = = 4,04 (KW ) 0,99.0,995... 2.125.0,9848 = =19,26 m.( u + 1) 2.(5,39 + 1) LÊy z1= 19 Số bánh lớn: Z2= uz1= 5,39 19= 102,41 Lấy z2= 103 Do tỉ số truyền thùc cđa bé trun lµ: um= 103/19= 5,42 Cos β= m ( z1 + z ) 2(19 + 103) = = 0,976... + 1) 2,5(3,09 + 1) LÊy z3= 35 Số bánh lớn: z4= uz1= 3,09 35= 108,15 Lấy z4= 108 zt=z3 + z4= 143 Do tỉ số truyền thực truyền lµ: um= 108/35=3,085 VËy aw= m.( z1 + z ) 2,5.(35 + 108) = = 178,75

Ngày đăng: 16/04/2021, 08:39

TÀI LIỆU CÙNG NGƯỜI DÙNG

TÀI LIỆU LIÊN QUAN

w