Giới hạn hàm lượng cốt thép trong kết cấu BTCT chịu uốn theo TCVN 5574 : 2018

From these relationships and other requirements in the standard, the maximum tension reinforcement percentage of singly reinforced sections has been calculated, as well [r]

KẾT CẤU - CÔNG NGHỆ XÂY DỰNG

GIỚI HẠN HÀM LƯỢNG CỐT THÉP TRONG KẾT CẤU BTCT

CHỊU UỐN THEO TCVN 5574 : 2018

TS NGUYỄN NGỌC BÁ

Công ty TNHH THAM & WONG (Việt Nam) Tóm tắt: Tiêu chuẩn Thiết kế kết cấu bê tông bê tông cốt thép TCVN 5574:2018 (ban hành 2018)

đã có nội dung quan hệứng suất-biến dạng của bê tông cốt thép mà tiêu chuẩn cũ không đề

cập tới Từ mối quan hệ này quy định tiêu chuẩn, báo thiết lập giới hạn hàm lượng cốt thép chịu kéo lớn tiết diện chịu uốn

đặt cốt đơn, giới hạn hàm lượng cốt thép chịu kéo nhỏ đảm bảo cốt thép không bị kéo

đứt trước đạt tới trạng thái giới hạn bền theo tính tốn Do số phần mềm kết cấu không tựđộng xử lý giới hạn nêu nên bảng tra

được thiết lập báo hữu ích việc lựa chọn bố trí cốt thép cho cấu kiện chịu uốn phù hợp, đảm bảo tuân thủ yêu cầu tiêu chuẩn

Abstract: The new standard for design of concrete and reinforced concrete structures TCVN 5574:2018 has new contents about the stress-strain relationships of concrete and reinforcement which were not available in the previous version of this standard From these relationships and other requirements in the standard, the maximum tension reinforcement percentage of singly reinforced sections has been calculated, as well as the minimum tension reinforcement percentage necessary to ensure the reinforcement will not be broken before the ultimate limit state can be reached has been established in this paper As some structural softwares not check the above limits, those limit tables given in this paper would be useful in designing reinforcement for the flexural members appropriately to comply with the requirements in the standard

1 Mở đầu

Tiêu chuẩn TCVN 5574:2018 [1] chuyển dịch từ tiêu chuẩn СП 63.13330.2012 [2] Liên bang Nga với số phần lược bỏ so với phiên gốc, ví dụnhư chương 11 gốc liên quan tới vấn đề thi công quản lý chất lượng bê tông không chuyển dịch, hay số phụ lục bổ sung, xếp lại, So với tiêu chuẩn cũ TCVN 5574:2012 [3] tiêu chuẩn có sốthay đổi, việc đưa biểu đồ quan hệ ứng suất - biến dạng bê tông (biểu đồc-c) vào

trong tiêu chuẩn thay đổi có ý nghĩa lớn việc hội nhập với phương pháp thiết kế tiêu chuẩn tiên tiến giới Ngoài ra, số phần mềm tính tốn Etabs cập nhật mô đun thiết kế theo tiêu chuẩn СП 63.13330.2012 nên việc ứng dụng vào công tác thiết kế theo TCVN 5574:2018 thuận tiện Tuy nhiên việc áp dụng kết tính từ phần mềm cần kiểm sốt nhiều phần mềm khơng xử lý hết giới hạn nêu tiêu chuẩn Một vấn đề cần kiểm soát hàm lượng cốt thép cấu kiện chịu uốn phải thỏa mãn yêu cầu tiêu chuẩn để đảm bảo cốt thép không bịkéo đứt trước cấu kiện đạt khả chịu lực tính tốn, cấu kiện khơng bị phá hoại giịn cốt thép chưa đạt giới hạn chảy mà bê tông bị phá hoại

2 Biểu đồ ứng suất - biến dạng bê tông TCVN 5574:2018 cho phép sử dụng ba loại biểu đồc-c bao gồm biểu đồđường cong nêu phụ lục

B tiêu chuẩn, biểu đồba đoạn thẳng (hình 1a) biểu đồhai đoạn thẳng (hình 1b), bê tơng nặng khuyến cáo sử dụng biểu đồba đoạn thẳng hai đoạn thẳng để đơn giản hóa tính tốn

 



b1 b2

b



b2=R

0 





b1 b2

0

b



b1=0.6R

b0 b



b2=R

KẾT CẤU - CÔNG NGHỆ XÂY DỰNG

Từ biểu đồ đoạn thẳng biểu đồ đoạn thẳng quy đổi biểu đồ hình chữ nhật tương đương minh họa hình Do cơng thức tính tốn TCVN 5574:2018 sử dụng biểu đồ chữ nhật với giá trị ứng suất lấy Rb nên

biểu đồquy đổi biểu đồtương đương diện tích (tương đương lực), với hình chữ nhật giới hạn cạnh b2 - r cạnh Rb

Thơng số hữu ích biểu đồ hình chữ nhật tương đương hệ số tỷ lệ = (b2 - r)/ b2, tỷ

số chiều cao vùng chịu nén x, công thức tính tốn theo độ bền, chia cho chiều sâu trục trung hịa c Mặc dù cơng thức tính toán theo độ bền nêu ởcác chương TCVN 5574:2018 sử dụng biểu đồ hình chữ nhật tiêu chuẩn không nêu rõ hệ số  bao nhiêu, tiêu chuẩn nước tiêu chuẩn châu Âu EN 1992 [4], tiêu chuẩn Trung Quốc GB 50010 [5] hay tiêu chuẩn Mỹ ACI 318 [6] có quy định rõ giá trị hệ số

Đối với bê tông thơng thường có cấp độ bền khơng q B60, giá trị biến dạng giới hạn b2

0,0035, bê tơng cường độ cao b2 giảm

dần từ 0,0033 ứng với B70 xuống 0,0028 ứng với B100 Giá trị biến dạng giới hạn bê tơng quy định TCVN 5574:2018 nhìn chung tương tự giá trị biến dạng giới hạn bê tông quy định EN 1992, có giá trị biến dạng giới hạn bê tơng cường độ cao EN 1992 có nhiều giá trị khác tùy thuộc vào dạng quan hệ ứng suất-biến dạng sử dụng Tiêu chuẩn GB 50010 quy định giá trị biến dạng giới hạn bê tông 0,0033 bê tông mác không C50 (mác theo cường độ khối lập phương), giảm dần 0,003 bê tông mác C80, tiêu chuẩn ACI 318 quy định giá trị biến dạng giới hạn bê tông 0,003 không phụ thuộc mác bê tông

Từ biểu đồ2 đoạn thẳng có thểxác định giá trị r b1/2còn biểu đồ đoạn

thẳng việc xác định giá trịr phức tạp giá trị b1 biến thiên theo cấp độ bền bê tông, cịn b0=

0,002 Kết tính  từ hai biểu đồ hình cho cấp độ bền khác thể bảng

Bảng 1.Các giá trị rút từ biểu đồ3 đoạn thẳng biểu đồ2 đoạn thẳng

Cấp độ bền

bê tông

R

b Eb b2 (‰) Từ biểu đồ đoạn thẳng Từ biểu đồ đoạn thẳng

(MPa) (GPa) b1 (‰) b0 (‰)  b1 (‰) 

В20 11,5 27,5 3,5 0,251 2,0 0,850 1,5 0,786

В25 14,5 30,0 3,5 0,290 2,0 0,844 1,5 0,786

В30 17,0 32,5 3,5 0,314 2,0 0,841 1,5 0,786

В35 19,5 34,5 3,5 0,339 2,0 0,837 1,5 0,786

В40 22,0 36,0 3,5 0,367 2,0 0,833 1,5 0,786

В45 25,0 37,0 3,5 0,405 2,0 0,828 1,5 0,786

В50 27,5 38,0 3,5 0,434 2,0 0,824 1,5 0,786

В55 30,0 39,0 3,5 0,462 2,0 0,820 1,5 0,786

В60 33,0 39,5 3,5 0,501 2,0 0,814 1,5 0,786

В70 37,0 41,0 3,3 0,541 2,0 0,797 1,5 0,773

В80 41,0 42,0 3,13 0,586 2,0 0,779 1,5 0,761

В90 44,0 42,5 2,97 0,621 2,0 0,760 1,5 0,747

В100 47,5 43,0 2,8 0,663 2,0 0,739 1,5 0,732

3 Biểu đồ ứng suất - biến dạng cốt thép TCVN 5574:2018 cho phép sử dụng biểu đồ đường cong, biểu đồ biến dạng thực tế gần cốt thép khuyến cáo mác thép CB-240T, CB-300V, CB-400V, CB-500V theo TCVN

KẾT CẤU - CƠNG NGHỆ XÂY DỰNG

Hình 2.Biểu đồứng suất - biến dạng cốt thép dạng hai đoạn thẳng [1]

Giá trị giới hạn biến dạng tương đối cốt thép tính tốn độ bền tiết diện thẳng góc cấu kiện BTCT quy định TCVN 5574 : 2018 0,025 cốt thép có giới hạn chảy thực tế 0,015 cốt thép có giới hạn chảy quy ước Thông thường mác thép CB-240T, CB-300V, CB-400V, CB-500V theo TCVN 1651:2008 có giới hạn chảy thực tế lưới thép hàn làm từ thép vuốt nguội có giới hạn chảy quy ước

Tiêu chuẩn châu Âu quy định biến dạng giới hạn cốt thép tùy thuộc biểu đồứng suất-biến dạng cốt thép sử dụng tùy vào quy định nêu phụ lục quốc gia nước Đối với tiêu chuẩn Trung Quốc GB 50010 biến dạng giới hạn cốt thép khống chếở giá trị 0,01 cịn tiêu chuẩn ACI 318 khơng quy định cụ thểnhưng khuyến cáo nêu ACI ITG 6R [7] 0,015

4 Giới hạn hàm lượng thép tối đa

TCVN 5574:2018 không quy định hàm lượng thép tối đa cấu kiện Tuy nhiên cấu kiện chịu uốn tiêu chuẩn giới hạn chiều cao tương đối vùng chịu nén bê tông  = x/h0

không vượt giá trị giới hạn Rứng với trạng thái

giới hạn cấu kiện xảy đồng thời với việc ứng suất cốt thép chịu kéo đạt tới cường độ tính tốn Rs, nghĩa biến dạng cốt thép đạt giá trị

biến dạng chảy thiết kếs,el biến dạng lớn

của bê tông đạt b2 Tiêu chuẩn nước tiên

tiến có quy định giới hạn chiều cao trục trung hịa với mục đích đểngăn khơng xảy phá hoại giịn bê tơng bị nén vỡ trước cốt thép chảy dẻo, nhiên đểđảm bảo điều xảy chiều cao trục trung hịa cần hạn chếhơn với biến dạng cốt thép phải lớn biến dạng chảy đặc trưng cốt thép (bằng 1.15 lần biến dạng chảy thiết kế EN1992 TCVN 5574:2018) với mức độ an toàn định, ví dụ ACI 318 biến dạng giới hạn 0,004 cịn với EN 1992 biến dạng giới hạn xác định thông qua tỷ sốc/d = 0,45 0,0043 bê tông thông thường, với c chiều cao trục trung hòa d khoảng cách từ trọng tâm cốt thép chịu kéo tới mép chịu nén lớn tiết diện

Từ giới hạn chiều cao tương đối vùng chịu nén bê tông  R có thểxác định hàm lượng thép lớn tiết diện đặt cốt đơn chịu uốn Hình thể phân bốứng suất biến dạng tiết diện chữ nhật đặt cốt đơn chịu uốn trạng thái giới hạn

b

h

b2

s



c

P= R bxc b

s s A R

Rb

x

s A 0

Trơc trung hoµ

a) Mặt cắt ngang tiết diện

b) Giả thiết biến dạng phẳng

c) S ng suất chữ nhật dùng thiết kế

KẾT CẤU - CÔNG NGHỆ XÂY DỰNG

Trường hợp x/h0 đạt tới R nghĩa biến dạng

trong cốt thép đạt s,el từ giả thiết biến dạng phẳng,

dựa vào tam giác đồng dạng từ hình ta có:

ℎ = + ,

=

1 + , (1)

Theo tiêu chuẩn [1] quy định  =

ℎ =

0,8

1 + , (2)

do x = 0,8c. hay = 0,8

Như vậy, tiêu chuẩn TCVN 5574:2018 không nêu rõ giá trịx/cnhưng từquy định chiều

cao tương đối vùng bê tơng chịu nén tính giá trị 0,8

Từsơ đồ phân bốứng suất hình 3, theo điều kiện cân lực ta có

Rbbx = AsRs (3)

Viết lại biểu thức trên:

ℎ = ℎ =  (4)

Đối với cấp độ bền bê tơng mác thép ta có giá trị hàm lượng thép chịu kéo lớn As/bh0 x/h0 = Rnhư nêu bảng

Bảng 2.Hàm lượng thép (As/bh0 tính theo %) lớn tiết diện chịu uốn đặt cốt đơn theo TCVN 5574:2018 Mác thép Cấp độ bền bê tông

B15 В20 В25 В30 В35 В40 В45 В50 В55 В60

CB-300V 1,90 2,57 3,24 3,80 4,36 4,91 5,59 6,14 6,70 7,37 CB-400V 1,31 1,77 2,23 2,61 3,00 3,38 3,84 4,23 4,61 5,07 CB-500V 0,96 1,31 1,65 1,93 2,21 2,50 2,84 3,12 3,41 3,75

Trường hợp hàm lượng thép tính tốn vượt q giá trị nêu bảng cần phải đặt cốt thép chịu nén (tiết diện đặt cốt kép) kiểm tra hai điều kiện:

x/h0R vàx 2a’vớia’ là khoảng cách từ trọng

tâm cốt thép chịu nén tới mép bê tông chịu nén Tuy nhiên, phân tích trên, hàm lượng thép giới hạn nêu bảng chỉđảm bảo biến dạng cốt thép đạt tới biến dạng chảy tính tốn chưa đạt tới giá trị biến dạng chảy tiêu chuẩn, khảnăng phá hoại giịn xảy hồn tồn khơng có thép chịu nén Thực tế chủ yếu cấu kiện dầm đặt thép với hàm lượng lớn có nguy vượt hàm lượng thép lớn cấu kiện

đặt cốt đơn, nhiên thông thường dầm có thép chịu nén khơng xét tới tính tốn để làm thép gá cho cốt đai nên lượng cốt thép chịu nén đủ lớn giúp cho tiết diện tránh bị phá hoại giòn Mặc dù vậy, nêu trên, tiêu chuẩn tiên tiến EN 1992 hay ACI có quy định giới hạn chiều cao trục trung hòa cho biến dạng thép chịu kéo không nhỏhơn giá trị lớn (0,0043 EN 1992 0,004 ACI 318) đểđảm bảo độ dẻo cho cấu kiện Nếu áp dụng EN 1992 với c/d = 0,45 hàm lượng thép giới hạn tiết diện đặt cốt đơn nhỏhơn so với TCVN 5574:2018 nêu bảng Bảng 3.Hàm lượng thép (As/bh0 tính theo %) lớn tiết diện chịu uốn đặt cốt đơn theo EN 1992:2004

Mác thép

Cấp độ bền bê tông theo TCVN 5574:2018 EN 1992:2004

B15 В20 В25 В30 В35 В40 В45 В50 В55 В60

C12/15 C16/20 C20/25 C25/30 C28/35 C32/40 C35/45 C40/50 C45/55 C50/60 CB-300V 1,10 1,47 1,84 2,30 2,58 2,94 3,22 3,68 4,14 4,60 CB-400V 0,83 1,10 1,38 1,73 1,93 2,21 2,42 2,76 3,11 3,45 CB-500V 0,66 0,88 1,10 1,38 1,55 1,77 1,93 2,21 2,48 2,76

Từ bảng thấy hàm lượng thép lớn tiết diện chịu uốn đặt cốt đơn theo TCVN 5584:2018 cao EN 1992:2014 từ 36% (B60, CB-500V) đến 78% (B25, CB-300V) 5 Giới hạn chịu kéo đứt cốt thép

Theo yêu cầu cấu tạo TCVN 5574:2018 yêu cầu hàm lượng thép tối thiểu thép chịu

KẾT CẤU - CÔNG NGHỆ XÂY DỰNG

8.1.2.7.11 với s,u = 0,025 cốt thép có giới

hạn chảy thực tế s,u= 0,015 cốt thép có

giới hạn chảy quy ước

Từ giả thiết biến dạng phẳng hình 3, trạng thái giới hạn biến dạng cốt thép chịu kéo đạt tới biến dạng giới hạn s,u = 0,025 ta có:

ℎ = + ,

= 0,0035

0,0035 + 0,025= 0,1228 (5)

Thay c = x/ vào biểu thức (5) với  = 0,8 nêu mục ta có x/h0 = 0,098 Từ

biểu thức (3) cân lực tính hàm lượng thép ứng với trường hợp cốt thép đạt giá trị biến dạng giới hạn 0,025 trạng thái giới hạn độ bền (thép có giới hạn chảy thực tế) bảng

Bảng 4.Hàm lượng thép (As/bh0 tính theo %) ứng với trường hợp cốt thép đạt giá trị

biến dạng giới hạn 0,025 trạng thái giới hạn vềđộ bền

Mác thép Cấp độ bền bê tông theo TCVN 5574:2018

B15 В20 В25 В30 В35 В40 В45 В50 В55 В60 В70 В80 В90 В100

CB-300V 0,32 0,43 0,55 0,64 0,73 0,83 0,94 1,04 1,13 1,24 1,32 1,40 1,43 1,47 CB-400V 0,24 0,32 0,41 0,48 0,55 0,62 0,71 0,78 0,85 0,93 0,99 1,05 1,07 1,10 CB-500V 0,19 0,26 0,33 0,38 0,44 0,50 0,56 0,62 0,68 0,75 0,79 0,84 0,86 0,88

Để thuận tiện cho việc kiểm tra tiết diện có bịrơi vào trường hợp cần kiểm tra giới hạn bền cốt thép giá trị mô men uốn thiết kế hay khơng, tính sẵn khảnăng chịu mơ men ứng với hàm lượng thép nhỏ đểđảm bảo biến dạng cốt thép không vượt biến dạng giới hạn theo kích thước hình học tiết diện cấp độ

bền bê tông sau: Từsơ đồ phân bố ứng suất hình ta có:

MR = (h0 – x/2) (6)

Khi cốt thép đạt tới biến dạng giới hạn đồng thời với bê tông đạt trạng thái giới hạn s,u = 0,025 b2

= 0,0035 x/h0= 0,098 rút phần trên,

thay giá trịx vào biểu thức (6) ta có:

= 0,098 ℎ ℎ −0,098ℎ

2 = 0,0932 ℎ

(7)

Như vậy, giá trị mô men tính tốn M

ta lựa chọn kích thước cấu kiện cấp độ bền bê tơng để cho giá trịMR tính biểu thức (8) khơng vượt q M hàm lượng thép ln đảm bảo cho cốt thép không bịkéo đứt trước bê tông đạt trạng thái giới hạn

Tuy nhiên nhiều trường hợp, tiết diện lựa chọn theo yêu cầu lực cắt yêu cầu kiến trúc nên mô men uốn thiết kế nhỏhơn giá trịMR nêu trên, việc đặt thép hàm lượng nêu bảng khơng kinh tế Trường hợp xử lý sau:

- Tính diện tích thép chịu kéo Asứng với giá trị

mô men uốn thiết kế theo nội lực giới hạn cho trường hợp đặt cốt đơn từ hệ phương trình cân lực ởsơ đồ c) hình

AsRs = Rbbx (8)

và M = Rbbx(h0 – x/2) (9)

với hai ẩn sốAs x dễ dàng tìm As;

- Lựa chọn thép với diện tích Asd lớn As khơng vượt q diện tích thép Asmin tính từ

bảng 4;

- Kiểm tra khả chịu mô men uốn thực tế với diện tích thép Asd theo biểu đồ ứng suất-biến

dạng bê tông chưa đạt tới trạng thái giới hạn biểu đồhai đoạn thẳng biến dạng cốt thép đạt tới biến dạng giới hạn Nếu khảnăng chịu mô men uốn thực tế lớn mơ men uốn thiết kế diện tích thép Asd chấp nhận được,

nếu khảnăng chịu mô men uốn thực tế nhỏhơn mô men uốn thiết kế tăng diện tích thép lên kiểm tra lại đạt yêu cầu

Việc kiểm tra khảnăng chịu mơ men uốn diện tích thép Asd < Asmin dựa vào sơ đồ phân

KẾT CẤU - CÔNG NGHỆ XÂY DỰNG

Mặt cắt tiết diện Biểu đồ biến dạng a) Trường hợp cb1 b) Trường hợp c > b1 Hình 4.Hai trường hợp phân bốứng suất bê tông cốt thép đạt giới hạn bền

nhưng bê tông chưa đạt giới hạn bền

Xét trường hợp biến dạng thớ chịu nén lớn bê tông đạt giá trị c = b1= 0,0015 Khi ứng

suất thớ chịu nén lớn đạt Rc = Rb ta sẽxác định hợp lực bê tông theo sơ đồứng

suất hình tam giác sau:

Pc = 0,5bcRb (10) c chiều cao trục trung hòa, xác định từ biểu đồ biến dạng với c = b1 sau:

c/h0 = b1 / (b1+s,u) = 0,0015 / (0,0015+0,025) = 0,0566 (11)

c = 0,0566 h0 (12)

Thay c từ (12) vào (10) có:

Pc = 0,0283bh0Rb (13)

Như trường hợp biến dạng thớ bê tông chịu nén lớn tiết diện sẽđạt giá trị 0,0015 biến dạng thép chịu kéo đạt giá trị giới hạn 0,025 xảy Pc = AsRs, tức là:

AsRs = 0,0283bh0Rb hay As = 0,0283bh0Rb / Rs (14)

Nếu diện tích thép bố trí AsdAs bê tơng làm việc miền đàn hồi theo sơ đồ a) hình 4, cịn Asd

> As bê tông làm việc miền đàn dẻo theo sơ đồ b) hình

a) Trường hợp bê tông làm việc miền đàn hồi

Trường hợp quan hệứng suất - biến dạng bê tơng tuyến tính, Rc = Rb (c/b1) Hợp lực

của bê tông là:

Pc = 0,5bcRc = 0,5bc Rb (c/b1) = bcRbc / 0,003 (15)

Từ biểu đồ biến dạng ta có:

=ℎ

+ ,

= ℎ + 0,025

(16) Phương trình cân lực có dạng:

= ℎ

0,003( + 0,025)

(17) Từ biểu thức với giá trị As, Rs, Rb, b, h0đã biết sẽtính c từđó tính c theo biểu

thức (16) Gọi khoảng cách từđiểm đặt hợp lực bê tông tới mép chịu nén xb, biểu đồ hình tam

giác ta có xb = c/3, từđó xác định khảnăng chịu mô men uốn tiết diện là:

M = AsRs(h0 - c/3) (18)

b) Trường hợp bê tông làm việc miền đàn-dẻo

Trường hợp ứng với sơ đồ b) hình biến dạng thớ chịu nén lớn c > 0,0015 Hợp lực

của bê tông là:

=

2 +

−0,0015

= 1−0,0015

2

(19)

b

h

c

s,u

 c

s

s

A R

Rb

s

A

0

Rc

s

s

KẾT CẤU - CÔNG NGHỆ XÂY DỰNG

Thay c từ biểu thức (16) vào (19) ta có:

= ℎ ( −0,00075) + 0,025

(20) Phương trình cân lực có dạng:

= ℎ ( −0,00075) + 0,025

(21)

=0,00075 ℎ + 0,025

ℎ −

(22) Từ giá trịcxác định biểu thức (22) sẽtính c theo biểu thức (16) Khảnăng chịu mô men uốn

tiết diện là:

M = AsRs(h0 - xb) (23)

khoảng cách xb từ hợp lực bê tơng tới mép chịu nén có thểxác định thơng qua biểu thức tốn học

với tỷ lệ b1/c = k sau:

= 1− + /3 2−

(24)

Thực tế hàm lượng thép nhỏ chiều cao trục trung hịa nhỏ, chênh lệch vị trí xác hợp lực không ảnh hưởng nhiều tới kết tính khảnăng chịu mơ men hợp lực, giá trị xb dao động từ 0,4c (ứng với trường hợp c = 0,0035) đến 0,33c (ứng với trường hợp c = 0,0015) Do sử dụng kết tính tốn từ giả thiết tiết diện đạt trạng thái giới hạn đặt thép lớn không 5% so với kết tính đủ

6 Kết luận

Bài viết trình bày mối quan hệứng suất-biến dạng bê tông cốt thép trạng thái giới hạn chịu lực nêu tiêu chuẩn thiết kế kết cấu bê tông bê tông cốt thép TCVN 5574:2018 Thông qua mối quan hệđó tác giảđã thiết lập bảng tra sẵn hàm lượng thép tối đa tiết diện chịu uốn đặt cốt đơn so sánh với hàm lượng thép tối đa cho phép theo tiêu chuẩn Eurocode Do quy định TCVN 5574:2018 khơng hồn tồn đảm bảo cấu kiện tránh xảy phá hoại giòn nên tác giả khuyến cáo nên áp dụng hàm lượng cốt thép tối đatính theo Eurocode cho trường hợp đặt cốt thép đơn dầm Tiêu chuẩn TCVN 5574:2018 có quy định biến dạng giới hạn cốt thép, tác động quy định tới hàm lượng thép cấu kiện chịu uốn phân tích để

có thể áp dụng thực hành lựa chọn kích thước cấu kiện cho phù hợp, tính xác khảnăng chịu lực trường hợp cốt thép đạt giới hạn biến dạng kéo trước bê tông đạt giới hạn biến dạng nén

TÀI LIỆU THAM KHẢO

[1] TCVN 5574:2018, Thiết kế Kết cấu Bê tông Bê tông cốt thép

[2] СП 63.13330.2012, Бетонные и железобетонные конструкции - Основные положения, Mockba

[3] TCVN 5574:2012, Kết cấu Bê tông Bê tông cốt thép - Tiêu chuẩn thiết kế

[4] EN 1992-1-1, Eurocode 2: Design of concrete structures - Part 1-1: General rules and rules for buildings, CEN, 2004

[5] GB50010:2010, Code for Design of Concrete Structures, Bejing 2010

[6] ACI 318:2014, Building Code Requirements for Structural Concrete (ACI 318M-14) and Commentary (ACI 318RM-14), American Concrete Institute, Farmington Hills, USA, 2015

[7] ACI ITG-6R-10, Design Guide for the Use of ASTM A1035/A1035M Grade 100 Steel Bars for Structural Concrete, American Concrete Institute, Farmington Hills, USA, 2010

Ngày nhận bài: 31/01/2019