0

Chung cư hào quang

206 49 1
  • Chung cư hào quang

Tài liệu hạn chế xem trước, để xem đầy đủ mời bạn chọn Tải xuống

Tài liệu liên quan

Thông tin tài liệu

Ngày đăng: 05/03/2021, 20:12

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC KỸ THUẬT CÔNG NGHỆ TP.HCM KHOA XÂY DỰNG -0O0 - HỆ ĐÀO TẠO: CHÍNH QUI NGÀNH: XÂY DỰNG DÂN DỤNG VÀ CÔNG NGHIỆP THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG ĐỀ TÀI THIẾT KẾ CHUNG CƯ HÀO QUANG GVHD: ThS TRẦN QUANG HỘ SVTH : ĐẶNG ANH KHOA LỚP 06DXD1 : MSSV : THÁNG 01-2011 106104034 LỜI CẢM ƠN    Em xin gửi lời cảm ơn chân thành đến Q Thầy Cô Khoa Xây Dựng Trường Đại Học Kỹ Thuật Công Nghệ TP.HCM tận tình giảng dạy, giúp đỡ truyền đạt kiến thức kinh nghiệm q báu cho em suốt trình học tập vừa qua Em xin chân thành cảm ơn Thầy Trần Quang Hộ - Giáo viên hướng dẫn cung cấp tài liệu, tận tình giúp đỡ hướng dẫn em hoàn thành tốt đồ án tốt nghiệp Em xin chân thành cảm ơn quý trường, ban lãnh đạo trường toàn thể cán công nhân viên Trường Đại Học Kỹ Thuật Công Nghệ tạo điều kiện học tập tốt cho sinh viên chúng em Em xin chân thành cảm ơn Gia đình, Bạn bè Người thân động viên giúp đỡ em suốt năm học vừa qua Sinh viên Đặng Anh Khoa ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006 QUANG GVHD: ThS.TRẦN QUANG HỘ THIẾT KẾ CHUNG CƯ HÀO PHẦN I: KIẾN TRÚC GVHD: ThS TRẦN QUANG HỘ PHẦN II: KẾT CẤU GVHD: ThS TRẦN QUANG HỘ PHẦN III: NỀN MÓNG GVHD: ThS TRẦN QUANG HỘ SVTH: ĐẶNG ANH KHOA MSSV: 106104015 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006 QUANG GVHD: ThS.TRẦN QUANG HỘ SVTH: ĐẶNG ANH KHOA THIẾT KẾ CHUNG CƯ HÀO MSSV: 106104015 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006 THIẾT KẾ CHUNG CƯ HÀO QUANG GVHD: ThS TRẦN QUANG HỘ MỤC LỤC PHẦN I : KIẾN TRÚC PHẦN II : KẾT CẤU CHƯƠNG : TÍNH TOÁN SÀN TAÀNG 2-9 10 Xác định sơ kích thước phận sàn 10 Tải trọng tác dụng lên sàn 13 Xác định nội lực tính toán ô sàn 15 Bố trí cốt thép 24 CHƯƠNG : TÍNH TOÁN CẦU THANG BỘ TẦNG 2-9 25 Xác định sơ kích thước phận cầu thang 25 Xác định tải trọng 26 Tính thang 28 Tính dầm chiếu nghỉ 32 CHƯƠNG : TÍNH TOÁN HỒ NƯỚC MÁI 36 Xác định sơ kích thước phận hồ nước mái 36 Tính hồ nước 38 Tính hệ dầm nắp dầm đáy 48 Tính cột hồ nước mái 60 CHƯƠNG : TÍNH TOÁN KHUNG PHẲNG KHUNG TRỤC 62 Xác định sơ đồ khung sơ kích thước tiết diện dầm, cột 62 Tải trọng tác dụng vào khung 66 Tải trọng hồ nước mái truyền vào khung 96 Tải trọng gió tác dụng lên khung 96 Các trường hợp chất tải tổ hợp tải trọng 97 Kết nội lực khung trục 108 Xác định nội lực tính toán cốt thép cột 111 Xác định nội lực tính toán cốt thép dầm 119 CHƯƠNG : TÍNH TOÁN DẦM DỌC TRỤC A TẦNG 128 Xác định sơ đồ dầm sơ kích thước tiết diện dầm 128 Tải trọng tác duïng 128 Tổ hợp tải trọng 137 Kết nội lực 139 Tính toán cốt thép dầm 139 SVTH: ĐẶNG ANH KHOA -1- MSSV: 106104034 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006 THIẾT KẾ CHUNG CƯ HÀO QUANG GVHD: ThS TRẦN QUANG HỘ PHẦN III: NỀN MÓNG 147 CHƯƠNG : ĐIỀU KIỆN ĐỊA CHẤT CÔNG TRÌNH 148 Mặt cắt địa chất 148 Trạng thái lớp đất 149 Mực nước ngầm 149 So sánh chọn hố khoan tính toán 149 Bảng trung bình tiêu lý lớp đất 150 Lựa chọn giải pháp móng 151 CHƯƠNG : TÍNH TOÁN MÓNG KHUNG TRỤC PHƯƠNG ÁN 1: MÓNG CỌC ÉP 153 Chọn chiều sâu chôn đài, loại vật liệu kết cấu cọc 153 Xác định sức chịu tải cọc 153 Tính toán móng khung trục 160 CHƯƠNG : TÍNH TOÁN MÓNG KHUNG TRỤC PHƯƠNG ÁN : MÓNG CỌC KHOAN NHỒI 178 Chọn chiều sâu chôn đài 178 Chọn loại vật liệu kết cấu coïc 178 Xác định sức chịu tải cọc 179 Tính toán móng khung trục 182 SVTH: ĐẶNG ANH KHOA -2- MSSV: 106104034 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006 THIẾT KẾ CHUNG CƯ HÀO QUANG GVHD: ThS TRẦN QUANG HỘ PHẦN I KIẾN TRÚC SVTH: ĐẶNG ANH KHOA -3- MSSV: 106104034 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006 THIẾT KẾ CHUNG CƯ HÀO QUANG GVHD: ThS TRẦN QUANG HỘ NHIỆM VỤ THIẾT KẾ - Trong tình hình đất nước đà phát triển, trung tâm lớn Việt Nam đặc biệt Tp Hồ Chí Minh nơi thu hút nhiều nguồn nhân lực, tình hình nhà tình trạng cầu nhiều cung Vì đời chung cư điều cần thiết cần đẩy mạnh - Để tạo mỹ quan cho đô thị phù hợp cho tình hình quy hoạch chung Thành Phố cần phải giải tỏa số khu vực nội ô, đồng thời giải vấn đề cấp bách nơi cho hộ - Với xu hướng chung cư Hào Quang xây dựng - Công trình xây dụng quận Gò Vấp – Thành Phố Hồ Chí Minh TỔNG QUAN VỀ KIẾN TRÚC - Công trình xây dựng gồm tầng tầng hầm nhằm phục vụ chỗ cho hộ Từng hộ bố trí tương đối nhu cầu tối thiểu cho ăn khoảng 3-4 thành viên - Công trình nằm khu qui hoạch dân cư với nhiều chung cư, vấn đề thiết kế qui hoạch kiến trúc công trình quan tâm - Một số thông số kích thước công trình : + Tổng chiều cao công trình 39.8 m (tính từ mặt đất) + Tổng chiều dài công trình 51.5 m + Tổng chiều rộng 25.6 m + Chiều cao tầng 4.2m + Chiều cao tầng 2-9 3.4m - Công tầng: + Tầng hầm: khu để xe hộp kỹ thuật + Tầng 1: phần nhỏ dịch vụ thương mại, khu sinh hoạt cộng đồng, văn phòng bảo vệ… + Các tầng 2-9: tầng bao gồm hộ + Sân thượng: bố trí bể chứa nước mái, sàn kỹ thuật thang máy, cầu thang thoát hiểm - Giải pháp kiến trúc: + Công trình có dạng hình khối trụ chữ nhật, có nét đẹp kiến trúc đại, hài hòa Cao ốc thiết kế đảm bảo yêu cầu diện tích sử dụng phòng, độ thông thoáng, vệ sinh an toàn sử dụng + Hệ thống thang thoát hiểm bố trí cho toàn công trình đảm bảo an toàn cho người sử dụng công trình xảy cố + Mỗi hộ có phòng WC riêng biệt, đảm bảo yêu cầu sử dụng + Mặt tầng bố trí hợp lý, đảm bảo công sử dụng + Tận dụng mặt công trình mở cửa sổ lấy sáng tạo thông thoáng chiếu sáng tự nhiên tốt cho phòng bên + Hình khối kiến trúc công trình đẹp, đại, mặt đứng mặt bên phù hợp với công sử dụng quy hoạch chung khu vực SVTH: ĐẶNG ANH KHOA -4- MSSV: 106104034 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006 THIẾT KẾ CHUNG CƯ HÀO QUANG GVHD: ThS TRẦN QUANG HỘ - Giải pháp lại: + Giao thông đứng: toàn công trình sử dụng thang máy cầu thang Bề rộng cầu thang 1.1m thiết kế đảm bảo yêu cầu thoát người nhanh, an toàn có cố xảy Cầu thang máy, thang đặt vị trí trung tâm nhằm đảm bảo khoảng cách xa đến cầu thang < 20m để giải phòng cháy chữa cháy + Giao thông ngang: bao gồm hành lang lại, sảnh, hiên CÁC GIẢI PHÁP KỸ THUẬT 3.1 Hệ thống điện - Nguồn điện cung cấp từ nguồn điện Thành Phố - Hệ thống dây điện bao quanh công trình dạng lắp dựng trụ - Toàn khu có chung trạm hạthế pha lô có đồng hồ tổng có lắp đặt dụng cụ báo tải, cầu dao tự động, hệ thống điều hoà điện - Hệ thống đường dây điện bố trí ngầm tường sàn, có hệ thống phát điện riêng phục vụ cho công trình cần thiết 3.2 Hệ thống cấp thoát nước - Nước sân thượng đất dẫn trực tiếp tập trung hố dẫn hệ thống công trình - Hệ thống thoát nước mưa từ sân thượng đưa sênô thoát ống nhựa PVC đưa thẳng xuống hố dẫn hệ thống công trình - Hệ thống thoát nước sinh hoạt hoàn toàn khác biệt với hệ thống thoát nước mưa sân thượng 3.3 Thông gió chiếu sáng - Các hộ có ban công khe lấy sáng lấy sáng để tận dụng tối đa ánh sáng thông gió tự nhiên nhằm giảm hạn chế sử dụng lượng điện công trình 3.4 Phòng cháy, chữa cháy - Các thiết bị cứu hoảvà đường ống nước dành riêng cho chữa cháy đặt gần nơi dễ xảy cố hệ thống điện gần thang máy - Ở hộ có lắp đặt thiết bị báo cháy tự động, thiết bị phát báo cháy bố trí tầng hộ - Ởmỗi tầng trang bị thiết bị chữa cháy Nước cung cấp từ bồn nước mái từ bể nước ngầm Trang bị súng cứu hỏa đặt phòng trực, có vòi cứu hỏa bình chữa cháy khô tầng Đèn báo cháy đặt cửa thoát hiểm, đèn báo khẩn cấp đặt tất tầng 3.5 Giao thông nội SVTH: ĐẶNG ANH KHOA -5- MSSV: 106104034 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006 THIẾT KẾ CHUNG CƯ HÀO QUANG GVHD: ThS TRẦN QUANG HỘ - Phương tiện vận chuyển cầu thang máy cầu thang nơi có chức chủ yếu thoát hiểm có cố cháy nổ xảy 3.6 Hệ thống chống sét - Giải pháp chống sét đánh thẳng cho công trình lắp đặt cho công trình moat hệ thống kim thu sét chủ động Hệ thống kim thu sét có thiết bị tạo ION bên trong, giải phóng ION phát tia tiên đạo để hướng dòng sét theo ý muốn - Kim thu sét đặt mái BTCT bể nước mái công trình 3.7 Hệ thống thông tin liên lạc - Hệ thống thông tin cung cấp từ nhà mạng dẫn đến phòng làm việc đường dây cáp thiết kế chung với hệ thống cung cấp điện để đảm bảo yêu cầu kiến trúc công trình 3.8 Hệ thống xử lý rác - Rác thải tập trung từ tầng thông qua lỗ thoát rác bố trí tầng chứa gian rác bố trí tầng hầm có phận đưa rác Gian rác thiết kế kín đáo, xử lý kỹ lưỡng để tránh ô nhiễm GIẢI PHÁP KẾT CẤU 4.1 Cơ sở thiết kế - Công việc thiết kế phải tuân theo quy phạm, tiêu chuẩn thiết kế nhà nước Việt Nam quy định nghành xây dựng Những tiêu chuẩn sau sử dụng trình tính: + TCVN 2737-1995: Tiêu chuẩn thiết kế tải trọng tác động + TCVN 356-2005: Tiêu chuẩn thiết kế Kết cấu bê tông bêtông cốt thép + TCXD 198-1997 : Nhà cao tầng –Thiết kế cấu tạo bêtông cốt thép toàn khối + TCXD 229-1999: Chỉ dẫn tính toán thành phần động tải trọng gió + TCXDVN 375-2006: Thiết kế công trình chịu động đất + TCXD 195-1997: Nhà cao tầng- thiết kế cọc khoan nhồi + TCXD 205-1998: Móng cọc- tiêu chuẩn thiết kế - Ngoài tiêu chuẩn quy phạm sử dụng số sách, tài liệu chuyên ngành nhiều tác giả khác (Trình bày phần tài liệu tham khảo) 4.2 Nghiên cứu giải pháp kết cấu - Kết cấu chịu lực công trình thành phần quan trọng nhất, xem “bộ xương” công trình phải đảm bảo tiêu: kỹ thuật, kinh tế thẩm mỹ Những giải pháp kết cấu công trình thường sử dụng: + Hệ khung + Hệ vách cứng + Hệ lõi cứng SVTH: ĐẶNG ANH KHOA -6- MSSV: 106104034 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006 GVHD: ThS.TRẦN QUANG HỘ THIẾT KẾ CHUNG CƯ HAØO QUANG ± 0.000 - 4.500 - 6.500 MNN 10 11 - 13.500 12 13 14 15 16 7°6' 7°6' 33000 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 - 35.000 - 40.000 34 35 36 37 13400 38 39 40 Hình 3.3: Khối móng quy ước SVTH: ĐẶNG ANH KHOA - 188 - MSSV: 106104034 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006 GVHD: ThS.TRẦN QUANG HỘ THIẾT KẾ CHUNG CƯ HÀO QUANG * Tải tiêu chuẩn tác dụng lên KMQU N KMQU  N coc  N dm  N d Trong : N coc trọng lượng cọc có KMQU; N coc   0.5024  31.2  25  1.1  2586.3(kN) N dm trọng lượng đài đất từ mặt tầng hầm đến đáy đài; N dm  n. bt H d Fd  n. H d (FKMQU  Fd )  1.1 25  1.8  25.6  1.1 21.01 1.8  (147.4  25.6)  6334(kN) N d trọng lượng đất KMQU N d    i h i (FKMQU  Fcoc )   (21.01  0.7  11.33   10.94   11.4  21.5)  (147.4   0.5024)  51841.2(kN) - Vậy trọng lượng khối móng quy ước là: N KMQU  N coc  N dm  N d  2586.3  6334  51841.2  60761.5(kN) * Ứng suất đáy KMQU - Tổng tải trọng tiêu chuẩn tác dụng đáy KMQU N tt 14348.8 N tc   N KMQU   60761.5  73238.7(kN) 1.15 1.15 - Ứng suất đáy KMQU là: N tc 73238.7  tc    496.8(kN / m ) FKMQU 147.4 * Áp lực tiêu chuẩn đáy KMQU mm R tc  (ABM II  BH M II '  DC II ) k tc Trong đó: Ktc= (hệ số độ tin cậy, tiến hành khoan khảo sát trường) m1, m2 :hệ số điều kiện làm việc đất dạng kết cấu công trình tác động qua lại với đất) m1= 1.2 m2= 1.2 HM = 33 (m) CII = 16 (kN/m2) II : Dung trọng đất bên mũi cọc, lấy với đn= 11.4 (kN/m3) II’ : Dung trọng trung bình đất từ đáy móng khối qui ước trở lên Với : = 310 34’(tra bảng 2.1 sách móng GSTS Nguyễn Văn Quảng) được: A = 1.3, B = 6.19, D = 8.42 SVTH: ĐẶNG ANH KHOA - 189 - MSSV: 106104034 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006 GVHD: ThS.TRẦN QUANG HỘ  II '  THIẾT KẾ CHUNG CƯ HÀO QUANG  h1   h   h h1  h  h3 21.01 2.5  11.33   10.94   11.4  21.5  12.03(kN / m ) 4.5   21.5 1.2  1.2 R tc   (1.3  11  11.4  6.19  33  12.03  8.42  16)  3967.3(kN / m )    tc  496.8(kN / m )  R tc  3967.3(kN / m ) Vaäy đảm bảo điều kiện áp lực xuống khối móng quy ước Sử dụng nguyên lý biến dạng tuyến tính để tính độ lún móng cọc 4.1.6 Tính lún theo phương pháp phân tầng cộng lún - Theo quy phạm Việt Nam, độ lún móng cọc tính cho lớp đất mũi cọc (tức đáy móng khối quy ước) - Theo TCXD 45 -78 giới hạn chịu lún độ sâu có: zgl < 0.2bt - Dùng phương pháp cộng lún lớp * Tính lún đáy móng khối qui ước : Lm = 14.2 m , Bm = 11.8 m - Ứng suất thân đáy khối quy ước: bt = (i.hi) = 21.01  2.5  11.33   10.94   11.4  21.5 = 397(kN/m2) - Ứng suất gây lún đáy khối quy ước:  zgl0   tc   bt  496.8  397  99.8 (kN/m2) - Tại lớp đất, ta xác định trị số: + bt = (i.hi) .z : Ứng suất thân + zgl = Ko  zgl0 : Ứng suất gây lún - Trị số Ko (tra bảng 2.7 sách móng GSTS.Nguyễn Văn Quảng) ứng với L 13.4 2z/B tỷ số : M   1.2 (z tính từ đáy móng khối qui ước) BM 11 - Chia đất mũi cọc thành lớp có chiều daøy : B 11 hi  M =  2.75 , laáy hi = m 4 - Chia thành lớp dày m, lập bảng tính sau :  zgl LM 2z z Điểm K0 BM BM (m) (kN / m ) 0 2 1.2 1.2 1.2 0.37 0.73 0.97 0.85 99.8 96.8 84.8  bt (kN / m ) 397 419.8 442.6 - Tại độ sâu z = 4m đáy khối móng qui ước có: zgl = 84.8 (kN/m2) < 0.2bt = 0.2442.6 = 88.52(kN/m2)  Giới hạn nén lún lấy đến điểm độ sâu 4m kể từ đáy khối móng quy ước - Môdun biến dạng lớp đất thống kê xử lý địa chất: SVTH: ĐẶNG ANH KHOA - 190 - MSSV: 106104034 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006 GVHD: ThS.TRẦN QUANG HỘ THIẾT KẾ CHUNG CƯ HAØO QUANG E = 22500 (kN/m2) - i = 0.8: hệ số không thứ nguyên để hiệu chỉnh cho sơ đồ tính toán đơn giản hóa, lấy cho trường hợp - Độ lún đất KMQU:  0.8 99.8 84.8 S   i  tbgl h i  (  96.8  ) 22500 2 i 1 E  0.013m  1.3cm  Sgh   8cm  Thỏa mãn yêu cầu độ lún SVTH: ĐẶNG ANH KHOA - 191 - MSSV: 106104034 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006 GVHD: ThS.TRẦN QUANG HỘ THIẾT KẾ CHUNG CƯ HÀO QUANG ± 0.000 1 - 4.500 - 6.500 MNN 10 11 12 - 13.500 13 14 15 16 7°6' 7°6' 33000 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 6°20' 27 28 29 30 31 32 33 - 35.000 34 35 36 37 - 40.000 38 39 397 99.8 ứng suất thân (kN/m ) 419.8 96.8 ứng suất gây lún (kN/m ) 442.6 84.8 40 Hình 3.4: Biểu đồ phân bố ứng suất 4.1.7 Tính đài cọc bố trí thép cho đài * Kiểm tra điều kiện xuyên thủng - Với chiều cao đài giả định hdai = 1.8m, đầu cọc nằm phạm vi hình tháp chọc thủng nên không cần kiểm tra điều kiện chọc thủng (như hình vẽ) SVTH: ĐẶNG ANH KHOA - 192 - MSSV: 106104034 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006 GVHD: ThS.TRẦN QUANG HỘ THIẾT KẾ CHUNG CƯ HÀO QUANG 5° 800 1200 4000 1200 800 1800 5° 800 1200 1200 1200 1200 800 6400 C B 950 P1 1200 I X 800 1200 I 4000 800 * Tính thép cho đài cọc 800 1200 1200 1200 1200 800 6400 C B Y Tính toán theo mặt ngàm I-I(phương cạnh ngắn) - Được xem console ngàm vị trí mép cột, để tính toán an toàn xem cọc tác dụng lên đài lực Ptb = 3067.4(kN),và xét theo mặt ngàm I-I vị trí cọc có lực 3Ptb =  3067.4 = 9202.2(kN) - Momen quay mặt ngàm I-I: M I-I = 9202.2  0.95 = 8742.1(kNm) Diện tích cốt thép: M I I 8742.1  10 = 210.2 (cm2) A sI I   0.9.h o R s 0.9  165  2800 - Chiều dài thanh: lth = l - 250 = 4000 -250 = 3900 (mm) = 3.9(m) - Khoảng cách cần bố trí cốt thép: 6400-250 = 6300 (mm) = 6.3(m) - Chọn 43Þ25 có As = 211.1 (cm2) - Khoảng cách a = 150(mm) Tính toán theo phương cạnh dài SVTH: ĐẶNG ANH KHOA - 193 - MSSV: 106104034 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006 GVHD: ThS.TRẦN QUANG HỘ THIẾT KẾ CHUNG CƯ HÀO QUANG - Để dễ dàng việc tính toán, xem phản lực vị trí cọc chịu lực Ptb = 3067.4(kN) Với vị trí có cọc khai báo Sap 2Ptb Sơ đồ tính xem cột gối cố định Tính thép lớp - Momen lớp đài: M tr = 1226.96(kN) Diện tích cốt theùp: M tr 1226.96  10 A str   = 29.5(cm2) 0.9.h o R s 0.9  165  2800 - Chiều dài thanh: lth = l - 250 = 6400 -250 = 6300 (mm) = 6.3(m) - Khoảng cách cần bố trí cốt thép: 4000-250 = 3900 (mm) = 3.9(m) - Chọn 20Þ14 có As = 30.8 (cm2) - Khoảng cách a = 200(mm) Tính thép dưới: - Momen lớp đài: M d = 2453.92(kN) Diện tích cốt thép: Md 2453.92  10 = 59.02(cm2) A sd   0.9.h o R s 0.9  165  2800 - Chiều dài thanh: lth = l - 250 = 6400 -250 = 6300 (mm) = 6.3(m) - Khoảng cách cần bố trí cốt thép: 4000-250 = 3900 (mm) = 3.9(m) - Chọn 24Þ18có As = 61.08 (cm2) - Khoảng cách a = 170(mm) (PHẦN BỐ TRÍ CỐT THÉP XIN XEM BẢN VẼ NM 03) 4.2 Tính móng M2 (truc A, D) - Kết nội lực SVTH: ĐẶNG ANH KHOA - 194 - MSSV: 106104034 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006 GVHD: ThS.TRẦN QUANG HỘ THIẾT KẾ CHUNG CƯ HÀO QUANG Tải Tính toán Tiêu chuẩn Cột 2-A 2-A Nmax(kN) Mtư(kN.m) Qtư(kN) -5776.54 259.447 110.46 -5023.1 225.6 96.05 Tải Tính toán Tiêu chuẩn Cột 2-D 2-D Nmax(kN) Mtư(kN.m) Qtư(kN) -5776.54 -259.447 -110.46 -5023.1 -225.6 -96.05 - Ta dùng nội lực cột trục A để tính móng M2 (Do nội lực cột trục A cột trục D giống nhau) 4.2.1 Chiều sâu chôn móng - Qua xử lý số liệu địa chất ta chọn cọc BTCT, đài cọc đặt lớp thứ 2, mũi cọc hạ xuống lớp đất thứ Mũi cọc hạ xuống độ saâu 35m so với mặt đất tự nhiên - Giả sử kích thước đài móng B  L =4  4.8 (m) tt φ 2.Q o 18036' 2×110.46 h = 0.7.tg(45 - ) = 0.7× tg(450 ) = 0.84(m) γ tb B 20× - Giả sử chiều cao đài móng Hđm = 1.8m Ta đặt móng cho mặt đài cốt tầng hầm thấp mặt đất tự nhiên 2m nên chiều sâu đặt móng là: hđặt móng = + 1.8 = 3.8 (m) 4.2.2 Xác định sơ kích thước đài cọc - Khoảng cách cọc 3d = 3 0.8 = 2.4(m) - Ứng suất trung bình đáy đài: Qc 3067.4 P tt   = 532.5(kN/m2 ) 2 (3.d) (3  0.8) Trong đoù: Qc: sức chịu tải cọc d: đường kính cọc - Diện tích đài cọc xác định sơ sau: Fđ = N tt 5776.54   11.72 (m2) tt P  γ tb h.n (532.5  20  1.8  1.1) Trong đoù: Trọng lượng trung bình đài đất đài: tb = 20 (kN/m3); n: hệ số vượt tải, n=1.1; - Trọng lượng tính toán sơ đài cọc: Nttđ = n Fñ tb hm = 1.111.72251.8 = 580.1(kN) 4.2.3 Chọn số lượng cọc bố trí cọc SVTH: ĐẶNG ANH KHOA - 195 - MSSV: 106104034 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006 GVHD: ThS.TRẦN QUANG HỘ THIẾT KẾ CHUNG CƯ HÀO QUANG N tt  N tt ñ 5776.54  580.1  n= = 2.1 Qc 3067.4 1200 1200 800 4000 800 - Choïn n = cọc - Không xét đến hệ số nhóm khoảng cách cọc: 3d  a  6d nên ảnh hưởng lẫn cọc bỏ qua (Nền móng–Nguyễn Văn Quảng) - Kích thước đài móng chọn : 4 4.8 m (Fđ = 19.2 m2) - Mặt bố trí cọc đài hình vẽ: 800 3200 800 4800 A Hình 3.5: Mặt đài cọc bố trí cọc 4.2.4 Kiểm tra áp lực xuống cọc - Mômen tác dụng đáy đài : M tt  M tt  Q tt h  259.447  110.46  1.8  458.3(kNm) - Trọng lượng tính toán đài cọc: Nttñ = n Fñ bt hm = 1.119.2251.8 = 950.4(kN) - Kiểm tra áp lực xuống coïc : N tt  N dtt M tt x max tt Pmax   n n  x 2i i 1 5776.54  950.4 458.3  1.6    1753.3(kN) 10.24 N tt  N ttd M tt x max tt Pmin   n n  x 2i i 1  5776.54  950.4 458.3  1.6   1610.1(kN) 10.24 Trong đó: SVTH: ĐẶNG ANH KHOA - 196 - MSSV: 106104034 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006 GVHD: ThS.TRẦN QUANG HỘ THIẾT KẾ CHUNG CƯ HÀO QUANG n =4: số lượng cọc đài; xmax: khoảng cách tính từ trục hàng cọc chịu nén lớn đến trục qua trọng tâm đáy đài xmax = 1.6m; xi: khoảng cách tính từ trục hàng cọc thứ i đến trục qua trọng tâm đài  x 2i   (1.6)2   (1.6)2  10.24(m ) - Troïng lượng thân cọc : G ttcoc  n. bt L coc Fcoc  1.1  25  32  0.5024  442.1(kN) - Áp lực toàn xuống cọc : tt tt Pmax  G coc  1753.3  442.1  2195.4(kN) < Q c  3067.4(kN) tt Pmin  1610.1(kN)  Vậy thỏa mãn điều kiện chịu nhổ cọc 4.2.5 Kiểm tra ổn định dưới khối móng quy ước * Xác định kích thước khối móng quy ước - Cọc ngàm vào đài 0.15m đập đầu cọc 0.65m để neo thép vào đài nên chiều dài cọc lại Lcọc = 32 – 0.15 – 0.65 = 31.2(m) - Goùc ma sát trung bình lớp đất theo chiều dài cọc:  h 180 36 ' 2.7  22 35'  310 34' 21.5  tb  i i   280 25' h i 2.7   21.5    tb  280 25'  70 ' Trong : hi : chiều dày lớp đất thứ i mà cọc qua i : góc ma sát lớp đất thứ i Kích thước KMQU sau : L KMQU  L ' 2L coc tg  4.8  0.8   31.2  tg(70 ')  11.8(m) BKMQU  B' 2L coc tg   0.8   31.2  tg(70 ')  11(m) Trong L’ B’ khoảng cách mép cọc biên theo chiều dài chiều rộng đài cọc - Chiều cao KMQU : H KMQU  L coc  h d  31.2  1.8  33(m) - Diện tích KMQU: FKMQU  11.8  11  129.8(m ) SVTH: ĐẶNG ANH KHOA - 197 - MSSV: 106104034 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006 GVHD: ThS.TRẦN QUANG HỘ THIẾT KẾ CHUNG CƯ HÀO QUANG ± 0.000 - 4.500 - 6.500 MNN 10 11 - 13.500 12 13 14 15 16 17 18 7°6' 33000 7°6' 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 - 35.000 34 35 36 37 - 40.000 11800 38 39 40 Hình 3.6: Khối móng quy ước SVTH: ĐẶNG ANH KHOA - 198 - MSSV: 106104034 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006 GVHD: ThS.TRẦN QUANG HỘ THIẾT KẾ CHUNG CƯ HÀO QUANG * Tải tiêu chuẩn tác dụng leân KMQU N KMQU  N coc  N dm  N d Trong : N coc trọng lượng cọc có KMQU; N coc   0.5024  31.2  25  1.1  1724.2(kN) N dm trọng lượng đài đất từ mặt tầng hầm đến đáy đài; N dm  n. bt H d Fd  n. H d (FKMQU  Fd )  1.1 25  1.8  19.2  1.1 21.01 1.8  (129.8  19.2)  5551.3(kN) N d trọng lượng đất KMQU N d    i h i (FKMQU  Fcoc )   (21.01  0.7  11.33   10.94   11.4  21.5)  (129.8   0.5024)  45882.8(kN) - Vậy trọng lượng khối móng quy ước là: N KMQU  N coc  N dm  N d  1724.2  5551.3  45882.8  53158.3(kN) * Ứng suất đáy KMQU - Tổng tải trọng tiêu chuẩn tác dụng đáy KMQU N tt 5776.54 N tc   N KMQU   53158.3  58181.4(kN) 1.15 1.15 - Ứng suất trung bình thực tế đáy móng khối quy ước : 58181.4 N tc tbtc = = = 448.2 (kN/m2) Fm 129.8 - Ứng suất cực đại cực tiểu đáy móng khối qui ước: M tc  N tc tcmax,min =  Fm Bm  L m 58181.4 (225.6  96.05  33)   = 461.5  434.9 (kN/m2) 129.8 11  11.8 * Áp lực tiêu chuẩn đáy KMQU mm R tc  (ABM II  BH M II '  DC II ) k tc = Trong đó: Ktc= (hệ số độ tin cậy, tiến hành khoan khảo sát trường) m1, m2 :hệ số điều kiện làm việc đất dạng kết cấu công trình tác động qua lại với đất) m1= 1.2 m2= 1.2 HM = 33 (m) CII = 16 (kN/m2) II : Dung trọng đất bên mũi cọc, lấy với đn= 11.4 (kN/m3) II’ : Dung trọng trung bình đất từ đáy móng khối qui ước trở lên SVTH: ĐẶNG ANH KHOA - 199 - MSSV: 106104034 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006 GVHD: ThS.TRẦN QUANG HỘ THIẾT KẾ CHUNG CƯ HÀO QUANG Với : = 310 34’(tra bảng 2.1 sách móng GSTS Nguyễn Văn Quảng) được: A = 1.3, B = 6.19, D = 8.42  h   h   h  II '  1 2 3 h1  h  h3 21.01 2.5  11.33   10.94   11.4  21.5  12.03(kN / m ) 4.5   21.5 1.2  1.2 R tc   (1.3  11  11.4  6.19  33  12.03  8.42  16)  3967.3(kN / m )  tcmax = 461.5 (kN/m2) < 1.2.Rtc = 4760.8 (kN/m2) tcmin = 434.9 (kN/m2) > tbtc < Rtc Vậy đảm bảo điều kiện áp lực xuống khối móng quy ước Sử dụng nguyên lý biến dạng tuyến tính để tính độ lún móng cọc  4.2.6 Tính lún theo phương pháp phân tầng cộng lún - Theo quy phạm Việt Nam, độ lún móng cọc tính cho lớp đất mũi cọc (tức đáy móng khối quy ước) - Theo TCXD 45 -78 giới hạn chịu lún độ sâu có: zgl < 0.2bt - Dùng phương pháp cộng lún lớp * Tính lún đáy móng khối qui ước : Lm = 14.2 (m) , Bm = 11.8 (m) - Ứng suất thân đáy khối quy ước: bt = (i.hi) = 21.01  2.5  11.33   10.94   11.4  21.5 = 397(kN/m2) - Ứng suất gây lún đáy khối quy ước:  zgl0   tc   bt  448.2  397  51.2 (kN/m2) - Tại đáy khối móng qui ước có: zgl = 51.2 (kN/m2) < 0.2bt = 0.2397 = 79.4(kN/m2)  Móng không lún 4.2.7 Tính đài cọc bố trí thép cho đài * Kiểm tra điều kiện xuyên thủng - Với chiều cao đài giả định hdai = 1.8m, đầu cọc nằm phạm vi hình tháp chọc thủng nên không cần kiểm tra điều kiện chọc thủng (như hình vẽ) SVTH: ĐẶNG ANH KHOA - 200 - MSSV: 106104034 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006 GVHD: ThS.TRẦN QUANG HỘ THIẾT KẾ CHUNG CƯ HÀO QUANG 1200 800 1200 4000 800 1800 45° 800 3200 800 4800 A * Tính thép đài cọc P1 800 II 950 1200 I X 1200 I 4000 800 800 3200 800 4800 A Y II P2 1200 Tính toán theo mặt ngàm I-I - Được xem console ngàm vị trí mép cột, để tính toán an toàn xem cọc tác dụng lên đài lực Ptb =1753.3(kN),và xét theo mặt ngàm I-I vị trí cọc có lực 2Ptb= 1753.3  = 3506.6(kN) - Momen quay mặt ngàm I-I: M I-I = 3506.6  0.95 = 3331.3(kNm) SVTH: ĐẶNG ANH KHOA - 201 - MSSV: 106104034 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006 GVHD: ThS.TRẦN QUANG HỘ THIẾT KẾ CHUNG CƯ HÀO QUANG - Diện tích cốt thép: M I I 3331.3  10 = 80.1 (cm2) A sI I   0.9.h o R s 0.9  165  2800 - Chiều dài thanh: lth = l - 250 = 4000 -250 = 3900 (mm) = 3.9(m) - Khoaûng cách cần bố trí cốt thép: 4800-250 = 4700 (mm) = 4.7(m) - Chọn 24Þ22 có As = 91.2 (cm2) - Khoảng cách a = 200(mm) Tính toán theo mặt ngàm II-II - Được xem console ngàm vị trí mép cột, để tính toán an toàn xem cọc tác dụng lên đài lực Ptb=1753.3(kN) xét theo mặt ngàm II-II vị trí cọc có lực 2Ptb= 1753.3  = 3506.6(kN) - Momen quay mặt ngàm II-II: M II-II = 3506.6  1.2 = 4207.9(kNm) Diện tích cốt theùp: M II  II 4207.9  104 = 101.2 (cm2) A IIs II   0.9.h o R s 0.9  165  2800 - Chiều dài thanh: lth = l - 250 = 4800 -250 = 4700 (mm) = 4.7(m) - Khoảng cách cần bố trí cốt thép: 4000-250 = 3900 (mm) = 3.9(m) - Chọn 27Þ22 có As = 102.6 (cm2) - Khoảng cách a = 150(mm) (PHẦN BỐ TRÍ CỐT THÉP XIN XEM BẢN VẼ NM 03) SVTH: ĐẶNG ANH KHOA - 202 - MSSV: 106104034 ... KSXD KHÓA 2006 QUANG GVHD: ThS.TRẦN QUANG HỘ SVTH: ĐẶNG ANH KHOA THIẾT KẾ CHUNG CƯ HÀO MSSV: 106104015 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006 THIẾT KẾ CHUNG CƯ HÀO QUANG GVHD: ThS TRẦN QUANG HỘ MỤC LỤC... THIẾT KẾ CHUNG CƯ HÀO QUANG GVHD: ThS TRẦN QUANG HỘ PHẦN I KIẾN TRÚC SVTH: ĐẶNG ANH KHOA -3- MSSV: 106104034 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006 THIẾT KẾ CHUNG CƯ HÀO QUANG GVHD: ThS TRẦN QUANG HỘ... THIẾT KẾ CHUNG CƯ HÀO QUANG GVHD: ThS TRẦN QUANG HỘ PHẦN II KẾT CẤU SVTH: ĐẶNG ANH KHOA -9- MSSV: 106104034 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2006 THIẾT KẾ CHUNG CƯ HÀO QUANG GVHD: ThS TRẦN QUANG HỘ
- Xem thêm -

Xem thêm: Chung cư hào quang ,