Nội dung Tạp chí xem tại đây

- Thành phần nhân khẩu học: Thành phần này đối với marketing xây dựng thể hiện ở nhiều khía cạnh: tăng số lượng dân số trong tình hình kinh tế thuận lợi kích thích tăng nhu [r]

(1)

Tìng biãn tâp

PGS.TS.KTS Lã QuÝn

Hợi ẵởng khoa hẹc

PGS.TS.KTS Ló Quín

PGS.TS.KTS Nguyỗn Tuịn Anh

TS.KTS Ngé ThÌ Kim Dung

PGS.TS Lã Anh DÕng

PGS.TS.KTS PhÂm TrÑng Thuât

PGS.TS.KTS VÕ An Khắnh

Bión tõp v TrÌ sú

PGS.TS.KTS VÕ An Kh¾nh

Trõịng Ban biãn tâp

CN VÕ Anh Tn

Trõịng Ban trÌ sú

TrÉnh b¿y - Chä bÀn

ThS.KTS Tròn Hừùng Tr

To son

Phẻng Khoa hẹc & Céng nghè Trõđng }Âi hĐc Kiän trỊc H¿ Nỵi

Km10, ẵừủng Nguyỗn Tri, Thanh Xuín, H Nợi }T: 024 3854 2521 Fax: 024 3854 1616 Email: tapchikientruchn@gmail.com

Giịy php sờ 651/GP-BTTTT ngy 19.11.2015 cễa Bợ Thộng tin v Truyồn thộng

Thiọt kọ mỵ thuõt v chọ bÀn tÂi PhỴng Khoa hĐc v¿ Céng nghè, Trõđng }Âi hẹc Kiọn trềc H Nợi Cộng ty TNHH in ịn }a SØc

(2)

MÖc lÖc

Sê 37/2020 - TÂp chÈ Khoa hĐc Kiän trỊc - XÝy dúng

Khoa hÑc v¿ céng nghè

4 Một số quan điểm nguyên tắc chiếu sáng nghệ thuật mặt ngồi kiến trúc nhà cao tầng thị

Nguyễn Thu Hà

9 Sử dụng gốm thủ cơng trang trí nội thất đại

Lý Thị Hồi Thu

15 Hình thái học thị nhà kết hợp cửa hàng đô thị cảng khu vực Đông Nam Á

Phạm Trọng Thuật

18 Những thách thức an toàn cháy tổ chức không gian kiến trúc nhà cao tầng Việt Nam

Trần Phương Mai

23 Sử dụng phương pháp ma trận chuyển cải tiến

trong phân tích kết cấu dầm liên tục

Lê Dũng Bảo Trung

27 Xác định hệ số chọn búa đóng cọc Diesel

Nguyễn Cảnh Cường

29 Ứng dụng phương pháp phần tử rời rạc xây

dựng

Phan Thanh Lượng

33 Tính tốn hệ thống dàn ống giải nhiệt thi cơng bê tơng khối lớn áp dụng với đài móng cơng trình Vietinbank Tower

Nguyễn Văn Đức, Trương Kỳ Khơi

38 Cơng thức vận tốc sóng Rayleigh bán không gian đàn hồi nén chịu điều kiện biên trở kháng

Phạm Thị Hà Giang

41 Sử dụng phương pháp phân tích trực tiếp thiết kế kết

cấu thép theo tiêu chuẩn AISC 360-16

Vũ Quang Duẩn

45 Áp dụng thuật toán ma trận giải toán hệ biến dạng đàn hồi phần mềm MathCad

Trần Thị Thúy Vân

49 Tương quan sức kháng xuyên tiêu chuẩn lực dính đất sét, sét pha khu vực quận Thanh Xuân, Thành phố Hà Nội

Nguyễn Thành An

52 Trình tự thi cơng sàn S-VRO

Nguyễn Văn Đức, Trương Kỳ Khơi

59 Tính toán số loại liên kết thành mỏng tạo hình nguội theo tiêu chuẩn Châu Âu EN 1993-1-3

Nguyễn Lệ Thủy, Nguyễn Hồng Sơn

67 Nghiên cứu thực nghiệm Nhật Bản đặc tính biến dạng đất chảy ổn định gia cường với vật liệu cốt sợi

Dương Quang Hùng

72 Khai thác thơng tin thu từ thí nghiệm cắt cánh xử lý đất yếu Việt Nam

Chu Tuấn Vũ

74 Hồ Chí Minh – Tấm gương tự học suốt đời

Phan Minh Tuấn

77 Phương pháp xác định hệ số động học phản ứng nghiên cứu trình xử lý nước thải

Hà Xuân Ánh

82 Ứng dụng công nghệ GPS thành lập lưới khống chế đo vẽ phục vụ công tác lập quy hoạch chi tiết điểm du lịch sinh thái Chiềng Yên, xã Chiềng Yên – Vân Hồ - Sơn La

Nguyễn Thành Len

86 Môi trường marketing việc xây dựng chiến lược

marketing doanh nghiệp xây dựng

Đặng Thế Hiến

90 Một số mơ hình thường áp dụng giới để đánh giá chất lượng báo cáo tài doanh nghiệp xây dựng

Nguyễn Thu Hương

(3)

KHOA H“C & CôNG NGHê

Contents

Number 37/2020 - Science Journal of Architecture & Construction

Science and technology

4 Some viewpoints and principles of artistic lighting on the facades of urban high-rise buildings

Nguyễn Thu Hà

9 The use of handcrafted ceramics in modern interior design

Lý Thị Hoài Thu

15 Urban morphology and shophouses in the port cities

of the Southeast Asia

Phạm Trọng Thuật

18 Challenges on fire safety in the spatial organization of high-rise buildings in Vietnam

Trần Phương Mai

23 Using modified transfer method to analyse straight continuousbeam

Lê Dũng Bảo Trung

27 Determination the factor of diesel pile driving hammer

Nguyễn Cảnh Cường

29 Applications of Discrete Element Method in Construction

Phan Thanh Lượng

33 Calculation of the cooling pipe system in mass concrete construction applied to Vietinbank Tower

Nguyễn Văn Đức, Trương Kỳ Khôi

38 On the fomulas for Rayleigh wave velocities in a compressible elastic half-space with impedance boundary condition

Phạm Thị Hà Giang

41 Use of direct analysis method to design steel structures according to the AISC 360-16 standard

Vũ Quang Duẩn

45 Applyingmatrix algorithm to solve the problem of elastic deformational system by the MathCad software

Trần Thị Thúy Vân

49 The correlation between standard penetration resistance and soil cohesion of clay, sandy clay in Thanh Xuan district, Hanoi city

Nguyễn Thành An

52 Construction sequence of S-VRO slabs

Nguyễn Văn Đức, Trương Kỳ Khôi

59 Calculation procedure forconnections incold-formed

member by the Eurocode EN 1993-1-3

Nguyễn Lệ Thủy, Nguyễn Hồng Sơn

67 Experimantal study on deformation characteristics of liquefied stabilized soil reinforced by fiber material prepared at laboratory and field

Dương Quang Hùng

72 Exploiting information from the vane shear test in soft ground treatment in Vietnam

Chu Tuấn Vũ

74 Ho Chi Minh – Mirror for life long self-study

Phan Minh Tuấn

77 Analysis of reaction rate coefficients in wastewater treatment research processes

Hà Xuân Ánh

82 Applying GPS to the measuring-and-drawing control

grid for the detaied planning of Chieng Yen ecotourism site in Van Ho district, Son La province

Nguyễn Thành Len

86 The role of marketing environment in the construction of constructive companies’ marketing strategies

Đặng Thế Hiến

90 Some frequently applied models in the world to qualitative evaluation of the financial report of construction enterprises

Nguyễn Thu Hương

(4)

Một số quan điểm nguyên tắc

về chiếu sáng nghệ thuật mặt

kiến trúc nhà cao tầng đô thị

Some viewpoints and principles of artistic lighting on the facades of urban high-rise buildings

Nguyễn Thu Hà

Tóm tắt

Kiến trúc nhà cao tầng phát triển nhanh đô thị lớn

của nước ta, dần trở thành mặt, điểm nhấn nhiều tuyến

phố, khu vực đô thị Tuy nhiên, chiếu sáng nghệ thuật kiến trúc

mặt ngồi tịa nhà vào ban đêm chưa thực quan tâm, đầu

tư đồng Trong đó, thị lớn, hoạt động đêm (Vui

chơi, giải trí, du lịch, ẩm thực ) thực diễn nhộn nhịp, náo

nhiệt phản ánh sức sống đô thị Chiếu sáng nghệ thuật mặt

ngoài kiến trúc nhà cao tầng đô thị xem việc khai thác

hiệu “vật liệu” ánh sáng để làm bật đặc trưng cơng

trình Nó tạo hấp dẫn, sống động rực rỡ cho tòa nhà Bài báo

đề cập đến vai trị chiếu sáng kiến trúc mặt ngồi tịa nhà, qua

đưa số quan điểm nguyên tắc chiếu sáng nghệ thuật mặt

ngoài kiến trúc nhà cao tầng đô thị, hướng tới tạo dựng

diện mạo đêm.

Từ khóa: kiến trúc nhà cao tầng, chiếu sáng nghệ thuật, chiếu sáng mặt ngoài,

Chiếu sáng kiến trúc mặt ngồi, chiếu sáng thị, kến trúc thị, kiến trúc cảnh

quan, mội trường chiếu sáng

Abstract

High-rise buildings has been developing rapidly in Vietnam big cities

and gradually become the landmarks of many urban streets and areas

However, artistic lighting on the building faỗades at night has not really

been interested and invested synchronously Meanwhile night activities

such as entertainment, relaxing, tourism, food really take place bustling

and reflect the vitality of the big cities Artistic lighting on the facades of

high-rise buildings in urban areas is considered to be an effective exploitation

of “light” materials to highlight the characteristics of the buildings It creates

attractiveness, vividness and brilliance for the building This paper gives out

some viewpoints and principles for artistic lighting of the facades of high-rise

buildings in urban areas, aiming to create a new appearance at city night.

Key words: high-rise architecture, artistic lighting, facade lighting, facade

architectural lighting, urban lighting, urban architecture, landscape architecture,

lighting environment

ThS Nguyễn Thu Hà

Bộ môn Cấu tạo trang thiết bị cơng trình, Khoa Kiến Trúc Email: Hateacher _7x@yahoo.com

ĐT: 0915111919

Ngày nhận bài: 7/5/2019 Ngày sửa bài: 17/7/2019 Ngày duyệt đăng: 8/01/2020

1 Đặt vấn đề

Trong năm gần đây, cơng trình kiến trúc cao tầng phát triển nhanh đô thị lớn nước ta Kiến trúc nhà cao tầng dần trở thành mặt, điểm nhấn nhiều tuyến phố, khu vực đô thị Tuy nhiên, kiến trúc nhà cao tầng quan tâm đến hình khối, vật liệu, màu sắc… chiếu sáng nghệ thuật kiến trúc mặt ngồi tịa nhà vào ban đêm chưa thực quan tâm, đầu tư đồng Trong đó, thị lớn, hoạt động đêm (Vui chơi, giải trí, du lịch, ẩm thực ) thực diễn nhộn nhịp, náo nhiệt phản ánh sức sống thị Vì vậy, hệ thống chiếu sáng nghệ thuật mặt ngồi kiến trúc nói chung nhà cao tầng nói riêng thành phần khơng thể thiếu thị Đó lý cần có nghiên cứu tổ chức chiếu sáng mặt cho kiến trúc nhà cao tầng đô thị việt nam

2 Thực trạng chiếu sáng nghệ thuật mặt kiến trúc nhà cao tầng đô thị Việt Nam.

Ở Việt Nam, việc chiếu sáng mặt kiến trúc nhà cao tầng chưa thực quan tâm mức, hệ thống chiếu sáng mặt tập trung chủ yếu vào chiếu sáng bảo vệ quảng cáo Các thiết kế chiếu sáng mặt kiến trúc cơng trình cao tầng chưa đề cập việc nghiên cứu, thiết kế, không tạo hiệu thị giác Hệ thống chiếu sáng số khu thị cịn thiếu bố trí thưa thớt; hình thức, kiểu dáng trang thiết bị chiếu sáng chưa đạt giá trị thẩm mỹ

Bên cạnh đó, chưa có đội ngũ người làm thiết kế chiếu sáng chuyên nghiệp, lĩnh vực chưa đầu tư mức, nghệ thuật chiếu sáng mặt ngồi kiến trúc cơng trình cao tầng chưa thực phát triển, chưa theo kịp nhu cầu đòi hỏi ngày cao xã hội, sống kinh tế

Chiếu sáng mặt ngồi cơng trình nhà thị quy định rõ định số 13/2011/ QĐ-UB (chương điều 7) phải chiếu sáng chung đồng bề mặt cơng trình,kết hợp với chiếu sáng khơng gian xung quanh cơng trình khơng gian xanh xung quanh cơng trình, chiếu sáng trang trí mặt khu vực cơng trình để tăng hiệu thẩm mỹ cho cơng trình kiến trúc gần chủ đầu tư không đáp ứng “quên đi”điều này, họ thường sử dụng đèn chiếu sáng cho giao thông không gian đường xung quanh để tận dụng ln cho chiếu sáng mặt ngồi cơng trỡnh

(5)

KHOA HC & CôNG NGHê

các tông màu ánh sáng dụng chiếu sáng không phù hợp, chủ đầu tư lưu tâm đến việc làm cho khách ý dến phần dịch vụ mà quên kiến trúc tổng thể cơng trình phía

Đã đến lúc phải có nghiên cứu cụ thể chiếu sáng kiến trúc mặt ngồi cơng trình cao tầng, coi công việc quan trọng thiết kế kiến trúc nhà cao tầng đô thị Có chiếu sáng mặt ngồi kiến trúc cơng trình khơng làm nhiễm mơi trường thị giác, gây lãng phí kinh tế góp phần làm tăng giá trị thẩm mỹ đô thị, nâng cao văn hóa cho nhân dân, hấp dẫn du khách, phát triển thương mại du lịch 3 Vai trò chiếu sáng kiến trúc mặt nhà cao tầng trong thị.

Trong cơng trình, chiếu sáng ln yếu tố quan trọng thành phần chức thẩm mỹ kiến trúc Ánh sáng sử dụng cơng trình theo ngun tắc khoa học, nghệ thuật Với phát triển khoa học kỹ thuật ngày nay, ngồi việc đảm bảo cơng cho cơng trình sản xuất, sinh hoạt, giao thơng chiếu sáng cịn góp phần nâng cao giá trị thẩm mỹ cho cơng trình kiến trúc Chiếu sáng mặt yếu tố quan trọng cấu thành hiệu kiến trúc, thành tố tổ hợp nghệ thuật kiến trúc Qua chiếu sáng mặt ngoài, giá trị thẩm mỹ kiến trúc thể rõ mặt trời lặn

Theo Sergio Altomonte, Phó giáo sư, Tiến sĩ, Kiến trúc sư giảng dạy Khoa kiến trúc Môi trường Xây dựng Đại học Nottingham ánh sáng đóng vai trị quan trọng cách người trải nghiệm hiểu kiến trúc Cho dù tịa nhà cơng trình thắp sáng tự nhiên hay nhân tạo, ánh sáng ln phương tiện cho phép nhìn thấy đánh giá vẻ đẹp tòa nhà xung quanh Ánh sáng mang lại giá trị cảm xúc cho kiến trúc - giúp tạo trải nghiệm khơng gian cho cho người Ánh sáng thu hút ý đến cấu trúc, màu sắc hình thức khơng gian, giúp kiến trúc đạt mục đích thực Tầm nhìn ý nghĩa quan trọng mà qua thưởng thức kiến trúc, ánh sáng giúp nhận thức kiến trúc cách rõ nết

Trong tổng thể kiến trúc, ánh sáng coi “vật liệu” Ánh sáng đóng vai trị trung gian tạo hồ hợp cơng trình kiến trúc với mơi trường xung quanh Ánh sáng với màu sắc khơng tạo bắt mắt mà cịn phản ánh hồn cơng trình chiếu sáng Vào ban đêm, mặt trời lặn, kiến trúc cơng trình bị bóng tối nhấn chìm chiếu sáng mặt ngồi cơng trình lại đóng vai trị quan trọng việc thể hình khối kiến trúc Điều đặc biệt quan trọng cơng trình cao tầng – cơng trình có vai trị điểm mốc (landmark), định hướng không gian đô thị Chủ nhân giải Pritzker 2008 – kiến trúc sư người Pháp Jean Nouvel – tác giả 200 cơng trình lớn, giới chuyên môn đánh giá tay phù thuỷ sử dụng ánh sáng nói đơn giản mà trực tiếp, rằng: Với ông, ánh sáng thứ vật liệu

Hơn nữa, ánh sáng nhân tạo kết hợp vật liệu bề mặt tạo nên chất liệu cảm thụ cơng trình, góp phần cho cảm thụ thẩm mỹ kiến trúc Ánh sáng nhân tạo thay ánh sáng ban ngày mang lại khả thiết kế tùy biến Một thiết kế chiếu sáng chuyên nghiệp cho tòa nhà mang lại nét đặc trưng cho cơng trình Ánh sáng cảm xúc liên quan đến việc biến đổi kiến trúc tòa nhà sử dụng ánh sáng để định hình kiến trúc cơng trình Các yếu tố sáng mang lại cho người xem cảm nhận mẻ cung cấp khung cảnh đa dạng, thú vị vào ban đêm Các mơ hình cấu trúc ánh sáng mang thở cá tính vào tịa nhà cao tầng, khơi dậy ý định hình cảnh quan thị Điều góp phần tạo nên sắc thị

Hình Chiếu sáng mặt số nhà cao tầng Hà Nội

(6)

Sự phát triển mang tính cách mạng đèn LED mở cách tiếp cận thiết kế cho chiếu sáng mặt tiền Khả kiểm soát độ sáng màu sắc ánh sáng nguồn sáng LED, với đặc tính quang học đa dạng chúng, làm cho giải pháp chiếu sáng trở nên khả thi 4 Một số quan điểm nguyên tắc chiếu sáng mặt ngồi kiến trúc nhà cao tầng thị Việt nam

4.1 Một số Quan điểm tổ chức chiếu sáng mặt kiến trúc nhà cao tầng thị:

Chiếu sáng mặt ngồi kiến trúc nhà cao tầng thị có vai trị quan trọng, phần thiếu kiến trúc Ánh sáng kiến trúc quan trọng kiến trúc Sử dụng vật liệu, màu sắc kết cấu khác với loại ánh sáng khác ảnh hưởng đến cách người cảm nhận cách họ trải nghiệm không gian Chiếu sáng mặt ngồi kiến trúc cơng trình cao tầng cho đánh thấy kiến trúc khía cạnh thẩm mỹ khác cơng trình

Chiếu sáng mặt kiến trúc nhà cao tầng phải phù hợp với không gian cảnh quan xung quanh Môi trường định hình tịa nhà Nó định hình hình khối kiến trúc bối cảnh khu vực Do vậy, giải pháp chiếu sáng mặt ngồi kiến trúc nhà cao tầng khơng chiếu sáng đơn cho cơng trình mà cịn cần quan tâm cảnh quan xung quanh Sự phù hợp chiếu sáng mặt ngồi cơng trình cao tầng với mơi trường xung quanh thể tính hài hịa màu sắc, tương phản độ sáng, bố cục, hình khối, qua khắc họa rõ nét đặc trưng cơng trình kiến trúc cao tầng cảnh quan chung khu vực

Chiếu sáng mặt ngồi kiến trúc nhà cao tầng cịn có vai trị giao tiếp truyền tải thông tin kết nối cộng đồng Các giải pháp chiếu sáng giao tiếp truyền tải thơng tin vượt ngồi xuất đơn mặt tiền Chúng cung cấp phạm vi không giới hạn thơng tin để trình bày thương hiệu, giá trị thông điệp: nội dung phương tiện văn bản, hình ảnh hoạt hình chiếu lên pixel LED Các khái niệm chiếu sáng khai thác toàn tiềm xã hội thời kỳ công nghệ Mặt tiền cơng trình cao tầng phương tiện truyền thơng sáng tạo, sử dụng yếu tố phản ánh sắc, tham chiếu địa điểm người sống Nhiệm vụ nhà thiết kế ánh sáng tích hợp nghiêm túc mối quan hệ tương tác nhạy cảm vào khái niệm chiếu sáng Các khái niệm chiếu sáng giao tiếp triển khai chủ yếu khu vực trời sử dụng cơng trình cao tầng đô thị Một mặt tiền phương tiện truyền thông sử dụng ánh sáng để truyền đạt thông tin cụ thể Mặt tiền truyền thông xem hài hịa với khung cảnh nó bao trùm kiến trúc người sống khơng gian liền kề

4.2 Một số nguyên tắc tổ chức chiếu sáng mặt kiến trúc nhà cao tầng đô thị

Chiếu sáng mặt kiến trúc nhà cao tầng phải đảm bảo yêu cầu cho hoạt động chức công trình, cụm cơng trình Chiếu sáng phải đảm bảo phục vụ mục đích quan trọng - để giúp nhìn thấy Các khu vực nên chiếu sáng để người dân cảm thấy an toàn tiếp cận sử dụng tồn tịa nhà Họ nhìn thấy cơng trình cảnh quan xung quanh, điều tạo cảm giác yên tâm Việc sử dụng loại ánh sáng khác ảnh hưởng đến cách người cảm nhận cách họ trải nghiệm không gian Tổ chức chiếu sáng mặt ngồi kiến trúc cơng trình cao tầng khơng nên làm thay đổi đặc tính cơng trình Các yếu tố mặt tiền riêng biệt cấu trúc tự nhiên mặt tiền

Hình Chiếu sáng mặt số khu nhà cao tầng khu thị mới

thức có số lượng lớn Nó làm vật giảm thiểu tầm quan trọng, tạo cảm nhận tự không giới hạn không gian Và cuối Ánh sáng rực rỡ - Còn gọi ánh sáng tạo điểm nhấn, loại ánh sáng với thay đổi đầy màu sắc, kích thích người cảm xúc Ánh sáng rực rỡ kích thích dây thần kinh thị giác, đánh thức tị mị tạo lơi kéo, hút người xem

(7)

KHOA H“C & C«NG NGHª

cần nhấn mạnh Các bề mặt sáng, thẳng đứng tạo cảm giác an toàn định hướng hỗ trợ Sử dụng đèn chiếu sáng, hướng ánh sáng màu sắc ánh sáng cần thể cấu trúc tòa nhà đường phố làm cho mối quan hệ chức trở nên rõ ràng Các tịa nhà có chức đặc biệt nhà hàng điểm gặp gỡ đòi hỏi giải pháp chiếu sáng đặc biệt Các khu vực bên ngồi cơng trình cần chiếu sáng để người sử dụng tiếp cận phần hay tồn cơng trình Họ cần nhìn thấy cơng trình không gian xung quanh, điều tạo cảm giác an toàn cho người sử dụng

Chiếu sáng mặt ngồi kiến trúc nhà cao tầng thị phải đảm bảo tính thẩm mỹ Thẩm mỹ cân ánh sáng kiến trúc, nơi nhà thiết kế kiến trúc sư tập trung vào tác động cảm xúc Đó nơi người cảm nhận họ xung quanh khơng gian, ánh sáng bên ngồi thu hút người Kiến

trúc mặt ngồi cơng trình cần đặt trung tâm cách chiếu sáng có chọn lọc chi tiết, hình dạng cấu trúc riêng lẻ cách khai thác đồng đều, chiếu sáng diện rộng Đặc biệt ý đến lối vào, cột phận tòa nhà riêng lẻ Các giải pháp chiếu sáng kiến trúc cần trọng vào chiều cao, vật liệu đại hiệu ứng ánh sáng Chiếu sáng mặt ngồi kiến trúc khơng làm thay đổi đặc tính tịa nhà Các yếu tố mặt tiền riêng biệt cấu trúc cơng trình cần nhấn mạnh Các bề mặt chiếu sáng vệt thẳng đứng tạo đặc trưng kiến trúc cơng trình cao tầng hỗ trợ định hướng không gian tốt Các yếu tố ánh sáng mặt kiến trúc làm cho trải nghiệm cảm nhận tòa nhà mạnh mẽ

Các giải pháp chiếu sáng có khả tạo mối liên kết cảm xúc kiến trúc người xem Ánh sáng cảm xúc liên quan đến việc sử dụng ánh sáng để định hình cơng trình Các mơ hình ánh sáng, cấu trúc màu sắc đem đến lạ trải nghiệm cảm xúc Các yếu tố ánh sáng sáng tạo giúp người xem chiêm ngưỡng kiến trúc cơng trình mang tới khung cảnh đa dạng, thú vị nhiều cảm xúc

Chiếu sáng mặt ngồi kiến trúc nhà cao tầng khơng ảnh hưởng xấu đến đời sống, sinh hoạt dân cư khu vực Các tịa nhà khơng gian thị thiết kế để phục vụ đời sống hoạt động dân cư xung quanh Ánh sáng kiến trúc mặt ngồi có tầm quan trọng, tác nhân tác động đến sức khỏe thể chất, sinh lý tâm lý đến người dân Vì tổ chức chiếu sáng mặt ngồi kiến trúc cơng trình khơng tạo nên ô nhiễm nguồn sáng, ảnh hưởng tới đời sống dân cư

Chiếu sáng mặt kiến trúc nhà cao tầng thị

Hình Chiếu sáng thể rõ cấu trúc công trình tịa nhà Bank of China Tower, Hong Kong [48 Best highrise facade lighting images in 2019]

Hình Ánh sáng kết hợp với vật liệu bề mặt tạo nên chất liệu cảm thụ cơng trình Shanghai World Financial Center [48 Best highrise facade lighting images in 2019]

(8)

là khía cạnh quan trọng thời đại ngày mà xu hướng xây dựng xanh bền vững phát triển Đó điều để tạo bố cục ánh sáng ngoạn mục tiết kiệm lượng Điều thực cách đảm bảo phần lớn ánh sáng đến mục tiêu có ánh sáng lãng phí Giảm lượng ánh sáng lãng phí giúp tịa nhà hoạt động hiệu Một cách dễ dàng để thực tiết kiệm lượng sử dụng đèn LED thay ánh sáng huỳnh quang Do cơng nghệ tính chất định hướng đèn LED, có ánh sáng lãng phí với đèn LED đèn huỳnh quang 5 Kết luận

Tổ chức chiếu sáng mặt kiến trúc nhà cao tầng đô thị thực tạo hiệu thú vị bất ngờ chiếu sáng tập trung làm bật người, kiến trúc môi trường xung quanh Để làm điều này, chiếu sáng phải dựa theo quy mơ, tính chất đặc điểm kiến trúc tịa nhà Ở đây, chiếu sáng khơng đơn lắp đặt đèn mà thỏa mãn u cầu như: bật hướng nhìn tịa nhà, làm rõ giới hạn cơng trình, khắc họa chi tiết đặc thù cổng, vòm, mái, tường, cột, phù điêu…; đồng thời, tạo tương phản sáng tối, màu sắc, chiều sâu Hệ thống chiếu sáng mặt kiến trúc nhà cao tầng chiếu sáng vào chiều sâu, mang tính ổn định, bền vững nên để mang lại hiệu chiếu sáng nghệ thuật cần phải phân cấp kịch cho cơng trình với cấp độ chiếu sáng khác nhau, chia vào thời điểm khác tuần, năm để giảm bớt đơn điệu khơng gây lãng phí lượng

Để chiếu sáng mặt kiến trúc nhà cao tầng thật có tính nghệ thuật hiệu cần có văn pháp luật cho nhà thiết kế chiếu sáng, chủ đầu tư nhà quản lý Cần khuyến khích doanh nghiệp tham gia phát triển sản xuất, cung cấp thiết bị chiếu sáng thông minh đại với giá thành phù hợp Các quan quyền cần đầu ứng dụng chiếu sáng thông minh Các kiến trúc sư cần nâng cao chất lượng thiết kế từ kiến trúc cơng trình đến kiến trúc cảnh quan để phát huy tốt hiệu chiếu sáng, nâng cao giá trị thẩm mỹ kiến trúc cơng trình cao tầng không gian đô thị./

T¿i lièu tham khÀo

1 Đỗ Trần Tín, 2011, Chiếu sáng nghệ thuật không gian công cộng trong đô thị mới, Tạp chí Kiến Trúc Việt Nam

2 NVC Lighting Việt Nam, Nghệ thuật ánh sáng kiến trúc phần 2 3 Phạm Thanh Tùng, 2018.chiếu sáng thông minh kiến trúc, đô

thị, báo điện tử Bộ Xây Dựng

4 Quang Phong, Nghệ thuật chiếu sáng đô thị, báo Thừa Thiên Huế 5 QĐ số 13/2011/QĐ-UB quản lý chiếu sáng đô thị

6 Nguyễn Đức Thiềm, Nguyễn Trí Ngọc, Hiệu chiếu sáng Nghệ thuật kiến trúc, Nhà xuất Khoa học kỹ thuật, Hà Nội, năm 2002

7 Nguyễn Đức Thiềm, Nguyễn Trí Ngọc, Thiết kế chiếu sáng nghệ thuật các cơng trình cơng cộng không gian đô thị, Nhà xuất xây dựng, Hà Nội, năm 2007.

8 LIGHTING DESIGN, Disano Lighting Magazine issue 3/2014 Registered before the Court of Milan under No 114 on 01/03/2004 Editor-in-chief Giorgio Sottsass - Managing editor Alessandro Visca Art director Elda Di Nanno - Translations by MT Languages s.a.s Publisher Newton EC srl, Milan, Italy Printing company Graphicscalve S.p.A., Vilminore di Scalve, Bergamo, Italy

9 Beata Polomováa, Andrea Vargováb, Night Image of Tensile Facades, International Symposium on “Novel Structural Skins: Improving sustainability and efficiency through new structural textile materials and designs” a Institute of History and Theory of Architecture and Monument Restoration, Slovak University of Technology in Bratislava, Faculty of Architecture, Bratislava, Slovakia

10 zumtobel.com/outdoor, Light for Outdoor and Architecture, Order no.04 998 148-EN 07/16 ©, pefc.org PEFC/06-38-214.

11 Rüdiger Ganslandt and Harald Hofmann, Handbook of Lighting Design, © ERCO Leuchten GmbH, Lüdenscheid Friedr Vieweg & Sohn Verlagsgesell- schaft mbH, Braunschweig/Wiesbaden edition 1992, Printed in Germany.

12 Thorn Lighting, Architectural Illumination, Publication No: 547 (GB) Publication Date: 03/14.

13 Julle Oksanen, Design Concepts in Architectural Outdoor Lighting Design Based on Metaphors as a Heuristic Tool, Aalto University publication series DOCTORAL DISSERTATIONS 73/2017.

(9)

Sử dụng gốm thủ cơng trang trí nội thất đại

Handcrafted ceramics in modern interior design

Lý Thị Hồi Thu

Tóm tắt

Sử dụng gốm thủ công giải pháp ứng dụng

chất liệu hiệu thiết kế nội thất

bối cảnh sống đại ngày nhằm

hướng tới mơi trường sống tiện ích

nhưng có tính chất văn hố địa, gần

gũi thân thiện với môi trường Các giải

pháp sử dụng chất liệu gốm thủ công

trang trí nội thất bao gồm: trang trí thành

phần kết cấu chịu lực, tạo điểm nhấn,

thành phần trang trí khác.

Từ khóa: gốm thủ cơng, chất liệu trang trí nội thất

hiện đại, thân thiện với môi trường

Abstract

The use of handcrafted ceramics is the effective

application of materials in interior design,

especially in the modern life today It aims to

be a friendly but culturally and environmentally

life These solutions include: Using handcrafted

ceramics to decor the structures ; to make the

highlights, to create the other decorative items.

Key words: handcrafted ceramics, friendly

materials in modern interior design, friendly

environment

ThS Lý Thị Hồi Thu Bộ mơn: Nội, Ngoại thất

Khoa Nội Thất & Mỹ thuật Công Nghiệp Email: thulth@hau.edu.vn

ĐT: 0904197273

Ngày nhận bài: 8/5/2019 Ngày sửa bài: 31/5/2019

Sử dụng chất liệu gốm thủ công sử dụng chất liệu địa có tính thân thiện với môi trường cao cần thiết để đem lại hài hồ cho khơng gian nội thất đại Nhất thực trạng sử dụng chất liệu thiết kế nội thất chất liệu cơng nghiệp có tác hại tới mơi trường sống vấn đề hiệu ứng nhà kính, nóng lên toàn cầu …

Ngoài ra, yếu tố tinh thần, chất liệu gốm thủ công không tạo nên tính đặc sắc riêng mà cịn thân thiện, gần gũi tâm thức người Việt từ xưa đến Nhất thực tế, chất liệu gốm có xu hướng ưa chuộng Việt Nam giới Việt Nam quốc gia có nghề gốm thủ cơng đa dạng phong phú cần gìn giữ phát triển

Gốm thủ công chế tác đa dạng, dễ ứng dụng tranh Mosaic, phù điêu, tượng điêu khắc, gạch, ngói, đồ trang trí…

Ngồi ra, việc lưu hành, bán sản phẩm gốm trang trí nói chung gốm thủ cơng nói riêng thị trường đồ trang trí nội thất Việt Nam chưa có định hướng chuyên nghiệp hiệu Các yếu tố công thẩm mỹ sản phẩm dạng chưa đáp ứng nhu cầu ngày cao thưởng thức nghệ thuật xã hội

Nên vấn đề đặt cần có nghiên cứu, thiết kế có tính định hướng cơng thẩm mỹ cho sản phẩm gốm trang trí để phát triển hội, chiếm lĩnh thị trường trang trí nội thất kiến trúc ngày tốt Đây hướng nghiên cứu cần trọng từ phía nhà thiết kế, sở sản xuất quan chức có liên quan công bảo tồn phát triển nghệ thủ cơng nói riêng văn hố truyền thống địa nói chung 2 Giải pháp sử dụng chất liệu gốm thủ cơng trang trí nội thất đại

2.1 Sử dụng gốm thủ công trang trí thành phần kết cấu

Thành phần kết cấu không gian (trần, tường, cột, sàn…) chiếm tỉ trọng ưu tỉ lệ bề mặt cảm quan thẩm mỹ không gian nội thất Do đó, ứng dụng chất liệu gốm thủ cơng trang trí thành phần dễ dàng tạo ấn tượng thị giác, tạo ảnh hưởng mặt trang trí tổng thể khơng gian nội thất

Khi ứng dụng gốm thủ cơng để trang trí thành phần cần ý sử dụng màu sắc, tạo hình, hoạ tiết trang trí phù hợp với phong cách tạo hình, cấu tạo kiến trúc, phong cách nội thất tổng thể chất liệu sử dụng khác để đạt hiệu hài hoà với yếu tố công thẩm mỹ vốn có khơng gian kiến trúc nội thất

Gốm thủ công nên sử dụng theo nguyên tắc đồng hố với chất liệu thủ cơng khác sử dụng không gian nội thất gạch, gốm, gỗ, mây tre đan, vải … để đạt hiệu tốt giải pháp

Vấn đề thi cơng, lắp đặt tương thích chất liệu thủ cơng có độ ổn định bề mặt khơng cao chế tác thủ công cần đặc biệt ý lắp ráp với bề mặt tiêu chuẩn chất liệu xây dựng, hoàn thiện nội thất đại kính, đá nhân tạo …

2.2 Giải pháp sử dụng gốm thủ công làm điểm nhấn không gian nội thất

Điểm nhấn thành phần dù có diện tích, khối tích lớn hay nhỏ có tầm quan trọng lớn việc thu hút, tạo ấn tượng thị giác cho không gian nội thất nên thường trọng thiết kế nội thất Điểm nhấn cịn tạo ấn tượng sâu sắc tâm lý thị giác cho đối tượng sử dụng không gian nội thất

(10)

thị giác để tạo hiệu qủa ấn tượng

Chất liệu gốm thủ cơng có ưu điểm rõ rệt quy luật lựa chọn chất liệu làm điểm nhấn không gian nội thất Ưu điểm thứ gốm thủ công tạo tính tương phản chất cảm mà hài hồ với tổng thể không gian nội thất sử dụng chất liệu đại phong cách Scandinavia, Modern, Industrial… gốm thủ cơng chất liệu dễ sử dụng kết hợp với nhiều chất liệu khác Thứ hai gốm thủ công dễ tạo tương đồng chất cảm với chất liệu địa có nhiều phong cách nội thất thường sử dụng phong cách Rustic, Eco, Vintage… nên gốm vừa ấn tượng vừa đồng điệu

2.3 Thiết kế thực nghiệm sử dụng gốm thủ công làm thành phần trang trí khơng gian nội thất

Thành phần trang trí nội thất chất liệu gốm thủ công ngày ưa chuộng sử dụng rộng khắp, tạo hiệu rõ rệtở không gian nội thất nhà dân dụng đến không gian nội thất công cộng dạng dịch vụ quán cafe, nhà hàng, khách sạn, resort… nhiều cơng trình khác Vấn đề đặt cần có nhiều thiết kế tạo dáng, tác phẩm gốm trang trí chất lượng gốm thủ cơng có chất lượng nghệ thuật công cao, dễ ứng dụng cho phong cách thiết kế, thị hiếu khác đáp ứng nhu cầu làm đẹp không gian sống

Thiên nhiên đem lại nhiều cảm hứng thú vị tạo nên hài hoà ấn tượng cho nhiều ý tưởng thiết kế ứng dụng tác giả báo lựa chọn làm khởi nguồn thiết kế cho tác phẩm khối điêu khắc chất liệu gốm sử dụng làm đèn trang trí trưng bày nhiều không gian nội thất khác Việc đưa nghệ thuật điêu khắc chất liệu gốm làm thủ công kết hợp với chức chiếu sáng góp phần tạo nên độc đáo tính đa làm rõ ý tưởng tạo hình “rừng cây” hình khối hộp đại

Việc kết hợp yếu tố đường nét hình khối bố cục điêu khắc vừa có tính nghệ thuật vừa có tính ứng dụng cao tiêu chí hướng tới thiết kế thực nghiệm với mục đích cung cấp cho khơng gian nội thất với công sử dụng khác nhau, phong cách thiết kế khác dễ dàng tìm lựa chọn thành phần trang trí, điểm nhấn phù hợp

3 Kết luận

Nghệ thuật sử dụng chất liệu yếu tố quan trọng việc tạo dựng cảm quan thẩm mỹ không gian nội thất với nhiều phong cách thiết kế khác Chất liệu gốm thủ cơng có tảng lịch sử chế tác phong phú, đời sống tinh thần gắn bó với tâm thức người Việt, phù hợp phát triển nhiều ứng dụng cho trang trí nội thất Việc sử dụng chất liệu gốm ứng dụng trang trí thành phần kết cấu, tạo điểm nhấn làm thành phần trang trí khác có tính khả thi cao thực tế xã hội đại cần nhiều khơng gian sống hài hồ gần gũi, thân thiện với mơi trường./

Hình Gốm trang trí thị trường nay

(11)

Hỡnh Sử dụng gốm thủ công làm điểm nhấn khơng gian ngoại thất

Hình Q trình phác thảo ý tưởng cho thiết kế thực nghiệm

Hình Bộ thiết kế thực ngiệm – Khối điêu khắc đèn gốm thủ công

1 TS Nguyễn Văn Dũng, “Công nghệ sản xuất gốm sứ”, NXB Khoa học, kỹ thuật.

2 Phạm Kim Khải, Phạm Cao Hồn, “Trang trí nội thất đại thế kỷ XIX”, NXB Hội Mỹ Thuật, 2005.

(12)

Hình thái học thị nhà kết hợp cửa hàng

tại đô thị cảng khu vực Đông Nam Á

Urban morphology and shophouses in the port cities of the Southeast Asia

Phạm Trọng Thuật

Tóm tắt

Nằm tuyến giao thương hàng hải quốc tế nhiều kỷ, văn

minh Đông Nam Á lối sống dân tộc khu vực chịu sử ảnh hưởng

bởi tuyến giao thương quốc tế Q trình thị hố trải theo chiều dài lịch

sử nhiều kỷ khiến cho hình thái đô thị đô thị cảng thương mại nhà

ở kết hợp cửa hàng thị cảng có tác động tương hỗ lẫn Bài báo đề

cập đến thành phố cảng Đông Nam Á nhà kết hợp cửa hàng đặc trưng

của đô thị này- phân tích hình thái học thị gắn liền với giá

trị di sản kiến trúc đô thị Sự biến chuyển hình thái học thị thành

phố cảng Đông Nam Á mô tả theo biến thiên thời gian, thông qua phân

tích hai thành phố Malacca Hội An, để thấy yếu tố ảnh hưởng

tới trình tiến hố thị tính liên tục, tiệm biến văn hố tới q trình

phát triển loại hình thị Nhà kết hợp cửa hàng thành phố

cảng Đông Nam Á phân thành nhiều loại, bao gồm nhà liền kề, nhà

ở chuyển đổi chức so với nguyên gốc loại hình hỗn hợp hai loại kể

trên Mỗi quốc gia có sách riêng nhằm bảo tồn phát huy

giá trị di sản kiến trúc đô thị loại hình nhà ở, thị Tính thích ứng

các đô thị giai đoạn biểu qua giá trị văn

hoá, lịch sử, di sản kiến trúc cộng sinh với nhu cầu hữu đô

thị.

Từ khóa: hình thái học thị, thị cảng, lịch sử đô thị, Malacca, Hội An

Abstract

Located on the international maritime trade route for centuries, Southeast Asian

civilizations and the lifestyles of the peoples of the region are influenced by this

international trade route Along with the process of urbanization along the centuries,

the urban morphology of the commercial port cities and the shophouse in the port cities

have a mutual impact The paper focuses on the Southeast Asian port cities and their

typical shophouse- as an analysis of urban morphology associated with the value of urban

architectural heritage The change in urban morphology of Southeast Asian port cities is

described in time variation, through analysis of the two cities of Malacca and Hoi An, to see

the factors affecting the process of progress urbanization and continuity, cultural gradual

development to the development of this type of urban Shophouse in the port cities of

Southeast Asia is classified into several categories, including adjoining houses,

functional-converted houses compared to the original and mixed types of the two types mentioned

above Each country has its own policies to preserve and promote the value of urban

architectural heritage of this type of housing and urban The paper focuses on analyzing

the adaptability to the reality of each city in the current period based on the values of

cultural, historical, architectural heritage of symbiotic urban architecture with the existing

needs of each urban.

Key words: urban morphology, port cities, urban history, Malacca, Hoi An

PGS.TS Phạm Trọng Thuật

Bộ môn Kiến trúc Nhà ở, Khoa Kiến trúc ĐT: 0903442174

Email: thuat@hau.edu.vn

1 Mở đầu

Con đường tơ lụa biển chi phối vai trị tính chất hàng hải khu vực Đông Nam Á rõ nét kể từ sau kỷ XV, góp phần đưa thị cảng khu vực hội nhập sâu rộng vào tuyến hàng hải quốc tế Trải qua chiều dài lịch sử nhiều kỷ, tuyến giao lưu thương mại biển Đông Tây Á, Trung Hoa, Nhật Bản nước phương Tây, khiến Đông Nam Á trở nên tương đối cởi mở việc tiếp nhận văn minh ngoại lai mức độ khác quốc gia khu vực Văn hoá khu vực Đông Nam Á tương đối đa dạng với nhiều dân tộc khác nhau, chịu ảnh hưởng nhiều phương thức sản xuất nông nghiệp thương mại khác Sự gia tăng mở rộng giao lưu thương mại có tác động trực tiếp tới phương thức kinh doanh lối sống dân cư thị cảng khu vực Sự hình thành đô thị cảng thương mại phần lớn phục vụ nhu cầu giao lưu hàng hoá quốc tế nhu cầu thương mại địa, dẫn đến chuyển đổi lớn khắp khu vực Đơng Nam Á, hình thành thị cảng có điểm tương đồng cấu trúc đô thị Cấu trúc đô thị chịu chi phối mạnh mẽ tần suất giao lưu hàng hoá điều hướng trục thương mại Khi phân tích hình thái học thị hai đô thị Hội An Việt Nam Malacca Malaysia, thấy ảnh hưởng thể chế trị thuộc địa tác động trực tiếp lên cấu trúc đô thị kiến trúc nhà kết hợp cửa hàng hai đô thị này.Với cách tiếp cận từ tổ chức không gian khu chức đô thị tới kiến trúc nhà sở phân tích yếu tố tác động tới thay đổi đó, học kinh nghiệm bảo tồn phát huy giá trị kiến trúc đô thị theo hướng phát triển bền vững

2 Nguồn gốc đô thị cảng khu vực Đông Nam Á Đô thị cảng xuất vào khoảng từ kỷ thứ XI đến cuối kỷ XIII Pasai (mũi Bắc Sumatra - Indonesia), sau phát triển với Malacca - Malaysia (thế kỷ XV), khu cảng hồi giáo hóa kỷ XVI, XVII XVIII (Banten, Aceh, Makassar, Palembang - Indonesia) Đến khoảng nửa đầu kỷ XV, hầu hết quốc gia Đơng Nam Á hình thành, bắt đầu bước vào giai đoạn phát triển rực rỡ Chỉ đến nửa đầu kỷ XVIII, nhà nước phong kiến bắt đầu suy yếu rơi vào xâm lược lệ thuộc quốc gia phương Tõy

(13)

tuyến giao thương quốc tế Ngồi ra, có số hải cảng phát sinh nhu cầu buôn bán, giao lưu hàng hoá quốc gia lĩnh vực thương mại hàng hải Sự phát triển thị cảng chia thành giai đoạn theo thời gian:

- Thời kỳ hình thành- kỷ XI: Các thị bám theo địa điểm ven biển sông xuất nhu cầu giao thương với quốc gia khu vực Tây Đông Á Những đô thị nằm hai văn minh cổ đại Trung Hoa Ấn Độ, đóng vai trị nơi phân phối trao đổi hàng hóa Theo đó, bến cảng, chợ, nhà kho, xưởng sản xuất hàng hóa, toàn khu định cư, phân bổ theo trình tự lớp từ bờ biển, bờ sơng vào đất liền

- Thời kỳ đầu giai đoạn thuộc địa, khoảng kỷ XV: Với tầm quan trọng vị trí địa lý với thương mại quốc tế, Đông Nam Á dần thu hút nhà thám hiểm thương nhân châu Âu Người châu Âu kiếm lợi nhuận từ hoạt động giao dịch nơi này, họ thiết lập vị trị ngày tăng riêng họ

- Thời kỳ thuộc địa thịnh vượng: Trong thời kỳ này, thực dân phương Tây đóng vai trị chủ chốt lĩnh vực xã hội người dân sống thành phố cảng Đông Nam Á Các đô thị cảng Đơng Nam Á mơ hình thu nhỏ xã hội

xã hội thuộc địa với thuộc địa [8] Nơi làm việc quyền thuộc địa thường định vị pháo đài Các đô thị giai đoạn quy hoạch điều chỉnh lại, với chợ, cơng trình dịch vụ thương mại, hạ tầng thị, cơng trình tơn giáo khu nhà cho cư dân đô thị, nằm độc lập bên ngồi pháo đài Trong nhiều ví dụ cụ thể, số quốc gia, nhóm sắc tộc khác tách thành khu vực khác thuộc đô thị

- Thời kỳ đại: Là thời kỳ chuyển tiếp kỷ nguyên độc lập trẻ hóa quốc gia, với chuyển đổi cấu trúc thương mại Một số đô thị cảng truyền thống Đông Nam Á dường khước từ hoạt động thương mại truyền thống trước đây, đô thị khác chuyển đổi thành đô thị đại theo hướng trung tâm hành chính, trị

3 Hai nghiên cứu hình thái học thị: Malacca Hội An

Hai đô thị cảng Malacca Hội An - chọn làm ví dụ điển hình đặc điểm hình thái học thị để phân tích báo Malacca nằm án ngữ lối vào phía nam eo biển Malacca thuộc Malaysia, biết đến cảng thương mại quan trọng 400 năm Hội An, nằm miền trung Việt Nam, cửa sơng Hồi, cách Đà Nẵng (xuất

Hình Bố cục khơng gian thị Malacca kỷ XVIII [7]

(14)

hiện sau này) chừng 30km phía nam, tuyến đường tơ lụa tuyến giao thương Nhật Bản, Trung Quốc với nước Tây Á nước phương Tây Hai thị có nhiều điểm tương đồng bối cảnh lịch sử, chức đô thị hình thái học thị Bài báo tập trung phân tích hình thái học hai thị này, tập trung phân tích ảnh hưởng yếu tố thuộc địa: Malacca kỷ XVIII (thời kỳ Hà Lan) Hội An trước kỷ XIX (trước thời kỳ Pháp thuộc)

3.1 Hình thái thị Malacca

3.1.1 Bối cảnh lịch sử

Thành phố Malacca thành lập Parameswara vào năm 1402, có vị trí địa lý thuận lợi, với tuyến giao thương trực tiếp đến Trung Hoa, Indonesia Ấn Độ Nền kinh tế Malacca chủ yếu dựa vào thương mại quốc tế Vào đầu triều đại nhà Minh (Trung Hoa), Trịnh Hòa biết đến nhà buôn, nhà hàng hải tiếng tới Malacca nhiều lần thiết lập mối quan hệ đế chế Trung Hoa

với tiểu vương Hồi giáo Parameswara Người Bồ Đào Nha chiếm Malacca năm 1511, họ người châu Âu đặt chân đến Đông Nam Á 130 năm sau, Malacca người Hà Lan tiếp quản cai trị từ năm 1641 đến 1797 Trong thời kỳ Hà Lan, quy hoạch Malacca thiết lập hồn thiện cấu trúc thị theo phong cách người Hà Lan Năm 1824, Malacca người Anh tiếp quản thức kiểm sốt Trong 150 năm sau đó, thị phát triển chậm vị trí hàng đầu trung tâm thương mại dần bị lu mờ Penang Singapore

3.1.2 Cấu trúc đô thị

Theo văn bản địa cũ tài liệu nhà nghiên cứu đô thị thuộc nhiều nước khác nhau, thấy hình thái thị Malacca thời kỳ đầu thuộc địa bao gồm thị trấn khơng có tường bao quanh với trụ sở riêng biệt độc lập hành [4] Trong thời kỳ Hà Lan, người Hà Lan mang cách thức quy hoạch phương Tây đến thành phố này, bảo tồn tốt yếu tố

Hình Các tuyến phố bám theo diện bờ sơng Hồi- Hội An [nguồn ảnh: tác giả]

Hình 4a Mặt ngơi nhà người Hoa Malacca [5]

(15)

KHOA H“C & C«NG NGHª

Hình Ngơi nhà lớn người Hoa Malacca [7]

địa kiến trúc đô thị Về mặt hình thái, Malacca thời kỳ Hà Lan chia tách thành hai phần, ranh giới sông Malacca: pháo đài châu Âu khu trung tâm thương mại (Hình 1) Pháo đài, cịn gọi khu Hà Lan có tường bao quanhkhu vực làm việc sinh hoạt cho sĩ quan thương nhân phương Tây Khu thương mại có bố cục tương đối tự phân tán so với khu pháo đài Nếu khu pháo đài có tịa nhà hành chính, cơng viên, nhà thờ khu vực dân cư nằm bên tường thành, nương theo

dày đặc, phát triển nhanh chóng với nhóm sắc tộc khác bao gồm chủ yếu người Malay, người Hoa, người Ả rập cộng đồng người Hồi giáo Ấn độ - tập trung chủ yếu tầng lớp lao động chân tay, với công việc nặng nhọc Vào kỷ XVIII, phân biệt chủng tộc Malacca bị xóa nhịa Sự thịnh vượng Malacca thời điểm trở thành hình mẫu cho số thị thuộc địa khu vực, mầm mống chia rẽ giai tầng đô thị [4] Các thương nhân người Hoa chiếm lĩnh phần lớn khu vực có giá trị cao bất động sản Malacca, nơi có nhiều nhà kết hợp cửa hàng Malacca tự thân hình thành khái niệm quy hoạch thị rõ ràng, mà có tham gia yếu tố truyền thống đặc trưng khu phố thương mại người Hoa với khái niệm China town Các khu phố phát triển dựa tuyến thương mại chủ đạo Trên sở tuyến phố này, hình thành hệ thống khu phố theo thức bàn cờ Dọc theo trục chính, lớp chức khác bố trí từ sơng Malacca phía tây, hướng trung tâm đất liền Cách tổ chức không gian theo nguyên tắc: bến cảng cũ, nhà xưởng, chợ, khu dân cư giàu có, khu thị dân, khu dân cư lao động nghèo, cuối cơng trình tín ngưỡng Bến cảng nhà kho đặt gần bờ biển, theo hướng tây nam Các cửa hàng bn bán giàu có xây dựng cạnh dọc theo bờ biển Vị trí thuận lợi gần biển cho phép họ dễ dàng tiếp cận trao đổi hàng hóa vận chuyển chúng nơi Ở phía tây bắc Malacca ngơi nhà kampong đặc trưng kiến trúc nhà địa, nơi sinh sống nhóm chủng tộc gồm người Mã Lai, Ả Rập, Sumatrans, Java số thị dân người Hoa không thành đạt trọng lĩnh vực thương mại [5] Trong thời kỳ Hà Lan, công trình kiến trúc tiêu biểu Bồ Đào Nha bên pháo đài bị phá hủy, khu vực thương mại bên sông bảo tồn cấu trúc đô thị hiệu chỉnh sở cấu trúc nguyên gốc thị trấn trước Các cửa hàng xây dựng gạch lợp ngói bố trí hai bên tuyến phố Những cơng trình theo kiểu nhà ống, phát triển bám theo trục phố vào khu vực bên với tham gia sân trong, giếng trời nhiều hẻm xen kẽ hình thành bên ô phố Các hoạt động giao dịch trung tâm thương mại bị chi phối không thị trường giao thương quốc tế mà bị chi phối tuyến phố có tham gia nhà kết hợp cửa hàng

Malacca kỷXVIII có hai hệ thống đường phố chính: hệ thống với đường phố liền kề với sơng bờ biển - mơ hình bờ sơng Đường phố mơ hình phát triển theo hệ ô bàn cờ, lấy bờ sông bờ biển làm sở Hệ thống lại cấu trúc ô phố lớn hơn, mà cách ngăn chia dựa cơng trình chức khu vực đô thị Theo thời gian, ranh giới khu dân cư dựa sắc tộc cư dân dần bị xố nhồ Mặc dù vậy, ảnh hưởng chủng tộc cấu trúc phố hình thành dấu ấn định theo thời gian

3.2 Hình thái đô thị Hội An

3.2.1 Bối cảnh lịch sử

Hội An hình thành từ kỷ thứ XVI, bên bờ sơng Hồi - nhánh sông Thu Bồn, mở rộng vào kỷ thứ XVII XVIII, thương cảng quốc tế tiếng, nơi giao lưu thương mại đội thuyền lớn từ Trung Quốc Nhật Bản

Trước đó, Hội An biết đến thương cảng Chăm Pa điểm quan trọng đường tơ

Hình Phân chia theo hành lang bên Malacca

(16)

dần suy thoái nhường chỗ cho Đà Nẵng - đô thị người Pháp đầu tư xây dựng thời điểm Với lĩnh vực bảo tồn thị, Hội An ví dụ điển hình thị cổ Đơng Nam Á cịn giữ giá trị di sản đô thị, kiến trúc tương đối toàn vẹn Khi so sánh đô thị cảng Việt Nam giai đoạn tiền thực dân thấy, Hội An “tiền cảng” Phú Xuân, mà lại cảng biển không Phố Hiến “tiền cảng” Đông Kinh cảng sơng Hội An hình thành bối cảnh Đàng Trong có cách tiếp cận cởi mở có nhìn biển tốt Đàng Ngồi [1]

Qui mô Hội An thời điểm 60.7km2,

phát triển sở vùng lõi coi khu Di sản với diện tích khoảng 0,7km2.

3.2.2 Cấu trúc thị

Nếu đô thị nằm sâu nội địa, thường định hình rõ khu vực trung tâm Hội An thị khơng có trung tâm rõ ràng Các không gian công cộng thường nằm tuyến giao thơng Các tuyến phố bám dọc theo yếu tố tạo thị mà diện mặt nước Những tuyến phố song song với nhau, khoảng 40 - 50m lại có ngõ nhỏ (kiệt) - đủ hai người tránh nhau, vng góc với tuyến phố để tạo đơn vị dân cư bản, thường có hạt nhân cơng trình tín ngưỡng Khoảng hai đơn vị giới hạn hai tuyến phố vng góc với tuyến Vỉa hè nhỏ, lịng đường hẹp Về thông lệ đô thị, dễ để nhận cấu trúc ô phố giai đoạn phát triển khác Tuy nhiên, phần cũ phần phát triển giai đoạn sau Hội An, người ta thấy có quán cấu trúc phố mà đó, nhà khơng đơn nơi định cư, mà cịn trở thành nơi sinh kế cộng đồng địa phương

Vai trò thương mại hải Hội An suy giảm đáng kể người Pháp thiết lập chế độ thực dân, đánh dấu việc đổ quân vào Đà Nẵng vào năm 1858 Cùng với Hà Nội, Hải Phòng, Đà Nẵng trở thành ba thành phố Việt nam xác lập quyền Pháp vào năm 1888

Thương cảng Hội An trước hình thành sở tuyến đường Trần Phú (line 1) bám sát bờ sơng Hồi Các ngơi nhà trục đường Trần Phú có đặc điểm: phía trước nơi tiếp nhận, bn bán hàng hố từ thuyền bn cảng, phía sau sân trongvà khơng gian sinh hoạt gia đình

Năm 1814 – thời vua Gia Long thứ 13 đánh dấu Hội An

được bồi đắp, mở rộng lần với diện tích khoảng 1.200m2 Tới năm 1840 - thời vua Thiệu Trị, diện tích bồi đắp

được mở rộng thêm khoảng 63.700m2, với đường Tân

Lộ (Rue de Cantonnais), phố Nguyễn Thái Học (line 2) Năm 1878 - thời vua Tự Đức thứ 17, Hội An bồi đắp mở rộng lần thứ với khoảng 4.100m2, để năm sau thêm

được đường sát bờ sông ngày - đường Bạch Đằng (line 3) [2]

Thay trước đây, cấu trúc thị Hội An theo dạng đơn tuyến, lấy trục Trần Phú làm trục phát triển khu vực lõi Hội An ngày mở rộng giới hạn hai tuyến song song với trục Trần Phú phía Bắc (phố Phan Chu Trinh phố Trần Hưng Đạo) Tuy nhiên, hệ thống đường vng góc với tuyến bờ sơng nối dài theo diện tích mở rộng, để tạo thành ô phố theo dạng lưới ô vuông

Giống hầu hết đô thị cổ Đông Nam Á, tuyến phố Hội An khơng đơn giao thơng mà cịn nơi diễn hoạt động buôn bán, giao tiếp, sinh hoạt người dân Đây đặc trưng không gian giao tuyến đô thị phương Đông - điều mà với phương Tây, không gian phần lớn tồn dạng điểm - quảng trường

4 Nhà kết hợp cửa hàng (shophouse)

Tiệm biến với trình phát triển đô thị cảng, tác động hoạt động thương mại, thị có mức độ phát triển thịnh suy khác mà mơ hình sản xuất lối sống ban đầu, khép kín hướng nội dần nhường chỗ cho lối tiếp cận đa dạng cởi mở với yếu tố ngoại lai Các nhà kết hợp cửa hàng với chức hỗn hợp kinh doanh, phân phối sản phẩm, tích hợp với chức ở, biết đến biến đổi để phù hợp với tính chất kinh doanh thương mại lúc trở nên loại hình nhà tương đối phổ biếntại đô thị cảng khu vực

Khác với đô thị nội địa, nhà kết hợp cửa hàngtuy hình thành phát triển theo dạng nhà ống, loại hình nhà thị cảng chịu chi phối cách tổ chức không gian người bắc Âu Malacca hay người Hoa, người Nhật Bản Hội An mức độ ảnh hưởng khác Loại hình nhà kết hợp cửa hàng hình thành nên đơn vị độc lập Quá trình hình thành đơn vị sở phân tách khu lớn trước Mỗi nhà nguyên gốc, theo biến chuyển thời gian có ngăn chia, cấu trúc lại chức theo nhu cầu

(17)

Ti liốu tham khÀo

1 Phan Huy Lê (2014) Huế triều Nguyễn NXB Chính trị quốc gia

2 Trần Quốc Vượng (2015) Dặm dài đất nước – Những vùng đất, con người, tâm thức người Việt NXB Thuận Hóa

3 Heidhues, Mary Somer “’Southeast Asia: A Concise History” ISBN 0500283036

4 Hussin, N., Trade and Society in the Straits of Melaka: Dutch Melaka and English Penang, 1780-1830 Vol 100 2007: NUS Press. 5 Horvath, R.J Search of a Theory of Urbanization: Notes on

the Colonial City in Annals of the Association of American Geographers

6 Osborne, Milton Southeast Asia An introductory history ISBN

7 Widodo, J., The boat and the city: Chinese diaspora and the architecture of Southeast Asian coastal cities Chinese diaspora and the architecture of Southeast Asian coastal cities, ed C Chinese Heritage 2004, Singapore: Singapore: Chinese Heritage Centre. 8 Wen Hao Lee The History of Melaka’s Urban Morphology (2016)-

The University of Queensland

9 https://hoianheritage.net/vi/trao-doi-chuyen-nganh/chuyen-de- nghien-cuu-trao-doi/Vai-net-ve-lich-su-hinh-thanh-khu-do-thi-Hoi-An-427.html

10 Viện Nghiên cứu văn hoá Quốc tế, Trường Đại học Nữ Chiêu Hoà (Nhật Bản)- Kiến trúc phố cổ Hội An, Việt Nam – NXB Thế giới, 2003.

của giai đoạn, dựa theo chiều dài ngơi nhà ngun gốc phân thành ba loại sau đây:

4.1 Nhà liền kề

Người Hoa di cư có quan niệm tương đối gần với cách tổ chức không gian nhà liền kề người Việt Các không gian chức nhà xếp theo lớp, bao gồm: hiên, cửa hàng, phịng sinh hoạt chung gia đình, phòng ngủ, phòng ăn, nhà bếp kho Cách tổ chức không gian cho trường hợp thị Malacca (Hình 4) Giống đặc điểm nhà liền kề đô thị lúc giờ, nhà kết hợp cửa hàng dạng liền kề thường hẹp bề ngang, chiều dài lớn nhiều so với chiều rộng Trong thời kỳ Hà Lan chiếm đóng Malacca, chiều dài nhà liền kề người Hoa dài 60 mét xen kẽ nhiều sân

Ngược lại, chiều rộng thường từ bốn đến năm mét Cấu trúc gia đình kiểu nhà đáp ứng nhu cầu kinh doanh cho ba bốn hệ Nhà liền kề Hội An không rõ nét Malacca ảnh hưởng cách tổ chức không gian người Nhật Bản, có điểm chung cho hai đô thị không gian phân chia cách ước lệ với nhiều cấp độ, hình thành theo block dựa nhu cầu sử dụng gia đình nhỏ Phần khơng gian phía trước thấp hơn, không gian chức cửa hàng, kho trung chuyển, tập kết hàng hoá từ tuyến đường thuỷ hay đơn giản không gian sinh hoạt chung – với gia đình khơng tham gia nhiều vào kinh doanh thương mại Khơng gian phía sau sử dụng làm khu vực sinh hoạt, dịch vụ, sản xuất kho lưu, có tính độc lập ngăn chia vách ngăn gỗ tường gạch cửa

4.2 Nhà chuyển đổi chức năng

Là loại hình nhà hình thành sở tái cấu trúc nhà lớn nguyên gốc, với mục đích tạo riêng tư cho gia đình thuộc hệ sau Để đáp ứng yêu cầu này, số tường ngăn bổ sung, tạo hành lang chung phòng độc lập Không gian sinh hoạt chung không gian cá thể phân định rõ ràng đảm bảo tính độc lập tốt Các hành lang thường bố trí bên so với ngơi nhà ngun gốc Theo đó, ngơi nhà thương mại ban đầu chuyển hố thành số hộ độc lập, với cách ngăn chia không gian chủ yếu dựa tuyến hành lang dọc nhà dựa vách ngăn chia theo chiều ngang

4.3 Nhà hỗn hợp

Cũng giống trường hợp nhà kết hợp cửa hàng kiểu chuyển đổi chức năng, nhà kết hợp cửa hàng kiểu hỗn hợp kết việc cải tạo vài nhà liền kề thành nhà lớn, hợp khối cơng trình Khơng gian

bên nhà phân chia lại để đáp ứng yêu cầu chức Ngôi nhà lớn người Hoa Malacca, xây dựng từ kỷ XIX, ví dụ điển hình

Chủ sở hữu loại hình nhà giữ truyền thống phong tục người Hoa Họ cải tạo cách tổ hợp nhà ban đầu thành nhà lớn đáp ứng nhu cầu sống đại gia đình nhiều hệ

Kết luận

Do ảnh hưởng đa dạng yếu tố trị, mơ hình kinh tế, tơn giáo văn hóa lịch sử thời kỳ, khiến phát triển hình thái học đô thị cảng Đông Nam Á độc đáo hấp dẫn Malacca, Hội An hay số đô thị cảng truyền thống điển hình Đơng Nam Á khác trải qua trình phát triển từ thịnh vượng tới suy thoái tới trở thành di sản thị sống Hình thái học đô thị cảng truyền thống khu vực Đông Nam Á nhiều chịu ảnh hưởng phương Tây phân khu chức đô thị Tuy nhiên, đô thị cảng Đơng Nam Á có q trình phát triển gián đoạn, không liên tục đô thị phương Tây, nhìn nhậndưới góc độ hình thái học thị, nhận thấy tính kế thừa cũ mới, đại địa, hình thành sắc riêng thị Nếu Hội An vai trị vốn có đô thị cảng kể từ người Pháp xây dựng Đà Nẵng, Malacca, Penang Singapore ví dụ điển hình cho kế thừa phát triển hình thái học thị cảng khu vực Đơng Nam Á Những thay đổi hình thái học đô thị minh chứng cho nhiều văn hóa chủng tộc cộng sinh văn hóa khác tính thống đô thị

Do ảnh hưởng mạnh mẽ người Hoa, người Nhật di cư tới Hội An hay người Hoa tới Malacca, khiến cách tổ chức khơng gian nhà kết hợp cửa hàngcó nhiều đặc điểm nhà truyền thống người nhập cư, không đặc trưng kiến trúc nhà địa Trong thời kỳ thuộc địa, ảnh hưởng kiến trúc phương Tây tác động trực tiếp tới cấu trúc đô thị, ảnh hưởng tới cách tổ chức khơng gian nhà kết hợp cửa hàng

(18)

Những thách thức an toàn cháy

trong tổ chức không gian kiến trúc nhà cao tầng Việt Nam

Challenges on fire safety in the spatial organization of high-rise buildings in Vietnam

Trần Phương Mai

Tóm tắt

An tồn cháy nhà cao tầnglà vấn đề

quan trọng, quan tâm

lĩnh vực kiến trúc, xây dựng, quản lý vận

hành giới Việt Nam Để thống

kê đầy đủ thách thức an toàn cháy

trong tổ chức không gian kiến trúc nhà cao

tầng Việt Nam cần tìm hiểu, thống kê,

phân tích nguyên nhân gây cháy

nhà cao tầng bất cập chữa cháy,

cứu hộ cứu nạn kiến nghị

cần bổ sung vào Quy chuẩn, tiêu chuẩn

an toàn cháy cho nhà cơng trình nhà

cao tầng.

Từ khóa: An tồn cháy, tổ chức khơng gian kiến

trúc,nhà cao tầng, lối thoát nạn, tầng lánh nạn

Abstract

Fire safety in high-rise buildings is an important

issue that has been of great interest in the field of

architecture, construction, operation management

in the world and in Vietnam In order to fully

list fire safety challenges in the organization of

high-rise buildings in Vietnam, it is necessary to

research, statistic and analyze the causes of fires

in high-rise buildings and inadequacies in fire

fighting and rescue as well as recommendations

that need to be added to the fire safety standards

for houses and high-rise buildings.

Key words: Fire safety, spatial organization,

high-rise buildings, emergency exits, refuge floors

ThS Trần Phương Mai

Bộ môn Kiến trúc công cộng, Khoa Kiến trúc Email:archmai9972@gmail.com

ĐT: 0917299866

Đặt vấn đề

An toàn cháy (ATC) nhà cao tầng (NCT) vấn đề quan trọng, quan tâm lĩnh vực kiến trúc, xây dựng, quản lý vận hành giới Việt Nam Để thống kê đầy đủ thách thức ATC tổ chức không gian kiến trúc NCT Việt Nam cần tìm hiểu, thống kê, phân tích nguyên nhân gây cháy NCT bất cập chữa cháy, cứu hộ cứu nạn kiến nghị cần bổ sung vào Quy chuẩn, tiêu chuẩn ATC cho nhà công trình NCT Nguyên nhân gây cháy cháy bao gồm nguyên nhân chủ quan nguyên nhân khách quan Nguyên nhân chủ quan đến từ Quy hoạch – Kiến trúc, Kỹ thuật – Vật liệu, Quản lý – Vận hành; nguyên nhân khách quan biến đổi khí hậu (động đất, nhiệt độ trái đất nóng lên…) khủng bố Nhiều yêu cầu liên quan đến vấn đề Việt Nam đề cập hệ thống tiêu chuẩn thiết kế NCT, quy chuẩn an toàn cháy Tuy nhiên, nhiều nội dung bất cập báo đề cập đến thách thức cần giải quyết, kiến nghị bổ sung hoàn thiện tổ chức không gian kiến trúc NCT đảm bảo ATC phải phù hợp với điều kiện Việt Nam

1 Tổng quan tình hình cháy, nổ nước hai thành phố lớn Hà Nội Thành phố Hồ Chí Minh

- Các thống kê so sánh tình hình cháy, nổ nước ba năm gần (2015-2016-2017) cho thấy vụ cháy thị Việt Nam có xu hướng tăng (Hình 1)

+ Số lượng vụ cháy tăng (2792 - 3582 - 4074 vụ) + Tỷ lệ người chết tăng nhẹ (62 - 105-96 người) + Tỷ lệ thương vong tăng nhiều (264 - 162 - 203 người) + Thiệt hại tài sản tăng mạnh (2700 - 3500 - 4074 tỷ đồng) Những số thống kê tăng theo tốc độ xây dựng đô thị Cuộc sống tiện nghi nhu cầu tiêu thụ tăng lên không cân với hạ tầng kỹ thuật Con người sống xa thiên nhiên, xa mặt đất, mặt nước tỷ lệ rủi ro hỏa hoạn tăng lên Các thống kê cho thấy:

+ Số vụ cháy thành thị lớn nhiều so với số vụ cháy nông thôn (62% & 38%)

+ Các vụ cháy khu vực nhà dân kinh tế tư nhân lớn nhiều so với khu vực kinh tế nhà nước (50% - 38% 12%)

Về vấn đề cháy loại hình kiến trúc xây dựng, thống kê thành phố Hà Nội năm (2015- 2016 - 2017) cho thấy (Hình 2):

+ Cháy nhà dân (64 - 474 - 398 vụ) + Cháy kho xưởng (30 - 117 - 126 vụ) + Cháy chung cư, nhà cao tầng (5 - 52 - 60 vụ)

Mặc dù số vụ cháy chung cư, nhà cao tầngít số vụ cháy nhà dân kho xưởng, có đột biến tăng năm gần hậu lớn hơn, thiệt hại người tài sản có xu hướng tăng mạnh

Bảng tổng hợp vụ cháy chung cư, nhà cao tầng số vụ cháy nước xẩy năm (2016- 2018) Hà Nội thành phố Hồ Chí Minh bao gồm:

- Phân tích nguyên nhân vụ cháy chung cư, nhà cao tầng năm (2016 - 2017 - 2018) cho thấy:

(19)

gây cháy từ điện chiếm tỷ lệ cao (56%), xuất phát từ sử dụng điện, khiến công suất điện tăng đến mức dây điện theo thiết kế không đáp ứng dẫn đến tải bị cháy Các thiết bị sử dụng điện tăng đột biến giai đoạn nắng nóng, đặc biệt đợt nắng nóng đột xuất biến đổi khí hậu Hỏa hoạn xuất phát từ lửa (35%), nguyên nhân từ bếp nấu, khí đốt, từ đốt hương, vàng mã chí từ buồng đổ rác, rác bị cháy âm ỉ bị vứt tàn lửa cịn cháy vào Cịn lại khơng rõ nguyên nhân điều tra (9%), ngun nhân cịn lại chủ yếu vơ ý thức thiếu hiểu biết người sử dụng

+ Các vụ cháy chung cư,nhà cao tầng diễn mạnh năm gần (2016 - 2018), có vụ cháy năm 2018 Các dự án chung cư cao tầng phát triển ạt, ý đến số lượng mà chưa trọng chất lượng, khách hàng tập trung quan tâm vào hình thức hộ mà khơng kiểm tra số lượng thang máy, thang thường, đặc biệt thang thoát hiểm N1, N2, N3 bố trí có đảm bảo an tồn theo luật phịng cháy hay khơng

+ Về thời gian vị trí xảy cháy: Nhận thấy vụ

cháy chủ yếu xảy vào mùa hè (tháng 5-7) Điểm phát cháy chủ yếu từ hộ có vụ từ tầng (3/7 vụ) (Rainbow 31/10/2016; Parc Spring 1/4/2018 CT6 Ecocity 6/5/2018), vụ từ tầng 18 có vụ từ tầng hầm vụ cháy chung cư Carina với 13 người chết, 60 người bị thương; vụ hy hữu lại gây hậu nghiêm trọng Số người chết đám cháy chủ yếu chết ngạt chết cháy; điều cho thấy an tồn nạn chưa giải (vụ Carina); vịi chữa cháy khơng lên tầng 15 (vụ Tòa nhà Golden Westlake Chung cư Bắc Hà Fodaco)

2 Quan điểm giải pháp nạn đảm bảo an tồn cho người có cố cháy, nổ tòa nhà cao tầng (theo số liệu phòng Thẩm duyệt Phòng cháy chữa cháy, cục Phòng cháy chữa cháy Cứu nạn cứu hộ, Bộ Công an)

Với đặc điểm công NCT lối nạn thang bộ, nhà cao tầng, đường thoát nạn dài, thời gian thoát nạn lâu, vượt so với thời gian thoát nạn cho phép, gây nguy hiểm cho người

Bảng Tổng hợp số vụ cháy từ năm 2016 - 2018

TT Tên cơng trình, Địa điểm Thời gian Vị trí cháy / Tổng số tầng Nguyên nhân

1 Chung cư Raibow Linh đàm, Hà Nội 31/10/2016 Tầng 8/21 Thắp hương, gió thổi tàn hương rơi xuống bàn ghế da

2 Tòa nhà Topaz Tower, Sài gòn Pearl, TP HCM 17/04/2017 tầng 28/37 Chưa rõ nguyên nhân

3 Chung cư Westlake Hồ Tây, Hà Nội 25/12/2017 tầng 25/25 Cháy từ buồng chứa rác tầng áp mái

4 Tòa nhà Carina, TP Hồ Chí Minh 23/03/2018 tầng hầm/12-18-12 Xe máy tầng hầm chập điện bốc cháy

5 Tòa nhà Parc Spring, Quận 2, TP Hồ Chí Minh 01/04/2018 tầng 8/18 Chập điện quạt máy

6 Tòa nhà CT6, khu ĐTM Ecocity, Thanh Trì, Hà Nội 06/05/2018 tầng 8/12 Chập điện phòng ngủ

7 Tòa nhà Bắc Hà- Fodaco, Hà 25/05/2018 tầng 18/25 Chập điện hộ

(20)

thốt nạn Ngồi NCT có hệ thống giao thông nội theo chiều ngang chiều đứng hành lang, buồng thang bộ, thang máy; có kênh, giếng kỹ thuật điện, thông tin liên lạc, cấp nước, cấp khí đốt, thơng gió điều hịa khơng khí, ống đổ rác, giếng trời… xẩy cháy, lửa khói lan truyền nhanh theo phương đứng phương ngang tòa nhà, dẫn tới cháy lan toàn nhà Việc chữa cháy, cứu nạn cứu hộ khó tiếp cận đám cháy phương tiện chữa cháy chưa đáp ứng với chiều cao tịa nhà

Nhà cao tầng thường có đa chức chung cư, trung tâm thương mại, siêu thị, văn phịng cho th, gara tơ, xe máy…với vật liệu nội thất đa dạng, nhiều hàng hóa vật liệu hồn thiện dễ cháy Mỗi cơng lại có đặc điểm riêng, khác

Nhà cao tầng nơi tập trung đông người, đa dạng thể trạng độ tuổi, có nhiều khó khăn phức tạp việc nạn, cứu nạn từ tầng cao xuống mặt đất, đặc biệt người già, trẻ em, người khuyết tật, người có sức khỏe yếu

Nhà cao tầng thường xây dựng khu trung tâm thị, có trường hợp xây dựng nhiều vị trí bất lợi, đường phố xung quanh nhỏ hẹp lực lượng cảnh sát chữa cháy đến trường chậm điều kiện khách quan Mặt khác diện tích hẹp, mặt tổng thể bố trí thường khơng đảm bảo khoảng trống, đường giao thơng ngồi nhà để triển khai xe thang chữa cháy

Với chung cư, nhà cao tầng có đặc điểm nêu trên, cục cảnh sát PCCC khuyến cáo người dân tịa nhà nạn có cháy nổ theo số phương thức cụ thể sau:

- Thoát nạn thang - Thoát thang dây, ống tụt

- Thoát thang máy khẩn cấp (đã áp dụng số nước, nhiên Việt Nam chưa triển khai phương thức thoát nạn này)

- Lực lượng PCCC triển khai cứu nạn, cứu hộ: sử dụng thang máy (nếu có) cho lực lượng chữa cháy, xe thang, đệm hơi, trực thăng…

Giải pháp thoát nạn đảm bảo an toàn cho người xẩy cố cháy, nổ NCT phải đảm bảo vấn đề sau:

Thứ nhất, để người dân biết cách có đủ điều kiện để thoát nạn nhanh nhất, vấn đề liên quan đến tuyên truyền, tập huấn thường xuyên kỹ thoát hiểm cho

người dân Từ khâu thiết kế, thi công, vận hành chuyển giao tuân thủ tiêu chuẩn quy chuẩn ATC NCT

Thứ hai, làm để lực lượng PCCC CNCH đến tiếp cận trường nhanh với đầy đủ phương tiện kỹ thuật Vấn đề đòi hỏi hạ tầng kỹ thuật từ khâu quy hoạch tổng mặt bằng, đường giao thơng tiếp cận tịa nhà, nguồn nước cứu hỏa việc đầu tư trang thiết bị lực lượng cảnh sát PCCC

Thứ ba, làm để chữa cháy cứu người bị nạn nhanh chóng, hiệu nhất, hạn chế tối đa thiệt hại Điều phụ thuộc vào kinh nghiệm, kỹ chiến đấu lực lượng cảnh sát PCCC phối hợp với lực lượng PCCC sở Đồng thời, cơng trình phải có đủ điều kiện kỹ thuật cho lực lượng cảnh sát PCCC sử dụng để triển khai thực nhiệm vụ

3 Những bất cập Tiêu chuẩn, Quy chuẩn PCCC hành kiến nghị bổ sung

Hiện tại, quy định PCCC bắt buộc phải tuân thủ thiết kế cơng trình cao tầng Việt Nam theo: QCVN 06:2010/BXD: Quy chuẩn kỹ thuật Quốc gia ATC cho nhà cơng trình; QCVN 08:2009/BXD: Quy chuẩn kỹ thuật Quốc gia cơng trình ngầm thị; TCVN 6160:1996: Phịng cháy chữa cháy NCT - Yêu cầu thiết kế; TCVN 2622:1995: Phòng cháy, chống cháy cho nhà cơng trình

- “Quy định bố trí buồng thang khơng nhiễm khói loại N1” (theo ý kiến KTS tư vấn thiết kế): QCVN 06:2010/ BXD có yêu cầu nhà có chiều cao lớn 28 mét (khoảng từ tầng trở lên) yêu cầu bố trí 50% số lượng buồng thang khơng nhiễm khói loại N1 (là buồng thang khơng nhiễm khói có lối vào buồng thang từ tầng qua khoảng đệm không nhiễm khói thực giải pháp thơng gió tự nhiên phù hợp) Với quy định này, người thiết kế gặp nhiều bất cập sau:

+ Về kiến trúc: Khó tìm vị trí nhiều trường hợp khơng thể bố trí thang N1 cơng trình có diện tích khối đế lớn khối thân; Hạn chế việc khai thác tối đa diện tích hộ tiếp xúc với tự nhiên; Hạn chế việc tối ưu số lượng vị trí thang

+ Về kết cấu: Nhà cao tầng ưu tiên lõi cứng nằm gần vào trọng tâm cơng trình tốt, nằm lệch mép cơng trình bất lợi Như vậy, với lõi cứng có bố trí thang N1 điểm bất lợi cho hệ kết cấu số cơng trình NCT

(21)

+ Về kỹ thuật PCCC: Trong số trường hợp cháy, có khói bao mặt ngồi cơng trình (có thể gió chuyển hướng) tồn phần logia trước vào N1 khơng chống tụ khói Với cấu tạo định hướng khơng gian nhiễm khói thực giải pháp thơng gió tự nhiên lúc thang N1 tác dụng thoát nạn Đặc biệt khu thị có nhiều nhà cao tầng việc xác định hướng gió để phịng tránh khói tụ khói bao mặt ngồi phức tạp khó xác

Trong thực tế triển khai dự án, sở phân tích, đánh giá ưu nhược điểm hai phương án sử dụng thang N1 hay N2 N3 hầu hết dự án lựa chọn phương án sử dụng thang N2 N3 Và để thỏa mãn yêu cầu để phê duyệt dự án đề xuất giải pháp thiết kế bổ sung hồ sơ “xin thay đổi” gửi quan quản lý nhà nước để thay đổi riêng cho quy định Kiến nghị điều chỉnh ban hành lại Quy chuẩn kỹ thuật Quốc gia ATC cho nhà cơng trình, cần điều chỉnh hồn thiện nội dung quy định cho nhiều trường hợp lựa chọn giải pháp tương đương Cụ thể nội dung quy định, định nghĩa rõ cấu tạo buồng thang loại N1 quy định việc cho phép thay buồng thang N1 buồng thang có bố trí kết hợp hệ thống bảo vệ ngăn khói dùng buồng thang khơng nhiễm khói loại N2 N3 với việc cấp khí vào khoang đệm vào buồng thang

● Lối thoát nạn:

QCVN 06:2010/BXD quy định số lượng nguyên tắc bố trí lối nạn (LTN) cấp có thẩm quyền phê duyệt, thẩm duyệt nghiệm thu PCCC phải cụ thể rõ nguyên tắc sau:

+ Nhấn mạnh nguyên tắc hộ NCT nằm hai LTN

+ Tăng cường quản lý khâu phê duyệt, thẩm duyệt thiết kế quy định khoảng cách hai LTN NCT, tránh trường hợp chủ đầu tư bố trí đủ số lượng mà sai quy định bắt buộc

+ Cần bổ sung quy định cụ thể thiết kế hành lang NCT sở tình huống: hành lang hở tiếp xúc với khơng gian bên ngồi, hành lang đóng kín, hành lang có mở khe thơng gió – chiếu sáng, hành lang tiếp xúc với không gian giếng trời (atrium) để đảm bảo yêu cầu khơng nhiễm khói có cố tránh lặp lại hậu đáng tiếc vụ cháy chung cư Carina, thành phố HCM tháng 3/2018

● Tầng lánh nạn:

NCT nơi tập trung đông người, đa dạng cơng năng, tài sản có giá trị cao hỏa hoạn xẩy nơi đâu, thời điểm Với NCT có tầng cao từ 75

75 mét gọi nhà siêu cao tầng,tiêu chuẩn Mỹ số nước châu Âu hành 100 mét, Việt nam chưa có định nghĩa chiều cao cho nhà siêu cao tầng) việc thoát hiểm khỏi cơng trình nhiều thời gian, thang chữa cháy khơng thể tới được,kể với NCT 75 mét với người cần trợ giúp người già, trẻ em, người tàn tật, người bệnh… cần nhiều thời gian phải có nơi để lánh nạn Tầng lánh nạn khu vực (gian), tầng (sàn), khơng gian thang hiểm khơng tụ khói… Tầng lánh nạn (TLN) lớn nhỏ theo tính tốn cụ thể cho trường hợp phải đảm bảo yêu cầu sau:

+ Kết cấu chống cháy đảm bảo an toàn + Liên hệ với tuyến thoát hiểm (tự cứu) cứu hộ (từ vào)

Theo QCVN 06:2010/BXD, chưa yêu cầu bắt buộc phải có TLN tịa nhà có chiều cao 100m Việc sử dụng không gian lánh nạn trường hợp khơng cố địi hỏi KTS phải cân nhắc tính tốn Việc tách khơng gian lánh nạn lớn thành khơng gian lánh nạn nhó với khồng cách TLN giải pháp thực tiễn:

+ Khi xảy cố người di chuyển tới khơng gian lánh nạn gần dễ nhận biết

+ Bình thừng khơng có cố sử dụng TLN thành khơng gian xanh với chức bổ sung phù hợp

Như vậy, chia tầng lánh nạn thành diện tích lánh nạn nhỏ khoảng cách tầng nhỏ Thí dụ, tầng lánh nạn có diện tích (S) cách 15 tầng bố trí diện tích nhỏ (s) 1/5 diện tích (S) sàn, với bố trí cách tầng (15 tầng/5) khoang lánh nạn Để sử dụng tốt trường hợp không xảy hỏa hoạn, kiến trúc sư nghiên cứu chức bổ sung cho hoạt động cộng đồng (không gian hút thuốc, khơng gian giao tiếp, khơng gian xanh) (Hình 3)

● Vấn đề cứu nạn:

QCVN 06:2010/BXD quy định rõ yêu cầu tổ chức giao thông cho xe cứu hỏa tiếp cận cơng trình, tiếp cận đám cháy từ hướng xung quanh cơng trình Tuy nhiên, thang nâng tiếp cận tới tầng 15 (khoảng 56 mét) nhiều tịa nhà có cấu trúc vỏ bọc bao che kín làm cho lính cứu hỏa khơng vào bên Điều có nghĩa, người bị nạn khơng có khả từ mặt ngồi Có thể gợi ý cho kiến trúc sư tổ hợp mặt đứng nên bố trí cửa cho phép cứu hỏa thâm nhập vào bên hỗ trợ nạn bên ngồi Những lỗ cửa cần phải đánh dấu mặt đứng cách có thẩm mỹ có sơ đồ cứu nạn từ tầng cho kịch cháy hiểm,

(22)

giáp mặt ngồi tường vị trí tiếp cận tịa nhà lính cứu hỏa (Hình 4)

● Vấn đề chống cháy lan lan truyền lửa khói theo phương đứng phương ngang:

+ Theo phương đứng: Sơ đồ lan truyền lửa khói có xu hướng bốc từ lên từ Các mảng tường đen bề mặt chung cư bị cháy cho thấy khói lửa mặt tường qua hệ thống cửa sổ

Những yếu tố khuyến khích phát triển chùm lửa là:Sự chênh lệch áp suất bên bên nhà tạo lực hút khơng khí qua lỗ cửa, hành lang, khe hút gió Chúng đóng vai trị quan trọng việc thơng gió tự nhiên cho tịa nhà, đồng thời yếu tố tác động tích cực cho đám cháy phát triển lên cao phát triển nhanh

Như thấy, điều kiện khí hậu nóng ẩm, lối sống mở người Việt, cấu trúc tiết kiệm nguyên liệu nhà cao tầng nên lan truyền cháy khói nguyên nhân khiến vụ cháy nhà cao tầng có độ phức tạp quy mơ so với tịa nhà xứ lạnh Châu Âu Việc ngăn khói lan truyền theo chiều đứng liên quan tới cầu trúc tòa nhà

- Cần tạo sàn chống cháy, lánh nạn theo chiều cao - Cần lưu ý xử lý giếng trời, ống thống gió theo chiều đứng

- Cần ý khe từ đường ống kỹ thuật thi công tạo nên

Trường hợp NCT có khơng gian thơng tầng (atrium) lan truyền khói thay đổi theo hướng khơng gian Atrium trở thành khơng gian khói tích cực có quạt hút gió tầng khoảng hở lớn không gian lan truyền xung quanh Khi lửa khói phát triển theo chiều cao không gian thông tầng

+ Theo phương ngang: Sự lan truyền khói lửa theo phương ngang đòi hỏi phải ngăn chia khơng gian tầng thành khoang có ngăn cháy theo phương ngang tạo thành không gian cháy tách biệt Theo đó, khoang có ngăn cháy từ 800 - 1100m2 tùy theo bậc chịu lửa

từ 1-5 Hệ thống cửa sập, vách ngăn chống cháy di động, hàng rào nước sử dụng trường hợp (Hình 5)

Tuy nhiên, vấn đề phức tạp với kiến trúc sư, điều quan trọng không tách biệt khoang ngăn cháy với nơi phát cháy, mà phải tách biệt khoang ngăn cháy với không gian giao thông Kinh nghiệm Hàn quốc cho thấy, trường hợp xảy hỏa hoạn, thang bộ, kể thang băng chuyền siêu thị văn phòng trở thành thang hiểm nhờ hệ thống rèm ngăn cháy, ngăn khói linh hoạt kích hoạt để tạo nên

tường ngăn cháy, ngăn khói bao quanh Khái niệm mặt linh hoạt cho kiến trúc sư liên quan tới tổ chức cơng hợp lý thẩm mỹ mà cịn phải để hình thành khoang cháy cách đơn giản mà không ảnh hưởng tới ý đồ tổ chức không gian KTS…

4 Kết luận, kiến nghị

Kết luận

- Việc phát triển NCT tất yếu đô thị Việt Nam có mật độ dân cư cao, giải pháp Quy hoạch Kiến trúc phù hợp cho phát triển lâu dài bền vững môi trường đô thị, cho cảnh quan tỷ lệ xanh khoảng trống đô thị, thuận tiện cho hướng tiếp cận cơng trình có cố CHCN Kiến trúc thân thiện với môi trường, công nghệ vật liệu xanh đảm bảo an toàn cháy, nổ

- Các quan Nhà nước có thẩm quyền phê duyệt, thẩm định nghiệm thu PCCC CHCN với Quy chuẩn Tiêu chuẩn ban hành.Các Quy chuẩn, Tiêu chuẩn cần có văn hướng dẫn đồng bộ, rõ ràng quán

- Quản lý vận hành khâu quan trọng có trách nhiệm lâu dài theo tuổi thọ cơng trình, thường xun tiến hành kiểm tra an toàn cháy, nổ theo quy định Trên sở quy định, quy chuẩn, tiêu chuẩn kỹ thuật ban hành, tham khảo cập nhật tiêu chuẩn nước phát triển PCCC, kết hợp với đặc điểm riêng NCT Việt Nam, quan chức tham mưu, đề xuất chỉnh sửa, bổ sung xây dựng văn quy phạm pháp luật lĩnh vực PCCC, đảm bảo an tồn cho người dân tịa NCT Cập nhật công nghệ tiên tiến giới phải phù hợp với điều kiện kinh tế, văn hóa, xã hội Việt Nam

Kiến nghị

Trong giáo trình đào tạo Kiến trúc sư Kỹ sư xây dựng, cần bổ sung môn học “Thiết kế phịng hỏa” Mơn học giúp cho sinh viên định hướng trình thiết kế từ tổng mặt bằng, nội ngoại thất phải tính tốn kịch phòng cháy chữa cháy cứu nạn cứu hộ Cơng tác phịng cháy chữa cháy cứu hộ cứu nạn lên kế hoạch từ Kiến trúc sư, triển khai vận hành nhà quản lý cư dân thụ hưởng, cuối có cố xẩy người lực lượng phòng cháy chữa cháy can thiệp./

1 Dỗn Minh Khơi – An tồn cháy kiến trúc nhà cao tầng và siêu cao tầng Việt Nam (2017), Nhà xuất Xây dựng. 2 An toàn phịng cháy – Thốt hiểm Việt Nam kinh

nghiệm Nhật Bản Kỷ yếu hội thảo Quốc tế (2018), Nhà xuất Xây dựng.

(23)

Sử dụng phương pháp ma trận chuyển cải tiến

trong phân tích kết cấu dầm liên tục

Using modified transfer method to analyse straight continuousbeam

Lê Dũng Bảo Trung

Tóm tắt

Bài báo trình bày phương pháp ma trận

chuyển cải tiến (PP MTCCT) phân tích nội

lực, chuyển vịhệ kết cấu dạng dầm liên

tục Kết nghiên cứu kiểm chứng

qua ví dụ tính tay phương pháp

phần tử hữu hạn(PTHH) chạy máy với

phần mềm SAP 2000.

Từ khóa: Phần tử dầm thẳng liên tục, Phương

pháp ma trận chuyển cải tiến

Abstract

This paper presents Modified Transfer Method

in analysis internal force anddisplacement of

straight continuous beam Results are verified

with SAP2000 programe.

Key words: Straight continuous

beamelement,Modified Transfer Method

ThS Lê Dũng Bảo Trung Bộ môn Kết cấu Thép Gỗ, Khoa Xây dựng

Email: Trungldb@gmail.com

1 Giới thiệu

Trong tài liệu[3], [4], [5], [6], [8] [9] tác giả trình bày phương pháp ma trận chuyển cải tiến phân tích cong phẳng hình trịn, cong xoắn ốc 3D hình trịn, cong phẳng hình elip chịu tải trọng tổng quát, gối tựa đàn hồi bố trí vị trí Bài báo trình bày phương pháp ma trận chuyển cải tiến phân tích nội lực, chuyển vị hệ thẳng dạng dầm liên tục, chịu uốn mặt phẳng tải trọng Kết nghiên cứu ứng dụng tính tốn hệ kết cấu dầm liên tục đỡ cầu trục, cổng trục nhà công nghiệp, nhà máy đóng tàu; cầu vượt cơng trình giao thơng; dầm dọc, dầm phụ nhiều nhịp kết cấu khung dân dụng,.v.v 2 Thiết lập ma trận độ cứng phần tử dầm thẳng từ phần tử cong

Phương pháp ma trận chuyển tổng quát xétphần tử cong m có hai đầu mút 2.Quy ước ứng lực chuyển vị nút dương chiều với hệ tọa độ (HTĐ) Kí hiệu {P}, {M}, {U}, {Ω} véc tơ ứng lực, mômen, chuyển vị thẳng xoay nút Véc tơ ứng lực chuyển vị nút tổng quát có dạng {

P

{

U

P

U

hoặc chuyển vị Biểu thức phương pháp ma trận chuyển hai đầu phần tử m, [1], sau:

[ ] [ ]

1

12

2 1

6 12 − −







 







 

=





 





 

=





 

 





 









 





 

−













∫

ds

O

A

B

A

U

P

A

U

T

P

T

A

m Biểu thức (1) hệ phương trình đại số tuyến tính có ẩn số chuyển vị nằm hai vế phương trình, cải tiến Biểu thức (1) đưa ẩn số vế, ta có:

[ ]





 





= 



 









 





















=









=







  





P

U

P

U

12 11 12

-1 -1

21 22 12 11 22 12

-T T

T

T - T T T

T T

11 12

c m

21 22

K

k

K

Biểu thức (2) biểu thức tổng quát phương pháp ma trận chuyển cải tiến, có dạng tương tự biểu thức phương pháp PTHH, [kc]m ma trận độ cứng

trong hệ tọa độ chung phần tử m thiết lập từ phương pháp ma trận chuyển Nội dung chi tiết phương pháp ma trận chuyển cải tiến trình bày [4] Phần từ dầm trường hợp đặc biệt phần tử cong, chịu uốn phẳng đầu phần tử ứng lực nút gồm hai thành phần lực Pz momen My, tương ứng

chuyển vị thẳng Uz xoay ωy Hệ tọa độ có trục x ≡ x’, y ≡ y’ z ≡ z’, chiều dương

của ứng lực nút (và chuyển vị nút) quy ước Hình

Do cịn hai thành phần ứng lực chuyển vị nút nên ma trận đặc trưng ta giữ lại hàng cột tương ứng với thành phần

Các ma trận đặc trưng hình học tổng quát (được thiết lập [1], biến đổi sang PP MTCCT [4]), áp dụng vào trường hợp thẳng tính sau:

[ ]

T

=





U





=





1

0 1

−

l





;

[ ] [ ] [ ]

T

=

0 ;

T

= −





P





=





−

1 0

l

−

1





;

[ ] [ ]

A

=

x

;









A

[ ]

1 2

1 0

1

;

0 1

1

0 1

− −

−





















=





→

=





=





→





=





















T

l

(24)

Do hệ tọa độ riêng chiều song song với hệ tọa độ chung nên ta xác định tiếp thành phần ma trận biến đổi tọa độ sau:

[ ]

[ ] [

] [ ]

[ ]

[ ] [

] [ ]

cos '

P

U

M

H

z z

I

và H

H

y y

I

≡

=

≡

=

Khi không kể đến biến dạng trượt, ma trận độ cứng tiết diện có dạng:

[ ] [ ] [

P

0 ;

M

]

1

y

M

EI

≈

=













Các ma trận thành phần ma trận [

B

[ ] [ ][ ][ ] [ ]

M

P

=

H

U

M

P

H

P

T

=

0 ;

[

] [ ][

][ ]

1 ;





=

= 











T

M M M

y

H

M

H

EI

M

[

][ ]

= 







;









M

y

x

A

EI

M

[ ] [

]

= 







;









T

M

y

x

A

EI

M

[ ] [ ] [

][ ]

= 







.









+

T

P

M

y

x

A

EI

M

[ ]

[ ] [ ]

12

1

3 2

1

2

















=





=





















→

= 



∫

s

l

y

s

T

s

l

x

ds

EI

x

EI

l

T

ds

B

A

B

A

3

2

1

1 0

1

3

2

0 1

2









−













=





























y

l

EI

l

3

2

1

6

2





−









=













y

l

EI

l

[ ]

12

6

.

6

2









→

=







−











y

l

T

EI

l

Và tính ma trận thành phần ma trận độ cứng:

[ ] [ ] [ ]

11 12 11

2

12

6

;

6

4

y

l

K

T

EI

l

−

=

−

























[ ] [ ]

12 12

2

12

6

;

6

2

y

l

K

T

EI

l

−

= −

=

























[ ] [ ] [ ][ ] [ ]

21 21 22 12 11 '

12 6

;

6

2

y

l

K

T

EI

l

−

= −

+

=

−

























[ ] [ ][ ]

22 22 12 '

12 6

.

6

4

y

l

K

T

EI

l

= −

=

























Ghép ma trận khối ta ma trận độ cứng phần tử thẳng hệ tọa độ chung:

[ ]

21 22





=





=





c

K

k

K

Hình Quy ước dấu ứng lực

(25)

3

2

'

3

2

12

6

12

6

4

6

2

12

6

12

6

2

6

4

y

l

EI

l



−













−







=







−













−











Ma trận có dạng tương tự ma trận độ cứng phần tử dầm chịu uốn phẳng phương pháp PTHH, [7], có số số hạng trái dấu hai phương pháp không quy ước dấu

Áp dụng bước giải tương tự phương pháp PTHH thu kết phân tích

3 Ví dụ kiểm chứng

3.1 Ví dụ 1

Sử dụng phương pháp ma trận chuyển mở rộng tìm chuyển vị thẳng góc xoay điểm A, B C Hình 2, số liệu tính tốn sau:

Lực tập trung B: P = -10.0 (kN) Vật liệu thép, E = 2.1e+08 (kN/m2).

Chiều dài l1 = 2,0 (m); l2 = 3,0 (m) Tiết diện thép I tổ hợp

Lời giải

Rời rác hóa kí hiệu phần tử Hình 2, hệ tọa độ chiều dương chuyển vị, ứng lực nút thống Mục Phần tử dầm chịu uốn phẳng nút có hai bậc tự tương ứng hai chuyển vị thẳng xoay Véc tơ chuyển vị nút hệ tọa độ chung {dc} có dạng:

{ } {

}

{

}

1

T

T zA yA zB yB zC yC

c

d

U

ω

U

ω

U

ω

=

Sử dụng Biểu thức tính ma trận độ cứng hai phần tử là:

[ ]

19359

19359 25812

19359

12906

19359 19359

19359

19359 12906

19359

25812

c

k

−

=

−

























[ ]

5737

8607

5737

8607

8607 17214

8607

5737 8607

5737

8607

8607 8607

8607 17214

c

k

−

=

−

























Bảng Kết phân tích chuyển vị nút, SAP2000, (m-rad)

Joint U1 (Ux) U2 (Uy) U3 (Uz) R1 (ωx) R2 (ωy) R3 (ωz)

m m m Radians Radians Radians

A 0 0 0

B 0 -0.00053 0.000107

C 0 0 0

Bảng Kết phân tích ứng lực nút, SAP2000, (kN-m)

Frame (thanh)

Joint (nút)

F1 (Px) F2 (Py) F3 (Pz) M1 (Mx) M2 (My) M3 (Mz)

KN KN KN KN-m KN-m KN-m

1 A 0 6.4604 -7.1510

B 0 -6.4604 -5.7698

2 B 0 -3.5396 5.7698

C 0 3.5396 4.8490

Bảng So sánh ứng lực nút tính theo phương pháp

Thanh Nút PP MTCMR PP PTHH SAP2000

Pz My Pz My Pz (F3) My (M2)

1 A 6.4795 -7.1990 6.4795 7.1996 6.4604 -7.1510

B -6.4795 -5.7599 -6.4795 5.7593 -6.4604 -5.7698 B -3.5195 5.7598 -3.5202 -5.7604 -3.5396 5.7698

(26)

xử lý điều kiện biên có thành phần chuyển vị nút A C không, thiết lập véc tơ tải trọng nút, lập giải phương trình cân thu véc tơ chuyển vị nút:

{

}

=

1.0

−

0.003* 0.4462 0.1115

{

−

}

T T

d

e

và véc tơ ứng lực nút hệ tọa độ riêng: Phần tử 1, kN-m:

{ } {

P

r

=

6.4795

−

7.1990

−

6.4795

−

5.7599

}

T

{ } {

P

r

= −

3.5195 5.7598 3.5195 4.8001

}

T

3.2 Ví dụ 2

Sử dụng phương pháp PTHH để giải hệ Ví dụ

Lời giải

Sơ đồ tính Hình Ma trận độ cứng quy ước dấu phần tử dầm tài liệu [7] Thực phép tính ta thu được:

[ ]

19359

19359 19359

19359

25812

19359 12906

;

19359

19359 19359

19359

12906

19359 25812

c

k

−

=

−

























[ ]

5736

8604

5736 8604

8604 17208

8604 8604

5736

8604 5736

8604

8604 17208

c

k

−

=

−

























Tiến hành bước giải tốn tìm nội lực, chuyển vị theo phương pháp PTHH thu được:

Véc tơ chuyển vị nút:

{

}

=

1.0

−

0.003* 0.4463

{

−

0.1116

}

T T

d

e

và véc tơ ứng lực nút hệ tọa độ riêng: Phần tử 1, kN-m:

{ } {

P

r

=

6.4795 7.1996

−

6.4795 5.7593

}

T

{ } {

P

r

= −

3.5202

−

5.7604 3.5202

−

4.8002

}

T

3.3 Ví dụ 3

Sử dụng phần mềm SAP 2000 để giải hệ Ví dụ

Lời giải

Xây dựng mơ hình tính phần mềm SAP (với đầy đủ đặc trưng vật liệu, tiết diện, tải trọng, liên kết) để phân tích ta thu kết Bảng 1, 2,

Như kết tính tốn phương pháp lệch không 1%

4 Kết luận kiến nghị

Bài báo trình bày phương pháp ma trận chuyển cải tiến phân tích kết cấu dầm thẳng, liên tục, chịu uốn mặt phẳng tải trọng Đây phương pháp tính tốn tin cậy, cơng cụ hữu ích giúp tính tốn thiết kế, kiểm chứng, nghiên cứu dạng kết cấu này, sở cho phân tích nâng cao./

1 Nguyễn Trâm, Lý thuyết tính tốn tổng thể không gian kết cấu nhịp cầu, Luận án Tiến sĩ Khoa học,Maxcơva, Liên Xô, 1982.

2 Đặng Quốc Lương, Phương pháp tính kỹ thuật,NXB Khoa học và Kỹ thuật, Hà nội, 2001.

3 Xây dựng ma trận chuyển phần tử cong biến dạng mặt phẳng tải trọng có xét momen xoắn, Tạp chí xây dựng, Bộ Xây Dựng, số tháng 2/2009.

4 Lê Dũng Bảo Trung, Nguyễn Hồng Sơn, Phương pháp phân tích thanh cong phẳng liên tục chịu tải trọng không gian,Tuyển tập công trình hội nghị khoa học tồn quốc Cơ học Vật rắn biến dạng lần thứ XII, Đại học Duy Tân, TP Đà Nẵng, 1458-1465, 2015. 5 Lê Dũng Bảo Trung, Phương pháp phân tích tuyến tính chuyển

vị, nội lực vòm tròn liên tục chịu tải trọng khơng gian, Tạp chí khoa học Kiến trúc Xây dựng, Trường đại học kiến trúc Hà Nội, 7/2016.

6 Phân tích kết cấu vịm Elips liên tục chịu tải trọng tổng quát phương pháp ma trận chuyển cải tiến, Tạp chí khoa học Kiến trúc Xây dựng, Trường đại học kiến trúc Hà Nội, 12/2016.

7 Phạm Văn Đạt, Tính tốn kết cấu hệ theo phương pháp phần tử hữu hạn, Nhà xuất Xây Dựng, Hà nội, 2017.

8 Phân tích cong ghềnh hình tròn tải trọng tổng quát, gối tựa đàn hồi, Hội nghị học toàn quốc lần thứ X, Học viện kỹ thuật quân sự, 12/2017.

(27)

Xác định hệ số chọn búa đóng cọc Diesel

Determination the factor of diesel pile driving hammer

Nguyễn Cảnh Cường

Tóm tắt

Bài báo tính tốn hệ số chọn búa (K)

đóng cọc loại diesel Sổ tay chọn

máy thi công để so sánh giá trị hệ

số tiêu chuẩnViệt Nam TCVN

9394-2012 Kết tính tốn hệ số K cho

thấy giá trị hệ số tiêu chuẩn

không phù hợp với loại búa diesel Do

đó, báo kiến nghị điều chỉnh giá trị

của K phù hợp thực tế thi cơng.

Từ khóa: búa diesel, thi cơng cọc

Abstract

The paper calculates the factor of hammer

selection (K) for the type of dieselpile

driving hammer in the construction machine

handbook to compare the value of this factorK

value in the TCVN 9394-2012 (Pile driving and

static jacking works- Construction, check and

acceptance) The results show that the factor

K value in TCVN 9394-2012 is not suitable for

diesel pile driving hammertypes The paper

proposed adjusting the value of K.

Key words: diesel pile driving hammer, pile

driving construction.

ThS Nguyễn Cảnh Cường

Bộ môn Công nghệ tổ chức thi công Khoa Xây dựng

Email: canhcuongnguyen72@yahoo.com ĐT: 0912063472

Cơng nghệ thi cơng đóng cọc có ưu điểm thi cơng nhanh, chất lượng đoạn cọc kiểm tra trước thi công, sức chịu tải cọc xác định thơng qua độ chối Nhược điểm việc thi cơng đóng cọc gây chấn động ồn nên không sử dụng cho cơng trình thành phố, gần khu dân cư Trong số loại búa đóng cọc búa treo, búa đơn động, búa diesel,…thì loại búa phổ biến công trường Việt Nam búa diesel Búa diesel làm việc theo nguyên lý động kỳ (hút, nén nổ, xả) Nhược điểm loại búa đóng cọc nơi đất yếu nhiên liệu khó cháy khơng cháy hết phản lực đầu cọc tác dụng lên búa nhỏ[1]

Trong tiêu chuẩn TCVN 9394-2012 quy định hệ số chọn búa K nhằm đảm bảo yêu cầu búa không nặng nhẹ so với cọc Thực tế cho thấy hầu hết búa diesel có giá trị K không thỏa mãn giá trị K quy định tiêu chuẩn Vì cần có tính toán cụ thể giá trị K búa diesel để kiến nghị điều chỉnh lại giá trị K

2 Tính tốn giá trị hệ số chọn búa (K)

Theo TCVN 9394-2012[3], lượng xung kích búa xác định theo công thức:

, (

)

E

=

1 75

a P kGm

a: hệ số 25kGm/tấn P: sức chịu tải cọc(tấn)

Đối với búa diesel, giá trị tính tốn lượng búa ống tính theo cơng thức:

,

E

tt = 9

Q H

Giá trị tính tốn lượng búa cần tính theo cơng thức:

,

E

tt = 4

Q H

trong Q: trọng lượng phần đập búa;

H chiều cao rơi thực tế phần đập búa đóng giai đoạn cuối, búa ống H = 2,8 m, búa cần có trọng lượng phần đập 1250kg; 1800kg; 2500 kg H tương ứng 1,7m; 2m ; 2,2m

Loại búa chọn với lượng đập (Ett) phải thoả mãn điều kiện:

M q

q

k

Ett

+

=

1

trong K hệ số chọn búa

M: trọng lượng tổng cộng búa (kg); q: trọng lượng cọc ;

q1: trọng lượng mũ cọc đệm cọc (kg)

Hệ số K phải nằm trị số bảng TCVN 9394-2012[3]

Bảng Hệ số chọn búa K

Loại búa Hệ số K

(28)

Giả sử búa diesel Sổ tay chọn máy thi công [2] chọn để đóng cọc bê tơng cốt thép có tiết diện 400x400, gồm đoạn cọc, đoạn dài m Các loại búa có số thứ tự từ 10-25 bảng sử dụng để đóng cọc (trọng lượng 13,312 tấn) Các búa đóng cọc cịn lại có số thứ tự từ 1-9 Liên Xô (cũ) sản xuất cho sẵn trọng lượng cọc tương ứng Trọng lượng mũ đệm cọc 0,3

Kết tính tốn hệ số chọn búa (K) loại búa diesel trình bày bảng

Nhận xét chung giá trị hệ số chọn búa K:

• Giá trị K 15/25 loại búa diesel nằm khoảng 2-4, không thỏa mãn điều kiện giá trị K yêu cầu bảng

• Giá trị K lớn búa có trọng lượng bé, ví dụ búa có số hiệu DD6 trọng lượng búa 1,6 có K= 27,66 lúc búa DD12 có trọng lượng búa 2,7 lại có K=5,54

Như búa diesel sử dụng thực tế không thỏa mãn giá trị K theo yêu cầu tiêu chuẩn TCVN 9394-2012

3 Kết luậnvà kiến nghị

Bài báo trình bày kết tính tốn hệ số chọn búa (K) loại búa diesel đóng cọc Tuy nhiên kết tính tốn cho thấy giá trị K nhỏ nhiều so với quy định bảng tiêu chuẩn TCVN 9394-2012 Kiến nghị quan ban hành tiêu chuẩn TCVN 9394 – 2012 điều chỉnh hệ số chọn búa diesel đóng cọc nằm khoảng [K] = 2-4 để thuận lợi cho việc lựa chọn búa diesel./

Bảng Giá trị tính toán hệ số chọn búa (K)

Thứ tự Loại búa Trọng lượng toàn bộ búa (T)-Q mũ cọc(T)-q1Trọng lượng Trọng lượng cọc (T)-q xung kích(KGm)-ENăng lượng Hệ số K

1 SP 60A 0,35 0,15 0,2 175 4,00

2 SP44 0,34 0,15 0,18 150 4,47

3 S268 3,1 0,3 1,5 1600 3,06

4 S-330B 4,4 0,3 3000 3,23

5 SP-6 4,2 0,3 3000 2,83

6 SP-40A 3,85 0,3 2250 3,18

7 SP-41A 5,4 0,3 3200 3,34

8 SP-47A 8,2 0,3 6,5 4350 3,45

9 S-9 8,3 0,3 6,5 4350 3,47

10 MH 15 3,35 0,3 13,312 45000 0,38

11 MH25 5,505 0,3 13,312 7500 2,55

12 MH35 7,74 0,3 13,312 10500 2,03

13 MH45 10,305 0,3 13,312 13500 1,77

14 IDH 25 5,5 0,3 13,312 7500 2,55

15 K25 5,2 0,3 13,312 7500 2,51

16 KB60 15 0,3 13,312 16000 1,79

17 KB80 20,5 0,3 13,312 22000 1,55

18 K150 36,5 0,3 13,312 39600 1,27

19 D600 1,2 0,3 13,312 2000 7,41

20 DJ-2 0,3 13,312 62500 0,30

21 DD6 1,6 0,3 13,312 550 27,66

22 DD12 2,7 0,3 13,312 2942 5,54

23 D35 8,8 0,3 13,312 10300 2,18

24 D40 9,3 0,3 13,312 9810 2,34

25 D50 10,5 0,3 13,312 12260 1,97

1 Đỗ Đình Đức Lê Kiều (2009), Kỹ thuật thi công P1, Nhà xuất Xây dựng, Hà Nội.

2 Vũ Văn Lộc tác giả (2011), Sổ tay chọn máy thi công, Nhà xuất xây dựng.

(29)

Ứng dụng phương pháp phần tử rời rạc xây dựng

Applications of Discrete Element Method in Construction

Phan Thanh Lượng

Tóm tắt

Xuất từ năm 1970,

phương pháp Phần tử rời rạc không

còn xa lạ giới, nhiên

vẫn Việt Nam Ban

đầu, phương pháp đưa

để sử dụng cho mơ hình hóa đá nứt

nẻ ứng dụng

rộng rãi nhiều lĩnh vực khác

nhau xã hội Bài báo giới

thiệu tổng quan phương pháp,

một số sở khả ứng dụng

phương pháp xây dựng.

Từ khóa: phương pháp số, phương pháp

Phần tử rời rạc

Abstract

Since 1970s, Discrete Element Method

has been familiar in the world, but

still a new issue in Vietnam Firstly, the

method is use for simulation fractured

rock system widely applied in many

different fields The paper gives a general

introduction about the method, its basis

and applications in construction.

Key words: numerical methods, Discrete

Element Method

TS Phan Thanh Lượng Bộ môn Kết cấu thép - gỗ, Khoa Xây dựng

Email: phanthanhluong@gmail.com ĐT: 0904197411

1 Giới thiệu chung

Từ trước tới nay, Việt Nam, nói đến phương pháp số xây dựng, người ta thường nghĩ đến phương pháp Phần tử hữu hạn (Finite Element Method - FEM), phương pháp sử dụng rộng rãi việc tính tốn kết cấu cơng trình, móng lập biện pháp thi cơng Ngồi ra, số phương pháp khác đề cập đến phương pháp Sai phân hữu hạn (Finite Difference Method - FDM, Phần tử biên (Boundary Element Method - BEM), Thể tích hữu hạn (Finite Volume Method - FVM),… Điều hồn tồn giải thích bản, tồn lý thuyết tính tốn dựa tảng môn học học kết cấu sức bền vật liệu mà xuất phát điểm chúng lý thuyết học môi trường liên tục với giả thiết như: “Vật liệu có tính chất liên tục, đồng đẳng hướng” hay “Chuyển vị, biến dạng vật thể vơ bé so với kích thước vật thể” [1] Trong phần lớn trường hợp giả thiết chấp nhận được, việc tính tốn không gây sai số đáng kể Tuy nhiên số trường hợp làm việc cấu kiện lắp ghép, kết cấu gạch đá (đặc biệt gạch đá không vữa) hay tương tác cọc đất tính liên tục, đồng khơng đảm bảo, hay chuyển vị, góc xoay đáng kể, việc sử dụng phương pháp liên tục khơng cịn xác Khi đó, phương pháp Phần tử rời rạc (Discrete Element Method - DEM) gợi ý

Được đề xuất P.A Cundall từ năm 1970 [2][3], phương pháp Phần tử rời rạc khơng cịn xa lạ giới nhiên với Việt Nam Ban đầu, phương pháp đưa để ứng dụng học đá, mơ hình hóa tính tốn đá nứt nẻ Dần dần, lý thuyết hệ phương pháp hồn thiện phát triển tính ứng dụng mở rộng nhiều lĩnh vực khác Đồng thời, với phát triển khoa học máy tính, việc ứng dụng phương pháp ngày trở nên dễ dàng

2 Tổng quát phương pháp phần tử rời rạc

Về khái niệm, phương pháp Phần tử rời rạc phương pháp số xét miền phân tích tập hợp phần tử riêng rẽ có tương tác qua lại phần tử Sự khác mơ hình rời rạc với mơ hình liên tục q trình tính tốn, hai phần tử có khơng có tiếp xúc/liên kết Thơng thường, q trình tính tốn mơ hình rời rạc diễn sau:

+ Xác định thời gian tính tốn T chia thành bước ∆t đủ nhỏ

+ Tại thời điểm ban đầu t = 0, xác định vị trí trạng thái phần tử, sau kiểm tra xác định tiếp xúc phần tử, phát hai phần tử có tiếp xúc với tiến hành tính tốn lực tiếp xúc chúng Các lực tiếp xúc làm thay đổi trạng thái phần tử (vị trí, vận tốc, gia tốc, biến dạng)

(30)

+ Sau thời gian ∆t, xác định lại vị trí trạng thái phần tử tác động lực tiếp xúc trước đó, lặp lại việc phát tiếp xúc phần tử tính toán lực tiếp xúc

+ Chuyển sang bước thời gian lặp lại hết

Như vậy, mơ hình rời rạc, có hai toán cần giải quyết:

+ Xác định tiếp xúc: có hay khơng tiếp xúc hai phần tử?

+ Tính tốn lực tiếp xúc: phương pháp xác định lực tiếp xúc hai phần tử?

Chính khả giải hai tốn định phương pháp coi rời rạc

Thực tế, khơng có khái niệm học mơi trường rời rạc cho môi trường không liên tục mà có lý thuyết học hạt (Granular Mecanics, Mechanics of Granular Material hay Mechanics of Granular Matter, Mechanics of Granular Flow), phận ngành Phương pháp phần tử rời rạc phát triển dựa lý thuyết Đồng thời, tên gọi Phương pháp phần tử rời rạc tên gọi phương pháp cụ thể, mà tên gọi họ phương pháp Một cách tổng qt, mơ hình số coi thuật tốn rời rạc có đặc điểm sau:

1) Cho phép xét đến chuyển vị góc xoay hữu hạn đối tượng rời rạc, bao gồm việc phân tách phần tử

2) Có thể nhận biết cách tự động tiếp xúc phát sinh q trình tính tốn

phương pháp số, phương pháp dựa thuật tốn khác để mơ hình hóa ứng xử hệ phần tử rời rạc tương tác với Chúng phân loại theo tiêu chí khác nhau: theo thuật toán nhận biết tiếp xúc, theo cách xử lý tiếp xúc (cứng hay biến dạng), theo chiến thuật phân chia bước thời gian, theo khả mô tả xuất vết nứt,… M Jean [4] phân chia chúng thành hai nhóm lớn: phương pháp liên tục phương pháp không liên tục (dựa tính khả vi phương trình động học)

- Các phương pháp liên tục, quy luật tương tác phần tử thể thông qua hàm liên tục khả vi vận tốc tương đối lực tương tác, cho phép phần tử “chờm” lên Một vài ví dụ phương pháp liên tục:

+ Phương pháp Phần tử rời rạc nguyên thủy Cundall, gọi Phương pháp phần tử riêng biệt (Distinct Element Method - DEM), dựa định luật II Newton (định luật động lượng) quy luật lực-chuyển vị áp dụng cho tiếp xúc Định luật Newton mô tả chuyển động phần tử tác dụng lực tương tác Quy luật lực-chuyển vị dùng để xác định lực tương tác tiếp điểm dựa độ chờm lên phần tử, chúng tính tốn tường minh từ thơng số tính tốn ban đầu Độ chờm lên mơ tả lị xo thẳng xoắn, tuyến tính phi tuyến

+ Phương pháp Động học phân tử (Molecular Dynamics - MD), ban đầu đưa để ứng dụng cho hạt khí sau phát triển để mơ tả chuyển động dịng chất lỏng hạt rắn Trong phương pháp này, hạt chất điểm, thông thường đĩa tròn viên tròn, chịu lực tương tác chúng Sự xoay

Hình Hình ảnh thực mơ hình tính tốn cầu dẫn nước Arles, Cộng hòa Pháp [20]

(31)

của phần tử bỏ qua Các thuật toán để gộp bước thời gian, kể mơ hình tương tác đơn giản, cho phép quản lý luồng liệu hàng loạt tập hợp phần tử

- Các phương pháp khơng liên tục, luật tương tác hạt biểu diễn quy luật va chạm trượt kiểu Coulomb, viết dạng phương trình bất khả vi bao gồm bước nhảy vận tốc, lực tương tác ngưỡng giới hạn Một vài ví dụ phương pháp không liên tục:

+ Phương pháp Biến cố động (Event Driven - ED), phương pháp thích hợp cho mơ hình hóa hạt khí đặc trưng không tiếp xúc thường xuyên hạt tương tác xảy có va chạm chúng Phương pháp dựa giả thuyết va chạm tức phân biệt với phương pháp khác việc không sử dụng bước thời gian số Do đó, phương pháp này, phát triển phi tuyến phụ thuộc vào khoảng thời gian lần va chạm Nhưng

dẫn tới số lượng tiếp xúc lớn theo phương pháp áp dụng (khoảng cách hai biến cố nhỏ)

+ Phương pháp Tiếp xúc động (Contact Dynamics - CD), hay Tiếp xúc động không trơn (Non-Smooth Contact Dynamics - NSCD), khởi xướng J.J Moreau M Jean [5][6], dùng cho tập hợp đầy phần tử đặc, cứng biến dạng Trong phương pháp này, luật lực thay luật tiếp xúc Trong hai đặc trưng tiếp xúc đơn hướng khả tích hợp ma sát trượt Các quy luật tiếp xúc trượt va chạm mô tả phương trình khơng liên tục (khơng khả vi hay gián đoạn) Các phương trình động học giải ẩn cách kết hợp quy luật gián đoạn tiếp xúc trượt

+ Một số phương pháp khác phương pháp Song khả (bi-potential) đề xuất De Saxcé Feng, sử dụng phương trình phương pháp CD nhiên áp dụng thuật giải khác, hay phương pháp Klarbring, liên hệ tiếp xúc trượt gián đoạn mô tả chỗ liên hệ ứng suất tuyến tính, hay phương pháp Newton tổng quát Alart Curnier để mơ hình hóa vật thể biến dạng hay phương pháp gradient liên hợp Renouf Alart dùng cho vật liệu rời

3 Ứng dụng phương pháp phần tử rời rạc xây dựng

Trong xây dựng, nhiều nghiên cứu tiến hành sử dụng phương pháp Phần tử rời rạc để mơ hình hóa kết cấu gạch đá với nhiều quy mô khác Winkler đồng [7] sử dụng DEM để mơ hình hóa ứng xử khối gạch đơn khối xây nhỏ tác dụng tải trọng điều hòa Kết cho thấy tương đồng cao kết phân tích số kết thu từ thí nghiệm mẫu thực Kết nghiên cứu Peña đồng [8] với khối đá đơn chịu tải trọng điều hịa tải trọng động đất mơ hình DEM cho kết luận tương tự Papantonoupoulos [9] lại nghiên cứu cột cơng trình cổ chịu tải trọng động đất thơng qua việc mơ hình hóa cột đền Apollo Epicurius Bassae, Hy Lạp Các mơ hình sử dụng số liệu dao động hai trận động đất thực cho thấy cột riêng đứng tự do, tình trạng nguyên vẹn chịu trận động đất này, để cơng trình đứng vững cần phải điều chỉnh cột vị trí thẳng đứng chúng tái tạo lại phần chân đế Cùng đối tượng nghiên cứu, nhóm nghiên cứu Psycharis [10], Dimitri [11] Konstantinidis [12] mô hình hóa cột đá xếp chồng đền thờ cổ tác động động đất Các mô hình số cho phép phân tích ảnh hưởng hàng loạt thông số hệ số ma sát, hệ số cản nhớt, độ cứng mối nối hay kích thước phần tử cho thấy ảnh hưởng

Hình Sơ đồ chuyển vị mơ hình kết cấu cầu đá phương pháp Phần tử rời rạc [23]

(32)

cột Trong đó, nhóm nghiên cứu Bićanić [13], Idris [14] Tóth [15] dùng DEM để mơ hình hóa lại vòm gạch đá khác Bohatier, Chetouane, Pérales [16][17] [18] đồng lại tính tốn hàng loạt loại kết cấu khác sử dụng NSCD Ngược lại, tập trung nhiều đến chi tiết, Fouchal đồng [19] tiến hành mơ hình hóa ứng xử học bề mặt tiếp xúc khối xây gạch đá

Năm 2008, A Rafiee cộng [20] sử dụng phương pháp Phần tử rời rạc để mô hình hóa phân tích làm việc hai cơng trình lịch sử kênh dẫn nước Arles đấu trường Nimes, hai cơng trình xây dựng từ thời La Mã Cộng hòa Pháp, tác động động đất Kết phân tích vị trí chịu tải trọng lớn khả ổn định cơng trình tác động tải dao động, từ đề xuất phương án gia cố, cải tạo để bảo tồn công trình Đồng thời, nghiên cứu khẳng định vai trị quan trọng mơ hình số việc bảo tồn cải tạo hệ kết cấu công trình cổ gạch đá, đặc biệt vùng có động đất

Các cơng trình cầu cổ gạch đá tồn nhiều Châu Âu đối tượng quan tâm nhiều, phương pháp Phần tử rời rạc áp dụng hiệu việc mơ hình hóa tính tốn nhằm kiểm tra khả chịu tải lập biện pháp gia cố, cải tạo

những cơng trình dạng Các nhóm nghiên cứu A Thavalingam [21], L Pelà [22], A Cavicchi [23], G Milani [24] thực hàng loạt mơ hình dạng thu kết khả quan, cho phép xác định xác trạng thái làm việc phận kết cấu dự đoán trạng thái phá hoại Tương tự, J Idris đồng [25] lại tiến hành nghiên cứu đối tượng hầm tuynel Mơ hình số xây dựng bao gồm kết cấu chịu lực xây gạch phần đất đá xung quanh mối quan hệ tổng thể chúng Một số tính chất học vật liệu thay đổi để đánh giá ảnh hưởng chúng tới làm việc ổn định hệ kết cấu Đồng thời tác giả đề xuất việc đánh giá tuổi thọ cơng trình thơng qua mơ hình số

4 Kết luận kiến nghị

Bài báo trình phương pháp phần tử rời rạc cách đơn giản nhằm giới thiệu phương pháp tới độc giả đồng thời giới thiệu ứng dụng đa dạng, đặc biệt xây dựng thấy triển vọng việc áp dụng phương pháp Đây hướng nghiên cứu nhiều vấn đề để khám phá, Việt Nam giới Tác giả mong muốn phương pháp đưa vào giới thiệu chương trình đào tạo sau đại học cho ngành có liên quan./

1 Nguyễn Văn Liên, Đinh Trọng Bằng (2011), Sức bền vật liệu, NXB Xây dựng

2 Cundall, P A (1971), A computer model for simulating progressive, large-scale movements in blocky rock systems Proc Symp Znt Sot Rock Mech., Nancy 2, NO 8

3 P.A Cundall, 0.D.L Strack (1979), A discrete numerical model for granular assemblies Géotechnique 29, No 1, 47-65

4 B Cambou, M Jean, F Radjai (2009), Micromechanics of Granular Materials, Wiley-ISTE

5 J.J Moreau, P.D Panagiotopoulos, Eds (1988), Nonsmooth Mechanics ans Applications, Springer Vienna

6 M Jean ans J.J Moreau (1992), Unilaterality and dry friction in the dynamics of rigid body collections, Contact Mech International Symp., vol 3

7 T Winkler, K Meguro, and F Yamazaki (1995), Response of rigid body assemblies to dynamic excitation, Earthquake Engineering & Structural Dynamics, vol 24, no 10, pp 1389–1408, Oct 1995. 8 F Peña, F Prieto, P B Lourenỗo, A Campos Costa, and J V Lemos

(2007), On the dynamics of rocking motion of single rigid-block structures, Earthquake Engineering & Structural Dynamics, vol 36, no 15, pp 2383–2399, Dec 2007.

9 C L Papantonopoulos (1997), The Earthquake Resistance of Ancient Columns: A Numerical Perspective Developed at the Classical Temple of Apollo Epikourios., in 5th int conf on struct studies, repairs and maint of historical buildings, 1997, pp 437–446.

10 I N Psycharis, D Y Papastamatiou, and A P Alexandris, “Parametric investigation of the stability of classical columns under harmonic and earthquake excitations,” Earthquake Engineering & Structural Dynamics, vol 29, no 8, pp 1093–1109, Aug 2000. 11 R Dimitri, L De Lorenzis, and G Zavarise, “Numerical study on the

dynamic behavior of masonry columns and arches on buttresses with the discrete element method,” Engineering Structures, vol 33, no 12, pp 3172–3188, Dec 2011.

12 D Konstantinidis and N Makris, “Seismic response analysis of multidrum classical columns,” Earthquake Engineering & Structural Dynamics, vol 34, no 10, pp 1243–1270, Aug 2005.

13 N Bićanić, C Stirling, and C J Pearce (2003), Discontinuous modelling of masonry bridges, Computational Mechanics, vol 31, no 1–2, pp 60–68, May 2003.

14 J Idris, T Verdel, and M Al-Heib (2008), Numerical modelling and mechanical behaviour analysis of ancient tunnel masonry structures, Tunnelling and Underground Space Technology, vol 23, no 3, pp 251–263, May 2008.

15 A R Tóth, Z Orbán, and K Bagi (2009), Discrete element analysis of a stone masonry arch, Mechanics Research Communications, vol 36, no 4, pp 469–480, Jun 2009.

16 C Bohatier, B Chetouane, and M Vinches (2005), “Dynamic Effects in Stress Analysis for Discrete Elements Modeling: Application to Masonry,” in Volume 6: 5th International Conference on Multibody Systems, Nonlinear Dynamics, and Control, Parts A, B, and C, vol 2005, pp 2031–2035.

17 B Chetouane, F Dubois, M Vinches, and C Bohatier (2005), NSCD discrete element method for modelling masonry structures, International Journal for Numerical Methods in Engineering, vol 64, no 1, pp 65–94, Sep 2005.

18 R Péralès, M Vinches, and C Bohatier (2007), Modélisation par éléments discrets d’ouvrages 3D en génie civil : Application de la méthode Non Smooth Contact Dynamics, Revue européenne de génie civil, vol 11, pp 1169–1185.

19 F Fouchal, F Lebon, and I Titeux (2009), Contribution to the modelling of interfaces in masonry construction, Construction and Building Materials, vol 23, no 6, pp 2428–2441, Jun 2009. 20 A Rafiee, M Vinches, C Bohatier (2008), Modelling and analysis

of the Nỵmes arena and the Arles aqueduct subjected to a seismic loading, using the Non-Smooth Contact Dynamics method, Engineering Structures 30, 3457–3467

21 A Thavalingam, N Bicanic, J.I Robinson, D.A Ponniah (2001), Computational framework for discontinuous modelling of masonry arch bridges, Computer and Structures 79, 1921-1830

22 A Cavicchi, L Gambarotta (2006), Two-dimensional finite element upper bound limit analysis of masonry bridges, Computers and Structures 84, 2316–2328

23 L Pelà, A Aprile, A Benedetti (2009), Seismic assessment of masonry arch bridges, Engineering Structures 31, 1777–1788

24 G Milani, P.B Lourenỗo (2012), 3D non-linear behavior of masonry arch bridges, Computers and Structures 110–111, 133–150 25 J Idris, T Verdel, M Al-Heib (2008), Numerical modelling and

(33)

Tính tốn hệ thống dàn ống giải nhiệt

trong thi công bê tông khối lớn áp dụng với đài móng

cơng trình Vietinbank Tower

Calculation of the cooling pipe system in mass concrete construction applied to Vietinbank Tower

Nguyễn Văn Đức, Trương Kỳ Khơi

Tóm tắt

Biện pháp giảm ứng suất nhiệt thi

công kết cấu bê tơng khối lớn có ý nghĩa hết

sức quan trọng Một biện pháp

thường áp dụng thi cơng kết

cấu có khối tích lớn đài móng nhà siêu

cao tầng sử dụng hệ thống dàn ống

giải nhiệt cho khối bê tông Bài báo giới

thiệu cách tính tốn hệ thống ống giải

nhiệt, ví dụ áp dụng cho đài móng cơng

trình thi cơng điều kiện Việt Nam.

Từ khóa: Cơng nghệ xây dựng, bê tơng khối lớn, hệ

thống dàn ống giải nhiệt

Abstract

The method of reducing the thermal stress in

construction of mass concrete is significantly

important One of commonly used methods in

construction of massive foundations of skyscrapers

is the use of cooling pipe systems for concrete

blocks This paper introduces how to calculate

the cooling pipe system and give an example

for a foundation constructed under Vietnamese

conditions.

Key words: Construction technology, mass concrete,

cooling pipe system

TS Nguyễn Văn Đức, ThS Trương Kỳ Khôi Khoa Xây dựng

Email: nguyenduc.0680@gmail.com truongkhoi.dhkt@gmail.com

Ngày nhận bài: 3/12/2018 Ngày sửa bài: 20/302019 Ngày duyệt đăng: 8/01/2020

Hiện nay, quy mơ cơng trình ngày lớn hơn, cơng trình xây dựng nói chung dân dụng nói riêng thi cơng bê tơng khối lớn đài móng nhà siêu cao tầng phổ biến, đặc biệt thành phố lớn Hà Nội, TP Hồ Chí Minh,…

Thực tế khảo sát, kết cấu bê tơng bê tơng cốt thép kích thước lớn thường bị nứt mạch, chí nứt sâu, nứt xuyên thời gian đầu bê tông đông cứng Nhiều vết nứt phát sau tháo dỡ cốp pha Các kết cấu thường thiết kế với bê tông cường độ cao, thi công điều kiện mùa hè nắng nóng Hà Nội mùa khơ TP Hồ Chí Minh Việc kiểm sốt hạn chế vết nứt ứng suất nhiệt phát sinh q trình đơng kết bê tơng phức tạp, đòi hỏi kỹ sư tham gia phải có kinh nghiệm, đưa giải pháp từ khâu thiết kế, lựa chọn vật liệu thi công

Vì vậy, việc nghiên cứu tính tốn hệ thống dàn ống giải nhiệt cho khối đổ bê tông khối lớn cần thiết có ý nghĩa thực tiễn

2 Khái niệm bê tông khối lớn, điều kiện gây nứt điều kiện khí hậu Việt Nam

a) Khái niệm

Theo TCVN 9341:2012, Kết cấu bê tông bê tông cốt thép coi khối lớn có kích thước đủ để gây ứng suất kéo, phát sinh hiệu ứng nhiệt thuỷ hoá xi măng, vượt giới hạn kéo bê tơng, làm nứt bê tơng, cần phải có biện pháp để phịng ngừa vết nứt

Trong điều kiện khí hậu nóng ẩm Việt Nam kết cấu có cạnh nhỏ (a) chiều cao (h) lớn 2m xem khối lớn

Đối với kết cấu có dạng ngàm kết cấu có hình khối phức tạp kích thước khối lớn người thiết kế xem xét định

b) Điều kiện gây nứt bê tông khối lớn điều kiện khí hậu Việt Nam Theo [5], điều kiện để gây nứt bê tông khối lớn là:

∆T ≥ 200C – Điều kiện cần;

MT ≥ 500C/m – Điều kiện đủ;

Trong đó: ∆T: Độ chênh nhiệt độ điểm khối bê tông, (0C);

MT: Mô đun chênh nhiệt độ (Gradient nhiệt độ), độ chênh nhiệt độ điểm khối bê tông cách 1m, (0C/m);

3 Tính tốn hệ thống dàn ống giải nhiệt thi cơng bê tơng khối lớn cơng trình Viettinbank Tower

3.1 Tiêu chuẩn áp dụng

- CIRIA C660: Early- age thermal crack control in concrete;

- ACI 207.2R-07: Effect of Restraint, Volume Change, and Reinforcement on Cracking of Mass Concrete;

- ACI 207.4R-05: Cooling and Insulating Systems for Mass Concrete;

- Computer & Structures (Jin Keun Kim, Kook Han Ki, Joo Kyoung Yang), Thermal analysis of hydration heat in concrete structures with pipe –cooling system;

3.2 Các bước tính tốn, áp dụng cho đài móng cơng trình Vietinbank Tower

(34)

và tòa nhà Khách sạn cao 5.5m Khối lượng bê tơng đài móng khu nhà Văn phịng khoảng gần 20.000 m3 Đổ

bê tơng đài móng khối lớn nhà Văn phòng phương án chia thành nhiều đợt đổ theo phương ngang có sử dụng hệ thống ống giải nhiệt Đợt 1: 1150mm, Đợt 2: 3350mm, Đợt 3: 2500mm Dưới trình bày tính tốn kiểm sốt nhiệt độ cho bê tơng móng nhà Văn phịng cho khối đổ 3350mm 2500mm

3.2.1 Thông số dùng tính tốn kiểm tra dàn ống giải nhiệt cơng trình

a Các đặc trưng vật liệu bê tơng • Khối lượng thể tích:

γ

• Hàm lượng xi măng bao gồm tro bay xỉ lị cao: 560 Kg/m3

• Nhiệt dung riêng bê tơng: KJ/Kg0C

• Hệ số dẫn nhiệt bê tông: 2.52 W/m0C

b Các đặc trưng khối đổ

• Chiều dày khối đổ: Tính tốn cho trường hợp 3350mm 2500mm

• Bề mặt nhiệt: 5.2W/m2K

c Điều kiện mơi trường • Tốc độ gió: ≈4 m/s

• Nhiệt độ bê tơng đầu vào: Tính tốn cho trường hợp 280C – 300C – 320C

• Nhiệt độ mơi trường, dựa vào dự báo thời tiết khu vực Hà Nội tháng 8: Nhiệt độ dao động từ 300C -350C, lấy

trung bình 32.50C

d Hệ thống ống giải nhiệt

Ống giải nhiệt dùng ống sắt có đường kính ngồi Dpipe

= 33.5mm, chiều dày 2mm, khoảng cách ống theo phương ngang đứng là: Sh = 1m Sv = 1m

Nước chạy qua hệ thống ống giải nhiệt làm lạnh Chiller, lưu lượng bơm khoảng từ 4÷10 gal/min Trong tính tốn, lấy giá trị trung bình gal/min = 2.19 m3/h Khối

lượng thể tích nước

ρ

riêng nước cw = 1(kCal/kg0C) Nhiệt độ nước đầu vào

là 80C

3.2.2 Xác định nhiệt độ bên khối đổ khơng có hệ thống ống giải nhiệt

Việc tính tốn dự đốn nhiệt độ tăng chênh lệch nhiệt độ khối đổ dựa phương pháp đường đoạn nhiệt bê tơng, đồng thời có xét đến ảnh hưởng thành phần khác phụ gia tro bay, xỉ lị cao, tốc độ gió, nhiệt độ mơi trường, nhiệt độ lúc đổ Chi tiết tính toán thể CIRIA C660 – Phụ lục A2 [1]

Tính tốn trường nhiệt khối đổ bê tông thực theo phương pháp số, chia khối đổ thành n phần dọc theo tiết diện, phần, tính tốn nhiệt độ phát triển theo thời gian dựa vào liệu đường đoạn nhiệt

Sau đó, xác định nhiệt độ lớn tâm nhiệt độ hai bề mặt khối đổ, chênh lệch nhiệt độ tâm hai bề mặt chênh lệch nhiệt độ lớn Đồng thời, dựa vào nhiệt độ điểm dọc theo tiết diện, vẽ trường nhiệt độ ứng với thời điểm có Tmax trường nhiệt ứng với

thời điểm có ∆Tmax

Kết Biểu đồ nhiệt độ Tmax ∆Tmax Biểu đồ

trường nhiệt độ dọc theo tiết diện khối đổ bê tơng móng có chiều cao 3.35m thể

3.2.3 Tính tốn nhiệt độ bên khối đổ có hệ thống ống giải nhiệt

a Xác định vùng ảnh hưởng hệ thống ống giải nhiệt Diện tích vùng ảnh hưởng ống giải nhiệt xét hình vng có diện tích Sh x Sv (m2) Quy thành đường trịn

có diện tích tương đương với bán kính R:

2 ( )S Sh v

Ref S Sh v Ref m

π

⇒

= =

b Tính tốn ảnh hưởng hệ thống ống giải nhiệt đến nhiệt độ khối đổ

Gọi ∆T (0C) lượng nhiệt độ giảm 1h có

hệ thống ống giải nhiệt

Tổng lượng nhiệt cần hấp thụ để giảm lượng nhiệt ∆T (0C) 1h là:

3

* * (

c

/

)

Q

= ∆

T C

γ

kCal m

Cc: nhiệt dung riêng bê tông (kCal/kg0C);

γc: khối lượng thể tích bê tơng (kg/m3)

Tính trường hợp nguy hiểm ứng với đường

(35)

ống dài (trừ đoạn ống theo phương đứng vị trí có đến đường ống dẫn nhiệt):

L = 92 – 2*6 = 80 (m)

Với bán kính ảnh hưởng ống giải nhiệt Ref, tính

được thể tích bê tơng nằm vùng ảnh hưởng:

2

*

* *(

)

ef ef ef pipe

V

=

L S

=

L

π

R

−

R

Nhiệt lượng cần giảm suốt chiều dài ống là:

supply ef

*

q

=

V Q

Theo [4], ảnh hưởng ống giải nhiệt đến việc làm lạnh bê tơng tính theo cơng thức sau:

supply out in w* w* *(w w out, w in, )

q =q −q =Q

ρ

c

T

q : lượng nhiệt cần hấp thu suốt chiều dài ống

Qw: lưu lượng nước chạy qua ống giải nhiệt 1h (lấy

trung bình theo thiết kế) (m3/h);

ρw: khối lượng thể tích nước (kg /m3);

cw: nhiệt dung riêng nước (kCal/kg 0C);

Tw,out: nhiệt độ nước đầu ống giải nhiệt

(0C);

Tw,in: nhiệt độ nước đầu vào ống giải nhiệt

(0C);

supply , ,

2

*

* * * *

* *( )* * *

* *

ef w out w in

w w w w w w

ef pipe c c

w w w

q V Q

T T

Q c Q c

L R R T C

Q c

ρ

π

γ

ρ

− = =

− ∆

=

(3.6)

Hình Đường đoạn nhiệt tăng theo thời gian

Hình Nhiệt độ tâm, bề mặt chênh lệch nhiệt độ dự đoán

(36)

nhiệt phải tính tốn trừ thêm lượng (Tw,out - Tw,in)

để đảm bảo nhiệt độ nước đủ lạnh suốt toàn chiều dài ống

Theo Định luật Fourier dẫn nhiệt, lượng nhiệt trao đổi hai bề mặt tiếp xúc 1h tính theo cơng thức:

'

1

(

)

K

Q

T T A

d

=

−

Trong đó:

d = Ref - Dpipe/2: khoảng cách từ vị trí xa vùng

ảnh hưởng đến mặt ống giải nhiệt (m); K: hệ số dẫn nhiệt bê tông (kCal/h.m.0C);

A=π*Dpipe *l= π *D

pipe

*1

T1: nhiệt độ vị trí biên vùng ảnh hưởng ống

giải nhiệt (0C);

T2: nhiệt độ nước ống giải nhiệt (0C);

Ta có:

' 1m

*

1* *(

)*

* *

ef ef pipe c c

Q V

=

Q

=

π

R

−

R

∆

T C

γ

nhiệt lượng cần làm mát 1m dài ống

Khi đó, nhiệt độ khối đổ giảm hệ thống ống giải nhiệt là:

'

2

*

(

)*

* * *(

0.5

)

*

ef pipe c c ef pipe

pipe

Q d

T T

K A

R

T C

R

D

K D

γ

−

=

−

∆

−

=

(0C) (3.8)

Vậy để đảm bảo ống giải nhiệt làm việc hiệu quả, nhiệt độ nước đầu vào cần đạt:

0 ,

(

) (

) 8

w in tb w out w in

T

=

T

−

T T

−

T

−

T

=

C

2

(

)*

* * *(

0.5

)

8

*

* *(

)*

* *

ef pipe c c ef pipe

tb

pipe

ef pipe c c

w w w

R

T C

R

D

C T

K D

L

R

T C

Q

c

γ

π

γ

ρ

−

∆

−

⇒

=

−

∆

−

0

2

8

0.5 *

( )* * *

* * *

tb

ef pipe ef pipe c c

pipe w w w

T C

T

R D L

R R C

K D Q c

π γ

ρ

− ⇒ ∆ =

−













(3.10)

Trong đó: Ttb (0C): nhiệt độ lớn bê tơng vị

trí vùng ảnh hưởng thời điểm (h) kể từ sau đổ Như vậy, với nhiệt độ nước đầu vào 80C, thời

điểm (h), bê tơng đạt nhiệt độ T ta tính nhiệt

Hình Vùng ảnh hưởng hệ thống

ống giải nhiệt khối đổ 3350mm Hình Vùng ảnh hưởng hệ thống ống giải nhiệt khối đổ 2500mm

(37)

độ giảm ảnh hưởng hệ thống ống giải nhiệt (trong 1h) theo cơng thức

Việc tính tốn thực ứng với vùng ảnh hưởng (tại mặt trên, mặt trung tâm khối đổ) để xác định lượng nhiệt giảm hệ thống ống giải nhiệt

3.2.4 Kết tính tốn

- Tính tốn với khối đổ có chiều cao 3350mm 2500mm

- Tính tốn với trường hợp nhiệt độ bê tông đầu vào 280, 300, 320C

a Kết tính tốn nhiệt độ với trường hợp khơng có hệ thống ống giải nhiệt

Nhiệt độ cực đại bê tông: Tmax= 930C sau 50

Độ chênh lệch nhiệt độ cực đại: ∆Tmax= 330C sau 70

b Kết tính tốn nhiệt độ với trường hợp có hệ thống ống giải nhiệt

Nhiệt độ cực đại bê tông: Tmax= 710C sau 39

Độ chênh lệch nhiệt độ cực đại: ∆Tmax= 150C sau 67

- Ở bảng kết trình bày nhiệt độ Tmax ∆Tmaxcho

cả trường hợp khơng có ống giải nhiệt (để tham khảo) có ống giải nhiệt

Bảng 3.1 Kết Tmax ∆Tmax ứng với khối đổ có chiều cao 3350 mm

Nhiệt độ bê tông đầu vào

(0C)

Chưa có ống giải

nhiệt Có ống giải nhiệt

Kết luận Tmax

(0C) ∆T(0C)max T(0maxC) ∆T(0C)max

28 95 38 73 19 Đạt

30 96 39 74 19 Đạt

32 98 40 75 23 Khơng đạt

Hình Trường nhiệt độ khối đổ khơng có hệ thống ống giải nhiệt

Hình Trường nhiệt độ khối đổ có khơng có hệ thống ống giải nhiệt

(38)

Cơng thức vận tốc sóng Rayleigh

trong bán không gian đàn hồi nén

chịu điều kiện biên trở kháng

On the fomulas for Rayleigh wave velocities in a compressible elastic half-space

with impedance boundary condition

Phạm Thị Hà Giang

Tóm tắt

Sự lan truyền sóng Rayleigh bán

không gian đàn hồi đẳng hướng nén

với điều kiên biên trở kháng nghiên cứu

gần tác giả Vinh Xuân [1] Các

tác giả đưa công thức vận tốc sóng, điều

kiện tồn sóng Tuy nhiên,

trong [1], điều kiện biên trở kháng ảnh

hưởng đến ứng suất tiếp Mục đích

bài báo thiết lập cơng thức vận tốc sóng

trong trường hợp ứng suất pháp ứng

suất tiếp bị ảnh hưởng điều kiện biên

trở kháng phương pháp hàm biến phức.

Từ khóa: Sóng Rayleigh; cơng thức vận tốc sóng

Rayleigh; vật liệu đàn hồi nén được; điều kiện biên

trở kháng; phương pháp hàm biến phức

Abstract

The spread of Rayleigh waves in a compressible

isotropic elastic half-space with impedance

boundary conditions was investigated recently

by Vinh and Xuan [1] The authors have provided

the the fomular of velocity, existence and

uniqueness of the wave However, in [1], there

is only tangential stress which is affected by the

impedance boundary condition The main purpose

of this paper is to find such a formula for both

tangential stress and normal stress which are

affected by the impedance boundary condition

case By using the complex function method,

an analytical exact formula for the velocity of

Rayleigh waves has been derived.

Key words: Rayleigh waves; Rayleigh wave velocity;

the compressible elastic material; impedance

boundary conditions; complex function method

TS Phạm Thị Hà Giang

Bộ môn Cơ học lý thuyết, Khoa Xây dựng Email: hagiang813@gmail.com

ĐT: 0945164695

Trong phần lớn nghiên cứu sóng Rayleigh, bán không gian đàn hồi giả thiết tự ứng suất, tức ứng suất khơng mặt biên Sóng mặt tương ứng gọi “Sóng Rayleigh tự ứng suất” Mặc dù vậy, nhiều toán thực tế âm học, điện từ học, , điều kiện biên trở kháng (impedance boundary conditions), liên hệ tuyến tính hàm cần tìm đạo hàm chúng biên, xuất thường xuyên, tham khảo báo [2, 3] lĩnh vực âm học, [4, 5] lĩnh vực điện-từ học, tài liệu tham khảo

Bài tốn truyền sóng Rayleigh bán không gian đàn hồi đẳng hướng chịu điều kiện biên trở kháng Godoy cộng [6] nghiên cứu gần Trong [6], tác giả tìm phương trình tán sắc chứng minh tồn sóng Mặc dù vậy, cơng thức vận tốc sóng chưa tìm Bài toán giải gần tác giả Vinh Xuân [1] Trong [1] [6], tác giả xét trường hợp điều kiện biên trở kháng ảnh hưởng đến ứng suất tiếp

Mục đích báo thiết lập cơng thức vận tốc sóng Rayleigh trường hợp ứng suất pháp ứng suất tiếp bị ảnh hưởng điều kiện biên trở kháng phương pháp hàm biến phức

2 Cơng thức vận tốc sóng

Trong tài liệu [7] tác giả Nguyễn Quỳnh Xuân thiết lập phương trình tán sắc cho sóng Rayleigh truyền bán không gia đàn hồi đẳng hướng chịu điều kiện biên trở kháng sau:

2 2

( ) : (2

)

4 1

1

(

1

)

( 1

1

1) 0

f x

x

x x

x

γ

δ

γ

δ δ

γ

=

−

+

− +

−

+

−

− =

(1) Trong

x=c

2

/c

T2,

γ

=c

T2

/c

L2

ngang sóng Rayleigh,

δ

1,

δ

2

từ điều kiện tắt dần sóng Rayleigh chứng minh

0<c

2

<c

T2

vậy

0

< <

x

1

Đưa vào biến sau:

1

w x

w

+ =

1 ,| | 1

2

w w

x

→ = >

−

Đối với biến phương trình tán sắc trở thành:

2

1 2

1

( )

(9 2

) (3

) 1

2

1

((

1)

8 )

2

F w

w

δ δ

γ

δ δ

γ

=

−

+

−

+

−

Phép biến đổi (2) ánh xạ 1-1 từ miền

0<x<1

w

<1

(39)

Trong đó:

1 2

( ) (9 ) (3 ) 1;

C z =z −

δ δ

z

δ δ

1

( ) (( 1) )

2

( 1) 1 ( 1)

2

D w z z z z

z z z z z z

γ

δ δ

γ

δ

γ

Trong biểu thức chọn giá trị

các bậc hai

z −

1

2

z

γ

−

z +

1

Khi phương trình (4) trùng với phương trình (3) với │z│ >1 Do ta gọi (4) phương trình dạng phức (3) Để tìm

w

z

mãn │zr│>1 Ký hiệu L L= ∪1 L2 với L1= −[ 1, / (2γ −γ)] [ / (2 ),1]

L = γ −γ , S= ∈{z C,z L∉ }, N z( ) {0 = ∈z S: |z z− 0| }<ε với

ε

z

ϕ

(z)

z

H

Chú ý 0<

γ

<1

0<

γ/(2-γ)

<1

Mệnh đề 1:

( )f f z( )∈H S( )

( )f f z( ) hàm bị chặn ( 1)N − (1)N

( )f f z( )=O z( )2 | |z → ∞.

(

f

) f(z)

L, với giá trị biên từ bên phải

f(z)

f

+

(t)

trị biên từ bên phải

f(z)

f ‾ (t)

1 1

2

( ) ( ) ( ),

( )

( ) ( ) ( ),

F t C t D t t L

F t

F t C t D t t L

± ± ± ± ± = + ∈ = = + ∈







Với

1

( )

( ( 1)

1 1

2

( 1)

1

2

)

2

1

(( 1)

8 )

2

D t

i

t

t t

t

δ

γ

δ

γ

δ δ

γ

= ±

+

−

+

−

+

−

+

−

2

1

( )

( 2

1

(( 1)

8

2

( 1)

1 )

2

( 1)

1

2

D t

i

t t

t

γ

δ δ

γ

δ

γ

= ±

−

+

−

+

− +

−

+

−

Đưa vào hàm ( )(g t t L∈ ) xác định sau: ( )

( ) ,

( )

F t

g t t L

F t +

−

= ∈

(11)

Hiển nhiên ta thấy từ phương trình ( )t g t( ) F ( ),t t L

F+ = − ∈

Xét hàm

Γ(z)

1 ( )

( )

2 L

logg t

z dt

i t z

π

Γ =

−

∫

(12)

hàm ta có mệnh đề sau:

Mệnh đề 2:

1

( )

γ

Γ

( )

z

∈

H S

( )

2

( )

γ ( ) 0

Γ ∞ =

3

( )

γ

Γ

( )

z

= Ω

( )

z

với

z N

∈

( 1), ( )

− Γ

z

= Ω

( )

z

z N

∈

(1)

0

( )( ( ))

z

Ω

N

( 1)( (1))

−

N

z

= −

1(

z

=

1).

Để chứng minh

γ

3

( 1)

(1) 0.

logg

− =

logg

=

( ) exp ( ).

z

Φ

=

Γ

Từ

( ) ( )

γ

−

γ

Φ(z)

Mệnh đề 3:

1

( )

φ

Φ

( )

z

∈

H S

( )

2

( )

φ

Φ

( ) 0

z

≠ ∀ ∈

z S

3

( )

φ

Φ

( )

z O

=

(1)

| |

z → ∞

4

( )

φ

Φ

( )

z

=

Ω

( )

z

với

z N

∈

( 1), ( )

− Φ

z

=

Ω

( )

z

z N

∈

(1)

Φ(z)

( )

t

g t

( ) ( ),

t t L

.

+ −

Φ

=

Φ

∈

Bây ta xét hàm:

( )

( ) / ( ).

Y z

=

F z

Φ

z

Từ

(f )-(f )

( ) ( )

φ

−

φ

Mệnh đề 4:

1

( )

y

Y z

( )

∈

H S

( )

2

( )

y

Y z

( )

=

O z

( )

| |

z → ∞

3

( )

y

Y z

( )

N −

( 1)

N

(1)

4

( )

y

Y t

( )

=

Y t t L

( ),

∈

Mệnh đề 5:

Y(z)

Chứng minh: Từ tính chất y1 y4 hàm

Y(z)

,

chúng ta thấy

Y(z)

z

Nhưng từ (y3)

kỳ dị khử Như nói

Y(z)

(y2)

Y(z)

Đặt:

2

( )

P z

=

Y z

=

A z

+

A z A

+

Theo (15) (16)

F( )

z

=

P z

( ) ( ).

Φ

z

ϕ

2)

ϕ

4)

ta thấy

Φ

( ) 0

z

≠

∀ ∈

z S

.

Mệnh đề 6:

Phương trình

F( ) 0

z

= ↔

P z

( ) 0

=

{ 1} {1}

S ∪ − ∪

(40)

khoảng Điều có nghĩa nghiệm phương trình

F(z)=0

S ∪ − ∪

(ii) Vì

0

< Φ

( )

t

< ∞∀ ∈ −

t

( 1,1)

nghiệm phương trình

P(z)=0

{ 1} {1}.

S ∪ − ∪

(iii) Theo mệnh đề thay tìm nghiệm phương trình siêu việt

F(z)=0

P(z)=0

S ∪ − ∪

{ 1} {1}.

Mệnh đề 7:

Phương trình

F(z)=0

z

1

=1

z

2

=-A

1

/A

2

-1

Chứng minh

- Từ (1)-(4) dễ thấy

z

1

=1

trình

F(z)=0.

- Từ mệnh đề 6, phương trình bậc hai

P(z)=0

z

1

=1

hai phương trình

P(z)=0

z

2

=-A

1

/A

2

-1

trong miền

S ∪ − ∪

{ 1} {1}.

z

2

=-A

1

/A

2

-1

F(z)=0.

Hoàn thành chứng minh mệnh đề

Như vậy, để xác định nghiệm

z

2

trình

F(z)=0

A

1

, A

2

.

Từ (11) ta có

( )

( ), ( )

( )

logg t

=

i t

θ

t

=

Argg t

Từ (12) [xem 1] ta có

1

( )

n

.

n n

I

z

Γ

=

∑

1

( ) ,

0,1, 2,3

2

n n

I

t

t dt n

ε

θ

π

=

∫

=

Sử dụng (19) biểu diễn

e

z

( )

1

( )

z

a

e

O z

z

−Γ

= +

+

Với

a a a

, ,

( ) ' ' ( )

(

e

z

) ( ( ))

= −Γ

t e

z

Thay (18), (20) (21) đồng hệ số dẫn đến:

2 0

,

2

I

a

=

I a

=

+

I

Khai triển

z −

1

2

z

γ

−

( 1)

z +

thành chuỗi Laurent vơ cùng, sau thay vào biểu thức hàm

F(z)

2

F( )

z

=

B z

+

B z B O z

+

( )

Với:

2

9

2

(

8

)

B

= + −

δ

δ δ

+

−

γ δ

− +

δ δ

2 2 1

(2 3)

6

2

B

δ

δ δ

δ

γ

δ δ

δ δ γ

γ

− − + + −

= − + − +

− (24)

Thay (22), (23) vào biểu thức xác định

P(z)

2 2

,

A

=

B

A a B

=

+

B

Sử dụng (24, 25) Mệnh đề công thức nghiệm (1) tương ứng với sóng Rayleigh là:

2

1

2

r

z

x

z

+

=

với:

z =1-A /A

A

0<x

r

≠ x

r

<1

ra (4) có nghiệm

z’

2

≠ z

2

z’

2│,│

z

2│

<1

Từ mệnh đề 7, ta có phương trình

P(z)=0

P(z)

Định lý

Nếu sóng Rayleigh tồn bình phương vận tốc khơng thứ ngun

x

r

=c

2

/c

22

tính cơng thức sau:

2

1

2

r

z

x

z

+

=

z =1-A /A

A

3 Kết luận

Sử dụng phương pháp hàm biến phức tác giả dẫn công thức vận tốc sóng Rayleigh bán khơng gian đàn hồi đẳng hướng chịu điều kiện biên trở kháng, điều kiện biên trở kháng ảnh hưởng đến ứng suất pháp lẫn ứng suất tiếp Khi cho

δ

2

=0

chỉ ảnh hưởng đến ứng suất tiếp kết trùng với kết báo [1]./

1 Vinh P.C., Xuan N.Q (2016), Rayleigh waves with impedance boundary condition: Formula for the velocity, existence and uniqueness, European Journal of Mechanics A/Solids, 61, pp.180-185.

2 Antipov, Y A (2002), “Diffraction of a plane wave by a circular cone with an impednance boundary condition”, Journal on Applied Mathematics, 62, pp 1122-1152.

3 Qin, H-H., Colton, D (2012), “The inverse scattering problem for cavities with impedance boundary condition”, Adv Comput Math, 36, pp 157-174.

4 Senior, T B A (1960), “Impedance boundary conditions for

imperfectly conducting surfaces”, Applied Scientific Research, Section B8, pp 418-436.

5 Hiptmair, R., Lopez-Fernandez, M., Paganini, A (2014), “Fast convolution quadrature based impedance boundary conditions”, Journal of Computational and Applied Mathematics, 263, pp.500-517.

6 Godoy, E., Durán, M., Nédélec, J-C (2012), “On the existence of surface waves in an elastic half-space with impedance boundary conditions”, Wave Motion, 49, pp 585-594.

7 Nguyễn Quỳnh Xuân (2017), Sóng mặt Rayleigh với điều kiện biên trở kháng, Luận văn Thạc sĩ Khoa học.

(41)

Sử dụng phương pháp phân tích trực tiếp

thiết kế kết cấu thép theo tiêu chuẩn AISC 360-16

Use of direct analysis method to design steel structures according to the AISC 360-16 standard

Vũ Quang Duẩn

Tóm tắt

Bài báo trình bày bước thiết kế

khung thép theo phương pháp phân tích

trực tiếp đề cập tiêu chuẩn AISC

360-16 Các bước thiết kế lập thành

lưu đồ, minh họa ví dụ

tính tốn để từ rút ưu điểm

phương pháp.

Từ khóa: Phương pháp phân tích trực tiếp,

khung thép, AISC 360-16

Abstract

The paper presents the design stages of

steel frame system according to the direct

analysis method in the AISC 360-16 standard

The design stages are made in a flow chart,

illustrated by a calculation example from

which to draw the advantages of the method.

Key words: Direct analysis method, steel frame

system, AISC 360-16

ThS Vũ Quang Duẩn Bộ môn Kết cấu thép gỗ Khoa Xây dựng ĐT: 0913.082.015 Email: vqduan@gmail.com

Hiện nay, với phát triển nhanh chóng sức mạnh tính tốn sử dụng rộng rãi máy tính cá nhân, nhà lập trình tìm cách mở rộng phương pháp tiếp cận để thiết kế kết cấu thép Phương pháp chiều dài tính tốn giới thiệu lần tiêu chuẩn AISC năm 1961 dùng 45 năm qua Tuy nhiên, năm gần phương pháp phát triển, cung cấp quy trình thiết kế cải thiện cách sử dụng sức mạnh máy tính cá nhân phần mềm phân tích kết cấu Phần lớn số kỹ thuật liên quan đến việc sử dụng tải trọng giả định, phương pháp khác phát triển phổ biến nước giới (Canada, Úc Châu Âu) Bắt đầu từ cuối năm 1999, Ủy ban đặc nhiệm ổn định AISC tìm cách phát triển phương pháp để thiết kế ổn định kết cấu thép với mục tiêu tận dụng phương pháp tiếp cận máy tính để phân tích

Năm 2002, công việc Ủy ban đặc nhiệm ổn định AISC tiếp tục phát triển Kết nỗ lực phương pháp phân tích trực tiếp trình bày Phụ lục AISC 360-05 Phương pháp có nguồn gốc từ phương pháp phân tích thiết kế dựa tải trọng giả định Tuy nhiên, có sửa đổi để cải thiện độ xác ứng dụng cho nhiều dạng kết cấu thép thực tế Từ phiên AISC 360-10 trở đi, phương pháp đưa vào phần quy phạm Các phương pháp chiều dài tính tốn phương pháp phân tích bậc cho phần phụ lục

Phương pháp phân tích trực tiếp có ưu điểm sau:

- Áp dụng cho tất dạng khung bao gồm khung giằng, khung chịu mô men, khung kết hợp, khung liên hợp khung hỗn hợp;

- Tất cột thiết kế với hệ số chiều dài tính tốn K = Vì giảm phức tạp không chắn xác định chiều dài tính tốn Điều có lợi cho người thiết kế;

- Xét đến khơng hồn hảo hình học cách mơ trực tiếp mơ hình dùng tải trọng ngang giả định;

- Kể đến ứng suất dư cách giảm mô đun đàn hồi vật liệu;

- Nội lực kết cấu xác định xác Nội lực cột, dầm liên kết có xét đến khơng hồn hảo hình học hiệu ứng ổn định phương pháp chiều dài tính tốn khơng xét được;

- Áp dụng cho phân tích đàn hồi phi đàn hồi 2 Các bước tính tốn

Phương pháp phân tích trực tiếp sử dụng để thiết kế tất loại khung, bao gồm khung chịu mô men, khung giằng, kết hợp khung giằng khung chịu mô men hệ thống kết hợp khác tường chịu cắt khung chịu mô men Phương pháp áp dụng cho tất hiệu ứng bậc hai mà không bị hạn chế dùng để thiết kế theo LRFD ASD Sau bước chi tiết để áp dụng phương pháp phân tích trực tiếp:

Bước Xây dựng mơ hình kết cấu phù hợp phần mềm có khả phân tích bậc (có xét đến hiệu ứng P – ∆ P - δ)

Bước Giảm độ cứng (giảm mô đun đàn hồi) tất thành phần, phần tử hệ kết cấu có liên quan đến ổn định kể đến ứng suất dư thép cán nóng Độ cứng sau giảm tính theo cơng thức EI* = 0,8Tb EI EA* = 0,8EA

Tb tính sau:

Tb = αPr/Py ≤ 0.5 (1)

(42)

Pr = lực nén theo tổ hợp tải trọng LRFD

ASD;

Py=Fy.Ag (3)

Chú ý: Khi αPr/Py > 0.5 dùng Tb =1 áp dụng

thêm lực ngang giả định 0,001αYi mức sàn

tất tổ hợp tải trọng Giá trị Yi chiều lực giả

định nêu bước Lực giả định dùng cộng thêm với lực giả định nêu bước

Bước Xác định tất tải đứng tải ngang tác dụng lên hệ kết cấu

Bước Tổ hợp tải trọng lấy theo yêu cầu tiêu chuẩn ASCE -16

Tổ hợp dùng để tính toán kiểm tra khả chịu lực: Comb1: 1.4D

Comb2: 1.2D + 1,6L + 0.5Lr

Comb3: 1.2D +(L 0.5W) + 1,6Lr

Comb4: 1.2D + W + L + 0.5Lr

Comb5: 0.9D + W

Tổ hợp dùng để kiểm tra trạng thái giới hạn sử dụng: Th1 = D + L

Th2 = D + 0.5L + 0.7W

Bước Mô khơng hồn hảo hình học sơ đồ kết cấu có dung sai thiết kế thực tế chế tạo, lắp dựng cách áp dụng tải trọng giả định mô trực tiếp khơng hồn hảo hình học (độ nghiêng, độ lệch cấu kiện) mơ hình kết cấu Với kết cấu mà tải trọng đứng đỡ cột, tường hay khung, AISC cho phép dùng tải trọng giả định để thay cho ảnh hưởng khơng hồn hảo hình học

Tải trọng giả định áp dụng tải ngang tất mức sàn Tải trọng giả định cần cộng tác dụng với tải ngang khác áp dụng cho tất tổ hợp tải trọng Độ lớn tải giả định xác định theo cơng thức sau:

Ni=0.002αYi (4)

Trong đó: α = 1.0 (LRFD); α = 1.6 (ASD);

Yi = tải trọng trọng lực mức sàn i theo tổ hợp tải trọng

LRFD ASD

Tải giả định mức sàn Ni, phân bố

mức sàn theo cách tải trọng trọng lực mức sàn Tải trọng giả định cần tác dụng theo hướng mang lại bất lợi ổn định

Hệ số 0,002 việc xác định giá trị tải trọng giả

định dựa độ nghiêng cho phép bạn đầu kết cấu so với phương thẳng đứng không 1/500 Nếu độ nghiêng ban đầu lớn 1/500 cho phép điều chỉnh hệ số tải trọng giả định theo tỷ lệ độ nghiêng

Với kết cấu mà tỉ số chuyển vị ngang lớn theo phân tích bậc với chuyển vị ngang lớn theo phân tích bậc tất tầng mà nhỏ 1,7 cho phép áp dụng tải trọng giả định Ni với tổ hợp tải trọng có tải trọng trọng

lực mà không cần áp dụng với tổ hợp có tải trọng ngang Tải trọng giả định tính tốn cho tải trọng đứng Yi tác dụng trọng lực tĩnh tải, hoạt tải

sàn, hoạt tải mái …

Bước Tiến hành phân tích kết cấu bậc để xác định nội lực tổ hợp chuyển vị tổ hợp

Bước Kiểm tra khả chịu lực cấu kiện liên kết theo quy định quy phạm AISC 360-16 với hệ số chiều dài tính tốn K = mơ đun đàn hồi E chưa giảm

Bước Kiểm tra trạng thái giới hạn sử dụng theo yêu cầu tiêu chuẩn AISC 360-16 với mô đun đàn hồi E chưa giảm không kể đến tải trọng giả định

Các bước tính tốn lập thành lưu đồ hình

3 Ví dụ minh họa

Đề bài: Kiểm tra khả chịu lực cột tiết diện W14x45 khung hình 3, biết: P tổng tải trọng tác dụng vào cột, W tải phân bố dầm H tổng tải gió tác dụng vào đỉnh cột; vật liệu thép A36; dùng lý thuyết thiết kế theo hệ số tải trọng cường độ Yêu cầu dùng phương pháp phân tích trực tiếp để xác định nội lực

Lời giải:

a) Bước Xây dựng mơ hình kết cấu hình b) Bước Giảm mô đun đàn hồi vật liệu

Thép cán nóng W14x145 có đặc trưng hình học: Ag = 275,5 cm2; d = 37,5 cm; Ix = 71716 cm4; Zx = 3825 cm3;

g = 216,3 kg/m

Tổng tải đứng tổ hợp tác dụng lên đầu cột: Pr =1,2(1023

+7,3.8,5 / + 2,16.8,5 / 2) + 1,6(409 + 21,9.8,5 / 2) = 2079 kN Hệ số α=1 dùng phương pháp LRFD

αPr = 1.2079 = 2079 kN

Py = Fy.Ag = 25.275,5 = 6888 kN

Vì αPr/Py = 2079/6888 = 0,3 < 0,5 nên Tb =

Vậy E* = 0,8E = 0,8.20000 = 16000kN/cm2

Hình Mơ khơng hồn hảo hình học

(43)

c) Bước Tất tải đứng tải ngang tác động lên kết cấu cho đề

d) Bước Tổ hợp tải trọng có tải trọng giả định Tổ hợp dùng để tính tốn kiểm tra khả chịu lực: Comb1 = 1,4D + N1

Comb2 = 1,2D + 1,6L + N2

Comb3 = 1,2D +L + N3

Comb4 = 1,2D + W + L + N4

Comb5 = 0,9D + W + N5

Tổ hợp dùng để kiểm tra trạng thái giới hạn sử dụng: Th1 = D + L

Th2 = D + 0,5L + 0,7W

e) Bước Xác định tải trọng giả định theo công thức: Ni = 0,002αYi

N1 = 0,002.1.[1,4.1023.2 + 1,4.7,3.8,5 + 1,4.2,16.(4.2 +

8,5)] = 6,9 kN

N2 = 0,002.1.[1,2(1023 + 1,6.409).2 + (1,2.7,3 +

1,6.21,9).8,5 + 1,2.2,16.(4.2 + 8,5)] = 8,4 kN

N3 = N4 = 0,002.1.[1,2(1023 + 1.409).2 + (1,2.7,3 +

1.21,9).8,5 + 1,2.2,16.(4.2 + 8,5)] = 7,5 kN

N5 = 0,002.1.[0,9.1023.2 + 0,9.7,3.8,5 + 0,9.2,16.(4.2 +

8,5)] = 3,9 kN

f) Bước Tiến hành phân tích kết cấu Kết phân tích nội lực tổ hợp chuyển vị tổ hợp thể bảng bảng

Bảng Chuyển vị tổ hợp

Joint Output Case Case Type U1 U2 U3

Text Text Text m m m

4 TH2 NonStatic 0,009494 0,000000 -0,005031 TH2 NonStatic 0,009375 0,000000 -0,000988

Bảng Nội lực tổ hợp cột phải

Frame Station Output Case Case Type P V2 M3

Text m Text Text KN KN KN-m

2 0,00 Comb4 NonStatic -1852,1 231,8 532,2 4,00 Comb4 NonStatic -1841,7 231,8 -427,5

g Bước Kiểm tra khả chịu lực cột phải với hệ số chiều dài tính tốn K = mô đun đàn hồi E chưa giảm sau:

λ

f f

f

p

y

b 400

= = = 7,1 2t 2.27,7

E 20000

< = 0,38 = 0,38 = 10,8

F 25

→ Tiết diện đặc

x x x x

x x

y

K L = K L A = 1.400 275,5 = 24,8

r I 71716

E 20000

< 4,7 = 4,7 = 132,9

F 25

π2

2

e 2

x x x

E 3,14 20000

F = = = 321 kN / cm (K L / r ) 24,8

y e

(F /F ) (25/321) er y

F = F 0,658 = 25.0,658 = 24,2 kN / cm

Khả chịu nén tiết diện

c c n c er

P = P = F A = 0,9.24, 2.275,5 = 6000 kN

ϕ

Khả chịu uốn tiết diện

c b n b p b y x

M = M = M = F Z

= 0,9.25.3825 = 86100 kNcm

ϕ

Do r c

P 1852 = = 0,31> 0,2

P 6000 nên kiểm tra chịu lực kết hợp với tổ hợp Comb4 theo công thức:

r r c c

P

+

8

M

=

1852 532

+

= 0,86 < 1

P

9 M

6000 861

























→ Đạt

(44)

dùng phân tích bậc với mơ đun đàn hồi ban đầu không xét đến tải trọng ngang giả định

Tại nút với tổ hợp Th2 có ∆x= 0,0094 < H/400 = 4/400

= 0,010 → Đạt

Tại nút với tổ hợp Th1 có ∆z = 0,007 < L/360 = 8,5/360

= 0,024 → Đạt

Vậy tiết diện W14x145 đảm bảo chịu lực 4 Kết luận kiến nghị

Qua bước tính tốn ví dụ tính tốn cho thấy phương pháp phân tích trực tiếp có nhiều ưu điểm so với phương pháp chiều dài tính tốn Việc tính tốn theo phương pháp thuận tiện kỹ sư kết cấu, nội lực xác định xác hơn, dùng phần mềm phần tích kết cấu hành tận dụng sức mạnh máy

tính điện tử Viện kết cấu thép Hoa Kỳ đưa phương pháp vào tiêu chuẩn AISC 360 từ năm 2010 trở phương pháp phương pháp chủ yếu dùng để thiết kế kết cấu thép Việt Nam cần xem xét để đưa phương pháp vào tiêu chuẩn thiết kế kết cấu thép TCVN 5575 – 2012./

Hình Tầng khung ví dụ minh họa Hình Mơ hình kết cấu

1 Vũ Quang Duẩn (2018), Hệ số khuyếch đại mô men B2 cấu kiện thép chịu nén uốn theo tiêu chuẩn AISC, Tạp chí Kiến trúc Xây dựng, Đại học Kiến trúc Hà Nội, 2018. 2 Steel design guide 28 – Stability design of steel buildings,

American Institute of Steel Construction, Chicago IL, 2013. 3 AISC 360-16, Specifìication for Structural Steel Buildings,

American Institute of Steel Construction, Chicago IL, 2016.

Bảng 3.2 Kết Tmax ∆Tmax ứng với khối đổ có chiều cao 2500 mm

Nhiệt độ bê tông đầu vào

(0C)

Chưa có ống giải

nhiệt Có ống giải nhiệt

Kết luận Tmax

(0C) ∆T(0C)max T(0maxC) ∆T(0C)max

28 93 33 71 18 Đạt

30 95 34 71 19 Đạt

32 96 35 72 23 Không đạt

Từ bảng kết trên, ta thấy với nhiệt độ bê tông đầu vào 280C 300C thỏa mãn yêu cầu kỹ thuật chênh

lệch nhiệt độ ∆T hai điểm khối đổ bê tông khối lớn nhỏ 200C (Điều kiện cần để bê tông không bị nứt)

Tuy nhiên, xét đến lực, công nghệ nhà cung cấp bê tông điều kiện khí hậu, nhiệt độ mơi trường Hà Nội tháng khả khống chế nhiệt độ bê tơng đầu vào 280C khó khăn nên chọn bê tơng đầu vào

có nhiệt độ 300C phù hợp

4 Kết luận, kiến nghị

Bài báo giới thiệu cách tính tốn dàn ống giải nhiệt sử dụng cho kết cấu bê tông khối lớn, ví dụ áp dụng cho cơng trình thực tế thi công điều kiện Việt Nam Khi lập biện pháp thi công kết cấu bê tông khối lớn có sử

dụng hệ thống dàn ống giải nhiệt, người thiết kế cần đưa sở khoa học, tính tốn cụ thể lựa chọn biện pháp thi công hợp lý để đảm bảo chất lượng cho cơng trình đạt hiệu mặt kinh tế Kiến nghị quan chuyên môn Nhà nước cần tiếp tục hoàn thiện sở lý luận sở tính tốn thiết kế thi công kết cấu bê tông khối lớn điều kiện Việt Nam./

1 P Bamforth (2007), “CIRIA C660: Early- age thermal crack control in concrete”, London, U.K

2 ACI Committee 207, “ACI 207.2R-07: Effect of Restraint, Volumn Change, and Reinforcement on Cracking of Mass Concrete”,American Concrete Institute.

3 ACI Committee 207, “ACI 207.4R-05: Cooling and Insulating Systems for Mass Concrete”,American Concrete Institute. 4 Jin Keun Kim, Kook Han Kim, Joo Kyoung Yang (2001),

“Thermal analysis of hydration heat in concrete structures with pipe –cooling system”, Computer& Structures, Volume 79, Issue 2, Pages 163-171.

5 Nguyễn Tiến Đích (2011), “Cơng tác bê tơng điều kiện khí hậu nóng ẩm Việt Nam”, NXB Xây dựng.

6 TCVN 9341:2012,“Bê tông khối lớn – Thi công nghiệm thu”.

7 Biện pháp thi cơng cơng trình Vietinbank Tower Hà Nội.

Tính tốn hệ thống dàn ống giải nhiệt

(45)

Áp dụng thuật toán ma trận giải toán

hệ biến dạng đàn hồi phần mềm MathCad

Applyingmatrix algorithm to solve the problem of elastic deformational system

by the MathCad software

Trần Thị Thúy Vân

Tóm tắt

Hiện nay, mơn học Cơ học kết cấu giải

toán hệ biến dạng đàn hồi toán

xác định nội lực, chuyển vị hệ tĩnh định hệ

siêu tĩnh; xác định thông số ổn định hệ

xác định tần số dao động riêng hệ để giúp việc

xác định nội lực chuyển vị hệ chịu

tác dụng tải trọng động Tuy nhiên, áp

dụng phương pháp truyền thống thực

tính tốn thủ cơng khó giải

tốn có sơ đồ hình học tải trọng tác dụng phức

tạp Trong báo, tác giả giới thiệu cách áp dụng

thuật toán ma trận để giải toán

thực trình tự tính tốnbằng phần mềm lập

trình MathCad, giúp giải tốn

phức tạp hiểu chất phương

pháp tính tốn truyền thống.

Từ khóa: Cơ học kết cấu, thuật toán ma trận, phần mềm lập

trình MathCAD

Abstract

Nowadays, the subject of Structural mechanics deals

with problems of elastic deformational system such

as determination of internal forces, displacement;

determination of stability parameters and natural

frequencies that help determine internal forces and

displacement of the system subjected to dynamic loading

However, if only the traditional methods and manual

calculations are applied, it will be difficult to solve

problems with complicatedness in geometry and loading

In the paper, the author introduces how to apply matrix

algorithms to solve problems and perform calculations

on the MathCad programming software, this helps to

solve various complex problems with understanding of

traditional method

Key words: Structural mechanics,matrix algorithm,

MathCad programming software

TS Trần Thị Thúy Vân

Bộ môn Sức bền vật liệu – Cơ học kết cấu Khoa Xây dựng

Email: ttthvan.hau@gmail.com ĐT: 0932238019

Nghiên cứu giải toán xác định nội lực chuyển vị, xác định thơng số ổn định tốn xác định tần số dao động riêng hệ biến dạng đàn hồi nội dung môn học Cơ học kết cấu Ổn định - động lực học cơng trình, sở tính tốn thiết kế kết cấu cơng trình kỹ thuật Các tốn giải phương pháp giải tích phương pháp số Phương pháp giải tích giúp việc tìm ẩn số hàm nghiệm liên tục, thỏa mãn phương trình điểm vùng nghiệm xét Ưu điểm phương pháp giải tích cho lời giải xác đáng tin cậy Tuy nhiên, áp dụng cách tính tốn thủ cơng nghiệm giải tích xác định trường hợp sơ đồ hệ kết cấu tải trọng tác dụng lên hệ không q phức tạp Cịn tốn phức tạp gặp phải khó khăn định mặt tốn học Vì vậy, nhiều trường hợp người ta áp dụng phương pháp số Các phương pháp số thể ưu điểm vượt trội so với phương pháp giải tích giải toán hệ khối, hệ tấm, hệ cách dễ dàng sử dụng phần mềm lập trình tính tốn Do đó, để áp dụng phương pháp số vào việc giải tốn địi hỏi người sử dụng vừa phải có kiến thức định phương pháp vừa phải có kiến thức lập trình mức độ tương đối chuyên sâu Vì vậy, sở phương pháp giải tích áp dụng cách thiết lập toán sử dụng thuật toán ma trận giúp giải tốn phức tạp mà khơng gặp phải trở ngại người đọc nắm chất toán, kiểm soát bước tính tốn cách chặt chẽ Bài báo đề cập tới áp dụng thuật toán ma trận vào toán nêu học kết cấu, đưa mơ đun lập trình tính tốn mẫu áp dụng vào toán cụ thể

2 Nội dung

2.1 Thuật toán ma trận phân tích tĩnh tốn hệ biến dạng đàn hồi

2.1.1 Bài toán xác định nội lực chuyển vị hệ

Phân tích tĩnh toán hệ biến dạng đàn hồi xác định nội lực chuyển vị hệ tác dụng nguyên nhân tải trọng, chuyển vị cưỡng gối tựa thay đổi nhiệt độ, vv…Phương pháp giải tích giải toán cách triệt để cho hàm nghiệm xác khoảng Có thể giải toán theo hướng: theo phương pháp lực theo phương pháp chuyển vị Cơ sở lý thuyết, trình tự giải tốn theo phương pháp trình bày cụ thể [1] Dựa vào cách áp dụng thuật toán ma trận thấy rút ngắn tương đối q trình tính tốn việc xác định hệ số số hạng tự phương trình tắc phương pháp Cụ thể là, phương pháp lực truyền thống phải vẽ biểu đồ mô men đơn vị (biểu đồ lực Xk=1 gây hệ bản) biểu đồ mô men tải trọng gây hệ

cơ bản, sau áp dụng phép nhân biểu đồ để tìm đại lượng phương trình tắc Nếu áp dụng thuật tốn ma trận việc thiết lập ma trận lực Xk=1 tải trọng tác dụng lên hệ dùng

(46)

Hình Sơ đồ khối phân tích ổn định hệ biến dạng đàn hồi áp dụng thuật toán ma trận

2.1.2 Bài tốn xác định thơng số ổn định hệ Bài tốn xác định thơng số ổn định hệ biến dạng đàn hồi xác định tải trọng tới hạn tác dụng lên hệ theo tiêu chí độ ổn định Có thể giải tốn theo hướng phương pháp lực phương pháp chuyển vị, để áp dụng dễ dàng thuật tốn ma trận báo trình bày cách giải tốn theo hướng phương pháp chuyển vị Trình tự giải phần tử mẫu phương pháp chuyển vị trình bày cụ thể [1] Lưu ý rằng, phần tử mẫu thiết lập cho chịu uốn áp dụng toán xác định nội lực chuyển vị theo phương pháp chuyển vị phần 2.1.1, tốn tìm thông số ổn định cần phải thiết lập phần tử mẫu cho phần tử chịu uốn kéo-nén

Sơ đồ khối giải tốn xác định thơng số ổn định hệ với trợ giúp phần mềm lập trình tính tốn Mathcad trình bày hình

2.2 Thuật tốn ma trận phân tích động tốn hệ thanh biến dạng đàn hồi

Phân tích động tốn hệ biến dạng đàn hồi xác định nội lực, chuyển vị thông số cần thiết khác tải trọng động gây hệ kết cấu Để phân tích tính tốn hệ kết cấu tải trọng động gây cần xác định số đặc trưng động lực học cơng trình Một đặc trưng động lực học quan trọng cơng trình tần số dao động riêng Bài báo trình bày

cách xác định tần số dao động riêng thuật toán ma trận hệ biến dạng đàn hồi

Tần số dao động riêng cơng trình xác định theo nhiều phương pháp khác nhau, phương pháp thể ưu nhược điểm riêng, phụ thuộc vào sơ đồ tính tốn giả thiết áp dụng loại hệ Đối với hệ biến dạng đàn hồi xác định tần số dao động riêng theo cách áp dụng ma trận độ cứng sử dụng thuât toán ma trận cho phép dễ dàng thực

Trong [1], trình bày cụ thể trình tự tính toán sơ đồ khối áp dụng phần mềm lập trình tính tốn MathCad sử dụng thuật tốn ma trận xác định tần số dao động riêng hệ

3 Ví dụ tính tốn

Cho hệ dầm siêu tĩnh chịu tải trọng chuyển vị cưỡng hình Biết: Mơ đun đàn hồi vật liệu E=2.104

(kN/cm2), mơmen qn tính tiết diện hệ

là số I=102(cm4), giá trị tải trọng tác dụng P=6 (kN),

q=10 (kN/m), M0=20 (kNm) chuyển vị cưỡng Δ =0

(mm) Kích thước l1=5 (m), l2=2 (m), l3=2 (m), l4=4

(m) Yêu cầu xác định nội lực hệ (Hình 3)

Trình tự tính toán áp dụng thuật toán ma trận theo hướng phương pháp lực sử dụng phần mềm lập trình MathCad sau:

ORIGIN:=1

(47)

Bước 1: Khai báo thơng số đầu vào tốn (giá trị mơđun đàn hồi vật liệu E, mơmen qn tính tiết diện I, kích thước hệ lk, giá trị tải trọng tác dụng P, q, M)

P=6 kN – Tải trọng tập trung tác dụng lên hệ; q=10 kN/m – Tải trọng phân bố tác dụng lên hệ; M0=20 kN.m – Mômen tập trung tác dụng lên hệ;

I=102 cm4 – Mơmen qn tính tiết diện

hệ;

E=2.104 kN/cm2 – Mô đun đàn hồi vật liệu phần

tử hệ

l1=5 (m), l2=2 (m), l3=2 (m), l4=4 (m) – Kích thước

phần tử hệ

1

l

L

l

 

 

=

 

 

- khai báo véc tơ chiều dài phần tử hệ

cvcb

0

(m)

0

 

 

∆

=  

 

 

- khai báo véc tơ chuyển vị cưỡng gối tựa hệ

Δt =0 độ C – Sự thay đổi nhiệt độ tác dụng lên phần tử

Bước 2: Rời rạc hóa sơ đồ tính, xác định số lượng phần tử m, số bậc siêu tĩnh hệ n

- n=3 – Số bậc siêu tĩnh hệ (số ẩn hệ theo phương pháp lực)

- m=4 – Số phần tử hệ sau thực rời rạc hóa Bước 3: Thiết lập HCB hệ

HCB thiết lập hình 3.2

Bước 4: Thiết lập ma trận nội lực tải trọng lực đơn vị gây HCB

+ Thiết lập ma trận mô men uốn Mp(x) tải trọng gây HCB cho phần tử (mỗi viết ứng với hàng ma trận, ma trận “mx1”, m số phần tử hệ)

+ Thiết lập ma trận mômen uốn đơn vị M1(x) tải trọng đơn vị gây HCB (mỗi tải trọng X=1 gây

trận, cỡ ma trận “mxn”, n bậc siêu tĩnh, m số phần tử hệ)

(

)

0 3

q x

l q l x

2

M (x) : l

P x q l 2 l x

l

M P l x q l l l x  ⋅       ⋅ ⋅ +           =    ⋅ + ⋅ ⋅ + +          + ⋅ + + ⋅ ⋅ + + +        

(

)

(

)

(

)

(

) (

)

1 2

1 3

1 x 0

l x x

M (x) l l x l x 0

l l l x l l x x − ⋅    − + − ⋅    =  − + + − +  − + + + − + + − ⋅     

Bước 5: Xác định hệ số số hạng tự phương trình tắc

Các hệ số số hạng tự phương trình tắc xác định thơng qua biểu thức sau:

i : n= j: n= k : m=

Các hệ số phương trình tắc tính theo cơng thức:

k

L m

1 k,i k, j i, j

k o

M (x) M (x)

: dx E I

δ

∑ ∫

Thu kết hệ số phương trình tắc sau:

4

5 5

3.051 10 1.688 10 5.093 10

1.688 10 1.012 10 3.819 10

5.903 10 3.819 10 1.736 10

δ − − − − − − − − −  × × ×    = × × ×   × × ×   

Công thức xác định số hạng tự do tải trọng P gây ra:

k

L m

P k k,i i

k o

M (x) M (x)

P : dx

E I =  ⋅  ∆ =   ⋅  

∑ ∫

Thu kết số hạng tự phương trình tắc tải trọng chuyển vị cưỡng đồng thời gây

Bước 6: Giải hệ phương trình tắc, thu nghiệm hệ

( )

1

X := −

δ

Nghiệm hệ thu là:

16.23 X 33.34 0.95     =   −   

Bước 7: Nội lực hệ (mômen uốn hệ) xác định sau:

(

)

(

( )

)

td P k i k,i i

M x,k : M (x) X M x

=

= +

∑

Bước 8: Kết nội lực (mơmen) phần tử hệ

Hình Ví dụ sơ đồ hệ dầm siêu tĩnh

(48)

Phần tử 1 Phần tử 2

Phần tử 3 Phần tử 4

Hình Kết biểu đồ nội lực ví dụ tính tốn

So sánh kết tính tốn áp dụng thuật toán ma trận cách sử dụng phần mềm lập trình MathCad với kết tính tốn phần mềm phân tích kết cấu Sap2000 kết hồn tồn trùng khớp

Ngồi ví dụ tính toán áp dụng thuật toán ma trận để giải tốn khác nêu báo trình bày cụ thể trọng [1]

4 Kết luận

Bài báo trình bày việc nghiên cứu sử dụng thuật toán ma trận áp dụng vào toán hệ biến dạng đàn hồi đưa quy trình tính tốn cụ thể cho tốn phương pháp giải tích truyền thống Cụ thể là, tốn xác định nội lực chuyển vị phương pháp lực, toán xác định nội lực chuyển vị phương pháp chuyển vị,

bài toán xác định thơng số ổn định hệ thanh, tốn xác định tần số dao động riêng hệ phẳng Từ quy trình tính tốn thiết lập, thấy việc áp dụng thuật toán ma trận thiết lập toán hệ biến dạng đàn hồi giúp người sử dụng vừa nắm vững chất phương pháp giải tích truyền thống, vừa giảm thiểu khó khăn mặt tốn học tính tốn

Áp dụng thuật toán ma trận để giải phương pháp giải tích sử dụng phần mềm lập trình tính tốn MathCad, nhóm nghiên cứu thiết lập chương trình giải toán hệ biến dạng đàn hồi Từ kết tính tốn thấy việc áp dụng thuật toán ma trận khắc phục khó khăn mặt tốn học so với việc tính tốn thủ cơng, hiệu tốn có sơ đồ hình học chịu tải trọng phức tạp./

1 Trần Thị Thúy Vân, Đề tài nghiên cứu khoa học cấp trường “Áp dụng thuật toán ma trận giải toán hệ biến dạng đàn hồi theo phương pháp giải tích, Đại học Kiến trúc Hà nội, 2019. 2 Lều Thọ Trình (CB), Cơ học kết cấu phần 1, NXB KH&KT, 2009. 3 Lều Thọ Trình (CB), Cơ học kết cấu phần 2, NXB KH&KT, 2009. 4 Lều Thọ Trình (CB) Bài tập Cơ học kết cấu phần 1, NXB

KH&KT, 2009.

5 Lều Thọ Trình (CB), Bài tập Cơ học kết cấu phần NXB KH&KT 2009.

6 Lều Thọ Trình (CB), Ổn định cơng trình NXB KH&KT 2009. 7 Phạm Đình Ba, Nguyễn Tài Trung, Động lực học cơng trình, NXB

Xây dựng, 2005.

8 Võ Như Cầu, Tính kết cấu theo phương pháp ma trận, NXB Xây dựng, 2004

9 Chu Quốc Thắng, Phương pháp Phần Tử Hữu Hạn, NXB Khoa học & kĩ thuật, 1997.

10 Phạm Đình Ba, Bài tập động lực học cơng trình, NXB Xây dựng, 2003.

11 Nguyễn Văn Phượng, Động lực học cơng trình, NXB KH&KT, 2005.

(49)

Tương quan sức kháng xuyên tiêu chuẩn

và lực dính đất sét, sét pha

khu vực quận Thanh Xuân, Thành phố Hà Nội

The correlation between standard penetration resistance and soil cohesion of clay,

sandy clay in Thanh Xuan district, Hanoi city

Nguyễn Thành An

Tóm tắt

Trên sở phân tích thống kê kết

quả thí nghiệm xuyên tiêu chuẩn thí

nghiệm cắt phẳng đất sét, sét pha

khu vực quận Thanh Xuân thành phố Hà

Nội, báo xây dựng mối tương quan

giữa sức kháng xuyên tiêu chuẩn lực

dính đất khu vực này.

Từ khóa: Quận Thanh Xuân; sức kháng xuyên

tiêu chuẩn; lực dính

Abstract

Based on the statistical analysis of the results

of the standard penetration test and the direct

shear test of clay, sandy clay in Thanh Xuan

district, Hanoi city, the article presents the

correlation between standard penetration

resistance and soil cohesion in this area.

Key words: Thanh Xuan district; standard

penetration resistance; soil cohesion

ThS Nguyễn Thành An

Bộ môn Địa Kỹ Thuật; Khoa Xây Dựng Điện thoại 0985345900

Email: thanhandcctb48@gmail.com

Trong công tác khảo sát địa chất cơng trình Việt Nam nay, thí nghiệm cắt phẳng thí nghiệm xuyên tiêu chuẩn (SPT) hai số thí nghiệm sử dụng nhiều Thí nghiệm cắt phẳng xác định lực dính góc ma sát đất, thí nghiệm SPT xác định sức kháng xuyên tiêu chuẩn (Nspt - búa/30cm) Nghiên cứu, xác định tương quan chúng có ý nghĩa lớn Các phương trình tương quan khơng cho biết quy luật phụ thuộc đặc trưng lý đất mà cho phép xác định đặc trưng độ bền đất biết Nspt Vì vậy, nghiên cứu tương quan sức kháng xuyên tiêu chuẩn (Nspt) lực dính (C) đất sét, sét pha khu

vực Quận Thanh Xuân, Thành phố Hà Nội có ý nghĩa khoa học thực tiễn lớn 2 Đặc điểm địa chất cơng trình khu vực Quận Thanh Xuân, Thành phố Hà Nội

a) Đặc điểm trầm tích Đệ Tứ

Căn theo đồ địa chất khu vực Hà Nội tỷ lệ 1/200 000, hình trụ hố khoan thăm dị khái quát cấu trúc địa chất Đệ Tứ khu vực Quận Thanh Xuân, Thành phố Hà Nội thành phân vị theo thứ tự tuổi từ cổ đến trẻ sau:

* Thống Pleistoxen, phụ thống - Hệ tầng Lệ Chi (aQ11lc)

Trong khu vực Quận Thanh Xuân, hệ tầng Lệ Chi có phạm vi phân bố rộng rãi độ sâu từ 45 đến 70m, có chiều dày lớn 10m Thành phần chủ yếu cuội, sỏi, cát hạt trung, hạt nhỏ lẫn cát mịn, bột sét

* Thống Pleistoxen, phụ thống - - Hệ tầng Hà Nội (Q12-3hn)

Trong phạm vi nghiên cứu, trầm tích hệ tầng Hà Nội có nguồn gốc sơng – hồ, sơng, xuất độ sâu thường 32-35m

Các trầm tích nguồn gốc sơng – hồ (apQ12-3hn) phân bố độ sâu lớn, thành phần

chủ yếu cuội sỏi, có chiều dày biến đổi từ 2,5 ~ 6,0m

Các trầm tích nguồn gốc sơng (aQ12-3hn) có phạm vi phân bố rộng khắp khu vực,

thành phần chủ yếu đất cuội, sỏi, cát, sét, sét pha, có chiều dày từ ~ 47m Trong đất sét, sét pha màu vàng – xám có chứa hữu như: tảo Navicula, tảo dị cực

* Thống Pleistoxen, phụ thống - Hệ tầng Vĩnh Phúc (aQ13vp)

Trầm tích hệ tầng Vĩnh Phúc lộ theo dải hẹp dọc theo sông Tô Lịch khu vực Quận Thanh Xuân, phần lại bị phủ độ sâu khác nhau, chủ yếu có nguồn gốc sơng, sơng - hồ - biển

Trầm tích nguồn gốc sông (aQ13vp) phân bố chủ yếu độ sâu từ 20 ~ 40m, có

chiều dày từ 6,2 ~ 38,0m, thành phần sỏi, cát, đất bụi đất dính màu hồng tạp màu

Trầm tích sơng - hồ - biển (amQ13vp) đất sét, sét pha đất bụi màu xám

cấu thành, xen kẹp lớp cát mỏng, dày từ 2,5 ~ 19,6m

* Thống Holoxen, phụ thống - – Hệ tầng Hải Hưng (Q21-2hh)

Trong khu vực Quận Thanh Xuân, hệ tầng Hải Hưng gồm loại nguồn gốc chủ yếu: trầm tích nguồn gốc hồ - đầm lầy trầm tích nguồn gốc biển

Trầm tích hồ - đầm lầy (lbQ21-2hh) phân bố số khu vực thuộc phường Hạ

Đình, Khương Đình Thành phần chủ yếu sét màu xám xẫm, xám đen, bùn than bùn

Trầm tích biển (mQ21-2hh): Căn theo tài liệu hố khoan, chủ yếu phân bố khu

vực phía Đơng - Bắc phường Thanh Xuân Bắc, thành phần đất sét mịn sét pha màu xám xanh, xám vàng, trạng thái dẻo, bề dày khoảng 6m

(50)

Trong phạm vi nghiên cứu, Hệ tầng Thái Bình gồm kiểu nguồn gốc chủ yếu sông, sông - hồ - đầm lầy

Trầm tích nguồn gốc sơng hồ (aQ23tb) có phạm vi phân

bố rộng rãi độ sâu từ 1,5 đến 10m, thành phần phía cát đất bụi màu xám nâu, phía đất bụi đất sét, bề dày từ ~ 35,5m

Trầm tích sơng hồ đầm lầy (abQ23tb) lộ số khu

vực phường Nhân Chính, Hạ Đình, thành phần chủ yếu gồm đất bụi đất dính có chứa vật chất hữu cơ, cục thấu kính than bùn

b) Đặc điểm địa chất cơng trình

Trên sở nghiên cứu tài liệu khảo sát địa chất công trình thu thập được, nhận thấy khu vực Quận Thanh Xuân có loại đất sét đất sét pha chủ yếu sau:

* Hệ tầng Thái Bình (Q23tb):

Trong khu vực Quận Thanh Xuân, lớp đất sét, sét

hiện độ sâu từ 1,2 đến 11m, gồm chủ yếu lớp:

- Lớp đất sét; màu xám vàng, xám đen, xám nâu; trạng thái dẻo mềm ~ dẻo cứng

- Lớp đất sét pha; chứa mica, hữu cơ; màu xám vàng, xám xanh, xám nâu; trạng thái dẻo mềm

- Lớp đất sét pha xen kẹp cát mịn; chứa hữu cơ; màu xám nâu ~ xám đen, kết cấu lớp không đồng

* Hệ tầng Hải Hưng (Q21-2hh):

Các lớp đất sét, sét pha hệ tầng Hải Hưng có phạm vi phân bố rộng rãi khu vực nghiên cứu, xuất chủ yếu độ sâu từ 10 - 27m, gồm có lớp:

- Lớp đất sét, sét pha; chứa mica, chất hữu cơ; màu xám nâu, xám xanh, xám đen; trạng thái dẻo chảy – dẻo cứng

- Lớp đất dính xen kẹp cát mịn; chứa hữu cơ; màu xám sẫm ~ xám vàng, phân bố dạng lớp mỏng đất dính xen kẹp lớp mỏng cát mịn; kết cấu khơng đồng

Hình Vị trí hố khoan thăm dị (* Hố khoan thăm dị)

Hình Tương quan C Nspt đất sét, sét pha hệ tầng Thái Bình (Q23tb)

(51)

* Hệ tầng Vĩnh Phúc (aQ13vp):

Hệ tầng Vĩnh Phúc chủ yếu xuất độ sâu từ 28 đến 35m, gồm:

- Lớp đất sét chứa mica, chất hữu cơ; màu xám nâu; trạng thái dẻo mềm ~ dẻo cứng

- Lớp đất sét pha; chứa mica, chất hữu cơ; màu xám vàng, xám sẫm; trạng thái dẻo mềm – dẻo cứng

* Hệ tầng Hà Nội (Q12-3hn):

Lớp đất sét, sét pha có chiều dày khơng lớn, xuất độ sâu từ 35 đến 40m; chứa mica, oxit sắt; màu xám nâu; trạng thái dẻo mềm – nửa cứng; thường phân bố dạng thấu kính

3 Tương quan sức kháng xuyên tiêu chuẩn (Nspt)

và lực dính đất sét, sét pha khu vực Quận Thanh Xuân, Thành phố Hà Nội

Để nghiên cứu, xác định phương trình tương quan thực nghiệm sức kháng xuyên tiêu chuẩn lực dính đất sét, sét pha khu vực Quận Thanh Xuân xác định theo thí nghiệm cắt phẳng, Tác giả tiến hành theo trình tự sau:

- Thu thập, nghiên cứu tổng hợp tài liệu công bố địa chất, địa chất thủy văn, địa chất cơng trình,… đặc biệt báo cáo khảo sát địa chất công trình cơng trình khu vực Quận Thanh xuân để có tranh chung đặc điểm địa chất cơng trình khu vực

- Trên sở báo cáo khảo sát địa chất công trình cơng trình “Đường sắt Đơ thị Hà Nội tuyến Cát Linh - Hà Đơng”, cơng trình “Đường Vành đai III”,… Tác giả xác định vị trí, chỉnh lý hình trụ 211 hố khoan thăm dị phạm vi Quận Thanh Xuân (vị trí hố khoan thể hình vẽ 1) Nghiên cứu, thống kê 685 giá trị sức kháng xuyên tiêu chuẩn 685 giá trị lực dính tương ứng theo thí nghiệm cắt phẳng mẫu đất sét, sét pha trầm tích Đệ tứ thuộc khu vực quận Thanh Xuân

- Biểu diễn đồ thị C – Nspt giá trị Nspt c thu từ

thực nghiệm, phán đoán dạng đường hồi quy lý thuyết phù hợp, sau xác định phương trình tương quan

- Kết xác định mối tương quan sức kháng xuyên tiêu chuẩn lực dính theo thí nghiệm cắt phẳng đất sét,

sét pha hệ tầng khác thể hình vẽ 2, 3, 4,

4 Kết luận

Từ kết nghiên cứu trình bày rút kết luận sau đây:

- Các loại đất sét, sét pha thuộc hệ tầng Thái Bình Hải Hưng thường loại đất yếu, có giá trị lực dính sức kháng xuyên tiêu chuẩn nhỏ

- Các loại đất sét, sét pha thuộc hệ tầng Vĩnh Phúc Hà Nội thường loại đất trung bình – tốt, có giá trị lực dính sức kháng xuyên tiêu chuẩn thay đổi trọng phạm vi rộng

- Lực dính sức kháng kháng xuyên tiêu chuẩn đất sét, sét pha hệ tầng Thái Bình; Hải Hưng; Vĩnh Phúc Hà Nội có mối quan hệ tuyến tính, thuộc loại tương quan chặt (hệ số tương quan R2 > 0,7);

- Phương trình tương quan lực dính sức kháng xuyên tiêu chuẩn đất sét, sét pha hệ tầng sau:

+ Hệ tầng Thái Bình: C = 0,044.Nspt - 0,127

+ Hệ tầng Hải Hưng: C = 0,046.Nspt - 0,005

+ Hệ tầng Vĩnh phúc: C = 0,029.Nspt + 0,202

+ Hệ tầng Hà Nội: C = 0,035.Nspt - 0,022

Hình Tương quan C Nspt đất sét, sét pha hệ tầng Vĩnh Phúc (Q13vp)

Hình Tương quan C Nspt đất sét, sét pha hệ tầng Hà Nội (Q12-3hn)

1 Cục Địa chất Khoáng sản Việt Nam Bản đồ Địa chất Khoáng sản Việt Nam tỷ lệ 1:200000 vùng Hà Nội (F-48-XXXIV) Hà Nội, 2005.

2 Nguyễn Đức Đại nnk Báo cáo điều tra địa chất đô thị thành phố Hà Nội Hà Nội, 1996.

3 Viện Khoa học Công nghệ Xây dựng, Bộ Xây dựng Báo cáo tổng kết đề tài: “Các Vấn đề kỹ thuật xây dựng cơng trình ngầm đô thị” Hà Nội, 2000.

4 Viện Khoa học Công nghệ Xây dựng, Bộ Xây dựng TCVN 9351:2012 Đất xây dựng - Phương pháp thí nghiệm trường - Thí nghiệm xuyên tiêu chuẩn (SPT).

(52)

Trình tự thi cơng sàn S-VRO

Construction sequence of S-VRO slabs

Nguyễn Văn Đức, Trương Kỳ Khơi

Tóm tắt

Sàn lõi rỗng S-VRO ứng dụng

xây dựng cơng trình Việt Nam

vài năm gần Bài báo giới thiệu

trình tự thi cơng sàn S-VRO.

Từ khóa: Cơng nghệ xây dựng, sàn lõi rỗng, sàn

3D, S-VRO

Abstract

S-VRO voided slabs are applied in building

construction in Vietnam in recent years This

paper introduces construction sequence of the

S-VRO floors.

Key words: Construction technology, voided

slab, 3D panel, S-VRO

TS Nguyễn Văn Đức ThS Trương Kỳ Khôi

Bộ môn Công nghệ Tổ chức thi công Email: nguyenduc.0680@gmail.com ĐT: 0904922898

Ngày nhận bài: Ngày sửa bài: Ngày duyệt đăng:

Sàn S-VRO sàn phẳng không dầm có kết cấu rỗng vùng (vùng lõi), vùng có tác dụng chịu lực, nhằm làm giảm trọng lượng sàn Kết cấu loại sàn có nhiều ưu điểm ngày áp dụng rộng rãi thị trường xây dựng cơng trình Bài báo giới thiệu trình tự thi cơng loại kết cấu sàn

2 Tiêu chuẩn áp dụng

Việc thi công xây dựng sàn phẳng S-VRO theo tiêu chuẩn sau: - TCVN 7575-1÷3: 2007, “Tấm 3D dùng xây dựng”

- TCVN 4453: 1995, “Kết cấu bê tông bê tông cốt thép tồn khối – Quy phạm thi cơng nghiệm thu”

3 Cấu tạo sàn S-VRO

Sàn S-VRO tạo rỗng khối xốp EPS chống cháy có dạng trụ dài khối vuông định vị chắn khung thép không gian Sau đổ bê tông tạo thành hệ kết cấu dầm chữ I giao thoa đồng mức với hai lớp sàn chịu lực thơng qua hệ zíc zắc hình Sin nối hai lớp thép với Chiều dày sàn: 200 - 220 - 240 - 280 - 310 - 340 - 370 - 400 - 430 - 460 - 500mm (Hình 1)

4 Trình tự thi cơng

Quy trình thi cơng sàn S-VRO tóm lược gồm công đoạn chủ yếu sau đây:

4.1 Lắp dựng cốp pha

Các loại cốp pha sử dụng như: cốp pha thép định hình, cốp pha tôn, cốp pha gỗ xẻ cốp pha ván ép phủ phim Trong đó, thi cơng sàn S-VRO nên ưu tiên sử dụng cốp pha ván phủ phim giáo chống thép định hình (được trình bày đây)

Các lưu ý hệ cốp pha, dàn giáo:

- Nền tầng cần san gạt, đầm lèn đổ lót trước chống giáo tránh sụt lún (Hình 2)

- Giáo PAL lắp khoảng cách tối đa chuồng, có đầy đủ giằng chéo chuồng giáo Với giáo nêm, lắp nối tiếp không phân chuồng, lối lại lắp 2-3 giằng ngang theo chiều cao tạo thành khung cứng Trên đỉnh kích giáo, lắp đặt xà gồ lớp: Xà gồ lớp thép hộp 5x10cm thép hình; xà gồ lớp dùng thép hộp 5x5cm kê lên xà gồ với khoảng cách tính tốn

- Ván ép sau lắp đặt dán băng dính kín khe hở (Hình 3, Hình 4)

- Lắp dựng tháo dỡ giáo chống tuân thủ nguyên tắc “giáo tầng rưỡi” để đảm bảo an tồn cho kết cấu Giáo chống có đủ giằng ngang, giáo qua vị trí thơng tầng cao >5m phải gia cường gấp lần Nguyên tắc “giáo tầng rưỡi”:

+ Sàn thứ đổ bê tông, giữ nguyên cốp pha;

+ Sàn thứ đổ bê tông ngày (R7) 10 ngày (R28) → Tháo hết chống sàn thứ nhất, chống điểm lại 50% Việc chống lại phải có tăng kích;

+ Sàn thứ đổ bê tông ngày (R7) 10 ngày (R28) → Tháo hết chống sàn thứ nhất, hết chống sàn thứ chống điểm lại 50% sàn thứ Việc chống lại phải có tăng kích;

+ Ngun tắc lặp lại sàn mái, dỡ chống sàn mái đủ tuổi

4.2 Lắp dựng thép sàn lớp dưới, thép dầm

(HÌnh 5)

- Lắp đặt thép sàn bao gồm thép sở thép tăng cường phương trước xong rải thép phương lại

(53)

- Các dầm cao sàn thép dầm nằm thép sàn (Hình 6, 7)

4.3 Lắp đặt S-VRO

- Các khung cốt thép S-VRO (dạng sóng) xếp lồng lên vận chuyển lưu kho nhằm tiết kiệm không gian

- Xốp đóng gói bao nilon sẽ, ráp cơng

đóng kiện cẩu chuyển lên sàn (Hình 8, 9, 10, 11)

- Lắp đặt sàn S-VRO theo vẽ thiết kế (Hình 12,13, 14, 15)

4.4 Lắp đặt thép sàn lớp trên

Trình tự lắp:

- Rải thép sàn lớp phương nhịp ngắn;

Hình Cấu tạo sàn S-VRO

Hình Đổ bê tơng lót tầng 1

Hình Lắp dựng dàn giáo, xà gồ Hình Lắp dựng cốp pha ván ép

(54)

- Rải thép tăng cường lớp phương nhịp ngắn; - Rải thép mũ cột phương nhịp ngắn;

- Rải thép sàn lớp phương nhịp dài; - Rải thép tăng cường lớp phương nhịp dài; - Rải thép mũ cột phương nhịp dài;

Buộc liên kết lớp thép lại với nhau, lưu ý sau thi cơng thép sàn lớp xong có lớp thép theo phương

(Hình 16, 17)

Lắp đặt khung U chống cắt mũ cột:

- Răng lược, khung U chống cắt lắp đặt theo

Hình Con kê thép sàn

lớp dưới Hình Khung cốt thép (dạng sóng) Hình Lõi xốp

Hình 10 Tấm S-VRO đế nhựa

chân xốp Hình 11 Vận chuyển lên sàn Hình 12 Xếp mặt bằng

Hình 13 Lắp vào vị trí thiết kế Hình 14 Buộc cố định chân zíc

zắc vào thép lớp dưới Hình 15 Buộc cố định với nhau

(55)

vẽ thiết kế

- Lưu ý khung U chùm lên thép khu vực nấm (mũ cột) lớp

- Chân khung U móc thép (Hình 18)

4.5 Thi công chống nổi, chống bềnh

a) Các bước thực cốp pha ván ép:

- Bước 1: Khoan mũi khoan d12 xuyên thủng cốp pha khe sườn xốp theo mặt vị trí chống u cầu

(Hình 19, 20)

- Bước 2: Dùng ty chống có cánh bắt ốc xuyên qua lỗ khoan

- Bước 3: Kéo giật lại để ty chống xòe cánh neo vào cốp pha

(Hình 21, 22)

- Bước 4: Dùng vam bẻ neo chắn đầu lại ty vào thép sàn lớp (sử dụng cữ để đảm bảo đủ chiều cao sàn)

(Hình 23, 24)

- Bước 5: Bẻ móc chống bềnh neo thép lớp với thép lớp

(Hình 25)

b) Vị trí khoan chống nổi, móc chống bềnh: (Hình 26)

c) Kiểm tra cao độ sàn: - Kiểm tra chiều sàn:

Chiều cao khu vực xốp = Chiều cao khu vực nấm = Hsàn thiết kế - 20mm

- Chiều cao áp dụng biện pháp chống để đảm bảo lõi xốp nằm mặt cắt sàn thiết kế, sai số ±5mm

(Hình 27)

4.6 Thi cơng điện, nước

- Ống ghen điện chạy âm sàn yêu cầu thi công sau công tác lắp đặt tấm, ống chạy theo khe sườn nằm thép sàn lớp

- Ống chờ nước chạy xuyên qua sàn ưu tiên qua hộp kỹ thuật tính tốn trước gia cường kết cấu

Hình 18 Lắp đặt khung U chống cắt mũ cột

(56)

Hình 22 Ty xịe cánh ghim vào

mặt cốp pha ván ép Hình 23 Bẻ ty neo vào thép lớp trên Hình 24 Vam giun

Hình 25 Móc chống bềnh giữ thép lớp - dưới

Hình 26 Vị trí thi công chống nổi, chống bềnh cho sàn

(57)

Hình 28 Ống ghen điện Hình 29 Ống chờ nước

đảm bảo (Hình 28, 29)

4.7 Công tác đổ bê tông

a) Đối với bơm cần:

- Độ sụt bê tông định: 18±2cm

- Đảm bảo đầm dùi theo vịi bơm, đầm kỹ góc xốp theo rãnh sườn

- Đổ bê tông sàn thành lớp:

+ Lớp 1: đổ bê tông gần đầy xốp, lấp kín rãnh sườn + Lớp 2: đổ tiếp bê tông phủ lấp đến cao độ thiết kế, ngả đầm dùi đầm mặt

b) Đối với bơm tĩnh:

- Độ sụt bê tông định: 20±2cm

- Đảm bảo đầm dùi người cào bê tơng theo vịi bơm, đầm kỹ góc xốp theo rãnh sườn

- Đổ bê tông thành lớp đầy sàn

c) Một số lỗi kỹ thuật xảy cơng tác đổ bê tông:

- Hiện tượng rỗ sàn sau tháo dỡ cốp pha:

+ Nguyên nhân: Quá trình đổ bê tơng khơng thực biện pháp kỹ thuật, bê tông đầm chưa đảm bảo đặc

+ Biện pháp xử lý: Đục hết bê tông màng rỗng, lõi xốp;

Hình 30 Đổ bê tơng sàn bơm cần

(58)

Hình 32 Xử lý xốp lúc đổ bê tông

trên, rót vữa sika tự chảy đầy vị trí rỗ (Hình 31)

- Hiện tượng xốp bị đổ bê tông:

+ Nguyên nhân: Thi công chống nổi, chống bềnh cho sàn chưa đảm bảo

+ Biện pháp xử lý: Cắt mở thép lưới tấm, dỡ bỏ hộp xốp bị Rút bớt bê tông đáy xốp Thay cục xốp mỏng Sau bổ sung thép 4d10 dài 1m thay thép lưới bị cắt

(Hình 32)

4.8 Bảo dưỡng bê tông

- Sau đổ bê tông, bảo dưỡng ẩm bê tông đảm bảo mật độ thời gian Bắt đầu bảo dưỡng sau đổ bê tông 6h

liên tục ngày

- Áp dụng số biện pháp giữ độ ẩm như: ngâm nước phủ bạt, bao đay rơm rạ mùn cưa tưới ẩm, …

5 Kết luận

Việc thi cơng sàn S-VRO có số điểm cần lưu ý công tác như: lắp dựng ván khuôn, cốt thép đổ bê tông; đặc biệt việc lắp dựng ty neo chống chống bềnh cho sàn Vì địi hỏi kinh nghiệm thi cơng nhà thầu, công tác giám sát theo dẫn kỹ thuật cần phải chặt chẽ hơn./

1 http://vro.vn/ung-dung-cong-nghe-san-phang-loi-rong-cho-cac-cong-trinh-dan-dung-va-cong-nghiep (truy cập ngày 16/03/2019).

2 http://vro.vn/san-bong-san-uboot-san-3d-panel-vro-uu-nhuoc-diem (truy cập ngày 16/03/2019).

3 http://vro.vn/uu-diem-cua-cong-nghe-san-phang-khong-dam-vuot-nhip-lon-3d-panel-vro (truy cập ngày 16/03/2019). 4

http://vro.vn/catalogue-gioi-thieu-cac-giai-phap-san-3d-panel-vro (truy cập ngày 16/03/2019).

5 http://vro.vn/cong-van-352-bxd-khcn-ve-viec-su-dung-san-3d-vro-cua-cong-ty-co-phan-xay-dung-vr (truy cập ngày 16/03/2019).

6 TCVN 7575-1÷3: 2007, “Tấm 3D dùng xây dựng” 7 TCVN 4453: 1995, “Kết cấu bê tông bê tông cốt thép toàn

khối – Quy phạm thi cơng nghiệm thu”.

(59)

Tính tốn số loại liên kết thành mỏng

tạo hình nguội theo tiêu chuẩn Châu Âu EN 1993-1-3

Calculation procedure forconnections incold-formed member by the Eurocode EN 1993-1-3

Nguyễn Lệ Thủy, Nguyễn Hồng Sơn

Tóm tắt

Khi thiết kế tháp thép dạng giàn, việc lựa chọn

tiết diện phức tạp đặc biệt tháp

lớn với số lượng lên đến hàng nghìn Thơng

thường chọn tiết diện sơ (theo thiết kế

trước tính nội lực sơ chọn theo nội lực

đó) sau kiểm tra điều chỉnh, q trình

tốn nhiều cơng sức tính tốn tiết diện chọn

được có hiệu sử dụng chưa cao Bài báo

giới thiệu toán tối ưu sử dụng thuật giải di

truyền để lựa chọn tiết diện tối ưu cho kết cấu

tháp thép thỏa mãn yêu cầu đề tiết kiệm

vật liệu Phương pháp phần tử hữu hạn

sử dụng kết hợp với lập trình MATLAB giải

quyết tốn lớn.

Từ khóa: Thuật giải di truyền, Tối ưu hóa, Tháp thép,

Phương pháp hần tử hữu hạn

Abstract

In designing steel lattice tower, the selection of bar

sections is complicated, especially for high towers

Usually, the selection a preliminary section (according

to the previous designs or calculate the preliminary

internal force and then choose that internal force)

then check and adjust, this process takes a lot of

computational effort and section use efficiency is not

high This paper introduces the optimal problem using

genetic algorithms to select the optimal section for steel

tower structure to satisfy the requirements and save

the most materials The finite element method used in

conjunction with the MATLAB programming can solve

big problems.

Key words: Genetic algorithm, Optimization, Steel lattice

tower, Finite element method

ThS Nguyễn Lệ Thủy PGS.TS Nguyễn Hồng Sơn

Bộ môn Kết cấu Thép Gỗ, khoa Xây dựng Email: nlthuy.hau@gmail.com

ĐT: 0903226382

Ngày nhận bài: Ngày sửa bài:

Trong số trường hợp, việc sử dụng thành mỏng tạo hình nguội mang lại hiệu kinh tế so với loại định hình cán nóng tổ hợp [1].Tuy nhiên, giải pháp cấu tạo tính tốn liên kết mỏng lại có đặc điểm riêng, khơng giống việc liên kết thông thường, chiều dày thép sở không 4,0 mm

Bên cạnh “Tiêu chuẩn thiết kế - Kết cấu thép” TCVN 5575:2012 Việt Nam không đề cập đến việc tính tốn liên kết kết cấu thành mỏng tạo hình nguội, kỹ sư Việt Nam phải sử dụng tiêu chuẩn nước để thiết kế, số có tiêu chuẩn châu Âu (EN 1993-1-3), Mỹ (AISIS100-07 (2007)), Australian/New Zealand (AS/NZS4600:2005) Nga (SP 260.1325800.2016) Thấy rằng, tiêu chuẩn thiết kế kết cấu xây dựng châu Âu gồm có 10 phần (từ Phần đến Phần 9), sử dụng nước châu Âu, số nước châu Á Singapore, Malaysia, HongKong Tại Việt Nam, tiêu chuẩn châu Âu quen thuộc kỹ sư, số có phần chuyển dịch thành tiêu chuẩn Việt Nam (ví dụ, TCVN 9386:2012), việc tìm hiểu tiêu chuẩn Việt Nam để vận dụng tính tốn thiết kế kết cấu xây dựng nói chung thiết kế liên kết cấu kiện thành mỏng tạo hình nguội nói riêng cần thiết

Theo Fenster et al (1992) [3], kết cấu làm từ cán nóng, liên kết chiếm khoảng 50% tổng giá trị Tuy nhiên, kết cấu sử dụng tạo hình nguội khơng có lý để nói tỷ lệ thấp (Yu et al, 1993) Các liên kết tạo hình nguội sử dụng cho:

- Liên kết thép với kết cấu đỡ (tấm mỏng với dày), ví dụ: lợp với xà gồ, tường vớixà gồ tường ;

- Liên kết hai nhiều mỏng với (tấm mỏng - mỏng), ví dụ: liên kết tấm;

- Liên kết cấu kiện (tấm mỏng với mỏng dày với dày), ví dụ: cho kết cấu khung, kèo v.v…

Theo đó,một số giải pháp liên kết áp dụng phổ biến sau [3]:

- Liên kết mỏng với mỏng, sử dụng: vít tự khoan, vít tự cắt (self-drilling, self-tapping screws); đinh rút (blind rivets); nút dập (press-joints); liên kết hàn V đơn (single-flare V welds); hàn điểm (spot welds); liên kết dán (adhesive bonding)

- Liên kết mỏng với dày mỏng với định hình, sử dụng: vít tự khoan, vít tự cắt; chốt bắn (fired pins); bu lông(bolts); hàn điểm hồ quang (arc spot puddle welds); liên kết dán

- Liên kết dày với dày dày với định hình, sử dụng: bu lơng; hàn hồ quang

Đối với việc liên kết mỏng với mỏng, dày định hình, phân làm hai nhóm sau:

Nhóm 1: Liên kết kẹp học (mechanical fasteners)

(60)

Hình Ký hiệu thơng số hình học vít có đầu dạng nấm đầu bu lơng

Hình Liên kết hàn góc

1- cấu kiện đỡ; - phần nối tấm; - miếng đệm hàn

Hình Hàn điểm hồ quang với đệm

Nhóm 2: Liên kết hàn (welds)

Sử dụng phương pháp hàn hồ quang (arc welds), dùng nguồn nhiệt gây hồ quang điện điện cực phôi, phương pháp hàn phổ biến giống phương pháp hàn dành cho kết cấu thép thông thường; phương pháp hàn điện trở (resistance welds), sử dụng điện cực đặc biệt để tạo mối hàn

Theo đó, có số phương pháp hàn có khác so với hàn kết cấu thép thơng thường, là: (1) Hàn điểm (spot welds) hay cịn gọi hàn điểm điện trở (resistance spot welds - RSW), chia thành phương pháp hàn khơng nóng chảy (resistance welding) hàn nóng chảy (fusion welding); (2) Hàn điểm hồ quang (arc spot welds - ASW); (3) Hàn góc (lap welded)

Thấy rằng, thực tế có số loại liên kết phổ biến, là: liên kết bu lơng, liên kết vít, liên kết hàn (hàn điểm hồ quang, hàn điểm điện trở hàn góc) Vì thế, nội dung báo đề cập đến tính tốn cho số loại liên kết

2 Cấu tạo tính tốn

2.1 Liên kết bu lông (Boltconnections)

a) Khái quát chung

Bu lông chế tạo theo tiêu chuẩn chung bu lông, gồm thân bu lông, đai ốc, mũ ê cu long đen, thân bu lông tạo ren, lắp ráp lỗ khoan liên kết Với mỏng, bắt buộc phải sử dụng bu lơng có mũ, đầubu lơng hình lục giác Đối với tiết diện thành mỏng, đường kính bu lơng thường M5 đến M16 Cấp độ bền phổ biến 8.8 10.9

Bu lông sử dụng cho liên kết kết cấu khung thép khung thép thành mỏng tạo hình nguội, để liên kết xà gồ với xà ngang xà gồ với xà gồ liên kết chồng

Các thí nghiệm minh chứng loại phá hoại sau thép thành mỏng liên kết bu lông làm việc chịu cắt chịu kéo:

Các dạng phá hoại theo cắt: Cắt bu lông ép dập; Ép mặt (chảy) và/hoặc đứt vật liệu mỏng Khi hai vật liệu mỏng, chảy hai xảy với nghiêng bu lông; Xé rách tiết diện thực; Kết thúc phá hoại cắt vật liệu mỏng;

Các dạng phá hoại theo kéo: Phá hoại kéo cắt đứt bu lông; Phá hoại nhổ bật bu lông

b) Tính tốn liên kết bu lơng[3]: (1) Bu lông liên kết chịu trượt: Độ bền chịu ép mặt:

Fb,Rd = 2,5 αbktfudt/γM2 (1)

trong đó:

αb - giá trị nhỏ 1,0 e1/(3d);

kt = (0,8t + 1,5)/2,5 0,75 mm ≤ t ≤ 1,25 mm;

kt = 1,0 t > 1,25 mm

Độ bền theo tiết diện thực: Fn,Rd=(1 + 3r(do/u – 0,3))Anetfu/γM2

nhưng Fn,Rd ≤ Anetfu/γM2 (2)

trong đó:

r – [số lượng bu lông tiết diện ngang]/[tổng số bu lông liên kết]

u = 2e2, u ≤ p2

Độ bền chịu cắt:

- Đối với bu lông cấp độ bền 4.6, 5.6 8.8:

Fv,Rd = 0,6fubAs/γM2 (3)

- Đối với bu lông cấp độ bền 4.8, 5.8, 6.8 10.9: Fv,Rd = 0,5fubAs/γM2 (4)

Điều kiện: Fv,Rd ≥ 1,2

S

(2) Bu lông liên kết chịu kéo:

Độ bền nhổ: Độ bền nhổ Fp,Rd xác định thực

nghiệm

Độ bền rút: Không dành cho bu lông Độ bền chịu kéo:

Ft,Rd = 0,9fubAs/γM2 (5)

Điều kiện: Ft,Rd ≥

S

Phạm vi áp dụng:

e1 ≥ 1,0do; p1 ≥ 3do; 3mm > t ≥ 0,75mm

e2 ≥ 1,5do; p2 ≥ 3do

Kích thước bu lơng tối thiểu M6

(61)

(a - liên kết đơn (∑t = t); b - liên kết hai (∑t = t1 + t2); c - liên kết có sử dụng long đen hàn)

Hình Hàn điểm hồ quang

Đối với liên kết bu lơng M12 M14 đường kính lỗ khoan vượt q đường kính bu lơng mm, khuyến nghị dẫn EN 1993-1-8

2.2 Liên kết vít

Vít có hai loại chính: vít tự khía ren (self-tapping screw) vít tự khoan (self-drilling screws) Hầu hết vít có vịng đệm để cải thiện khả chịu tải để tạo bề mặt kín Đơi chúng có chụp nhựa để chống ăn mịn

Vít tự khía ren Chúng phân làm hai nhóm, nhóm vít tự tạo ren forming) nhóm vít tự cắt ren (thread-cutting)

Đối với loại ren cho vít tự tạo ren (Yu et al, 1993), chia thành ba loại: Loại A sử dụng để bắt chặt mỏng với mỏng Loại B sử dụng để cố định vào thép có độ dày lớn mm Loại C thường sử dụng để cố định vào thép mỏng có chiều dày tới mm Vít tự tạo ren thường chế tạo từ thép bon (mạ kẽm để chống ăn mòn) thép khơng gỉ

Đối với vít tự cắt ren Có rãnh thân, kết hợp đầu vít làm thon nhọn có nhiều cạnh cắt khoang hổng Chúng sử dụng để bắt chặt vào kim loại sở dày Độ bền chống nới lỏng vít tự cắt ren thường khơng cao vít tự tạo ren Vít tự cắt ren chế tạo từ thép cácbon cứng, thường mạ kẽm để chống ăn mòn

Vít tự khoan Vít tự tạo lỗ khoan riêng tạo thành ren phù hợp với ren vít Chúng có loại có đường kính mũi khoan đường kính thân (sử dụng cho liên kết mỏng với dày) loại có đường kính mũi khoan nhỏ đường kính thân (sử dụng cho liên kết mỏng với mỏng) Vít tự khoan thường chế tạo từ thép bon xử lý nhiệt (mạ kẽm để bảo vệ chống ăn mịn) từ thép khơng gỉ (với điểm khoan thép bon mạ kẽm)

Phần đầu vít dạng nấm có rãnh (rãnh chữ thập, rãnh hình vuông): Phần rãnh giúp dụng cụ chuyên dụng tua vít dễ dàng xoay đinh vít Phần khe rãnh chữ thập có góc trịn (được phát minh Pozidriv), giúp việc xoay phần đầu vít dễ dàng khó bị bung

Phần đầu hình lục giác: Loại đinh vít có đầu mũ hình lục

Các dạng phá hoại liên kết vít chịu cắt tương tự liên kết bu lông Tuy nhiên, thực tế vật liệu ghép nối thường mỏng (hoặc phần liên kết mỏng), thường không bị phá hoại cắt Ép mặt, kéo, xé rách cắt vật liệu liên kết ốc vít làm việc chịu cắt dạng phá hoại Ngồi ra, việc nghiêng nhổ bật khỏi ghép xảy

Trong vấn đề liên quan đến ứng xử chịu kéo, so với liên kết bắt vít, có ba dạng phá hoại bổ sung đặc trưng cho liên kết vít, là: (1) nhổ bật (pull-out), (2) kéo đứt (pull-over) biến dạng vật liệu mỏng (distortion of thinner material)

Các dạng phá hoại liên kết ốc vít chịu kéo không dễ hiểu Thông thường, phá hoại thường xảy với kết hợp hai chí ba dạng Các ý kiến bổ sung sau hữu ích cho người đọc:

(a) Phá hoại kéo thân vít Dạng phá hoại có khả xảy q dày sử dụng ốc vít khơng phù hợp bị lỗi;

(b) Nhổ bật ốc vít Dạng phá hoại xảy cấu kiện gối đỡ không đủ dày đủ tham gia chịu lực phần ren;

(c) Kéo đứt Dạng phá hoại làm xé rách vùng bao quanh phần ren đầu đệm (long đen);

(d) Kéo ngang Ở đây, bị vặn (distortion) đủ để kéo ngang từ phía ốc vít đệm Đây dạng phá hoại phổ biến kèm với lượng vặn đáng kể vặn đệm Chính điều dạng phá hoại mà hình dạng bắt đầu trở thành quan trọng;

(e) Vặn toàn Dạng phá hoại gần hoàn tồn chức hình dạng khơng phải ốc vít mức độ đó, dạng có mặt hầu hết thí nghiệm độ bền ốc vít Khơng rõ ràng cho việc xác định giới hạn sử dụng giới hạn phá hoại cho trường hợp Đánh giá đa phần việc định người thực lần thí nghiệm

b) Tính tốn vít tự cắt[3]:

(1) Vít tự cắt liên kết chịu trượt: Độ bền chịu ép mặt:

(62)

1- cấu kiện đỡ; - phần nối

Hình Hàn điểm hồ quang kéo dài

Hình Các ký hiệu [3] Hình Liên kết vít tơn đặt lên xà gồ

trong đó: α lấy dạng sau: Nếu t = t1 α =3,2 t / d α ≤ 2,1;

Nếu t1≥ 2,5t t < 1,0mm thìα =3,2 t / dnhưng α ≤ 2,1;

Nếu t1≥ 2,5t t ≥ 1,0mm α = 2,1;

Nếu t < t1 ≤ 2,5t α lấy theo nội suy tuyến tính

Độ bền tiết diện thực:

Fn,Rd = Anetfu/

γ

Độ bền chịu cắt Độ bền chịu cắt Fv,Rd xác định thực

nghiệm Fv,Rd = Fv,Rk/

γ

Điều kiện: Fv,Rd ≥ 1,2Fb,Rd

S

(2) Vít liên kết chịu kéo: Độ bền nhổ:

- Khi chịu tải trọng tĩnh: Fp,Rd = dwtfu/

γ

- Khi chịu tải trọng gió tổ hợp tải trọng gió tải trọng tĩnh: Fp,Rd = 0,5dwtfu/

γ

Độ bền rút:

Nếu tsup/s <1 Fo,Rd = 0,45dtsupfu,sup /

γ

Nếu tsup/s ≥1 Fo,Rd = 0,65dtsupfu,sup/

γ

Độ bền kéo: Độ bền kéo Ft,Rd xác định thực nghiệm

Điều kiện: Ft,Rd ≥

S

Phạm vi áp dụng:

Trường hợp chung: e1≥ 3d; p1≥ 3d; 3,0mm ≤ d ≤ 8,0mm

e2≥ 1,5d; p2≥ 3d

Đối với chịu kéo:

0,5mm ≤ t ≤ 1,5mm t1≥ 0,9mm, fu≤ 550 N/mm2

2.3 Liên kết hàn góc

Hàn góc, giống hàn góc kết cấu thép thông thường, chúng sử dụng rộng rãi để liên kết với tấm với kết cấu cứng vị trí khác Hàn góc thực hồ quang điện với vật liệu thép sở có chiều dày khơng lớn 4,0 mm Đối với vật liệu thép sở có chiều dày lớn quy định này, xem liên kết hàn thông thường, cần tuân thủ theo dẫn theo EN 1993-1-1

Kích thước liên kết hàn cần chọn cho độ bền liên kết xác định chiều dày liên kết đường hàn

Khi tính tốn độ bền liên kết hàn góc, hệ số riêng γ lấy

γ

quốc gia Giá trị khuyến nghị

γ

b) Tính tốn liên kết hàn góc[3]

Độ bền thiết kế Fw,Rd liên kết hàn góc xác định

như sau:

- Đối với đường hàn góc cạnh:

w,Rd w,s w,s u M2

F =tL (0,9 0,45L / b)f /− γ với Lw,s≤ b (8)

w,Rd u M2

F =0,45tbf /γ với Lw,s> b (9)

- Đối với đường hàn góc đầu:

w,Rd w,e w,e u M2

F =tL (1 0,3L / b)f /− γ [với đường hàn

Lw,s≤ b] (10)

trong đó:

b - chiều rộng phần liên kết (Hình 2.2); Lw,e, Lw,s - chiều dài thiết kế đường hàn góc đầu

góc cạnh (Hình 2);

Nếu liên kết, sử dụng tổ hợp đường hàn góc cạnh góc đầu, độ bền tổng cộng cần xác định tổng độ bền đường hàn góc cạnh góc đầu Khi đó, cần kể đến vị trí trọng tâm phân bố lực tương ứng

Chiều dài thiết kế Lw đường hàn góc cần lấy tổng

chiều dài toàn đường hàn kể đoạn cuối Nếu bảo đảm việc hàn toàn tiết diện theo tồn chiều dài, chiều dài hữu hiệu khơng cần chiết giảm đầu cuối đường hàn

Không cho phép thiết kế liên kết dùng đường hàn góc với chiều dài hữu hiệu nhỏ 8t (t - chiều dày thép mỏng thép liên kết)

2.4 Liên kết hàn điểm hồ quang

Hàn điểm hồ quang (Arc Spot Welds - ASW), loại hàn đặc thù cấu kiện thành mỏng, dùng để liên kết mỏng vào kết cấu cứng vị trí hàn nằm Khi hàn, dùng hồ quang đốt thủng mỏng nằm phía cho kim loại lấp đầy đến đáy Hàn điểm áp dụng cho liên kết chịu trượt, không sử dụng để liên kết tệp thép có tổng chiều dày chúng ∑t > mm

Yêu cầu kích thước hàn điểm hồ quang: (1) Hàn điểm hồ quang cần có đường kính ds không nhỏ 10 mm

(63)

Hình Liên kết bu lơng xà gồ - xà

ngang thơng qua bọ Hình Liên kết hàn phía liên kết ghép chồng dải thép mã

Hình 10 Liên kết hàn điểm hồ quang Hình 11 Liên kết hàn điểm điện trở

(3) Khoảng cách từ vị trí điểm hàn đến đầu mép cần lấy sau:

(i) khoảng cách tối thiểu lấy song song với phương truyền lực, tính từ tâm điểm hàn đến mép gần điểm hàn liền kề đến mép nối mà lực đặt vào nó, cần khơng nhỏ giá trị emin, xác định

cách sau:

w,Rd

u M2 F e 1,8

tf / =

γ fu/fy< 1,15 w,Rd

min

u M2 F e 2,1

tf / =

γ fu/fy ≥ 1,15

(ii) khoảng cách tối thiểu từ tâm điểm hàn tròn đến mép liên kết theo phương lực, cần không nhỏ 1,5dw, dw - đường kính nhìn thấy

điểm hàn (Hình 3)

(iii) khoảng cách thông thủy tối thiểu điểm hàn ô van mép theo phương lực cần khơng nhỏ 1,0dw

b) Tính tốn liên kết hàn điểm hồ quang[3]

Độ bền chịu cắt thiết kế Fw,Rd điểm hàn tròn xác

định sau:

2

w,Rd s uw M2

F = π( / 4)d 0,625f /× γ

điện;

Nhưng Fw,Rd không vượt giá trị độ bền sau:

Nếu 0,5

p u

d /

∑

w,Rd p u M2

F =1,5d

∑

Nếu 0,5 0,5

u p u

18(420 / f ) <d /

∑

( )

0,5

w,Rd u u M2

F =27(420 / f )

∑

Nếu 0,5

p u

d /

∑

w,Rd p u M2

F =0,9d

∑

ở dp xác định sau:

Đường kính ds điểm hàn (xem Hình 4)

xác định: ds =0,7dw−1,5 t

∑

trong đó: dw - đường kính nhìn thấy điểm hàn hồ

quang (xem Hình 4)

Đường kính ngồi hữu hiệu vùng chảy dp điểm hàn

được xác định sau:

- Đối với liên kết phần tử với chiều dày t:

dp = dw - t (15)

- Đối với liên kết số phần tử với tổng chiều dày ∑t

p w

d =d −2 t

∑

Độ bền chịu cắt thiết kế Fw,Rd điểm hàn ô van

xác định sau:

2

w,Rd s w s uw M2

F = π( / 4)d L d+ ×0,625f /γ (17)

Nhưng Fw,Rd không vượt giá trị độ bền theo

(64)

trong đó: Lw - chiều dài điểm hàn ô van (như Hình 5)

2.5 Liên kết hàn điện trở

Hàn điểm (Spot Welds) hay gọi hàn điểm điện trở (Resistance Spot Welds - RSW) loại hàn đặc thù cấu kiện thành mỏng, dùng để liên kết mỏng với Khi hàn, mỏng ép chồng lên hàn điểm riêng biệt Các mỏng ép lại với hai điện cực, tiếp nung nóng chỗ tiếp xúc chi tiết hàn đạt đến mức làm chảy lớp mỏng bề mặt điểm tiếp xúc, khu vực liền kề nằm trạng thái dẻo, cuối ngắt điện, ép hai điện cực lại liên kết hàn tạo thành

Hàn điểm thường thực máy hàn chuyên dụng, máy hàn điểm nhiều điểm, máy hàn cố định di động, có truyền dẫn tạo lực bàn đạp khí hóa, tự động bán tự động Theo đó, phương pháp hàn gồm có: hàn điện trở hay cịn gọi hàn khơng nóng chảy (resistance welding) hàn nóng chảy (fusion welding)

Hàn điểm sử dụng cho vật liệu thép sở cán nóng mạ kẽm với chiều dày tới mm, phần mỏng hàn có chiều dày khơng lớn mm

b) Tính tốn liên kết hàn điểm[3]

Độ bền thiết kế Fv,Rd điểm hàn chịu cắt xác

định theo cơng thức Theo đó, thừa nhận ký hiệu sau:

Để xác định độ bền hàn điểm, hệ số riêng

γ

lấy

γ

Giá trị khuyến nghị

γ

Điểm hàn liên kết chịu trượt Độ bền chịu ép mặt dật đứt: Nếu t ≤ t1≤ 2,5t

thì Ftb,Rd ≥2,7 td f /s u γM2 [trong t tính mm] Nếu t1> 2,5t

thì Ftb,Rd=2,7 td f /s u γM2 tb,Rd s u M2

F ≤0,7d f /γ

tb,Rd s u M2

F ≤3,1td f /γ

Độ bền mép phần tử chịu cắt đứt:

e,Rd u M2

F

=

1,4te f /

γ

F

=

A f /

γ

Độ bền chịu cắt: v,Rd s u M2

F

d f /

4

π

=

γ

Điều kiện: Fv,Rd≥ 1,25Ftb,Rd Fv,Rd≥ 1,25Fe,Rd

hoặc

∑

2ds≤ e1≤ 6ds 3ds ≤ p1≤ 8ds

e2≤ 4ds 3ds≤ p2≤ 6ds

Đường kính ds điểm hàn xác định

công thức sau:

- Khi hàn nóng chảy: ds = 0,5t + 5mm

- Khi hàn điện trở: ds =5 t [trong t tính mm]

Giá trị ds điểm hàn điều kiện thực cần

kiểm tra chịu cắt thực nghiệm Danh mục ký hiệu:

Anet - diện tích thực tiết diện ngang liên kết;

n - số lượng điểm hàn liên kết;

t - chiều dày mỏng liên kết, mm; t1 - chiều dày dày liên kết, mm;

e1, e2 p1, p2 – xem Hình

3 Ví dụ tính tốn

Dưới đây, nhóm tác giả thực số ví dụ tính tốn nhằm minh họa trình tự tính, số liệu đầu vào ví dụ trích dẫn từ tài liệu [2]

3.1 Liên kết vít tơn xà gồ [2]

Xác định độ bền thiết kế liên kết vít tơn xà gồ, Hình Vật liệu tơn có chiều dày thép sở t = 0,6mm, mác thép S250 GD+Z có fy = 250 N/mm2và fu =

330N/mm2.

Vật liệu xà gồ có chiều dày t = 2,5mm, S350 GD+Z có fy = 350N/mm2 fu = 420N/mm2

Vít có đường kính d = 4,8 mm, phần long đen có đường kính dw = 16 mm Fv,Rd = 5,2 kN; Ft,Rd = 5,1kN

Vị trí vít xem Hình

Khoảng cách trọng tâm đinh vít: p1 = 36mm > 3d

Khoảng cách trọng tâm đinh vít đến đầu tấm: e1 = 36mm > 3d

Độ bền chịu kéo: Độ bền chịu kéo cần phải tính tốn độ bền nhổ, độ bền rút độ bền kéo đinh vít

a) Độ bền nhổ (vít chịu tải trọng gió) Fp,Rd = 0,5xdwxtxfu / γM2

= 0,5x16x0,6x330/1,25 = 1,27 kN b) Độ bền rút

Fo,Rd = 0,65xdxtsupxfu,sup / γM2

= 0,65x4,8x2,5x420/1,25 = 2,62 kN c) Độ bền kéo đinh vít

Xem rằng, tơn cố định với cấu kiện xà gồ vít có:Ft,Rd ≥ Fp,Rd

Độ bền chịu kéo nhà sản xuất thử nghiệm vít, Ft,Rd= 5,0 kN > Fp,Rd = 1,27 kN, vít phù hợp Độ bền

chịu kéo vít lấy độ bền nhổ lỗ đinh liên kết

Độ bền chịu ép mặt: t = 0,6 mm, t1 = 2,5 mm

t1/t = 4,17, nội suy tuyến tính cần áp dụng để xác

định α Bởi vì:

t1 ≥ 2,5t t < 1,0 mm: α =3,2 t / d a ≤ 2,1

t1 = 2,5mm > 2,5x0,6 mm = 1,5 mm, t = 0,6 mm < 1,0 mm

→ α =3,2 t / d =3,2 0,6 / 4,8 1,13 2,1= ≤ , sử dụng α = 1,13

Fb,Rd = αfudt/γM2

= 1,13x330 N/mm2x4,8 mmx0,6 mm/1,25 = 0,86 kN/vít.

Độ bền chịu cắt vít:

Fv,Rd = Fv,Rk/

γ

Fv,Rd> 1,2Fb,Rd = 1,2x0,86 kN = 1,03 kN/vít

Thí nghiệm nhà sản xuất độ bền cắt vít Fv,Rd = 4,16kN > 1,03kN, vít phù hợp

(65)

3.2 Liên kết bu lông xà gồ xà [2]

Xác định độ bền thiết kế liên kết bu lông xà gồ xà, Hình 8, tác động gió theo phương dọc ngang nhà

a) Gió tác động theo phương dọc nhà

Hệ đỡ mái kim loại nhà dùng xà gồ tiết diện chữ Z cán nguội, gió tác động theo phương dọc nhà lên tường đầu hồi, hệ kết cấu chung nhà chịu tác động tải trọng gió Giả định tải trọng gió truyền dọc theo hệ khung thông qua hệ giằng nhịp Nếu xà gồ cấu kiện nhịp, mái đặt xà cần yêu cầu phải truyền lực Hình liên kết xà nhịp đơn điển hình

Trong trường hợp liên kết xà gồ - xà ngang làm việc chịu cắt tác động tải trọng theo phương gió dọc

Số liệu tính tốn: Phần mối nối:

Sử dụng thép mác S320 GD + Z, có fyb = 320 N/mm2

fu = 390 N/mm2

Chiều dày thép làm xà gồ 1,5mm Chiều dày kê (con bọ) 2,0 mm

Bu lông cấp độ bền 8.8, có đường kính 12 mm; As = 84,3 mm2; fub = 800 N/mm2

Vị trí bu lơng:

Khoảng cách tối thiểu từ trọng tâm lỗ đến đầu: e1 = 1,5d = 18 mm

Độ bền chịu ép mặt: Fb,Rd = 2,5xαbxktxfuxdxt / γM2

=2,5x0,5x1x390x12x1,5/1,25/1000 = 7,02 kN/ bu lơng đó:

kt = 1,0 cho t > 1,25 mm

αb = min(1, e1/(3d)) = min(1, 18/(3x12) = min(1, 0,5) = 0,5

Tổng độ bền chịu ép mặt bằng: bu lông x 7,02 kN/bu lông = 14,04 kN

Độ bền chịu cắt: Fu,Rd = 0,6xfubxAs / γM2

= 0,6x800x84,3/1,25 = 32,4 kN/ bu lông

Tổng độ bền chịu cắt bằng: bu lông x 32,4 kN/ bu lông = 64,8 kN

Kết luận: Độ bền chịu ép mặt định đến độ bền liên kết

Chú ý: Tác động gió bốc tải trọng gây cho mối nối chịu cắt Việc tính tốn cho trường hợp thực tế tương tự gió tác động theo phương dọc

b) Gió tác động theo phương ngang nhà

Khi tải trọng gió tác động ngang, tác dụng vào mái nhà, hệ kết cấu chung nhà chịu tác động gió với giả thiết rằng, tải trọng gió tác dụng vào xà gồ truyền lực gió lên xà khung Nếu xà gồ nhịp đơn, bu lông liên kết mái xà gồ - xà ngang làm việc chịu kéo cần đủ độ bền để truyền lực từ xà gồ vào xà ngang

Độ bền chịu kéo bu lông: Fu,Rd = 0,9xfubxAs / γM2

= 0,9x800x84,3/1,25 = 48,6 kN/ bu lông

Liên kết chứa bu lơng cho xà gồ, theo độ bền chịu kéo liên kết 48,6 kN

EN 1993-1-3 quy định rằng, độ bền chịu kéo cần phải giới hạn độ bền chịu nhổ bật Như thế, cường độ mối nối bu lông chống lại việc cánh xà gồ bị bật khỏi đầu bu lơng.Độ bền chịu nhổ bật Fp.Ed khơng tính

tốn cần xác định thí nghiệm

Như thế, kết luận độ bền chịu kéo 48,6 kN, việc thử nghiệm độ bền nhổ bật yêu cầu thêm (nếu cần)

3.3 Liên kết hàn dùng đường hàn góc [2]

Kiểm tra độ bền thiết kế liên kết hàn phía thép sử dụng liên kết ghép chồng dải thép dày t = 1,0 mm mã dày t1 = 3,0 mm, liên kết hàn chịu lực P = 30 kN,

chỉ Hình Với vật liệu thép có fu = 420 N/mm2 Để bảo

đảm rằng, độ bền liên kết chi phối ép mặt thép, chiều cao đường hàn lấy chiều dày dải thép, t = 1,0 mm

(Hình 9)

Độ bền thiết kế liên kết hàn: Lw,s = 40 mm < b = 80 mm

Lw,Rd = tLw,s(0,9 – 0,45Lw,s/b)fu/

γ

=1,0x40x(0,9-0,45x40/80)x420/1,25/1000 = 9,07 kN Tổng độ bền liên kết hàn, cho hai phía đường hàn góc:

Fw.Rd = 2x9,07 kN/liên kết hàn = 18,14 kN < P = 30 kN

Để đóng góp vào độ bền liên kết hàn, bổ sung đường hàn góc đầu với độ bền nâng lên:

Fw,Rd = tLw,e(1 - 0,3Lw,e/b)fu/

γ

= 1,0x80x(1 - 0,3x80/80)x420/1,25 = 18,82 kN Tổng độ bền liên kết hàn góc đầu góc cạnh trường hợp này:

∑Fw.Rd = 18,14 kN + 18,82 kN

≅

Như thế, lực P = 30 kN<∑Fw.Rd = 37 kN

3.4 Liên kết hàn điểm hồ quang [2]

Cho liên kết ghép chồng sử dụng hàn điểm hồ quang, kiểm tra độ bền liên kết chịu lực trục Pw,Sd = 30 kN

ở Hình 10 Vật liệu thép mác S355 MC, có fy = 355 N/mm2,

fu = 430 N/mm2, chiều dày thép liên kết t = 1,5 mm

và t1 = 3,0 mm Độ bền kéo đứt tức thời vật liệu que hàn

điện fuw = 475 N/mm2, đường kính nhìn thấy điểm hàn

dw = 20 mm

Tấm thép dày 1,5 mm, lớn 0,7 mm nhỏ 3,0 mm, áp dụng hàn điểm hồ quang không cần miếng đệm

Kích thước thiết kế đường hàn: Đường kính ngồi hữu hiệu, dp = dw – t = 20 – 1,5 = 18,5 mm

Đường kính điểm hàn, ds = 0,7dw – 1,5t =

0,7×20 - 1,5×1,5 = 11,75 mm ≥ 0,55dw = 0,55×20 = 11,0 mm

Vị trí đường hàn:

e1 = 35 mm > 1,5dw= 1,5×20 = 30 mm

e2 = 35 mm > 1,5dw= 1,5×20 = 30 mm

Độ bền chịu cắt thiết kế điểm hàn:

2

w,Rd s uw M2

F =4πd 0,625f /γ

2

3,14 11,75 0,625 475 25,7

4 1,25 1000

× ×

= × =

(66)

Nhưng bên cạnh việc tính tốn độ bền thiết kế tập thép liên kết, giá trị chúng cần không lớn độ bền giới hạn phần liên kết:

p

d /

∑

18(420 / f ) ≤

= 18×(420/430)0,5 = 17,8.

w,Rd p u M2

F =1,5d

∑

1,5 18,5 1,5 430 / 1,25 / 1000 14,32

= × × × =

=14,32

Như thế, độ bền giới hạn định độ bền liên kết Tổng khả chịu lực liên kết là: điểm hàn ×14,32 kN/điểm hàn = 57,28 kN

Kiểm tra cuối khoảng cách tối thiểu điểm hàn đến mép thép Như Hình 3.4, tải trọng thiết kế lực tập trung có Fw,Sd = 30 kN Do đó, liên kết đảm bảo độ

bền chịu lực

Đối với fu/fy = 430/355 = 1,21 >1,15

Như e1 = 30 mm > emin = 12,7 mm

trong đó: w,Sd 1,min u M2 F e 2,1 tf /

30000 /

2,1 30,52 mm

1,5 430 / 1,25 =

γ

= × =

×

e1 = 35 mm > e1,min = 30,52 mm

3.5 Liên kết hàn điểm điện trở [2]

Xác định độ bền liên kết chịu lực trục Hình 11 Liên kết ghép chồng chịu lực trục sử dụng hàn điểm điện trở, vật liệu thép mác S355 MC, có fy = 355 N/mm2 fu = 430 N/

mm2, chiều dày thép liên kết t

2 = t = 1,0 mm t1

= 3,0 mm Điểm hàn nóng chảy: ds = 0,5t + mm = 0,5×1,0

+ mm = 5,5 mm Vị trí điểm hàn:

2ds = 11 mm < e1 = 13,0 mm < 6ds = 33 mm

e2 = 13,0 mm < 4ds = 22,0mm

3ds = 16,5 mm < p1 = 30 mm < 8ds = 44 mm

3ds = 16,5 mm < p2 = 20,0mm < 6ds = 33 mm

Độ bền chịu cắt ép mặt điểm hàn: Ta có t = 1,0 mm, t1 = 3,0 mm t1> 2,5t

tb,Rd s u M2

F =2,7 td f /γ

2,7 5,5 430 / 1,25 / 1000 5,11

= × × × = kN/điểm hàn

nhưng

tb,Rd s u M2

F

≤

0,7d f /

γ

2

0,7 5,5 430 / 1,25 / 1000 7,28

=

×

=

và

F

≤

3,1td f /

γ

3,1 5,5 430 / 1,25 / 1000 5,87

= × × = kN/điểm hàn

Độ bền mép phần tử chịu cắt đứt:

e,Rd u M2

F

=

1,4te f /

γ

1,4 1,0 13 430 / 1,25 / 1000 6,26

=

×

=

n,Rd net u M2

F

=

A f /

γ

1,0 35 430 / 1,25 / 1000 12,04

trong đó: diện tích thực xác định liên quan đến mặt cắt a-a:

Anet = t(b - 2×ds) = 1,0×(46 - 2×5,5) = 35 mm2

Độ bền chịu cắt:

2 v,Rd s u M2

F d f /

4 π

= γ

2

3,14 5,5 430 /1,25 /1000 8,17

Kiểm tra điều kiện:

Fv,Rd = 8,17 kN/điểm hàn > 1,25Ftb,Rd = 1,25×5,11 = 6,38

kN/điểm hàn

Fv,Rd = 8,17 kN/điểm hàn > 1,25Fe,Rd = 1,25×6,26 = 7,82

kN/điểm hàn

= × = > = × =

∑

Như vậy, tổng độ bền liên kết định độ bền chịu ép mặt, độ bền chịu ép mặt là:

P 5,11 20,44≤ × = kN (với số lượng điểm hàn

liên kết nw = 4)

Kết luận kiến nghị

Trên trình bày cách tính tốn số loại liên kết kết cấu tạo hình nguội (với chiều dày ≤ mm), liên kết vít, liên kết bu lông liên kết hàn (gồm hàn điểm điện trở, hàn điểm hồ quang hàn góc); cách tính có khác nhiều so với cách tính tốn liên kết kết cấu thép thơng thường (khi thép có chiều dày > 4mm), điều giải thích dạng phá hoại liên kết thành mỏng phức tạp khó nhận biết

Các ví dụ minh họa, dễ dàng vận dụng để tính tốn số liên kết thơng dụng dùng cho kết cấu thành mỏng thực tế Việt Nam

Cần có nghiên cứu cho loại liên kết khác: liên kết đinh rút, chốt bắn /

1 Designers’ Guide to Eurocode 3: Design of Steel Buildings, 2nd edition, National Annex for EN 1993-1-1 (UK NA to BS EN 1993-1-1).

2 Dan Dubina, Raffaele Landolfo, Viorel Ungureanu (2012), Design of Cold-formed Steel Structures: Eurocode 3: Design of Steel Structures Part 1-3: Design of cold-formed Steel Structures European Convention for Constructional Steelwork (Editor).

(67)

Nghiên cứu thực nghiệm Nhật

về đặc tính biến dạng đất chảy

được ổn định gia cường với vật liệu cốt sợi

Experimantal study on deformation characteristics of liquefied stabilized soil reinforced

by fiber material prepared at laboratory and field

Dương Quang Hùng

Tóm tắt

Bài báo trình bày nghiên cứu khác điều kiện bảo

dưỡng phịng với ngồi trường mẫu thí nghiệm hỗn

hợp đất cốt sợi kết ba trục chúng, nhằm sáng tỏ khả

sử dụng hỗn hợp đất với cốt sợi xi măng làm vật liệu đất đắp Một

loạt thí nghiệm nén ba trục cố kết khơng nước (CU tests)

thực cho hai loại mẫuđất chảy ổn định (liquefied stabilized

soil - LSS) trộn với vật liệu cốt sợi hàm lượng 20 kg/m

3

lần

lượt tuổi 28 56 ngày bảo dưỡng, đa dạng điều kiện

là tốc độ biến dạng không đổi, ứng suất lệch khơng đổi (thí nghiệm

trùng ứng suất phần), tốc độ biến dạng thay đổi

suốt trình gia tải đơn điệu Hai loại mẫu chuẩn

bị bảo dưỡng phịng thí nghiệm tách từ đất

mơ hình làm ngồi trường theo phương pháp tách lấy mẫu

khối (block sampling) Dựa vào kết thí nghiệm, nghiên cứu

tìm ứng dụng LSS trộn với vật liệu cốt sợi làm vật liệu lấp

ở công trường cho đất có tính dẻo dai hơn.

Từ khóa: Đất chảy ổn định, vật liệu cốt sợi, bảo dưỡng phòng

trường, tính chất cắt ba trục

Abstract

In this study, the difference in triaxial shear property of Liquefied Stabilized

Soil (LSS) mixed with fiber material cured in laboratory and at field was

investigated A series of Consolidated–Undrained triaxial compression tests

under the conditions at constant strain rate, constant deviator stress (partial

creep test), and changed strain rate during monotonic loading have been

carried out for both specimens of LSS mixed with fiber material amount of

0 and 20 kg/m3 prepared by trimming LSS retrieved from a model ground

by block sampling and cured in laboratory at curing time of 28 and 56 days,

respectively Based on the test results, it was found that the application of

LSS mixed with fiber material as a backfilling material to construction sites

enables to create a ground with the improved ductile charateristic.

Key words: Liquefied Stabilized Soil, Fiber Material, Cured in Laboratory and at

Field, Triaxial Shear Property

TS Dương Quang Hùng

Bộ môn Kết cấu BTCT-GĐ, Khoa Xây dựng Email: hung121903@yahoo.com

ĐT: 0912.472.670

Ngày nhận bài: Ngày sửa bài:

Tại Nhật Bản, LSS sử dụng phổ biến phương pháp tái chế LSS đất trộn với nước (hoặc nước bùn) chất ổn định xi măng đặc biệt sau tái sử dụng vật liệu lấp [1~2] Tuy nhiên nghiên cứu LSS thể ứng xử cường độ dẻo dai dòn tăng cường độ tăng hàm lượng xi măng Để cải thiện tính dẻo dai LSS, Kohata đồng phát triển phương pháp gia cường trộn vật liệu cốt sợi vào hỗn hợp [5~9] Vật liệu cốt sợi nhà nghiên cứu sử dụng tái chế từ loại báo phế thải nghiền thành sợi nhỏ Một loạt thí nghiệm nén ba trục thực Kết tính chất dẻo dai LSS trộn với vật liệu cốt sợi cải thiện

Tuy nhiên, chưa có nghiên cứu LSS gia cường với vật liệu cốt sợi trường, khác tính chất biến dạng LSS gia cường với vật liệu cốt sợi bảo dưỡng phòng trường báo cáo

Nghiên cứu thực mơ hình đất lấp với vật liệu LSS gia cường với vật liệu cốt sợi hàm lượng 20 kg/m3 ba hố đào Cùng thời điểm, mẫu

được đúc bảo dưỡng phịng thí nghiệm Một loạt thí nghiệm CU cố kết đẳng hướng, áp suất hiệu 98 kPa thực thiết bị nén ba trục (TC tests) điều kiện khác tốc độ biến dạng trục cho mẫu lấy từ trường (In-situ LSS) phòng thí nghiệm (Indoor LSS) Dựa vào kết thí nghiệm, khác đặc tính biến dạng LSS trường LSS phịng phân tích

2 Thí nghiệm

2.1 Vật liệu thí nghiệm

Trong nghiên cứu này, NSF-CLAY sử dụng vật liệu gốc Tính chất vật lý ghi bảng Chất ổn định xi măng sử dụng loại xi măng đặc biệt tên Geoset 200 sản xuất Công ty xi măng Taiheiyo Vật liệu cốt sợi báo phế thải nghiền thành dạng sợi bơng

Bảng Tính chất vật lý NSF-CLAY

Density of particle ps (g/cm3) 2.762

Liquid limit WL (%) 60.15

Plastic Limit Wp (%) 35.69

Plasticity Index Ip 24.46

2.2 Phương pháp trộn

(68)

dàng chuẩn bị, phương pháp loại bùn sử dụng Như nước thêm vào đất để điều chỉnh khối lượng thể tích bùn, sau chất ổn định xi măng trộn

Một loạt thí nghiệm trộn thực thay đổi khối lượng thể tích bùn hàm lượng chất ổn định xi măng Giá trị chảy, độ sệt, tỷ lệ bleeding cường độ chịu nén mẫu xác định cho mẫu LSS tuổi 28 ngày bảo dưỡng Như giá trị đạt cho tỷ lệ trộn tiêu chuẩn cho nghiên cứu

2.3 Chuẩn bị mẫu

Dựa kết thiết kế tỷ lệ trộn tiêu chuẩn [8], nghiên cứu này, tỷ lệ bleeding thấp 1%, hàm lượng chất ổn định xi măng 80kg/m3 khối lượng thể tích

LSS 1.280g/cm3.

Mẫu chuẩn bị trộn chất ổn định xi măng đất bùn máy trộn tay để điều chỉnh tỷ trọng Thí nghiệm tỷ trọng thực đo khối lượng bùn đúc khuôn vữa AE tiêu chuẩn Sau đạt tỷ trọng mong muốn, vật liệu cốt sợi thêm vào trộn tiếp máy trộn tay Thí nghiệm chảy làm theo tiêu chuẩn JHS A313 – Japan Highway Public Corporation “Testing Method for Air Mortar and Air Milk, 1.2 cylinder sample” để xác định độ chảy LSS Để tạo đất lấp mơ hình, LSS tươi trộn với cốt sợi với hàm lượng 0, 20 kg/m3,

sau đổ vào ba hố đào sẵn hình vẽ Một lớp địa kỹ thuật phủ lên hố đào trước đổ LSS để tránh LSS thấm vào đất Sau đổ, bề mặt LSS phủ lớp polymer để bảo dưỡng trường Cùng thời điểm, LSS tươi đúc khuôn tiêu chuẩn đường kính cm chiều cao 10 cm, bề mặt phủ lợp film polymer bảo dưỡng độ ẩm khơng khí nhiệt độ phòng khoảng 200C

Sau thời gian bảo dưỡng 28 56 ngày, hai loại mẫu trường phòng đưa vào tiến trình thí nghiệm CU

2.4 Phương pháp thí nghiệm

Thiết bị nén ba trục thể hình vẽ Để

loại bỏ sai số thí nghiệm lỗi tiếp xúc đỉnh chân mẫu (bedding error), cặp đo biến dạng cục LDT (Local Deformation Transducer) [10] gắn vào mặt bên mẫu để đo biến dạng dọc trục Khi giá trị LTD vượt ngưỡng giá trị chuyển vị dọc trục nhận giá trị proximeter dial gauge tự động điều chỉnh sai số Trong thí nghiệm này, mơ tơ số sử dụng cho thiết bị gia tải có khả điều khiển chuyển vị dọc trục với độ xác cực cao loại bỏ sai số (backlash) đảo chiều hướng tải trọng Tồn q trình thí nghiệm điều khiển tự động phần mềm số

Thí nghiệm CU thực cho tất mẫu LSS phòng LSS trường tuổi bảo dưỡng 28 56 ngày Sự bão hòa mẫu đạt phương pháp chân không, nước khử khí chảy qua mẫu áp lực ngược 196 kPa Sau cố kết đẳng hướng suốt 12 áp lực hông hiệu 98 kPa, mẫu chuyển sang tiến trình nén ba trục Để nghiên cứu tính chất cường độ ảnh hưởng trùng ứng suất tới LSS, thí nghiệm theo nguyên lý gây biến dạng dọc trục cho mẫu xác định biến đổi ứng suất mẫu với hai trường hợp gia tải phân biệt hình vẽ Trường hợp (case 1) áp dụng vòng lặp nhỏ giỡ tải/gia tải tiến trình gia tải đơn điệu tốc độ biến dạng trục 0.054%/phút Trong trường hợp (case 2), trùng ứng suất (C) áp dụng trình gia tải trước thay đổi tốc độ biến dạng trục Sự thay đổi tốc độ biến dạng dọc trục thực phạm vi khoảng 1% (εa=1%)

3 Kết thí nghiệm phân tích

3.1 Đặc điểm mối quan hệ ứng suất với biến dạng

Hình thể modul biến dạng Modul biến dạng ban đầu E0 định nghĩa độ cứng ban đầu biến

dạng nhỏ εa=0.002% Modul biến dạng Etan tiếp

tuyến đường cong q~εa, thể tính phi tuyến

tính chất biến dạng quan hệ q~εa Modul biến dạng Eeq

được định nghĩa gia tải dỡ tải suốt trình gia

(69)

tải đơn điệu Eeq hiệu chỉnh trùng ứng suất tính

tốn từ đường dốc điểm giới hạn trung điểm đường thẳng nối điểm dỡ tải điểm giao đường cong q~εa gia tải lại Eeq thể thay đổi cấp độ

phá hoại chịu cắt [11,12]

Hình thể kết thí nghiệmtrường hợp quan hệ ứng suất lệch qmax E0 với thời gian bảo

dưỡng khác LSS trường gia cường với vật liệu cốt sợi hàm lượng 20 kg/m3(Pc-20) Kết LSS

hiện trường tuổi 84 ngày với điều kiện thí nghiệm thể để cung cấp thêm thông tin, nghiên cứu cụ thể thực thời gian tới Các giá trị có từ đường cong q~εa thí nghiệm CU áp lực

hông hiệu 98 kPa Kết thể E0 qmax

mẫu Pc-0 giảm tuổi 56 ngày, nhiên tổng thể giá trị có xu hướng tăng tuổi 84 ngày Giá trị qmax tăng

theo thời gian bảo dưỡng hiệu xi măng tăng cường độ theo thời gian biết đến Tuy nhiên giá trị qmax mẫu Pc-20 giảm tuổi 84 ngày giá trị E0

của tăng Hiên tượng điều kiện thời tiết trời, nhiệt độ trời gần thời gian bảo dưỡng 84 ngày 00C Như độ ẩm ảnh hưởng đến cường

độ mẫu Thực vậy, ảnh hưởng cần thực nghiên cứu thời gian tới

3.2 Modul biến dạng Etan

Hình thể kết thí nghiệm trường hợp quan hệ Etan/E0 q/qmax Pc-0, 20 indoor LSS

và in-situ LSS lầ lượt thời gian bảo dưỡng 28 ngày 56 ngày Các giá trị có từ đường cong q~ε thí nghiệm

CU áp lực hơng hiệu 98 kPa Hình vẽ tốc độ giảm Etan/E0 mẫu indoor LSS in-situ LSS có khung

hướng tương tự hai mẫu Pc-0 Pc-20 tuổi bảo dưỡng 28 ngày 56 ngày Nhìn chung, đất xử lý xi măng báo cáo tính phi tuyến đường cong ứng suất biến dạng giảm tăng thời gian bảo dưỡng [3] Tuy nhiên, nghiên cứu tốc độ giảm Etan/E0

của mẫu tuổi 56 ngày rộng so với tuổi 28 ngày Do vậy, kết thí nghiệm nghiên cứu dường tính phi tuyến tăng tăng thời gian bảo dưỡng Như tính chất cần nghiên cứu cụ thể thời gian tới

Hình thể kết thí nghiệm trường hợp quan hệ E /E q/q Pc-0, 20 indoor LSS

Hình Trường hợp thí nghiệm 1 Hình Trường hợp thí nghiệm 2

Hình Định nghĩa modul biến dạng Hình 6a Quan hệ qmax~ ngày bảo dưỡng

(70)

Hình7 Quan hệ Etan/E0~q/qmax,TH1 Hình Quan hệ Etan/E0~q/qmax,TH2

(71)

và in-situ LSS lầ lượt thời gian bảo dưỡng 28 ngày 56 ngày Hình vẽ Etan/E0 hai mẫu indoor LSS

và in-situ LSS tăng tức sau áp dụng điều kiện trùng ứng suất khởi tạo tốc độ biến dạng trục không đổi tuổi bảo dưỡng 28 hay 56 ngày, sau tiến trình gia tải giảm Etan/E0 có khung hướng

rộng Như độ cứng có khung hướng tăng đột biến tạm thời sau thay đổi tốc độ biến dạng áp dụng trùng ứng suất Hơn nữa, phạm vi số giá trị Etan/E0 = có

khung hướng rộng trường hợp Pc-20 so với Pc-0 Do kết luận phạm vi tuyến tính quan hệ q~εa điều kiện thí nghiệm rộng vật liệu

cốt sợi trộn vào LSS thời gian bảo dưỡng Nói cách khác, kết thí nghiệm tìm nhờ hiệu gia cường trộn LSS với vật liệu sợi mà phạm vi tuyến tính quan hệ q~εaa LSS trường

sau tác dụng trùng ứng suất tăng lên

Hình thể phụ thuộc cấp độ biến dạng modul biến dạng Etan điểm đỉnh đường cong

q~εa hai mẫu Pc-0, Pc-20 indoor LSS in-situ LSS

tuổi bảo dưỡng 28 ngày 56 ngày trường hợp Hình vẽ độ cứng ban đầu in-situ LSS có khung hướng rộng so với indoor LSS Tuy nhiên khơng có khác đáng kể phụ thuộc cấp độ biến dạng Etan

Hình 10 thể phụ thuộc cấp độ biến dạng modul biến dạng Etan trường hợp Trong hai mẫu

indoor LSS in-situ LSS, hình vẽ Etan tăng

tức sau áp dụng điều kiện trùng ứng suất kể cấp độ biến dạng cắt lớn Hơn nữa, quan sát phạm vi rộng Etan tăng gần tới độ cứng ban

đầu mẫu Pc-20 Thực vậy, suốt trình gia tải trước điểm đỉnh đường cong q~εa độ cứng LSS tăng

ngay sau áp dụng trùng ứng suất trí phạm vi cấp độ bến dạng cắt lớn tuổi bảo dưỡng Nhờ hiệu gia cường trộn vật liệu cốt sợi LSS phạm vi cho độ cứng rộng tăng lên

3.3 Modul biến dạng Eeq

Hình 11 thể kết thí nghiệm Eeq/E0 q/qmax

của hai mẫu Pc-0, Pc-20 indoor LSS in-situ LSS tuổi bảo dưỡng 28 ngày 56 ngày Các giá trị có từ đường

cong q~εa thí nghiệm CU áp lực hông hiệu 98

kPa Những nghiên cứu trước nói chung báo cáo modul biến dạng ban đầu đất xử lý xi măng biến dạng nhỏ không phụ thuộc vào áp lực hông hiệu quả, thực vậy, Eeq/E0 xem xét số thay đổi

của cấp độ phá hoại cắt giai đoạn ban đầu lực cắt làm mẫu bị phá hoại cục bộ, sau mẫu bị phá hoại tổng thể dải cắt hình thành từ tính lũy nhiều phá hoại cắt cục tượng cấu trúc vi mơ hạt bị phá hoại, sau gây thay đổi tính chất đàn hồi vật liệu Hình vẽ rằng, tổng thể, tốc độ giảm Eeq/E0 mẫu

Pc-20 có khung hướng nhỏ so với Pc-0 trường hợp indoor LSS Thực vậy, vật liệu cốt sợi LSS làm giảm phá hoại cục cắt Tuy nhiên trường hợp in-situ LSS, tốc độ giảm Eeq/E0 mẫu Pc-20 tuổi bảo

dưỡng 56 ngày lại rộng Hiện tượng ảnh hưởng môi trường bảo dưỡng tác động q trình lấy mẫu khơng ngun vẹn Với kết cần phải thực nghiên cứu cụ thể thời gian tới

4 Kết luận

Để nghiên cứu đặc tính biến dạng LSS trộn với vật liệu cốt sợi điều kiện bảo dưỡng phịng trường, loạt thí nghiệm nén ba trục khơng nước cố kết thực hai trường hợp tốc độ biến dạng dọc trục cho hai loại mẫu tách từ đất mơ hình theo phương pháp tách mẫu khối mẫu bảo dưỡng phòng, thời gian bảo dưỡng 28 56 ngày Các kết luận sau đưa dựa kết thí nghệm

- Quan hệ Eeq/E0 q/qmax hai mẫu bảo

dưỡng phòng thí nghiệm ngồi trường thể hiên tương tự Hơn tinh phi tuyến đường cong q~εa LSS bị yếu hiệu gia cường

- Kết thí nghiệm thể vùng tuyến tính rộng sau áp dụng trùng ứng suất trình cắt, điều hiệu gia cường thêm vật liệu cốt sợi LSS thi công ngoại trường

- Kết nghiên cứu cho thêm dẫn chứng rằng, ứng dụng LSS trộn với vật liệu cốt sợi cho đất lấp ngồi trường tạo đất với đặt tính dẻo dai cải thiện./

Hình 11 Quan hệ Eeq/E0~q/qmax

(72)

Khai thác thông tin thu từ thí nghiệm cắt cánh

trong xử lý đất yếu Việt Nam

Exploiting information from the vane shear test in soft ground treatment in Vietnam

Chu Tuấn Vũ

Tóm tắt

Thí nghiệm cắt cánh đất yếu có

nhiều ưu điểm chưa sử dụng

rộng rãi Việt Nam Việc sử dụng kết thí

nghiệm cắt cánh, dừng sức

kháng cắt τ độ nhạy S

t

, hiệu chưa cao

Vì để khai thácvà sử dụng hiệu

thơng tin thu từ thí nghiệm cắt cánh,

bài báo hướng tới giải vấn đề.

- Xây dựng mối quan hệ tương quan sức

kháng cắt đất xác định thí nghiệm

cắt cánh với lực dính kết đất xác định

bằng thí nghiệm phịng.

Từ khóa: Thí nghiệm cắt cánh

Abstract

Vane test is useful but the results of such methods

have not been widely publicized in Viet Nam

Because the applications are not so good, nowadays

just have only shear strength and sensitivity of soil

For exploit the effective application informations

from vane test, the paper show problem.

- Establish the correlative relation of shear strength

from vane test and stickiness of soil indicate by

laboratory test.

Key words: Vane test

ThS Chu Tuấn Vũ

Bộ môn Địa kỹ thuật, Khoa Xây dựng ĐT: 0963672525

Email:chutuanvu34@gmail.com

1 Tổng quan

Trong lĩnh vực địa kỹ thuật có nhiều phương pháp xác định sức chống cắt đất như: Các phương pháp thí nghiệm phịng bao gồm thí nghiệm cắt phẳng, thí nghiệm nén ba trục, thí nghiệm nén trục Các phương pháp thí nghiệm ngồi trời nén sập, nén đẩy ngang Đây phương pháp truyền thống sử dụng rộng rãi Việt Nam xây dựng thành quy trình, quy phạm hồn chỉnh Tuy nhiên phương pháp bộc lộ hạn chế việc lấy mẫu, vận chuyển mẫu gia cơng mẫu gặp khó khăn thí nghiệm phịng Hoặc thường địi hỏi kinh phí lớn thí nghiệm ngồi trời

Thí nghiệm cắt cánh có ưu điểm gọn như: vận hành đơn giản, kết thí nghiệm khách quan phản ánh trạng thái tồn đất Nhưng kết thông tin sức kháng cắt trạng thái nguyên dạng Sfvmax

và trạng thái phá hủy Sfvmin với độ nhạy St Những số liệu

chưa sử dụng cách thống giá trị φ, C thiết kế móng Do vậy, thí nghiệm cắt cánh chưa sử dụng rộng rãi Việt Nam, với đặc thù thành phố lớn khu công nghiệp hầu hết nằm đất yếu

Câu hỏi đặt ra: làm để khai thác sử dụng thơng tin thu từ thí nghiệm cắt cánh cách hiệu

2 Hướng giải vấn đề

Để giải vấn đề nêu trên, trước hết cần đề cập tới quan niệm đặc trưng sức kháng cắt đất từ xây dựng mối quan hệ tương quan sức kháng cắt xác định phương pháp truyền thống từ thí nghiệm cắt cánh

1 Sức kháng cắt đất

- Sức kháng cắt

τ

- φ, C τ quan hệ với theo định nghĩa sau:

τ

Ở σ áp lực pháp tuyến

Như thông số φ, C xác định sức kháng cắt

τ

Thí nghiệm cắt cánh xác định

τ

2 Xây dựng mối quan hệ tương quan Sfv max C

Trên sở kết thí nghiệm cắt cánh trường với kết thí nghiệm cắt phẳng phịng tương ứng thực mẫu đất vùng Hà Nội, ven biển Thanh Hóa - Vinh, vùng duyên hải Thành phố Hồ Chí Minh với số lượng gần 1000 mẫu rút số quy luật sau:

+ Tại mẫu thí nghiệm, giá trị Sfvmin thu lần cắt

liên tiếp không thay đổi Về tượng giải thích sau:

(73)

Từ nhận định đến giả thuyết Sfvmin = β N tg φ

Trong N lực pháp tuyến mặt cắt

β số phụ thuộc vào khả phục hồi mối liên kết kiến trúc, tính chất biến dạng mặt cắt tạp chất gây sau lần cắt nguyên dạng

+ Trong loại đất lực dính kết C giá trị khơng thay đổi theo chiều sâu cịn sức kháng cắt Sfv max giá

trị tăng theo chiều sâu khơng thể xây dựng quan hệ tương quan bậc tuyến tính chiều cho lực dính kết C sức kháng cắt Sfv max Giải pháp cho vấn đề dựa

vào đồng thời thống số Sfv max Sfvmin theo hướng

giữa thơng số thí nghiệm cắt cánh lực dính kết xác định thí nghiệm cắt phẳng phịng có quan hệ tương quan tổng quát sau:

Sfvmax - Sfvmin = αC + a

Điều phù hợp với giả thuyết Sfvmin = β N tgφ

So với quan hệ mà tác giả khác thiết lập quan hệ C phụ thuộc vào Sfv max

mà phụ thuộc vào Sfv Trong công thức a

hằng số phụ thuộc vào mức độ đồng Nếu đất đồng a =

Nếu đất không đồng a>0 Đối với đất sét bùn sét pha lẫn vỏ sị vùng Thanh Hóa - Vinh a = 0,05 - 0,15KG/ cm2.

α hệ số phụ thuộc vào phân loại đất Do tài liệu để xác định tuổi nguồn gốc vùng ven biển Thanh Hóa - Vinh vùng duyên hải thành phố Hồ Chí Minh chưa đầy đủ nên vùng không chia thành tuổi nguồn gốc khác mà bước đầu chia làm loại đất có hệ số α sau:

STT Đất bùn sét, bùn sét pha α a (KG/cm2)

1 Tầng Thái Bình aIV3 tb 1,0 - 1,2 Tầng Hải Hưng 0,8 - 1,1

3 Tầng Vĩnh Phúc 0,7 - 0,9

4 Vùng Thanh Hóa - Vinh 0,9 - 1,3

5 Vùng duyên hải thành phố Hồ Chí Minh 1,0 - 1,6

6 Đất hữu tầng Hải Hưng 0,4 - 1,7

7 Đất bùn sét, sét pha lẫn vỏ sị vùng Thanh Hóa - Vinh 0,05 - 0,15

3 Kết luận

1 Thí nghiệm cắt cánh cho phép nhận lực dính kết C thơng qua quan hệ tương quan Sfvmax - Sfvmin = αC + a

2 Ngoài việc xác định C dựa vào quan hệ tương quan cần lưu ý nhiều tác giả lập quan hệ Sfv max với số cố kết ORC, với mô đun tổng

biến dạng E, Hội nghị học đất móng họp Riodejanero tháng năm 1989 đưa mối quan hệ sức kháng cắt

τ

Pc = αFv Su Fv(KPa)

Xong tất kết chưa thử nghiệm đất yếu Việt Nam

Như nhiều nghiên cứu thí nghiệm cắt cánh giúp tính tốn sức chịu tải đất mà cịn cung cấp thông số liên quan đến xử lý cải tạo đất yếu xác định môđun tổng biến dạng đất, ứng suất trước cố kết /

1 Tsytovich N.A Soil Mechanics 4thed Moscow Stroiizdat1959-1961.

2 Cục Địa chất Việt Nam – Tài liệu khảo sát thành lập đồ địa chất tỷ lệ 1/50.000.

1 Ministry of Environment (2012).Installation ofindustrial wastetreatment facilities, situationon theauthorizationof theindustrial waste treatment industry(achievements of 2009), press releasematerial (March 27th, 2012) (in Japanese) 2 Kuno, G.,eds (1997).Liquefied stabilized soil

method-Recycling technologyofconstruction-generated soil and mud. Gihodopublication (in Japanese).

3 Japanese Geotechnical Society (2005) Committee ReportChapter 2,2.1, 2.2 on test methodsandphysical properties ofcement-modified soil.Symposium paperscollection, pp.2-22, on survey,design, construction and properties evaluationmethodsofsolidifying stabilized soil using cement andcement-modified soil (in Japanese).

4 Kohata,Y (2006) Mechanical characteristicsof liquefied stabilized soil and challenges for the future.JSCEpaperscollection, F, Vol.62, No.4, pp.618-627 (in Japanese).

5 Kohata,Y.,Fujikawa,T.,Ichihara,D.,Kanda,M.,Murata,O (2002) Strength anddeformation propertiesoffibered materialmixed in liquefied stabilized soil obtained from uniaxial compression test.36thEngineering WorkshopProceedings of Japanese

6 Kohata,Y.,Tsushima,H (2004) Effect offiberedmaterialmixing in liquefied stabilized soilon thetriaxialshearcharacteristics 39th Workshopof Japanese Geotechnical Society, pp.721-722 (in Japanese).

7 Kohata,Y., Ichikawa, M., Nguyen, C Giang., Kato, Y (2007). Study of damage characteristics of liquefied stabilized soil mixed withfibered material due to triaxialshearing.GeosyntheticsProcee dings,22ndvolume, pp.55-62 (in Japanese).

8 Kohata,Y.,Ito, K., Koyama, Y (2011) Impact ofcement based solidifyingmaterialon themechanical characteristics of liquefied stabilized soil mixed with fibered material.Japanese Geotechnical SocietyHokkaidoBranchTechnical ReportPapers, Volume 51, pp.131-136 (in Japanese).

9 Omura, S., Kohata, Y and Duong, H Q (2014): Comparison of mechanical property of liquefied stabilized soil mixed with fibered material prepared as laboratory and in-situ specimen, Japanese Geotechnical SocietyHokkaidoBranchTechnical ReportPapers, Vol.54, pp.49-56 (in Japanese)

10 Goto,S., Tatsuoka,F., Shibuya,S., Kim,Y-S., and Sato,T (1991): A simple gauge for local small strain measurements in the laboratory, Soils and Foundations,Vol.31,No.1,pp.169-180.

(74)

Hồ Chí Minh – Tấm gương tự học suốt đời

Ho Chi Minh – Mirror for life long self-study

Phan Minh Tuấn

Tóm tắt

Hồ Chí Minh đặc biệt coi trọng vai trị

của việc tự học Bản thân Người đạt

được trình độ uyên thâm nhiều

mặt kết trình miệt mài

tự học Tấm gương tự học suốt đời

Người góp phần mang lại

thắng lợi to lớn cho cách mạng Việt

Nam soi sáng cho hệ

cách mạng trình nghiên

cứu, học tập chiếm lĩnh tri thức

nhân loại.

Từ khóa: Hồ Chí Minh, tự học, gương,

giáo dục, tư tưởng

Abstract

Ho Chi Minh attaches special importance

to the role of self-study His profound

knowledge in many aspects is the result of

his industrious self-study process His mirror

for lifelong self-study has brought great

achievements for Viet Nam’s revolution and

enlighten for all revolution generations

during the course of studying and acquiring

knowledge of human kind.

Key words: Ho Chi Minh, self-study, mirror,

education, ideology.

TS Phan Minh Tuấn Khoa Lý luận Chính trị Đại học Kiến trúc Hà Nội ĐT: 0913002529

Email: Phanminhtuan09@gmail.com

Hồ Chí Minh gương tự học Trong suốt đời, Người lần định nghĩa tự học câu nói ngắn gọn, súc tích đầy tư tưởng Điều đặc biệt câu nói đời cách lâu lại phù hợp với quan điểm tự học giáo dục học đại

Theo Hồ Chí Minh, tự học “tự động học tập” [3, tr.50] Có nghĩa việc học tập thân người học định, người học tự giác, tự chủ không cần nhắc nhở, giao nhiệm vụ người khác Tự nhận thấy nhu cầu thân để từ tiến hành việc tự học Hồ Chí Minh giải thích: “Tự động khơng phải dựa vào ai, tự biết biến báo xoay xở, tự biết thực hành cơng tác theo nhiều hình thức phong phú, mẻ” [2, tr.48] Tự học tự quản lý việc học tập, lĩnh hội tri thức thân Người học tự vạch kế hoạch học tập cho mình, kiên trì nhẫn nại thực kế hoạch cách bản, sau người học tự kiểm tra đánh giá kết đạt được, rút kinh nghiệm cho thân

2 Hồ Chí Minh – chặng đường tự học

2.1 Giai đoạn trước tìm đường cứu nước

Ngay từ cịn nhỏ, Hồ Chí Minh quê hương gia đình hun đúc cho nhiều truyền thống tốt đẹp làm sở ban đầu cho nghiệp vĩ đại sau Trong truyền thống tốt đẹp có tinh thần hiếu học gia đình q hương Hồ Chí Minh chịu ảnh hưởng sâu sắc người cha lòng yêu nước, tinh thần vượt khó khăn thử thách để vươn lên học tập đỗ đạt Có lẽ nguồn gốc sâu xa bền chặt để hình thành nên ý chí vượt khó để tự học sau Hồ Chí Minh

Lên năm tuổi, Hồ Chí Minh theo cha vào Huế Tại đây, Người khai tâm chữ Hán thân phụ Người truyền đạt Ý thức học tập nghiêm túc sớm hình thành cậu bé Nguyễn Sinh Cung Nhờ tư chất thông minh với ý thức nghiêm túc Người nhanh chóng hồn thành tập giao Điều làm cho thân phụ Người sớm nhận thiên tài đặc biệt người thứ ba

Sau mẹ qua đời (1900), trở quê hương, Người cha gửi đến học chữ Hán với thầy Hồng Phan Quỳnh, Vương Thúc Q sau thầy Trần Thân Các thầy nhà nho yêu nước Với ý thức học tập nghiêm túc Nguyễn Tất Thành nhanh chóng nắm bắt tri thức mà thầy truyền đạt Đã có lúc Người đưa câu hỏi mà nhà nho u nước thời khơng dễ trả lời thấu đáo

Khoảng 13 - 14 tuổi, lần Người tiếp xúc với hiệu: Tự - Bình đẳng - Bác đại cách mạng Pháp Với hiểu chứng kiến, Người đặt câu hỏi ẩn chứa sau mỹ từ đó? Điều chứng tỏ ý thức tự tìm tịi, chủ động việc lĩnh hội tri thức - yếu tố quan trọng để tự học thành cơng bước đầu hình thành Nguyễn Tất Thành

Tháng -1906, cụ Nguyễn Sinh Sắc vào Huế nhận chức quan, Nguyễn Tất Thành theo cha trở lại kinh đô Người thân phụ cho học tiếp trường Pháp - Việt Đơng Ba, sau Người tiếp tục học trường Quốc học Huế Người phê phán giáo dục thực dân “…trong trường học cho người xứ, bọn Pháp dạy người dạy vẹt Chúng giấu không cho người nước xem sách báo Không phải sách nhà văn mới, mà Rousseau Montesquieu bị cấm” [1, tr.477] Người tham gia số phong trào yêu nước thất bại nhanh chóng phong trào yêu nước đặt cho Người câu hỏi nguyên nhân thất bại Tư độc lập, tự chủ, sáng tạo phân tích, đánh giá giúp Nguyễn Tất Thành bước đầu có nhìn nhận đắn thực chất đường cứu nước Đó lời giải cho việc Người từ chối tham gia phong trào Đông Du mời Đứng trước tình Nguyễn Tất Thành đặt câu hỏi “Vậy phải làm ?” [1, tr.477] Người định tìm đường mới, nước để xem nước Pháp nước khác làm trở giúp đồng bào ta

(75)

Nguyễn Tất Thành dừng chân Phan Thiết Ở anh xin vào làm trợ giáo (moniteur), giao dạy số môn, đồng thời phụ trách hoạt động ngoại khoá trường Dục Thanh Ngoài lên lớp, Nguyễn Tất Thành tìm sách quý tủ sách trường để đọc Lần anh tiếp cận với tư tưởng tiến nhà khai sáng Pháp Rousseau, Voltair, Montesquieu Qua trình miệt mài tự nghiên cứu, Nguyễn Tất Thành bước đầu tiếp thu tư tưởng nhà khai sáng Pháp Sự tiếp cận với tư tưởng thơi thúc anh tìm đường nước ngồi Thực ý định đó, Tháng 2-1911, Nguyễn Tất Thành rời Phan Thiết vào Sài Gịn tìm cách để xuất dương tìm đường cứu nước

Như vậy, với tư chất thông minh tư độc lập, tự chủ sáng tạo bước đầu Nguyễn Tất Thành xác định cho hướng đúng, cách để tìm đường cứu nước giải phóng dân tộc Có thể nói từ nước, Nguyễn Tất Thành sớm hình thành cho ý thức tự học kiên trì, vượt khó khăn để thỏa mãn mong muốn hiểu biết

2.2 Giai đoạn tìm đường cứu nước lãnh đạo nhân dân ta giành độc lập

Ngày tháng năm 1911, Nguyễn Tất Thành với tên Văn Ba lên tàu LaTouche Tréville bắt đầu hành trình tìm đường cứu nước, giải phóng dân tộc Trên hành trình đó, Người miệt mài tự học Ngay sau bước chân lên tàu Văn Ba tích cực tự học tiếng Pháp với người lao động tàu Lịch làm việc người lao động tàu vất vả, thường từ sáng đến tối, lúc rảnh rỗi, Người thường chủ động tự học Người tìm đến hai người bạn Pháp giải ngũ để mượn sách nhỏ tiếng Pháp Muốn biết gì, muốn biết đồ vật tiếng Pháp, anh Người tay hỏi người Pháp, Người viết vào mẩu giấy, dán vào chỗ hay để ý để tranh thủ vừa làm, vừa học Có Người viết hẳn vào cánh tay Học chữ nào, Người ghép chúng lại thành câu thực hành Miệt mài nên sau thời gian ngắn Người có vốn tiếng Pháp

Khi đến Pháp, Người lên bờ làm vườn cho ơng chủ hãng Sácgiơ Rêuyni Sau đó, Người tiếp tục lên tàu qua nước: Tây Ban Nha, Bồ Đào Nha, Angiêri, Tuynidi, Cônggô, Đahômây, Xênêgan, Rêuyniơng, Mỹ, Anh… Trên đường tìm hiểu giới, nơi tàu dừng lại, Người dành thời gian để tìm hiểu thực tế Người khảo sát từ khu phố hoa lệ tiếng giới với ngơi nhà cao chọc trời Niuc đến nhà ổ chuột khu Háclem Ở đó, Hồ Chí Minh trực tiếp thu lượm hiểu biết

Với tìm hiểu kĩ lưỡng óc quan sát tinh tường, Hồ Chí Minh sớm nhận mặt thật chủ nghĩa đế quốc Đằng sau hiệu “cộng hòa dân chủ” giai cấp tư sản thủ đoạn bóc lột nhân dân lao động tàn bạo Khoảng đầu năm 1913, Hồ Chí Minh theo tàu trở Lơ Havơrơ, sau sang Anh Bác “thắt lưng, buộc bụng” để có chút tiền mua sách Phương tiện học Người vài bút chì Sớm chiều Hồ Chí Minh vườn hoa Haydơ, nơi có nhiều to, cột đèn xưa để tự học Sau Hồ Chí Minh tiết lộ, thường để học thời tiết thường lạnh, nên học buồn ngủ được, có tập trung vào học Sau tuần làm, Hồ Chí Minh dành dụm tất số tiền kiếm để với vị Giáo sư người ý học thêm tiếng Anh vào buổi

cuối tuần Người tận dụng nơi, lúc để tự học tiếng Anh

Rời nước Anh, Người trở lại Pháp chiến tranh giới lần thứ kết thúc Tại Pháp, Người tiến hành khảo sát phong phú đường giải phóng dân tộc Để phục vụ cho hoạt động cách mạng, Người tự học viết báo, viết kịch, viết truyện ngắn Đây thời gian mà tinh thần tự học Hồ Chí Minh phát huy cao độ

Một thời gian Pháp, vốn tiếng Pháp khá, Hồ Chí Minh tìm đến tờ báo Pháp để xin viết đăng báo Sau báo viết tiếng Pháp, Hồ Chí Minh chép thành bản, lưu lại, gửi cho Toà soạn Trong lần gửi bài, Người nói với người Tồ soạn rằng: “Tơi sung sướng viết đăng, dù xin đồng chí sửa lỗi tiếng Pháp cho tôi” [4, tr.229] Sau lần viết đăng báo, vui mừng khôn xiết, Người lại cẩn thận xem lại câu chữ, xem viết sai chỗ nào, Toà soạn báo sửa lại cho Theo dẫn chủ bút, Người tập viết viết lại, viết diễn giải cho dài, lại viết ngắn lại cho súc tích…

Sau ngày làm việc, Bác lại tranh thủ đọc vài trang tiểu thuyết vừa giải trí, thư giãn đầu óc lại vừa tự trau dồi kiến thức Bác thường tìm đọc tác phẩm Tônxtôi để học tập cách viết, cách lập luận, Bác tập viết phóng Sáng Bác viết từ đến rưỡi, tới Bác lại bắt tay vào công việc Dù trời nóng hay rét Bác khơng nản chí

Trong thẻ thư viện Người có ghi: tốt nghiệp lớp tự học có hướng dẫn viết báo Khi có thẻ thư viện, Người tranh thủ thời gian vào đọc thêm nhiều sách q, tìm hiểu sâu vấn đề trị phức tạp Nghiên cứu cách có hệ thống tác phẩm tiếng Rousseau, Montesquieu

Không viết báo Bác viết truyện ngắn, kịch tác phẩm thuộc thể loại Bác có giá trị nhân văn thực tiễn sâu sắc nhờ có kiến thức uyên thâm cách viết, cách lập luận sắc sảo Con Rồng tre, Vi Hành, Lời tha vãn bà Trưng Trắc, Những trò lố Varen Phan Bội Châu tác phẩm

(76)

Bên cạnh việc tự học, trở thành nhà Mácxít chân vận dụng chủ nghĩa Mác thành công vào điều kiện nước thuộc địa, Người đồng thời tự học sử dụng thành thạo nhiều ngoại ngữ giới tiếng Nga, Ý, Đức, Thái Lan Hồ Chí Minh nêu gương sáng việc đề thực kế hoạch tự học cách nghiêm túc Khi Thái Lan, Hồ Chí Minh cổ vũ người học tiếng Xiêm Người tự đặt kế hoạch ngày học 10 chữ Nhờ kiên trì thực kế hoạch đó, sau thời gian ngắn, Người đọc báo chữ Xiêm, giao tiếp với đồng bào Khi đọc hay dịch sách, Hồ Chí Minh thường đếm số chương số trang, định chương trình ngày đọc hay dịch số tờ Người không chịu sai chương trình Nếu gặp phải việc đột xuất, Người kiếm bù vào không chịu để vỡ kế hoạch

Nhờ tinh thần tự học Bác sử dụng nhiều thứ tiếng khác nhau, khơng để giao tiếp mà cịn diễn thuyết, viết văn, làm thơ

Trong kê khai Đại biểu tham gia Đại hội VII Quốc tế cộng sản năm 1935, phần trình độ học vấn, Người ghi: “Tự học”” Sau đến mục trả lời câu hỏi: Đồng chí biết ngoại ngữ nào? Người ghi: Anh, Pháp, Trung Quốc, Ý, Đức, Nga Điều cho thấy khả tự học siêu việt Người

Đối với Hồ Chí Minh, mục đích cao việc tự học phục vụ cách mạng Do hành trình bơn ba hoạt động cách mạng Người ý tự học kinh nghiệm làm cách mạng nước giới Đặc điểm bật Hồ Chí Minh khơng máy móc, khơng giáo điều luôn xem xét vấn đề cách biện chứng Vì vậy, Người thường có thái độ khách quan xem xét, đánh giá ưu điểm nhược điểm cách mạng giới Giữa nhiều cách mạng, muôn vàn học thuyết khác Người chọn chủ nghĩa Lênin, theo cách mạng Tháng Mười Nga Thực tiễn cách mạng chứng minh lựa chọn Người xác khoa học cách mạng vơ sản đường dẫn đến thắng lợi cách mạng Việt Nam

2.3 Giai đoạn đứng đầu Nhà nước, lãnh đạo hai kháng chiến, bước đầu xây dựng chủ nghĩa xã hội

Sau nước nhà giành độc lập, với cương vị người đứng đầu Đảng nhà nước, Hồ Chí Minh lãnh đạo nhân dân ta tiến hành thắng lợi hai kháng chiến chống thực dân Pháp, đế quốc Mỹ bước đầu công xây dựng chủ nghĩa xã hội miền Bắc Trong thời gian này, dù bận trăm cơng nghìn việc Người nêu gương sáng tự học

Hồ Chí Minh nghiên cứu lý luận quân chủ nghĩa Mác - Lê nin, nghiên cứu binh pháp nhà quân lịch sử mà điển hình binh pháp Tơn Tử để từ viết tài liệu quân đạo kháng chiến nhân dân ta Người tích cực tìm hiểu, nghiên cứu tài liệu, sách báo cần thiết cho nghiệp kháng chiến nhân dân Khi đến vùng Việt Bắc, Người chủ động học tiếng tìm hiểu văn hóa đồng bào, Người có cư xử hợp với phong tục nhân dân dân tộc phía Bắc Vì thế, đồng bào yêu mến tin tưởng Người, sẵn sàng tham gia kháng chiến kiến quốc

Theo đồng chí có thời gian làm việc nhiều bên Người kể lại: ngày Người thường dậy sớm, sau tập thể dục Bác xem báo đọc tài liệu cần thiết cho công việc Bên cạnh Bác có từ điển để có thời gian rảnh rỗi Bác lại học thêm ngoại ngữ

Năm 1961, 71 tuổi, nói chuyện với đảng viên lâu năm, bên cạnh vấn đề hệ trọng khác, Hồ Chí Minh nhắc nhở người phải thường xun tự học Người nói: “Tơi năm 71 tuổi, ngày phải học khơng học khơng theo kịp, cơng việc gạt lại phía sau” [4, tr.465] Hồ Chí Minh ln quan niệm khơng cho biết đủ rồi, “cịn sống cịn phải học” [5, tr.92] Suốt đời mình, Hồ Chí Minh hành động theo triết lý

Khi miền Bắc tiến lên chủ nghĩa xã hội, đứng trước khó khăn thử thách mới, Hồ Chí Minh yêu cầu cán nhân dân ta phải học kinh nghiệm nước anh em Người rõ việc học tập phải tinh thần sáng tạo khơng máy móc, rập khn, giáo điều Người tự nghiên cứu, tìm tịi lý luận đề hệ thống quan điểm chủ nghĩa xã hội đường lên chủ nghĩa xã hội Việt Nam Những quan điểm ngày đóng vai trị kim nam cho hành động Đảng nhân dân thời kì độ lên chủ nghĩa xã hội

Khi tuổi cao, sức khỏe giảm sút, Người tự học không ngừng, đồng chí gần Bác ngày cuối đời xúc động chứng kiến bàn làm việc Bác có từ điển để Người tự học ngoại ngữ Một người bôn ba hải ngoại, sử dụng thành thạo nhiều thứ tiếng khác không chút tự mãn miệt mài tự học để không quên, không bị lạc hậu, gương Hồ Chí Minh

3 Kết luận

Hồ Chí Minh thân gương tự học suốt đời Người không ngừng nỗ lực phấn đấu vượt qua khó khăn, nỗ lực phấn đấu vươn lên tự học để nâng cao tầm hiểu biết mình, tìm đường cứu nước, giải phóng dân tộc, lãnh đạo nhân dân giành thắng lợi lớn kháng chiến chống giặc ngoại xâm bước đầu xây dựng chủ nghĩa xã hội Tấm gương tự học suốt đời Người đời đời chiếu sáng cho hôm mai sau

Đối với sinh viên Trường Đại học Kiến trúc Hà Nội người hoạt động lĩnh vực kiến trúc, xây dựng, nghệ thuật cần nhận thức rõ: Trong thời đại mà khoa học kĩ thuật phát triển nhanh chóng nay, nhà trường dù tốt đến đáp ứng hết nhu cầu học tập, nghiên cứu người đòi hỏi ngày cao xã hội Vì vậy, bồi dưỡng lực tự học, tự nghiên cứu có vai trị quan trọng; vấn đề trau dồi kiến thức lực nghề nghiệp chun mơn ln địi hỏi mãi Trên tinh thần đó, để biến q trình đào tạo thành trình tự đào tạo việc nghiên cứu quan điểm, gương tự học Hồ Chí Minh để giáo dục, nâng cao việc tự học thân người vấn đề có ý nghĩa lý luận thực tiễn sâu sắc./

1 Hồ Chí Minh, Tồn tập, tập 1, Nxb Chính trị quốc gia, Hà Nội, 1995

4 Hồ Chí Minh, Tồn tập, tập 10, Nxb Chính trị quốc gia, Hà Nội, 1996

(77)

Phương pháp xác định hệ số động học phản ứng

trong nghiên cứu trình xử lý nước thải

Analysis of reaction rate coefficients in wastewater treatment research processes

Hà Xuân Ánh

Tóm tắt

Trong qui trình xử lý nước thải, trình vật

lý, hóa học sinh học áp dụng nhằm chuyển đổi

hoặc tách thành phần có nước thải, tốc độ

tiến hành phản ứng hóa học xem

những yếu tố quan trọng việc xác định hiệu

quả phản ứng Mục tiêu báo trình bày

cách xác định hệ số động học phản ứng

trình nghiên cứu xử lý nước thải để làm sở cho thiết kế

công nghệ xử lý Bằng phương pháp tích phân phương

pháp vi phân, báo thiết lập công thức xác định hệ

số động học phản ứng Bên cạnh đó, báo trình bày ví

dụ cụ thể minh họa cho phần sở lý thuyết tổng quan

Nghiên cứu tạo sở cho việc nghiên cứu ứng dụng

hiệu tốc độ phản ứng chu trình xử lý nước

thải đại.

Từ khóa: Tốc độ phản ứng, số tốc độ, số nhiệt độ, phản

ứng đồng – không đồng nhất

Abstract

In the wastewater treatment process, for physical, chemical

and biological processes applied to convert or separate the

components in wastewater, the rate at which the chemical

reaction is carried out is considered as one of the most important

factors in determining the effectiveness of these reactions

The aim of the paper presents how to determine the kinematic

coefficient of reaction in wastewater treatment research

processes as a basis for design of treatment technology By

integrating and differential methods, the paper establishes

the formulas for determining the reaction kinetic coefficient

Moreover, the paper presents concrete examples illustrating

the basis of general theory This research will provide a basis for

the study of effective application of reaction rates to modern

wastewater treatment process.

Key words: Reaction rate, speed constant, constant temperature,

homogeneous reaction - heterogeneous.

ThS Hà Xuân Ánh Bộ mơn Thốt nước

Khoa Kỹ thuật hạ tầng Môi trường Đô thị Email: haxuananh.hau@gmail.com ĐT: 0904 88 79 88

Giới thiệu

Tốc độ phản ứng thuật ngữ dùng để biểu diễn thay đổi (tăng giảm) số lượng mole chất phản ứng đơn vị thể tích, hay đơn vị diện tích khối lượng đơn vị thời gian (Denbigh Turner, 1984) Định nghĩa áp dụng hai loại phản ứng xảy xử lý nước thải phản ứng đồng (Homogeneous reaction) phản ứng không đồng (Heterogeneous reaction)

Phản ứng đồng (Homogeneous reaction)

Trong phản ứng đồng nhất, chất phản ứng phân phối đồng toàn chất lỏng cho khả phản ứng điểm chất lỏng Phản ứng đồng thường thực lò phản ứng hỗn hợp, khuấy trộn hồn chỉnh dịng chảy

Tốc độ phản ứng xác định bởi:

=

1 [ ]

d N

=

(thÓ tÝch)(thêi gian)

sè mol

r

V dt

Nếu N thay VC, V thể tích C nồng độ, phương trình (1) trở thành:

1 [d VC] 1VdC CdV r

V dt V dt

+

= =

Nếu thể tích V khơng đổi (tức là, điều kiện đẳng nhiệt, không bay hơi), phương trình (2) rút gọn thành

dC

r

dt

=±

trong dấu cộng cho thấy gia tăng tích lũy chất, dấu trừ cho thấy giảm chất

Phản ứng không đồng (Heterogeneous reaction)

Phản ứng không đồng xảy nhiều thành phần xác định với vị trí cụ thể, chẳng hạn nhựa trao đổi ion nhiều ion thay ion khác Các phản ứng đòi hỏi có mặt chất xúc tác pha rắn phân loại không đồng Phản ứng không đồng thường thực công trình lọc (lọc xi, lọc ngược) (dẫn từ Smith (1981))

Đối với phản ứng khơng đồng nhất, S diện tích bề mặt, biểu thức tương ứng

=

1 [ ]

=

sè mol

(diÖn tÝch)(thêi gian)

d N

r

S dt

Đối với phản ứng liên quan đến hai nhiều chất phản ứng có hệ số cân hóa học khơng đồng đều, tốc độ thể chất phản ứng không giống tốc độ chất phản ứng khác Ví dụ, phản ứng:

aA

+

bB



→

cC

+

dD

(78)

1 [ ]d A [ ] [ ] [ ]d B d C d D

a dt b dt c dt d dt

− =− = =

Như vậy, chất phản ứng mà hệ số cân hóa học khơng nhau, tốc độ phản ứng thể sau:

[ ] 1 d Ci

r

c dti

=

trong đó, hệ số 1/Ci âm chất phản ứng

dương sản phẩm

Từ quy luật hoạt động rằng, tốc độ phản ứng phản ứng cho tỷ lệ thuận với nồng độ lại chất phản ứng Do đó, phản ứng liên quan đến thành phần A, tốc độ phản ứng viết bởi:

r=±kCA

trong k số tỷ lệ định nghĩa tốc độ phản ứng riêng (cũng biết đến số tốc độ phản ứng, số vận tốc, số tốc độ) Tốc độ phản ứng riêng có đơn vị phản ứng hóa học riêng nồng độ Theo phương trình (8), đơn vị tốc độ phản ứng riêng là:

1 1

( / )

r dN mol

k

C V dt C L s mol L s

= = = =

Trong ứng dụng, tốc độ phản ứng r tính tốn dựa vào ảnh hưởng nồng độ số tốc độ riêng k có tính đến ảnh hưởng tất biến khác có khả ảnh hưởng đến phản ứng

Yếu tố ảnh hưởng tới tốc độ phản ứng

Đối với biến tình đưa ra, nhiệt độ ln quan trọng Sự phụ thuộc nhiệt độ vào số tốc độ phản ứng riêng quan trọng cần thiết phải điều chỉnh nhiệt độ Sự phụ thuộc nhiệt độ tốc độ phản ứng đưa mối quan hệ Hof-Arrhenius:

(ln ) d k E

dT =R

trong đó:

k = số tốc độ phản ứng nhiệt độ T; T = nhiệt độ, K=273,15+ oC;

E= lượng hoạt động (một giá trị đặc trưng phản ứng hóa học, J/mol)

R = số khí lí tưởng, 8,314J/mol.K (1,99 cal/mol.K) Tích phân hai vế phương trình (12) từ T1 đến T2 ta có

( )

2

ln ( 2 1)

1 2

k E T T E T T k RT T RT T

−

= = −

Với k1 xác định nhiệt độ cho trước với E cho

trước, k2có thể tính

Hệ số nhiệt độ Bởi đa số quy trình xử lý nước thải thực phạm vi nhiệt độ tương đối hẹp, ERT T2 1 phương trình (11) giả thiết

khơng đổi cho tất mục đích thực tế Nếu ERT T2 1được

ký hiệu C, phương trình (11) viết thành

(

)

= −

2

2 1

lnkk C T T Do = (2 1− )

1

C T T

k e

k Thay Ce phương trình hệ số nhiệt độ

θ

( )

2

1

k T T

k

− =θ

Phương trình (12) sử dụng phổ biến lĩnh vực kỹ thuật xử lý để điều chỉnh giá trị số tốc độ hoạt động nhằm phản ánh ảnh hưởng nhiệt độ Tuy nhiên, cần lưu ý giá trị giả sử khơng đổi, thường thay đổi đáng kể theo nhiệt độ Giá trị cho số hệ thống xử lý sinh học thay đổi từ khoảng 1,020 đến 1,10

Phương pháp ví dụ tính tốn

Tốc độ xảy phản ứng thường xác định cách đo nồng độ chất phản ứng sản phẩm phản ứng hoàn thành Các kết đo sau so sánh với kết tương ứng thu từ phương trình tỷ lệ tiêu chuẩn khác mà theo phản ứng nghiên cứu dự kiến tiến hành

Một số biểu thức tốc độ phản ứng với thứ tự phản ứng khác sau:

r=±k

r=±kC

( )

r=±k C CS−

2

r = ±kC

r=±kC CA B

kC r

K C =±

+

(1 ) kC r n

rt =±

+

Biểu thức tỷ lệ sử dụng để mô tả chuyển đổi thành phần nước thải trình xử lý Khi nồng độ C lớn, tốc độ phản ứng bậc nồng độ thấp, tốc độ phản ứng bậc Đồ thị tương ứng với phương trình (18), gọi loại phương trình bão hịa (hay cịn gọi phương trình dạng Monod)

Thơng thường, số tốc độ phản ứng xác định cách sử dụng kết thu từ thí nghiệm có dịng chảy khơng có dịng chảy Từ thí nghiệm dịng chảy liên tục thí nghiệm quy mơ thí điểm Sử dụng liệu từ thí nghiệm hàng loạt, hệ số xác định nhiều phương pháp khác bao gồm (1) phương pháp tích phân (2) phương pháp vi phân Ví dụ việc xác định bậc phản ứng số tốc độ phản ứng

Cho tập liệu sau đây, thu sau bể phản ứng trộn Xác định bậc phản ứng số tốc độ phản ứng cách sử dụng tích phân phương pháp sai phân

Thời gian (ngày) Nồng độ (mol/L)

(79)

Bảng 1.1 Biểu thức tốc độ phản ứng tương ứng cho quy trình hóa học sinh học xử lý nước thải

Quá trình Biểu thức Chú thích

Q trình chuyển đổi

Chuyển đổi vi

khuẩn rc =−kC rc = tốc độ trình, M/L

3T

k = số tốc độ phản ứng bậc 1, 1/T C = nồng độ chất hữu lại, M/L3

Phản ứng hóa học n

rc=±k Cn rc = tốc độ trình, M/L3T

kn= số tốc độ phản ứng, (M/L3T)n-1/T

C = nồng độ thành phần, (M/L3T)n

n = bậc phản ứng (đối với bậc hai 2)

Phân hủy tự nhiên r k N

d=− d rd = tốc độ phân hủy, số/T

kd = số tốc độ phản ứng bậc 1, 1/T

N = số lượng sinh vật cịn lại, số

Q trình phân tách

Hấp thụ khí/ phân

giải khí rab ab=k VA(C Cs− ) rab = tốc độ hấp thụ, M/L

3T

rde = tốc độ phân giải, M/L3T

kab = hệ số hấp thụ, L/T

( )

A rde kde C Cs

V

=− − kde = hệ số phân giải, L/T

A = diện tích, L2

V = thể tích, L3

Cs = nồng độ bão hịa thành phần chất lỏng, M/L3

C = nồng độ thành phần chất lỏng, M/L3

Bồi lắng

( ) vs

rs H= SS rs = tốc độ bồi lắng, 1/T

Vs = vận tốc lắng, L/T

H = độ sâu, L

SS = chất rắn lắng, L3/L3

Bay r k C C( )

v=− v − s rv = tốc độ bay đơn vị thời gian đơn vị khối lượng,

M/L3T

kv = số bay hơi, 1/T

C = nồng độ thành phần chất lỏng, M/L3

(80)

7 13

8 12

Sử dụng phương pháp tích phân: Đầu tiên phát triển liệu cần thiết để vẽ đồ thị liệu, giả sử phản ứng bậc bậc

Thời gian

(ngày) Nồng độ (mol/L)

−

log( / )

C C

0 250 0,000 0,004

1 70 0,553 0,014

2 42 0,775 0,024

3 30 0,921 0,033

4 23 1,036 0,043

5 18 1,143 0,056

6 16 1,194 0,063

7 13 1,284 0,077

8 12 1,319 0,083

Tiếp theo, để xác định xem phản ứng bậc hay bậc 2, ta vẽ biểu đồ đường −log( /C C0) / C so với t Do biểu đồ / C so với t đường thẳng, nên phản ứng bậc hai nồng độ C (Hình 1-3)

Cuối cùng, để xác định số tốc độ phản ứng, quan sát hệ số góc (độ dốc) k

Hệ số góc đường 0,084 0,024 0,010/

8 2d d d −

= =

− tức

0,010/

k= d

Sử dụng phương pháp vi phân:

log[ ( 1/ )] log[ ( 2/ )] log( ) log( )1 2 dC dt dC dt n

C C

− − −

=

−

Sử dụng liệu thực nghiệm thu ngày Thời gian

(ngày) Nồng độ (mol/L) Ct+12−Ct−1 ≈dCtdt

0 250

1 70

2 42

3 30 (23-42)/2 -9,5

4 23

5 18

6 16 (13-18)/2 -2,5

7 13

8 12

Chúng ta tính log(9,5) log(2,5) 2,07

log(30,0) log(16,0) n= − =

− nên sử

dụng n=2 tức phản ứng bậc hai Hằng số tốc độ phản ứng xác định 1

0 kt

C C− = với t = Tính

0,0103/

k= d sử dụng k=0,010/d Kết luận

Bài báo trình bày cách có hệ thống q trình xây dựng xác định tốc độ phản ứng xử lý nước thải Hệ

Hình 1-1 Đồ thị miêu tả mối quan hệ tốc độ phản ứng nồng độ

(a) phản ứng bậc (b) phản ứng bậc

(c) phản ứng bậc hai (d) phản ứng loại bão hòa

(81)

số động học phản ứng thiết lập phương pháp tích phân phương pháp vi phân với kết có sai số khơng đáng kể Bên cạnh đó, số công thức xác định tốc độ phản ứng cho số quy trình xử lý cụ thể đưa Thông số nhận sở cho việc xây dựng tính tốn thiết kế cơng nghệ chu trình xử lý nước thải Đây yêu cầu quan trọng áp dụng cho nghiên cứu thực nghiệm tiếp theo, đặc biệt việc thiết kế thiết bị trộn, nơi mà trình xử lý diễn nhanh mạnh nhất./

Bảng 1-2 Phương pháp tích phân vi phân sử dụng để xác định số tốc độ phản ứng

Biểu thức

Phương pháp tích phân Phương pháp sử dụng để xác định số tốc độ phản ứng Phản ứng bậc

dC rc dt= =−k

0

C C− =−kt

Đồ thị, cách so C với t

Phản ứng bậc

dC

rc dt= =−kC ln

0

C kt C =−

Đồ thị, cách so ln

C C

− với t

Phản ứng bậc 2

dC

rc dt= =−kC 1

0 kt

C C− =

Đồ thị, cách so 1/C với t

Phản ứng bão hòa

dC kC rc dt K C= =−

+ ln ( )

C

kt K C Ct

Ct

= + −

Đồ thị, cách so 1/ ln(t C Co t với t/ )

Phương pháp vi phân

dC n rc dt= =−kC

Phân tích, cách giải

log[ ( 1/ )] log[ ( 2/ )] log( ) log(1 2) dC dt dC dt n

C C

− − −

=

−

Khi biết bậc phản ứng, số tốc độ phản ứng xác định cách thay thể hình 1-2

Hình 1-3.

1 Larry D Benefild (1980) Biological Process Design for Wastewater Treatment, D Benefild Larry, W Randall Clifford Prentice-Hall, Inc., Englewood Cliffs, NJ 07632

2 K G Denbigh, J C R Turner (1984) Chemical Reactor Theory: An Introduction, Cambridge University Press, third edition. 3 Metcalf & Eddy (2014) Wastewater engineering, Treatment and

(82)

Ứng dụng công nghệ GPS thành lập lưới khống chế đo vẽ

phục vụ công tác lập quy hoạch chi tiết điểm du lịch sinh thái

Chiềng Yên, xã Chiềng Yên – Vân Hồ - Sơn La

Applying GPS to the measuring-and-drawing control grid for the detaied planning

of Chieng Yen ecotourism site in Van Ho district, Son La province

Nguyễn Thành Len

Tóm tắt

Du lịch sinh thái (DLST) xu hướng trọng

tâm phát triển du lịch, kinh tế địa phương

nước Điểm DLST phải gắn liền với truyền thống văn hóa

địa phương, bảo tồn thiên nhiên Một dự án điểm DLST

được coi thành cơng phải có quy hoạch hồn

chỉnh, vừa có tính đại, vừa bảo tồn giá trị

văn hóa có triển khai cách đồng dựa

trên quy tắc, tiêu chuẩn nhà nước Do đó,

nhà kiến trúc sư quy hoạch cần có tài liệu đồ

hiện trạng đầy đủ thông tin phục vụ công tác lập quy hoạch

Để lập tờ đồ trạng có nhiều phương pháp,

nhưng với khu vực vùng núi, địa hình hiểm trở cơng nghệ

GPS thể tính ưu việt Bài báo sử dụng công

nghệ GPS để thành lập lưới khống chế đo vẽ phục vụ công

tác lập quy hoạch chi tiết điểm du lịch sinh thái Chiềng Yên

xã Chiềng Yên, huyện Vân Hồ, tỉnh Sơn La.

Từ khóa: GPS, lưới khống chế, du lịch sinh thái

Abstract

Ecotourism is a trend as well as a focus on economic development

across the country Ecotourism sites must be associated with

local cultural traditions and nature conservation A successful

project of ecotourism sites must have a complete set of modern

planning while preserving the existing cultural values and being

implemented synchronously based on the rules and standards

Therefore, architects need to have a complete set of current status

map documents for planning In order to create a current status

map, there are many methods, but with mountainous areas and

rugged terrain, GPS technology shows the superiority This paper

uses GPS technology to establish a control grid for the detailed

planning of Chieng Yen ecotourism site in Chieng Yen commune, Van

Ho district, Son La province.

Key words: GPS, grid control, Eco-tourism.

ThS Nguyễn Thành Len Bộ môn Trắc địa

Khoa Kỹ thuật Hạ tầng Môi trường Đô thị Email: Thanhlen.dhkt@gmail.com

ĐT: 0985579777

Từ cuối năm 1990, du lịch xác định giữ vị trí quan trọng phát triển kinh tế, xã hội Việt Nam nói chung du lịch sinh thái (DLST) nói riêng Nó coi chương trình xóa đói giảm nghèo có hiệu thơng qua việc khởi xướng cho vùng dân cư có khó khăn làm du lịch Những khu vực thường nơi hoang sơ, chưa có tác động bàn tay người Để có điểm DLST thu hút khách du lịch, mang lại hiệu kinh tế khu vực cần có quy hoạch chi tiết Bản đồ trạng tài liệu đầu vào vô quan trọng kiến trúc sư quy hoạch, giúp người kiến trúc sư có nhìn bao qt khu vực, đưa phương án quy hoạch tối ưu phù hợp Để lập đồ trạng dựa vào phương pháp đo vẽ tồn đạc, chụp ảnh hàng không, viễn thám, công nghệ GPS… Đa phần khu vực có địa hình đồi núi, cối um tùm việc đo vẽ thành lập đồ sử dụng công nghệ GPS Trong báo này, tác giả ứng dụng công nghệ GPS để thành lập lưới khống chế đo vẽ phục vụ công tác lập quy hoạch chi tiết điểm du lịch sinh thái Chiềng Yên xã Chiềng Yên, huyện Vân Hồ, tỉnh Sơn La Việc sử dụng công nghệ GPS để thành lập lưới khống chế đo vẽ phục vụ công tác lập quy hoạch chi tiết điểm du lịch sinh thái Chiềng Yên phù hợp, tiết kiệm chi phí, thời gian đảm bảo độ xác

2 Quy trình thành lập lưới khống chế đo vẽ cơng nghệ GPS

Công tác thành lập lưới khống chế đo vẽ công nghệ GPS thực dựa kết quả:

Thu thập tài liệu: Dựa thông tư [1], [2], tờ đồ địa hình, tờ đồ địa sẵn có khu vực

(83)

Đo đạc thực địa: Sử dụng phương pháp dụng cụ đo công nghệ GPS

Xử lý số liệu: Tiến hành bình sai, đánh giá kết đo đạc

Giới thiệu khu vực nghiên cứu

Lựa chọn xã Chiềng Yên, huyện Vân Hồ, tỉnh Sơn La có

địa hình sườn dốc, hoang sơ, thuận lợi cho việc đặt điểm DLST Hiện khu vực có điểm GPS hạng IV thành lập sử dụng làm điểm gốc cho lưới khống chế đo vẽ

3 Xây dựng lưới khống chế đo vẽ Điểm du lịch sinh

Hình Vị trí khu vực nghiên cứu

Hình Cơng tác xây dựng lưới khống chế đo vẽ công nghệ

(84)

La công nghệ GPS

Công tác tổ chức thực xây dựng lưới khống chế đo vẽ công nghệ GPS qua bước hình

Thiết kế lưới, chọn điểm, chơn mốc, chọn điểm gốc

Việc thành lập đồ phục vụ công tác lập quy hoạch chi tiết điểm DLST cần thành lập lưới khống chế cấp xã Chiềng Yên, huyện Vân Hồ, tỉnh Sơn La thiết kế dựa nguyên tắc chung [5]

Khu vực nghiên cứu rộng khoảng 12ha, để đảm bảo mật độ 1điểm/1,5ha lưới khống chế đo vẽ lưới khống chế đo vẽ thiết kế có điểm (với điểm gốc (GPSI,GPSII thuộc lưới hạng IV điểm mới) [3]

Sau thiết kế lưới khống chế đo vẽ phòng, ta cần phải khảo sát thực tế, xác định vị trí xác điểm lưới tiến hành gắn mốc thực địa dựa phương án thiết kế lưới

Với yêu cầu nêu để đảm bảo độ xác xây dựng lưới khống chế đo vẽ phục vụ công tác lập quy hoạch chi tiết điểm du lịch sinh thái Chiềng Yên xã Chiềng n, huyện Vân Hồ, tỉnh Sơn La nhóm nghiên cứu sử dụng máy GPS hai tần ComNav T300 dùng cho cơng tác đo đạc ngồi trường

Thiết kế ca đo

Số ca đo tính theo cơng thức sau: n=(m.S)/R

Trong đó:

S - tổng số điểm lưới R - số máy thu sử dụng để đo

m - số lần đặt máy lặp trung bình điểm

Căn vào phương án thiết kế lưới, số điểm lưới với máy thu xác định số ca đo ca, thời gian đo 90 phút với điều kiện số vệ tinh quan sát khơng PDOP khơng lớn

Tổ chức đo đạc

Công tác đo đạc xây dựng lưới khống chế đo vẽ công nghệ GPS tiến hành khu vực nghiên cứu Trong trình đo đạc, cần phải ý đến tín hiệu máy thu, thời gian bật tắt máy thời tiết để lưu nhật ký Khi đo đạc phải thực theo lịch đo thiết kế từ trước

Xử lý số liệu

Sử dụng phần mềm StaticGPSA Ssistant dùng để trút số liệu từ máy đo GPS sang máy tính Số liệu đo đạc lưu vào file với định dạng “*.dat” Sau số liệu sử lý phần mềm TRIMBLE TOTAL CONTROL

Phần mềm TRIMBLE TOTAL CONTROL để tiến hành bình sai số liệu đo GPS Đây phần mềm phổ biến, phù hợp, chuyên để xử lí số liệu đo GPS cách nhanh chóng, tiện lợi, đảm bảo độ tin cậy Kết bình sai chuyển sang phần mềm DPSurvey để biên tập thành bảng [1]

Phần mềm DPSURVEY chuyên xử lý số liệu trắc địa – đồ như: biên tập, bình sai, ước tính File kết biên tập định dạng “*.doc”

Các bước xử lý số liệu nội nghiệp tiến hành hình

Trước tiến hành bình sai cần phải xử lý cạnh tức can thiệp tín hiệu vệ tinh Những vệ tinh yếu, nhiễu cần phải cắt tín hiệu yếu, nhiễu vệ tinh khỏi

Hình Xử lý số liệu đo GPS máy tính Bảng Chỉ tiêu kỹ thuật lưới khống chế đo vẽ

Số TT Các tiêu kỹ thuật Cho

phép Ghi Chiều dài đường chuyền (km)

2 Chu vi vòng khép (km) 10 Chiều dài cạnh dài (km) 0.35 Chiều dài cạnh ngắn (km) 0.08 Số cạnh nhiều

đường chuyền 15

6 Sai số khép tương đối cạnh

lớn 1:5000

7 Sai số trung phương đo góc 10” Số lần đo góc, cạnh

chương trình Sau can thiệp tín hiệu vệ tinh cần kiểm tra sai số khép đồ hình lưới Sai số khép đồ hình lưới nhỏ sai số khép hình giới hạn theo tiêu chuẩn tiếp tục tiến hành xử lý số liệu [2]

Trong q trình bình sai, coi độ xác đo góc độ xác đo cạnh chọn trọng số đơn vị M0=1

Kết sau bình sai số liệu đo GPS lưới khống chế đo vẽ điểm du lịch sinh thái Chiềng Yên xã Chiềng Yên, huyện Vân Hồ, tỉnh Sơn La sau:

Lưới khống chế đo vẽ phục vụ quy hoạch chi tiết Điểm du lịch sinh thái Chiềng Yên xã Chiềng Yên, huyện Vân Hồ, tỉnh Sơn La xây dựng bảo đảm tiêu chí kỹ thuật Nhà nước quy định tài liệu [1]

(85)

Điểm du lịch sinh thái du lịch cộng đồng Chiềng Yên xã Chiềng Yên, huyện Vân Hồ, tỉnh Sơn La thể Bảng [2]

4 Kết luận

Xây dựng hệ thống lưới khống chế đo vẽ Điểm du lịch sinh thái du lịch cộng đồng Chiềng Yên xã Chiềng Yên, huyện Vân Hồ, tỉnh Sơn La công nghệ GPS, đảm bảo đủ số lượng điểm độ xác, tiêu kỹ thuật Nhà nước đề để phục vụ công tác lập quy hoạch chi tiết 1:500

Ứng dụng công nghệ đo GPS việc thành lập lưới khống chế đo vẽ phục vụ quy hoạch chi tiết điểm Điểm du lịch sinh thái du lịch cộng đồng Chiềng Yên xã Chiềng Yên, huyện Vân Hồ, tỉnh Sơn La tiết kiệm thời gian, chi phí, mang lại hiệu kinh tế cao

Công nghệ GPS giúp việc lập lưới khống chế đo vẽ thực địa hình hiểm trở, khó khăn việc di chuyển./

Hình Lưới khống chế đo vẽ

Bảng Kết tọa độ độ cao sau bình sai

Số TT Tên điểm Tọa độ Độ cao Sai số vị trí điểm

X(m) Y(m) h(m) (mx) (my) (mh) (mp)

1 GPS1 2297301.940 600494.577 389.868 - - - - GPS2 2297114.693 600354.606 409.764 - - - - DCII-3 2297353.153 600547.620 390.084 0.003 0.003 0.021 0.004 DCII-4 2297270.242 600411.272 391.038 0.001 0.004 0.035 0.004 DCII-5 2297201.604 600487.889 396.491 0.001 0.000 0.007 0.001 DCII-6 2297094.989 600134.969 479.742 0.001 0.002 0.027 0.002 DCII-7 2296994.464 600135.428 459.727 0.005 0.002 0.020 0.005 DCII-8 2296957.532 600191.062 461.908 0.005 0.002 0.004 0.005

1 Bộ Tài nguyên Môi trường, Thông tư số 68/2015/TT-BTNMT ngày 22/12/2015 Quy định kỹ thuật đo đạc trực tiếp địa hình phục vụ thành lập đồ địa hình sở dự liệu địa lý tỷ lệ 1:500, 1:1000, 1:2000, 1:5000 2 Bộ Tài nguyên Môi trường, Thông tư số

06/2009/TT-BTNMT ngày 18 tháng 06 năm 2009 quy định quy chuẩn kỹ thuật Quốc gia xây dựng lưới tọa độ.

3 Bộ tài nguyên Môi trường, Thông tư 25/2014/TT-BTNMT quy định đồ địa chính.

4 Đặng Nam Chinh, Đỗ Ngọc Đường (2003) Công nghệ GPS Bài giảng ngành Trắc địa, trường Đại học Mỏ - Địa Chất Hà Nội.

(86)

Môi trường marketing việc xây dựng

chiến lược marketing doanh nghiệp xây dựng

The role of marketing environment in the construction of constructive companies’ marketing

strategies

Đặng Thế Hiến

Tóm tắt

Nghiên cứu mơi trường marketing giúp nhà quản trị doanh

nghiệp xây dựng chiến lược marketing doanh nghiệp

mình phù hợp hiệu trình triển khai chiến lược

doanh nghiệp Nghiên cứu môi trường marketing bao gồm: nghiên

cứu môi trường marketing vi mô (chủ đầu tư, nhà cung cấp, đối thủ

cạnh tranh, nhà thầu phụ, trung gian thương mại quản quản

lý nhà nước xây dựng); nghiên cứu môi trường marketing vĩ mô

(môi trường pháp luật trị, mơi trường kinh tế, mơi trường văn

hóa xã hội, mơi trường khoa học cơng nghệ, mơi trường địa lý sinh

thái nhân học); nghiên cứu môi trường bên doanh

nghiệp (môi trường sản xuất: kế hoạch hóa, hoạt động cung ứng, tài

chính; mơi trường xã hội (nguồn nhân lực, cấu tổ chức, động viên

khích lệ) Khi doanh nghiệp kiểm sốt yếu tố mơi trường

marketing làm cho chiến lược marketing trở nên dễ thực

trong thực tế nâng cao khả cạnh tranh doanh nghiệp xây

dựng.

Từ khóa: Mơi trường marketing, chiến lược marketing, doanh nghiệp xây dựng

Abstract

Researching the marketing environment helps business managers to

build appropriate and effective marketing strategies of their businesses

Researching the marketing environment includes the micro marketing

environment (investors, suppliers, competitors, subcontractors, commercial

intermediaries and state management agencies in charge of construction);

macro marketing environment (political, regulation, economic, socio-cultural,

science and technology, ecological and geographical and demographic);

internal enterprise environment (production: planning, supply activities,

finance; social environment: human resources, organizational structure,

encouragement) Controlling the elements of the marketing environment will

make marketing strategies easier to implement in practice and improve the

competitiveness of construction enterprises.

Key words: marketing environment, marketing strategies, Construction

enterprises

ThS Đặng Thế Hiến Khoa Quản lý đô thị

Email: vananh.ninhan@gmail.com ĐT: 0916 340 159

1 Khái quát chung môi trường marketing việc xây dựng chiến lược marketing doanh nghiệp xây dựng

Môi trường marketing tổng hợp yếu tố, lực lượng bên bên ngồi doanh nghiệp có ảnh hưởng tích cực tiêu cực đến hoạt động marketing doanh nghiệp Phân tích môi trường marketing giúp doanh nghiệp thấy ảnh hưởng mơi trường kinh doanh, dự đốn tác động chúng đưa sách marketing thích nghi với tác động

Chiến lược marketing liên quan lớn đến phát triển doanh nghiệp xây dựng Do đó, xem xét bước để xây dựng chiến lược marketing (hình 1) nhà quản trị doanh nghiệp cần xét đến yếu tố mơi trường marketing góc độ sau:

- Môi trường bên doanh nghiệp bao gồm: kết hoạt động sản xuất kinh doanh doanh nghiệp thời gian vừa qua, kết sản xuất kinh doanh doanh nghiệp, việc tổ chức sản xuất, giảm chi phí sản xuất, hiệu sử dụng nguồn lực, tăng suất lao động nhân tố tổ chức sản xuất khác…ảnh hưởng đến việc thực bước xây dựng chiến lược marketing doanh nghiệp xây dựng

- Sự thích ứng doanh nghiệp với mơi trường marketing bên ngồi (mơi trường marketing vĩ mơ mơi trường marketing vi mơ) Doanh nghiệp phải biết thích ứng với mơi trường bên bao gồm nhu cầu người tiêu dùng, cạnh tranh người sản xuất hàng hóa, kênh phân phối vận động hàng hóa Về thích ứng doanh nghiệp với mơi trường bên ngồi quy ước tách thành mức độ thích ứng doanh nghiệp xây dựng môi trường marketing:

+ Mức độ thứ dự kiến hình thành marketing hỗn hợp (hàng hóa, giá cả, phân phối kích thích hay xúc tiến), định hướng tối đa tới nhu cầu người đặt hàng (chủ đầu tư)

+ Mức độ thứ hai: đặc trưng việc tiến hành marketing hỗn hợp phù hợp với yêu cầu môi trường marketing vi mô doanh nghiệp xây dựng Mức độ thể thành phần như: nhà cung cấp, trung gian marketing, đối thủ cạnh tranh bên hữu quan (các bên tiếp xúc, phối hợp), phụ thuộc nhiều vào ý kiến chủ quan doanh nghiệp

+ Mức độ thứ ba: hình thành trình tác động qua lại môi trường marketing vi mô với môi trường marketing vĩ mô, mà doanh nghiệp xây dựng theo mức độ thơng thạo hoạt động marketing hướng tới thích ứng mơi trường vi mơ với yêu cầu môi trường vĩ mô

2 Nội dung môi trường marketing doanh nghiệp xây dựng

(87)

chịu ảnh hưởng yếu tố môi trường marketing Nhà quản lý điều chỉnh tồn khách quan lực lượng mơi trường bên ngồi chúng lại có tác động gây ảnh hưởng tới thái độ khách hàng phát triển có hiệu hoạt động marketing Công việc nhà quản trị marketing phát phân tích cách xác đáng yếu tố khơng thể kiểm sốt để làm sở xây dựng chiến lược marketing cho phù hợp

a Môi trường marketing vi mô

Các yếu tố mơi trường marketing vi mơ chủ đầu tư, nhà cung cấp, nhà thầu phụ, trung gian thương mại, đối thủ cạnh tranh, quan quản lý nhà nước xây dựng Với môi trường này, doanh nghiệp xây dựng có mối quan hệ trực tiếp Trong điều kiện kinh tế thị trường, doanh nghiệp xây dựng có mức độ tự đầy đủ việc lựa chọn thành phần môi trường marketing vi mô Nhưng nhà quản trị doanh nghiệp không nên lạm dụng mức độ nguồn lực xã hội ln bị giới hạn, kéo theo giới hạn tự lựa chọn Trên hình trình bày sơ đồ yếu tố môi trường vi mô marketing xây dựng

Mỗi thành phần mơi trường vi mơ có ảnh hưởng trực tiếp đến việc dự thảo thực định marketing doanh nghiệp xây dựng Như chủ đầu tư xác định nhu cầu có khả toán tạo nên thị trường sản phẩm xây dựng hoàn thành; nhà cung cấp tạo điều kiện vật tư - vật chất sản xuất xây dựng, có ảnh hưởng đến kỹ thuật công nghệ xây dựng; nhà thầu phụ mức độ lớn xác định khả thị trường doanh nghiệp xây dựng, số lượng chất lượng sản phẩm xây dựng; đối thủ cạnh tranh hành vi thị trường xác định trước điều kiện marketing, lựa chọn chiến lược chiến thuật marketing doanh nghiệp xây dựng; trung gian thương mại đại diện doanh nghiệp giới thiệu sản phẩm doanh nghiệp cho người mua Những thành phần chủ yếu môi trường vi mô marketing xây dựng ảnh hưởng đến việc xây dựng chiến lược marketing cụ thể sau:

- Chủ đầu tư cá nhân, tổ chức có nhu cầu xây dựng cơng trình họ định doanh nghiệp xây dựng cơng trình theo thiết kế xác định Khi tham gia thị

xây dựng thơng qua hình thức đấu thầu, ký kết hợp đồng tốn bàn giao cơng trình hồn thành Họ mong muốn cơng trình họ phải đạt yêu cầu chất lượng, tiến độ, giá cả, kết cấu cơng trình Trong điều kiện cạnh tranh gay gắt thị trường xây dựng, đấu thầu thắng thầu mục tiêu quan trọng doanh nghiêp xây dựng, để thắng thầu đấu thầu địi hỏi doanh nghiệp xây dựng phải có chiến lược đấu thầu phù hợp, giải pháp kỹ thuật công nghệ, tiến độ thực giá dự thầu hợp lý giữ vai trò quan trọng Do vậy, đấu thầu xây dựng thương thảo hợp đồng xây dựng xem hoạt động marketing quan trọng doanh nghiệp xây dựng môi trường cạnh tranh

- Nhà cung cấp (tổ chức cung ứng vật tư, xe máy thiết bị thi công): Yếu tố ảnh hưởng trực tiếp đến khả dự trữ cung ứng vật liệu xây dựng, cung ứng cho doanh nghiệp thuê máy móc thiết bị xây dựng Đồng thời biến động giá vật liệu xây dựng máy móc xây dựng ảnh hưởng đến chi phí xây dựng cơng trình Do xây dựng cơng trình doanh nghiệp cần phải biết doanh nghiệp cung ứng vật tư máy móc cho doanh nghiệp, giá sao, thời hạn thuê bao lâu? Từ lựa chọn phương án có chi phí thấp đảm bảo giảm tới mức thấp giá thành xây dựng, đảm bảo chất lượng cơng trình

- Đối thủ cạnh tranh: Các đối thủ cạnh tranh doanh nghiệp xây dựng khác thị trường, doanh nghiệp ngồi nước Các doanh nghiệp xây dựng thị trường cạnh tranh với chủ yếu việc đấu thầu qua đấu thầu chủ đầu tư lựa chọn doanh nghiệp xây dựng thoả mãn tốt yêu cầu kỹ thuật, mỹ thuật, giá cả, điều kiện toán, thời gian xây dựng Do nhà thầu phải đối mặt cạnh tranh lẫn công nghệ, kỹ thuật thi công, chất lượng công trình Với doanh nghiệp kinh doanh vật liệu xây dựng kết cấu xây dựng, kinh doanh bất động sản việc cạnh tranh chủ yếu việc chiếm lĩnh thị trường, giá sản phẩm, dịch vụ kèm sản phẩm

- Nhà thầu phụ thành phần quan trọng ảnh hưởng đến việc xây dựng chiến lược marketing Với phát triển ngành xây dựng nay, việc liên doanh doanh nghiệp xây dựng có tư cách pháp nhân với để thực hợp đồng xây dựng điều tất yếu Các doanh nghiệp xây dựng tổng thầu ký hợp đồng với nhà thầu phụ để thực nội dung công việc hợp đồng, số lượng chất lượng nhà thầu ảnh hưởng trực tiếp đến chiến lược sản xuất kinh doanh doanh nghiệp có chiến lược marketing Do đó, xây dựng sách marketing nhà quản trị doanh nghiệp cần phân tích, nghiên cứu, đánh giá nhà thầu phụ nhằm đưa sách phù hợp

- Các trung gian thương mại: Hoạt động trung gian thương mại loại hoạt động cung ứng dịch vụ thương mại chủ thể trung gian thực lợi ích bên th dịch vụ để hưởng thù lao Vì chất hoạt động trung gian thương mại xây dựng hoạt động cung ứng dịch vụ, việc cung ứng dịch vụ cho doanh nghiệp xây dựng như: Đại diện cho thương nhân, môi giới thương mại, ủy thác mua bán hàng hóa đại lý thương mại Khi đó, bên có nhu cầu sử dụng dịch vụ có nghĩa vụ trả thù lao cho bên cung ứng dịch vụ Trong hoạt động trung gian thương mại có tham gia ba bên đó, bên trung gian làm cầu nối bên thuê dịch vụ bên thứ ba Khi giao dịch

(88)

nghĩa danh nghĩa bên thuê dịch vụ tùy thuộc vào loại hình dịch vụ mà họ cung ứng Chính tính chất quan trọng vậy, trung gian thương mại thành phần quan trọng việc phân phối sản phẩm, quan hệ công chúng doanh nghiệp xây dựng

- Cơ quan quản lý nhà nước xây dựng: Ngành công nghiệp xây dựng ngành cơng nghiệp quan trọng, đóng vai trò lớn kinh tế nước ta, hoạt động xây dựng ảnh hưởng lớn đến đời sống kinh tế, văn hóa, xã hội…do Nhà nước quản lý chặt chẽ Cơ quan quản lý nhà nước xây dựng thực chức quản lý tất trình hoạt động ngành xây dựng, tác động trực tiếp tới hoạt động doanh nghiệp xây dựng Quá trình hoạt động mình, doanh nghiệp xây dựng cần xác định quan quản lý nhà nước xây

dựng thành phần môi trường vi mô marketing làm để xây dựng chiến lược marketing doanh nghiệp

b Môi trường marketing vĩ mơ Trong q trình hoạt động mình, doanh nghiệp xây dựng chịu tác động yếu tố tiến khoa học - kỹ thuật, tình hình kinh tế, tri, u cầu sinh thái, mơi trường văn hóa cuối nhân học Sự tác động thành phần phân loại mơi trường bên ngồi, có mức độ cao mơi trường vĩ mô marketing Ảnh hưởng môi trường cần tính tới nghiên cứu xây dựng chiến lược marketing

Trên hình trình bày sơ đồ tác động thành phần môi trường marketing vĩ mô doanh nghiệp xây dựng Khi xem xét ảnh hưởng thành phần môi trường marketing vĩ mô việc nghiên cứu xây dựng chiến lược marketing càn xem xét số góc độ sau:

- Môi trường kinh tế: Môi trường kinh tế có tác động triệt để marketing xây dựng Mơi trường kinh tế bao gồm: tình hình chung kinh tế; mức độ tích cực, hiệu lực cơng việc nói chung lĩnh vực đầu tư nói riêng; mức độ tự chủ kinh tế can thiệp nhà nước vào hoạt động chủ thể kinh tế, có doanh nghiệp xây dựng; mở cửa kinh tế cho nhà đầu tư nước khả trao đổi quốc tế; việc làm cho dân cư mức độ tiết kiệm kinh tế gia đình; sách kinh tế nhà nước nhiều vấn đề khác Tất vấn đề tác động lớn đến việc nghiên cứu xây dựng chiến lược marketing doanh nghiệp xây dựng

- Môi trường văn hóa xã hội: Hoạt động marketing hình thức hay hình thức khác phạm vi xã hội xã hội lại có văn hóa hướng dẫn sống hàng ngày Khi phân tích mơi trường văn hóa cho phép doanh nghiệp xây dựng hiểu biết mức độ khác đối tượng phục vụ mình, tiêu thức nghiên cứu môi trường xây dựng là:

+ Nhu cầu hữu thị trường nhà đâu tư (Nhà nước, doanh nghiệp bất động sản, nhà đầu tư tư nhân ngồi nước) Thơng qua tiêu thức cho phép doanh nghiệp xác định quy mô nhu cầu tính đa dạng nhu cầu xây dựng

+ Xu hướng vận động nhu cầu tương lai xu hướng xây dựng, đối tượng khách hàng phục vụ, giải pháp kỹ thuật, công nghệ phù hợp áp dụng xây dựng… Nắm xu hướng vận động này, đánh giá dạng nhu cầu sản phẩm để đáp ứng nhu cầu

Hình Các thành phần chủ yếu môi trường vi mô marketing xây dựng

Hình Các thành phần mơi trường vĩ mơ marketing xây dựng

(89)

+ Nhu cầu xây dựng lĩnh vực (xây dựng dân dụng cơng nghiệp, xây dựng cơng trình giao thơng, cơng trình hạ tầng kỹ thuật, cơng trình nơng nghiệp phát triển nông thôn)

+ Kế hoạch phân bổ vốn Nhà nước cho đầu tư xây dựng bản, mức độ đầu tư tài nhà đầu tư, thu nhập người mua bất động sản Những yếu tố liên quan đến thoả mãn nhu cầu theo khả tài khách hàng

- Mơi trường trị, pháp luật: Các yếu tố mơi trường trị pháp luật tác động đến chiến lược marketing kể đến như:

+ Quan điểm, mục tiêu định hướng phát triển kinh tế xã hội nói chung, phát triển ngành xây dựng nói riêng

+ Chương trình, kế hoạch triển khai thực quan điểm, mục tiêu Chính phủ thu hút nguồn vốn đầu tư cho xây dựng bản, hỗ trợ doanh nghiệp

+ Hệ thống luật pháp với mức độ hoàn thiện hiệu lực thực thi pháp luật đầu tư xây dựng kinh tế

+ Mức độ ổn định trị, kinh tế

- Môi trường khoa học kỹ thuật công nghệ: Những ảnh hưởng yếu tố thuộc môi trường kỹ thuật công nghệ đến hoạt động kinh doanh doanh nghiệp lớn, đặc biệt lĩnh vực xây dựng Các yếu tố thuộc môi trường quy định cách thức doanh nghiệp thực trình sản xuất xây dựng việc sử dụng nguồn lực doanh nghiệp mình, qua tạo hội kinh doanh cho doanh nghiệp Xu hướng vận động thay đổi yếu tố thuộc môi trường (công nghệ thi công tiên tiến, vật liệu xây dựng mới, phần mềm ứng dụng mới, máy móc thiệt bị thi cơng mới…) tạo thu hẹp hội kinh doanh doanh nghiệp mức độ khác chí dẫn đến yêu cầu thay đổi mục tiêu chiến lược kinh doanh chung chiến lược marketing doanh nghiệp xây dựng

- Môi trường địa lý, sinh thái: Tham gia vào trình xác định hội khả khai thác hội kinh doanh cịn có yếu tố thuộc môi trường địa lý, sinh thái Các yếu tố địa lý sinh thái từ lâu nghiên cứu xem xét để có kết luận cách thức hiệu kinh doanh Các yếu tố môi trường sinh thái không liên quan đến vấn phát triển bền vững quốc gia mà liên quan lớn đến khả phát triển bền vững ngành doanh nghiệp Doanh nghiệp xây dựng cần nghiên cứu yếu tố vị trí địa lý (khu vực thị nơng thơn), khí hậu, thời tiết, tính chất mùa vụ xây dựng, vấn đề cân sinh thái ô nhiễm môi trường xây dựng để xếp tổ chức trình sản xuất kinh doanh nghiên cứu xây dựng chiến lược marketing doanh nghiệp xây dựng

- Thành phần nhân học: Thành phần marketing xây dựng thể nhiều khía cạnh: tăng số lượng dân số tình hình kinh tế thuận lợi kích thích tăng nhu cầu xây dựng nhà ở, thay đổi cấu lứa tuổi dân số, mật độ dân số (thành thị, nông thôn) ảnh hưởng chủ yếu chuyển dịch lĩnh vực xây dựng công trình có chức văn hóa - xã hội, việc giảm số lượng thành viên gia đình theo thống kê bình quân, với điều kiện khác dẫn tới biến dạng nhu cầu sản phẩm xây dựng…

c Môi trường bên marketing xây dựng Khi quan niệm môi trường bên marketing xây dựng tổng thể môi trường sản xuất xã hội doanh nghiệp xây dựng, cho marketing sâu vào tất thành phần máy sản xuất Trên hình trình bày mơ hình có tính hệ thống mơi trường marketing bên doanh nghiệp xây dựng

- Môi trường sản xuất môi trường bên marketing xây dựng bao gồm thành phần sau đây:

+ Hoạt động cung ứng: tạo điều kiện vật tư - vật chất trình sản xuất Trong marketing xây dựng, yêu cầu tính thích nghi cao cung ứng phù hợp với nhu cầu sản xuất xây dựng đơn đặt hàng người mua Việc cung ứng cần thực theo tiến độ, có tính thích nghi cao đồng công nghệ - sản xuất xây dựng

+ Kế hoạch hóa: thành phần môi trường bên marketing xây dựng, định hướng toàn hoạt động doanh nghiệp xây dựng nhằm đạt mục tiêu marketing

+ Tài chính: phụ thuộc vào mục tiêu marketing, đồng thời giới hạn tự nhiên nỗ lực marketing Giới hạn xác lập giới hạn ngân sách marketing

+ Hạch tốn: Dự kiến khơng hạch tốn vận động nguồn lực doanh nghiệp xây dựng mà cịn hạch tốn, phân tích, kiểm sốt tra việc hoàn thành kế hoạch marketing

+ Tiêu thụ: Xác lập mối liên hệ doanh nghiệp xây dựng với thị trường, bảo đảm đẩy nhanh sản phẩm xây dựng đến với người tiêu dùng, bao gồm việc xúc tiến bán hàng

- Môi trường xã hội môi trường bên marketing xây dựng bao gồm thành phần sau:

+ Công nhân viên: Theo nghĩa định gọi nhân tố chủ quan Hiểu biết công nhân viên công việc sản xuất, khoa học kỹ thuật, văn hóa ứng xử…la nhân tố quan trọng việc nâng cao hiệu thực thi chiến lược marketing

(90)

Một số mô hình thường áp dụng giới

để đánh giá chất lượng báo cáo tài

của doanh nghiệp xây dựng

Some frequently applied models in the world to qualitative evaluation of the financial report

of construction enterprises

Nguyễn Thu Hương

Tóm tắt

Chất lượng báo cáo tài (BCTC) có ý nghĩa

quan trọng không nhà đầu tư,

các nhà cho vay, mà đối thủ cạnh

tranh doanh nghiệp xây dựng hay

quan quản lý Nhà nước Thông tin BCTC giúp

các đối tượng có nhìn nhận xác

hơn tính trung thực hợp lý việc lập

trình bày thơng tin tài Đồng thời,

giúp đối tượng định phù hợp

liên quan đến hoạt động kinh doanh doanh

nghiệp xây dựng Bài viết tổng hợp số

mơ hình áp dụng để đánh giá chất

lượng BCTC nhằm giúp nhà phân tích, đối

tượng có liên quan có sở đánh giá xác

nhất.

Từ khóa: báo cáo tài chính, hoạt động kinh doanh, đánh

giá chất lượng

Abstract

The quality of financial report has a significant meaning

not only to investors, lenders, but also to competitors

of construction enterprises or government agencies

The information provided in the report helps these

agencies to have a more accurate view at the fidelity

and reasonability in the making and presenting the

financial information Simultaneously, it helps these

agencies to make suitable decisions relating to business

activities of the construction enterprises This paper

presents some models which are being applied in order

to evaluate the quality of the financial report so that

analysts and those who may concern can have good

base to get the most accurate evaluation.

Key words: financial report, business activities, evaluate

the quality.

ThS Nguyễn Thu Hương

Bộ Môn Kinh Tế XD, Khoa Quản lý đô thị ĐT: 0983652295

Phân tích BCTC hệ thống phương pháp tiếp cận thông tin BCTC nhằm phục vụ cho mục tiêu định Các định liên quan đến hệ thống BCTC doanh nghiệp đa dạng có điểm chung đánh giá khả tạo dòng tiền doanh nghiệp tương lai Chính vậy, q trình phân tích BCTC, nhà phân tích thường quan tâm đến chất lượng BCTC công bố Chất lượng BCTC có liên quan đến việc phản ánh trung thực, hợp lý tình hình hoạt động kinh doanh doanh nghiệp thơng tin hữu ích cho dự báo dòng tiền tương lai

BCTC lập dựa sở tuân thủ chuẩn mực, chế độ kế toán Yêu cầu việc lập trình bày BCTC phải đảm bảo tính trung thực, hợp lý đáng tin cậy việc phản ánh tình hình kết kinh doanh doanh nghiệp xây dưng u cầu tính hợp lý thơng tin tài cho phép nhà quản trị doanh nghiệp linh hoạt việc vận dụng sách, phương pháp kế toán Đồng thời, để đảm bảo tính tin cậy địi hỏi nhà quản trị doanh nghiệp phải tuân thủ cách chặt chẽ chi tiết chuẩn mực chế độ kế toán Tuy nhiên, thực tế BCTC DN bị tác động mục tiêu khác nhà quản trị doanh nghiệp DeAngelo (1986) chứng việc nhà quản trị doanh nghiệp tác động vào lợi nhuận dồn tích với thay đổi kế toán để thực hành vi quản trị lợi nhuận doanh nghiệp Schipper (1989) đề cập đến tính trung thực việc lập trình bày BCTC, đề cập đến hành vi can thiệp có cân nhắc q trình cung cấp thơng tin tài nhằm đạt mục đích nhà quản trị Trueman and Titman (1989) xem xét đến động nhà quản trị việc “đánh bóng” BCTC kết luận doanh nghiệp có hiệu kinh doanh thấp có động can thiệp vào BCTC nhiều Do đó, hành động can thiệp vào BCTC doanh nghiệp vận dụng khéo léo, linh hoạt chuẩn mực, chế độ kế toán nhà quản trị doanh nghiệp cho có lợi cho doanh nghiệp

(91)

2 Động tác động tới chất lượng báo cáo tài doanh nghiệp

Thơng tin BCTC doanh nghiệp sử dụng cho nhiều mục tiêu khác nhau, nhà quản trị doanh nghiệp có nhiều động khác để tác động đến BCTC Chẳng hạn Friedlan (1994) đưa chứng hàng loạt công ty tác động đến BCTC trước phát hành cổ phiếu lần đầu công chúng Hay Penman (2001) đưa kết đánh giá phần lớn công ty tác động tới BCTC trước đợt phát hành cổ phiếu tăng thêm… Vì vậy, động tác động đến BCTC doanh nghiệp xuất phát từ lý sau:

- Phát hành cổ phiếu cơng chúng

Khi thơng tin tình hình tài doanh nghiệp cơng bố ảnh hưởng đến biến động giá cổ phiếu thị trường Theo Friedlan (1994) Penman (2001), để giảm thiểu rủi ro phát hành cổ phiếu lần đầu công chúng, đợt phát hành cổ phiếu tăng vốn cho doanh nghiệp doanh nghiệp có hành động can thiệp vào BCTC Các doanh nghiệp linh hoạt việc vận dụng chuẩn mực kế toán vào việc ghi chép phản ánh nghiệp vụ kinh tế phát sinh cho BCTC doanh nghiệp “đẹp nhất” mắt nhà đầu tư Bởi thông tin BCTC sở quan trọng để nhà đầu tư cân nhắc định liên quan đến lựa chọn, hay cấu lại danh mục đầu tư… Do đó, hành vi can thiệp vào BCTC nhà quản trị ảnh hưởng đến giá trị cổ phiếu thị trường

Mặt khác, nhà phân tích đầu tư thị trường chứng khốn ln quan tâm đến số phản ánh hiệu kinh doanh doanh nghiệp tiêu phản ánh khả sinh lời Chính vậy, nhà quản trị tài phải quan tâm đến việc cho BCTC họ trở nên “hấp dẫn” đáp ứng kỳ vọng nhà phân tích Với lý đó, nhà quản trị doanh nghiệp có tác động đến BCTC doanh nghiệp, từ làm ảnh hưởng đến chất lượng BCTC

- Giảm chi phí thuế thu nhập

Giảm chi phí thuế thu nhập doanh nghiệp yếu tố góp phần gia tăng lợi ích cho chủ sở hữu doanh nghiệp (Ronen Yaari, 2008) Trong trình kinh doanh, doanh nghiệp có can thiệp định vào hệ thống BCTC nhằm mục tiêu tiết kiệm đáng kể chi phí thuế thu nhập doanh nghiệp Chuẩn mực kế toán Việt Nam quy định rõ nguyên tắc lập trình bày BCTC, vậy, nhà quản trị thực hành vi quản trị lợi nhuận thông qua điều chỉnh lợi nhuận chịu thuế Với việc thực mục tiêu tiết kiệm chi phí thuế thu nhập doanh nghiệp nhà quản trị doanh nghiệp làm ảnh hưởng đến chất lượng BCTC

- Ảnh hưởng từ hợp đồng

Các thông tin kế tốn sử dụng cho nhiều loại hợp đồng khác như: Hợp đồng thù lao cho nhà quản trị doanh nghiệp, hay hợp đồng vay vốn… Hợp đồng thù lao nhà quản trị doanh nghiệp với chủ doanh nghiệp thường dựa hiệu hoạt động kinh doanh doanh nghiệp Brick Wald (2006) chứng thù lao cho nhà quản trị doanh nghiệp tỉ lệ thuận với hiệu kinh doanh doanh nghiệp Kết kinh doanh cao thù lao cho nhà quản trị doanh nghiệp lớn Do đó, kết kinh doanh chưa đạt đến kỳ vọng nhà quản trị nhà quản trị có xu hướng tác động đến BCTC cho thỏa mãn mục tiêu đề

Đồng thời, để tránh việc vi phạm hợp đồng vay vốn doanh nghiệp, nhà quản trị có khuynh hướng tác động đến BCTC Khi ký kết hợp đồng vay vốn với chủ nợ, doanh nghiệp yêu cầu phải đảm bảo trì số tiêu tài mức định Nếu doanh nghiệp vi phạm cam kết dẫn đến hành động can thiệp người cho vay điều chỉnh tăng lãi suất yêu cầu trả nợ trước hạn Vì doanh nghiệp hoạt động kinh doanh không tốt ảnh hưởng đến khả trả lãi vay nợ gốc, dẫn đến rủi ro cho chủ nợ Kết nhà quản trị có số hành vi can thiệp đến BCTC để giảm thiểu việc vi phạm cam kết vay vốn

Bên cạnh động phải kể tới: việc thực trình tái cấu doanh nghiệp & lựa chọn nhà thầu hoạt động xây dựng

Cuối cùng, với mục tiêu ổn định lợi nhuận kỳ kinh doanh, tạo hình ảnh tốt cơng ty để thu hút đầu tư từ bên ngoài, hay tránh công bố lợi nhuận cao, để tránh quan quản lý Nhà nước có hành động sách điều tiết hoạt động doanh nghiệp rút bớt sách ưu đãi,… dẫn đến hành vi can thiệp lên BCTC nhà quản trị, từ ảnh hưởng khơng nhỏ đến chất lượng BCTC

3 Các mơ hình đánh giá chất lượng BCTC

Như trình bày phần trên, đánh giá chất lượng BCTC chủ yếu tập trung vào đánh giá chất lượng lợi nhuận hay công tác quản trị lợi nhuận doanh nghiệp Chất lượng lợi nhuận thường xem xét dựa tính ổn định tính bền vững theo thời gian Để đo lường chất lượng BCTC doanh nghiệp, phạm vi viết tác giả trình bày số mơ hình áp dụng phổ biến giới

Mơ hình 1: Theo Leuz et al (2003), nắm bắt tâm lý nhà đầu tư dài hạn ln thích tăng trưởng lợi nhuận đặn ổn định qua năm Bởi ổn định giá cổ phiếu tăng giá trị thị trường cổ phiếu thường phản ánh thơng qua tiêu Chính vậy, nhà quản trị tài doanh nghiệp ln tìm cách để hạn chế tối đa biến động lợi nhuận Vì mục tiêu đó, họ ln có xu hướng điều chỉnh lợi nhuận theo hướng ổn định kỳ kế toán để đảm bảo lợi nhuận tăng trưởng ổn định dài hạn Trên quan điểm đó, Leuz et al (2003) đánh giá chất lượng lợi nhuận thông qua việc xác định mối quan hệ độ lệch chuẩn lợi nhuận từ hoạt động kinh doanh với độ lệch chuẩn tiền từ hoạt động kinh doanh (HĐKD)

Độ lệch chuẩn lợi nhuận từ HĐKD

Độ lệch chuẩn tiền từ hoạt động kinh doanh (1) Theo đó, hệ số cao chất lượng BCTC doanh nghiệp cao tương ứng ngược lại Vì hệ số cao, mức độ điều chỉnh lợi nhuận doanh nghiệp thấp

(92)

khoản đầu tư tài ngắn hạn) nợ kinh doanh (tổng nợ phải trả trừ khoản vay phải trả lãi):

Tài sản kinh doanh (NOA) = Tài sản kinh doanh –

Nợ kinh doanh (2)

Theo cách tiếp cận từ bảng cân đối kế tốn (Balance Sheet- B/S), xác định lợi nhuận dồn tích cho năm t:

Lợi nhuận dồn tíchtB/S = NOAt - NOAt-1 (3)

Tuy nhiên, tiêu chịu tác động nhân tố quy mô hoạt động kinh doanh so sánh chất lượng BCTC doanh nghiệp Vì vậy, người phân tích cần có điều chỉnh quy mơ doanh nghiệp tiến hành phân tích cách đơn giản đo lường lợi nhuận dồn tích thơng qua tài sản kinh doanh bình qn Do đó, đánh giá chất lượng BCTC tính tốn thơng qua tỉ số dồn tích tính dựa bảng cân đối kế toán sau:

Tỉ số dồn tíchtB/S = (NOAt - NOAt-1) (4)

(NOAt + NOAt -1) /

Ngồi ra, xác định tỉ số dồn tích dựa báo cáo lưu chuyển tiền tệ Cách tiếp cận cho phép xem xét khác biệt lợi nhuận dồn tích với dịng tiền từ hoạt động kinh doanh hoạt động đầu tư Từ báo cáo lưu chuyển tiền tệ (Cash Flow Statement), lợi nhuận dồn tích xác định sau:

Lợi nhuận dồn tíchtCF = Nlt - (CFOt + CFlt) (5)

Trong đó, Nlt lợi nhuận sau thuế năm t CFOt

dòng tiền từ hoạt động kinh doanh năm t CFlt dòng

tiền từ hoạt động đầu tư năm t Xem xét đến khác biệt quy mô, chất lượng BCTC đánh giá thơng qua cách thứ hai dựa tỉ số dồn tích tính từ báo cáo lưu chuyển tiền tệ sau:

Tỉ số dồn tíchtCF = Nlt-(CFOt+CFlt) (6)

(NOAt + NOAt -1)/2

Các tỉ số dồn tích hai công thức xem xét đến phần lợi nhuận mà doanh nghiệp chưa thu tiền, tỉ số cao cho thấy chất lượng BCTC doanh nghiệp thấp

Mơ hình 3: Xuất phát từ mối quan hệ bảng cân đối kế toán với báo cáo lưu chuyển tiền tệ theo phương pháp trực tiếp, lợi nhuận dồn tích (accruals) phần chênh lệch lợi nhuận báo cáo kết kinh doanh với dòng tiền báo cáo lưu chuyển tiền tệ Lợi nhuận dồn tích phần lợi nhuận kế tốn khơng tiền, hay biến kế tốn dồn tích:

Lợi nhuận dồn tích = Tổng lợi nhuận – Lợi nhuận tiền (7) Trong đó, phần lợi nhuận tiền khơng thể điều chỉnh được, nhà quản trị tài chủ yếu điều chỉnh lợi nhuận dựa phần lợi nhuận dồn tích Mặc dù vậy, lợi nhuận dồn tích phần lợi nhuận dẫn đến hành vi điều chỉnh nhà quản trị Lợi nhuận dồn tích (Total accruals) đến từ hai phần lợi nhuận dồn tích khơng thể điều chỉnh (nondiscretionary accruals) lợi nhuận dồn tích điều chỉnh (discretionary accruals)

Lợi nhuận dồn tích

(TA) =

Lợi nhuận dồn tích khơng thể điều chỉnh (NDA) +

Lợi nhuận dồn tích điều

chỉnh (DA) (8) Phần lợi nhuận dồn tích khơng điều chỉnh phản ánh mức độ hoạt động bình thường doanh nghiệp Cịn phần lợi nhuận dồn tích điều chỉnh phụ thuộc chủ yếu

vào việc vận dụng phương pháp kế tốn, ước tính kế tốn, thể hành vi điều chỉnh lợi nhuận nhà quản trị Từ đó, DeAngelo (1986) giả định thành phần NDA sinh ngẫu nhiên với phần lợi nhuận dồn tích (TA) kỳ trước (t-1), thay đổi lợi nhuận dồn tích kỳ (t) kỳ trước (t-1) giả định việc thực điều chỉnh kế toán

Lợi nhuận dồn tích điều chỉnh kỳ

(DAt)

= Lợi nhuận dồn tích kỳ (TAt)

- Lợi nhuận dồn tích kỳ trước (TAt-1)

(9)

Với mơ hình quan sát phần DA DeAngelo (1986), giả định lợi nhuận sau thuế không đổi, DA nhỏ tiêu lợi nhuận bị điều chỉnh, hay mức độ trung thực lợi nhuận cao Qua cho thấy chất lượng BCTC doanh nghiệp cao

Mơ hình 4: Với quan điểm trên, mơ hình Friedlan (1994) thực chất phát triển từ mơ hình DeAngelo (1986) xác định phần DA Tuy nhiên, theo Friedlan (1994) mơ hình DeAngelo (1986), phần NDA ước lượng mơ hình xác NDA khơng thay đổi theo thời gian trung bình DA kỳ ước lượng Mà phần NDA lại thường phụ thuộc vào mức độ, quy mô hoạt động kinh doanh bình thường doanh nghiệp Vì vậy, doanh nghiệp mở rộng thu hẹp quy mô hoạt động kinh doanh dẫn đến phần NDA biến động theo tương ứng Khi việc xác định khơng cịn xác khơng thể giả định DA xác định công thức (9) Để hạn chế nhược điểm mơ hình Friedlan (1994) xem xét đến biến động DA mối quan hệ với biến động quy mô hoạt động doanh nghiệp Cụ thể Friedlan (1994) cải tiến mơ hình trên, đo lường phần DA cơng thức (9) mối quan hệ với doanh thu doanh nghiệp Khi đó, mơ hình Friedlan (1994) thể sau:

Lợi nhuận dồn tích điều chỉnh kỳ

(DAt) =

Lợi nhuận dồn tích kỳ

(TAt)

Doanh thut

-Lợi nhuận dồn tích kỳ trước

(TAt-1)

Doanh thut-1

(10)

Trong công thức (10), Friedlan (1994) giả định thay đổi DA ảnh hưởng hai nhân tố thay đổi quy mô hoạt động doanh nghiệp thay đổi lựa chọn kế toán Cũng giống mơ hình trên, DA nhỏ tiêu lợi nhuận bị điều chỉnh, hay mức độ trung thực lợi nhuận cao Từ đó, người phân tích đánh giá chất lượng BCTC doanh nghiệp cao Kết luận

(93)

1 Brick, I E., Palmon, O., & Wald, J K (2006) CEO compensation, director compensation, and firm performance: evidence of cronyism? Journal of Corporate Finance, 12(3), 403-423. 2 DeAngelo, L E (1986) Accounting numbers as market valuation

substitutes: A study of management buyouts of public stockholders Accounting Review, 400-420.

3 Friedlan, J M (1994) Accounting Choices of Issuers of Initial Public Offerings Contemporary Accounting Research, 11(1), 1-31. 4 Leuz, C., Nanda, D., and Wysocki, P D (2003) Earnings

Management and Investor Protection: An International Comparison Journal of Financial Economics, 69(3), 505-527. 5 Penman, S (2001) Financial Statement Analysis and Security

Valuation, McGraw-Hill/Irwin, New York, NY.

6 Robinson, T R Greuning, H.V., Henry, E and Broihahn, M.A (2009) International Financial Statement Analysis Workbook John Wiley & Sons, Inc., Hoboken, New Jersey.

7 Ronen, J and Yaari, V L (2008) Earnings Management - Emerging Insights in Theory, Practice, and Research Springer Science+Business Media, LLC.

8 Schipper, K (1989) Commentary on earnings management Accounting horizons, 3(4), 91-102.

9 Trueman, B and S Titman (1989) An Explanation For Accounting Income Smoothing, Journal of Accounting Research (supplement 1989): 127-139

10 Thông tư 75/2015/TT-BTC quy định việc lập báo cáo tài chính.

+ Động viên, kích thích: Nghiên cứu xây dựng quy định liên quan đến động viên, kích thích cán công nhân viên theo định hướng marketing xây dựng

+ Bảo vệ xã hội: Góp phần tạo tiền đề nội để chuyển doanh nghiệp xây dựng đến với marketing đạo đức - xã hội

Việc phân loại yếu tố marketing thành yếu tố môi trường bên yếu tố mơi trường bên ngồi marketing xây dựng mức độ giống với việc phân loại chúng thành yếu tố kiểm soát yếu tố khơng kiểm sốt marketing Các yếu tố quản lý phận marketing doanh nghiệp xây dựng thuộc yếu tố kiểm sốt được, cịn tất yếu tố lại thuộc yếu tố khơng kiểm sốt Khơng khó nhận thấy mức độ kiểm soát yếu tố xác định độ sâu xâm nhập marketing vào hoạt động xây dựng quy chế nội doanh nghiệp phận marketing Rõ ràng nguyên tắc marketing thực đầy đủ thực tế xây dựng phạm vi yếu tố kiểm soát marketing rộng ngược lại Việc nghiên cứu yếu tố môi trường marketing doanh nghiệp xây dựng đặc biệt quan trọng quản lý marketing thực tế

3 Kết Luận

Nghiên cứu xây dựng chiến lược marketing doanh nghiệp xây dựng nhiệm vụ quan trọng việc thực chiến lược phát triển chung doanh nghiệp Việc tìm hiểu nội dung mức độ ảnh hưởng môi trường marketing tới việc xây dựng chiến lược marketing doanh nghiệp xây dựng việc làm cần thiết, qua giúp doanh nghiệp

xây dựng chiến lược marketing phù hợp hiệu q trình sản xuất kinh doanh Nghiên cứu mơi trường marketing (nghiên cứu môi trường marketing vĩ mô, môi trường marketing vi mô môi trường marketing bên doanh nghiệp xây dựng) giúp doanh nghiệp xác định mục tiêu marketing, định vị thị trường, thị trường mục tiêu, qua xây dựng marketing hỗn hợp nhằm nâng cao khả cạnh tranh doanh nghiệp thị trường./

1 Vũ Trí Dũng, Nguyễn Đức Hải (2011), Marketing lãnh thổ, NXB Đại học kinh tế quốc dân

2 Nguyễn Tiến Dũng (2012), Marketing bản, NXB Giáo dục Việt Nam.

3 Nguyễn Đăng Hạc (2016), Giáo trình marketing doanh nghiệp xây dựng, NXB Xây dựng.

4 Bùi Mạnh Hùng (2007), Kinh tế xây dựng, NXB Xây dựng 5 Bùi Mạnh Hùng (2013), Nghiệp vụ đấu thầu - NXB Xây dựng 6 Phạm Thị Huyền, Trương Đình Chiến (2012), Quản trị

Marketing, NXB Giáo dục Việt Nam.

7 Philip Kotler (2006), Quản trị Marketing, NXB Thống kê. 8 Philip Kotler (2011), Marketing 3.0, NXB Tổng hợp Tp Hồ

Chí Minh.

9 Lê Thế Giới, Nguyễn Lân Lãn, Võ Quang Trí, Đinh Thị Lệ Trâm, Phạm Ngọc Ái (2012), Quản trị Marketing định hướng giá trị, NXB Lao động xã hội.

10 Đinh Đăng Quang (2001), Marketing doanh nghiệp xây dựng, NXB Xây dựng.

Môi trường marketing việc xây dựng

(94)

Workshop dự án “Đổi quản trị đại

học Đông Nam Á” (PURSEA)

Sáng 02/3/2020 Trường Đại học Kiến trúc Hà Nội diễn workshop lần - - thuộc Dự án “Đổi quản trị Đại học Đông Nam Á - PURSEA” Đây số dự án Erasmus + KA2 Ủy ban Châu Âu tài trợ nhằm tăng cường lực cho Trường Đại học

Tham dự workshop có đại biểu, nhà khoa học đến từ tổ chức, học viện, Trường Đại học: Tổ chức Đại học Pháp ngữ (AUF), Đại học Lorraine Pháp, Đại học Bordeaux Montaigne Pháp, Đại học Toulouse Pháp, Trung tâm nghiên cứu Khoa học Quốc gia Pháp (CNRS), Học viện Công nghệ Campuchia, Đại học Kiến trúc Hà Nội, Đại học Hà Nội, Đại học Đà Nẵng, Đại học Khoa học Xã hội Nhân văn - Đại học Quốc gia Thành phố Hồ Chí Minh, Đại học Giao thơng Vận tải… đại diện đơn vị tham gia Dự án 01 đầu cầu trực tuyến Campuchia

Dự án “Đổi quản trị Đại học Đông Nam Á” (PURSEA) thực năm (2020 - 2023) với mục đích tăng cường lực quản trị đại học cho lãnh đạo, cán quản lý 08 Trường Đại học Đông Nam Á thông qua hoạt động xây dựng triển khai chiến lược phát triển theo đặc thù Trường Tham gia Dự án có 16 thành viên, có Trường Đại học Châu Á - Thái Bình Dương trường triển khai hoạt động thụ hưởng trực tiếp kết Dự án Các đối tác Châu Âu cử chuyên gia có kinh nghiệm quản trị đại học, quản lý thay đổi, quản lý rủi ro tới tập huấn nâng cao lực cho Trường khu vực Châu Á Tổ chức Đại học Pháp ngữ (AUF) đóng vai trị đồng điều phối, quản lý hành tài Dự án

Các Trường tham gia Dự án trao đổi kinh nghiệm, hỗ trợ triển khai hoạt động thông qua khóa tập huấn Việt Nam, Campuchia, Pháp Bỉ Hoạt động Dự án chia thành 10 nhóm, nhóm hoạt động 2: Tự đánh giá mức độ đặc điểm tự chủ Trường Đại học; Hoạt động 3: Phân tích mơi trường bên Trường Đại học; Hoạt động 4: Tự đánh giá chiến lược phát triển Trường Đại học, phân tích bên trong; Hoạt động 5: Xây dựng kế hoạch công cụ quản trị chiến lược quản lý thực chiến lược; Hoạt động 6: Triển khai giám sát việc thực kế hoạch hành động, cấu thành Dự án Các hoạt động 7: Tăng cường lực lãnh đạo, cán quản lý Trường trình đổi chiến lược; Hoạt động 8: Đảm bảo chất lượng, quản lý rủi ro đánh giá, xuyên suốt trình thực Dự án với mục tiêu bồi dưỡng nhân lực Trường Đại học

Workshop diễn từ 02/3 đến 05/3/2020

NCS Trần Nhật Khôi bảo vệ thành công

luận án tiến sĩ chuyên ngành kiến trúc

Chiều 19/3/2020, Trường Đại học Kiến trúc Hà Nội tổ chức đánh giá luận án Tiến sĩ cấp Trường cho Nghiên cứu sinh Trần Nhật Khôi với đề tài: “Tổ chức không gian Kiến trúc chợ đầu mối nông sản thực phẩm phù hợp với đô thị Hà Nội”, chuyên ngành Kiến trúc, mã số 62.58.01.02 Người hướng dẫn khoa học: GS.TS.KTS Nguyễn Quốc Thông

Tham dự buổi bảo vệ có PGS.TS.KTS Lê Quân - Hiệu trưởng; PGS.TS.KTS Nguyễn Tuấn Anh - Phó Hiệu trưởng; PTS.TS.KTS Phạm Trọng Thuật - Chủ tịch Hội đồng Trường; nhà khoa học, giảng viên làm công tác giảng

dạy Trường

Với kết đạt luận án, Nghiên cứu sinh Trần Nhật Khơi hồn thành mục đích nhiệm vụ nghiên cứu Luận án có đóng góp thiết thực vào việc nghiên cứu giải pháp tổ chức không gian kiến trúc chợ đầu mối nông sản thực phẩm phù hợp với q trình phát triển thị Hà Nội

Hội đồng đánh giá công trình nghiên cứu khoa học độc lập, nghiêm túc, bám sát đáp ứng yêu cầu luận án Tiến sĩ Nghiên cứu sinh vận dụng lý thuyết để phân tích, đánh giá thực trạng giải vấn đề nghiên cứu Kết phân tích số nhận định có chất lượng khoa học Đề tài nghiên cứu có ý nghĩa sâu sắc lý luận thực tiễn

Với kết 06/06 phiếu tán thành, Hội đồng thông qua Nghị đề nghị Trường Đại học Kiến trúc Hà Nội cấp văn học vị Tiến sĩ cho NCS Trần Nhật Khơi

Tiếp làm việc với đồn chun gia

đánh giá tổ chức đại học Pháp

ngữ AUF

Sáng 27/2/2020, lãnh đạo Trường Đại học Kiến trúc Hà Nội tiếp làm việc với đoàn chuyên gia đánh giá Tổ chức Đại học Pháp ngữ (AUF)

Dẫn đầu đoàn chuyên gia đánh giá ngài Yves Perraudeau - Cựu Tư vấn Giáo dục đại học, Đại sứ quán Pháp CHDCND Lào thành viên đoàn: Ngài Jun Oba - Viện nghiên cứu khoa học Đại học Hiroshima; ngài Thierry Bontems - Trung tâm Nghiên cứu Khoa học Quốc gia; ngài Sabine Goulin - Giám đốc Tổ chức hỗ trợ Quản trị Chất lượng - Đại học Lorraine bà Nguyễn Thị Cúc Phương - Phó Hiệu trưởng Trường Đại học Hà Nội, Điều phối dự án

PGS.TS.KTS Lê Quân giới thiệu cách ngắn gọn lịch sử phát triển, hoạt động hợp tác quốc tế giáo dục đào tạo Trường Đại học Kiến trúc Hà Nội Trường Đại học Kiến trúc Hà Nội nhận thức sâu sắc ý nghĩa hoạt động đánh giá công tác kiểm định chất lượng mang tầm cỡ quốc tế cho việc tổ chức đánh giá chủ trương đắn, kịp thời, giúp cho lãnh đạo Nhà trường thấy rõ điểm mạnh, điểm yếu, tiêu chuẩn đạt tiêu chuẩn chưa đạt theo quy định, để từ Nhà trường có hướng khắc phục thiếu sót bước ngày nâng cao chất lượng giáo dục lên tầm cao

Ngài Yves Perraudeau - Cựu Tư vấn Giáo dục đại học, Đại sứ quán Pháp CHDCND Lào hoan nghênh khẳng định hỗ trợ việc đánh giá, kiểm định chất lượng Tổ chức giáo dục Đại học Pháp ngữ AUF giúp Trường Đại học Kiến trúc Hà Nội cải thiện nâng cao lực quản trị đại học, nâng cao chất lượng Đây động lực để khuyến khích nhiều Trường Đại học khối phát triển theo hướng

(95)

Trường Đại học Kiến Trúc Hà Nội tiếp

làm việc với IIG Việt Nam

Chiều 26/2/2020 Hiệu trưởng Trường Đại học Kiến trúc Hà Nội - PGS.TS.KTS Lê Quân có buổi tiếp làm việc với đồn cơng tác IIG Việt Nam ơng Đồn Hồng Nam - Chủ tịch dẫn đầu Cùng với ông Đồn Hồng Nam có bà Tân Anh - Trưởng phịng Phát triển dự án II IIG Việt Nam số thành viên khác

Tại buổi làm việc, HAU IIG Việt Nam thống giải pháp vấn đề cịn tồn đọng, khó khăn trình triển khai chương trình đào tạo tiếng Anh theo định hướng TOEIC phương pháp ứng dụng phần mềm Office 365 vào giảng dạy

Theo ông Đoàn Hồng Nam - Chủ tịch IIG Việt Nam, việc dạy học phần mềm trở nên thuận tiện giảng viên sử dụng kết hợp nhiều hình thức minh họa giảng, mang đến lượng kiến thức sinh động tới sinh viên Đối với việc giảng dạy truyền thống, cách thức truyền tải dường có phần hạn chế thơng qua giao tiếp, giáo cụ trực quan… Phương pháp giảng dạy trực tuyến phần mềm triển khai thí điểm nhiều trường mang lại hiệu tích cực Với tính ưu việt mình, dạy học trực tuyến dự đốn tạo nên cách mạng việc ứng dụng khoa học công nghệ vào giáo dục Dạy học trực tuyến kỳ vọng trở thành cơng cụ thay cho việc dạy học truyền thống khơng cịn đơn cơng cụ hỗ trợ

Office 365 phần mềm cho phép tạo Teams tương ứng với lớp, thành viên Teams sinh viên lớp Giảng viên luân phiên đăng nhập để giảng dạy cho Teams/ lớp với thời khóa biểu hành Phần mềm cung cấp tảng để giáo viên sinh viên thu hình, thu tiếng trực tiếp thơng qua camera Các giảng viên giảng trực tuyến sinh viên theo dõi qua hình Nội dung giảng tải lên cho sinh viên tham khảo nhiều hình thức Powerpoint, Excel, Word Ngồi ra, Office 365 cịn cung cấp công cụ quen thuộc Office, Outlook OneNote, kết hợp với Microsoft Lync, SharePoint Exchang để tạo giải pháp tuyệt vời để giao tiếp tương tác, phục vụ cho trình giảng dạy cách hiệu

Với vị tổ chức giáo dục hàng đầu Việt Nam, IIG thức trở thành nhà phân phối sản phẩm Office 365 in Education Microsoft Việt Nam

Lãnh đạo hai bên giao nhiệm vụ cho Phòng phát triển Dự án IIG Viện Đào tạo Hợp tác Quốc tế HAU tổ chức họp chuyên mơn tổng kết việc triển khai chương trình giảng dạy thời gian vừa qua, đề xuất điều chỉnh, bổ sung chương trình nâng cao hiệu triển khai thời gian tới

Tọa đàm “Kiến trúc đô thị Nhật Bản

kỷ XX”

Nằm khn khổ chương trình hợp tác với Trường Đại học, Tập đoàn Nhật Bản, sáng 20/02/2020 Trường Đại học Kiến trúc Hà Nội diễn buổi tọa đàm với chủ đề “Kiến trúc đô thị Nhật Bản kỷ XX” Buổi tọa đàm có tham gia nhiều chuyên gia đầu ngành lĩnh vực Kiến trúc, Quy hoạch Việt Nam số chuyên gia đến từ Tập đoàn Plantec Architect Nhật Bản

Giám đốc Plantec Architect Nhật Bản; bà Nguyễn Phan Mỹ Linh - Nguyên Thứ trưởng Bộ Xây dựng; KTS Nguyễn Tấn Vạn - Chủ tịch Hội Kiến trúc sư Việt Nam; GS.TS.KTS Nguyễn Quốc Thơng - Phó Chủ tịch Hội Kiến trúc sư Việt Nam; ThS.KTS Lã Thị Kim Ngân - Viện trưởng Viện Kiến trúc, Hội Kiến trúc sư Việt Nam

Về phía Trường Đại học Kiến trúc Hà Nội có PGS TS.KTS Lê Quân - Hiệu trưởng Nhà trường; TS.KTS Ngơ Thị Kim Dung - Phó Hiệu trưởng; PGS.TS.KTS Phạm Trọng Thuật - Chủ tịch Hội đồng Trường số chuyên gia đầu ngành lĩnh vực Kiến trúc, Quy hoạch Xây dựng…

Plantec tập đồn Nhật Bản có trụ sở Tokyo chi nhánh Nhật Bản, Bangkok Thái Lan, HongKong, Italia Việt Nam… Plantec hoạt động lĩnh vực: Tư vấn quy hoạch đô thị, thiết kế kiến trúc, giám sát, xây dựng, quản lý dự án, quản lý xây dựng, quản lý sở, thiết kế nội thất, bán xuất vật liệu xây dựng, vật cố ánh sáng thiết bị sưởi ấm… Trung tâm Sài Gòn Trụ sở Acecook dự án có tham gia chuyên gia Plantec

Tại buổi tọa đàm, đại biểu nghe chuyên gia Plantec - ông Hiroyuki Tsurumi - Tổng Giám đốc thuyết trình giới thiệu Kiến trúc Nhật kỷ XX

Tại Nhật Bản, Phần lớn nhà cổ nhà thờ Nhật xây dựng gỗ Những cách thức kỹ thuật sử dụng xây dựng khơng phản ánh khí hậu Nhật Bản mà thể nguồn gốc sâu xa phát triển văn hóa Nhật Bản

Khi Nhật Bản mở cửa, kiến trúc phương Tây bắt đầu thay tòa nhà truyền thống Nhật Các kiến trúc sư Nhật Bản bắt đầu kết hợp phương pháp xây dựng truyền thống với thiết kế châu Âu Họ áp dụng vật liệu xây dựng bê tông thép Người Nhật áp dụng phương châm: “Kỹ thuật từ Tây - Lấy hồn Nhật làm tâm điểm” Trước học văn hóa - mỹ thuật Nhật Bản Châu Á, sau tiếp thu có chọn lọc văn hóa, kỹ thuật phương Tây Nhật Bản nước đạt tính đại thân không bị đè nặng truyền thống khứ di sản thuộc địa hầu Châu Á khác Một số Kiến trúc sư Nhật Bản Tange Kenzo Arata Isozaki tạo phong cách độc đáo phát triển thiết kế đại mang tính quốc tế…

Buổi tọa đàm thu hút nhiều câu hỏi, quan tâm, trao đổi kinh nghiệm chuyên gia đầu ngành chia sẻ quan điểm, xu hướng hành nghề kiến trúc Nhật Bản Đây tiền đề mở hội hợp tác lĩnh vực đào tạo, nghiên cứu khoa học, chuyển giao công nghệ Trường Đại học Kiến trúc Hà Nội đối tác Nhật Bản

Workshop lần Dự án ERASMUS

Sáng 20/2/2020 Trường Đại học Kiến trúc Hà Nội diễn workshop lần thứ dự án MONTUS

(96)

THỂ LỆ VIẾT VÀ GỬI BÀI

CHO TẠP CHÍ KHOA HỌC KIẾN TRÚC – XÂY DỰNG

1 Bài gửi đăng tạp chí phải cơng trình nghiên cứu tác giả, chưa đăng chưa gửi đăng tạp chí khác

2 Bài gửi đăng tiếng Việt tiếng Anh, đánh máy tính, in mặt giấy khổ A4 thành (phông chữ Arial (Unicode), cỡ chữ 11; lề lề 3cm; lề phải lề trái 3cm)

3 Các hình vẽ phải rõ ràng, chuẩn xác Nếu có ảnh phải gửi kèm ảnh gốc độ phân giải 200dpi Hình vẽ ảnh phải thích đầy đủ

4 Các cơng thức thơng số có liên quan phải chế phần mềm Mathtype (kể công thức thành phần cơng thức có dịng văn bản)

5 Tài liệu tham khảo chính, trích dẫn phải có đủ thơng tin theo trình tự sau: Họ tên tác giả (hoặc chủ biên), tên sách (tên báo/tạp chí, tên báo cáo khoa học), nơi xuất bản, nhà xuất bản, năm xuất bản, trang trích dẫn (tối đa 10 tài liệu tham khảo chính)

6 Ghi rõ họ, tên, học hàm, học vị, nơi làm việc, số điện thoại, e-mail tác giả kèm theo file chứa nội dung báo

7 Bài viết phải có tên tiếng Việt tiếng Anh, từ khóa tìm kiếm Mỗi cần kèm theo phần tóm tắt tiếng Việt tiếng Anh (cỡ chữ 10, tối đa 150 từ) cung cấp nội dung viết Cấu trúc báo gồm phần: dẫn nhập, nội dung

khoa học kết luận (viết thành mục riêng) Bài báo phải đưa kết nghiên cứu ứng dụng hay phải nêu trạng, hướng phát triển vấn đề đề cập, khả nghiên cứu, phát triển ứng dụng Việt Nam Bài giới thiệu tổng quan không 10 trang; công trình nghiên cứu triển khai ứng dụng khơng q trang

9 Với thông tin khoa học, tin ngắn: Là dịch tổng thuật, tổng quan vấn đề khoa học công nghệ xây dựng kiến trúc có tính thời

10 Khơng trả lại thảo cho không đăng./

Workshop lần thứ nằm khuôn khổ dự án MONTUS “Master On New Technologies Using Services” tài trợ quỹ EU Erasmus+ Dự án kế thừa thành tiếp tục phát triển dựa dự án TORUS “Toward an Open Resource Upon Service” thời gian từ năm 2015 - 2018 Đây dự án Pháp lựa chọn số 147 dự án lựa chọn từ 874 ứng cử viên Dự án tài trợ Liên minh Châu Âu năm với khuôn khổ chương trình xây dựng lực Erasmus+ mục tiêu phát triển nghiên cứu Điện toán đám mây khoa học môi trường thúc đẩy giáo dục nước Đơng Nam Á

Mục tiêu dự án xây dựng đề xuất khung chương trình đào tạo Thạc sĩ ứng dụng điện tốn đám mây cho liệu môi trường hướng tới môi trường bền vững Dự án MONTUS kế thừa kết nghiên cứu đầu tư hạ tầng tính tốn từ dự án TORUS

Đây workshop có tính thực tiễn cao nhận quan tâm, hỗ trợ phối hợp tất bên liên quan Các phương pháp tiếp cận giải vấn đề trình thực workshop phương pháp tiếp cận nhằm đảm bảo thực giải pháp linh hoạt bền vững với mục tiêu lâu dài

NCS Đào Công Hùng bảo vệ thành công

luận án tiến sĩ chuyên ngành Quản lý

thị cơng trình

Sáng 15/1/2020, Trường Đại học Kiến trúc Hà Nội tổ chức đánh giá Luận án Tiến sĩ cấp Trường cho nghiên cứu sinh Đào Công Hùng với đề tài: “Quản lý không gian,

kiến trúc, cảnh quan thành phố Bắc Giang hướng tới đô thị xanh”, chuyên ngành Quản lý đô thị cơng trình, mã số 62.58.01.06 Người hướng dẫn khoa học: PGS.TS Lương Tú Quyên TS Nguyễn Thị Lan Phương hướng dẫn

Tham dự buổi bảo vệ có PGS.TS.KTS Lê Quân - Hiệu trưởng; PGS.TS.KTS Nguyễn Tuấn Anh - Phó Hiệu trưởng; TS.KTS Ngơ Thị Kim Dung - Phó Hiệu trưởng; nhà khoa học, giảng viên làm cơng tác giảng dạy ngồi Trường; đồng nghiệp gia đình bạn bè Nghiên cứu sinh

Với kết đạt luận án, nghiên cứu sinh Đào Cơng Hùng hồn thành mục đích nhiệm vụ nghiên cứu Luận án có đóng góp thiết thực vào việc đề xuất giải pháp quản lý không gian, kiến trúc, cảnh quan thành phố Bắc Giang nhằm xây dựng phát triển không gian, iến trúc, cảnh quan theo hướng tới thị xanh, góp phần nâng cao chất lượng sống người dân; gìn giữ, phát huy giá trị văn hóa, điều kiện tự nhiên, phát triển kinh tế - xã hội chống chịu với biến đổi khí hậu

Hội đồng đánh giá cơng trình nghiên cứu khoa học độc lập, nghiêm túc, bám sát đáp ứng yêu cầu luận án Tiến sĩ Nghiên cứu sinh vận dụng lý thuyết để phân tích, đánh giá thực trạng giải vấn đề nghiên cứu Kết phân tích số nhận định có chất lượng khoa học Đề tài nghiên cứu có ý nghĩa sâu sắc lý luận thực tiễn