1. PL TM TINH TOAN ON DINH

Phụ lục tính tốn CHƯƠNG 2: TÍNH ỔN ĐỊNH TƯỜNG CHẮN Tính toán áp lực tác dụng 1.1 Dữ liệu tính toán: 1.1.1 Các cao trình: - Cao trình mực nước sông Max: - Cao trình mực nước ngầm: - Cao trình đáy kè: - Cao trình đỉnh kè: - Chiều cao mực nước sông max: - Chiều cao mực nước sông min: - Chiều cao mực nước ngầm: - Chiều cao tường đứng: - Chiều cao cát san lắp: -Chiều dài phân đoạn: - Gạch lát vỉa hè: Znsmax = Znn = Zñk = Zk = hsmax = hsmin = hnn = ht = hsl = Ls = qgl = 1,5 -0,65 1,7 0,5 -1 10 0,125 m m m m m m m m m m T/m² bt1 = bt2 = bbñ = B= bps = bpcsl = 0,3 0,6 0,35 2,62 m m m m m m V b= a= Pxe = q= 0,4 2,7 2,81 1,05 m³ m m T T/m² ntt = nht = 1,1 1,2 1.1.2 Kích thước tải trọng xe: - Bề dày tường đứng đỉnh : - Bề dày tường đứng đáy : - Bề dày đáy tường đứng : - Bề rộng đáy : - Bề rộng đáy phía sông : - Bề rộng đáy phía cát san lắp : - Chọn loại xe thi công: - Dung tích gầu Vgầu = - Chiều rộng xe thi công - Chiều dài xe thi công - Trọng lượng xe thi công - Tải trọng tính toán 1.1.3 Hệ số vượt tải: - Hệ số tỉnh tải: - Hệ số hoạt tải: 1.1.4 Địa chất lớp cát san lấp, đất nền: g cát = 1,8 t/m³ gđất đắp = 1,75 T/m³ Ø cát = 0,52 rad cđất đắp= 1,5 (T/m²) jđất đắp = 7,9 (độ) 1,05 0,4 T/m² T/m² 1.1.5 Các hoạt tải: - Hoạt tải xe: - Hoạt tải vận hành (tải trọng tiêu chuẩn phân bố) (thiết kế cho người bộ) qxe = qvh = 1.1.6 Vật liệu : - BTCT #250: gbt = 2,5 T/m³ Rn = 110 kG/cm² Trang Phụ lục tính toán - Theùp AII: 0,58 0,412 2800 ao = A0 = Ra = Rk = 8,8 kG/cm² kG/cm² 1.2 Các trường hợp tính toán (Tính cho phân đoạn 20m dài) 1.2.1 Tổ hợp 1: Áp lực cát đắp, tải trọng xe thi công q= (z*gcát+qpb)*(tan(45o-fcát/2))² E= e= (q11+q12)/2*z*nht**Ls ((2*q11+q12)/(q11+q12))*1/3*z Tên lực Áp lực cát đắp Kí hiệu lực q11 Lực E(T) Áp lực q(t/m²) 0,35 1,68 24,41 z(m) q12 Điểm đặt e(m) 0,78 Hình 1: tổ hợp 1.2.2 Tổ hợp : Áp lực cát đắp, áp lực nước ngầm, tải trọng vận hành, áp lực nước sông, áp lực đất đắp (z*gcát+qvh)*tan(45o-fcát/2)² P= pnn = E= gn*hnn 1/2q*hsmax*nht**Ls Tên lực Kí hiệu lực Áp lực cát đắp q21 Lực E(T) Điểm đặt e(m) Áp lực q(t/m²) 0,35 4,37 181,75 2,51 z(m) Áp lực nước sông qns 1,5 0,50 1,50 0,17 Áp lực nước ngầm qnn -1,00 6,00 -0,33 Áp lực đất q22 0,00 -0,25 0,00 0,00 -0,15 Trang Phụ lục tính toán Hình 2: tổ hợp 1.2.3 Tổ hợp kiểm tra: Áp lực cát đắp, áp lực nước ngầm, tải trọng vận hành, áp lực đất đắp Tên lực Áp lực cát đắp Kí hiệu lực q31 Lực E(T) Điểm đặt e(m) Áp lực q(t/m²) 0,35 4,37 181,75 2,51 6,00 -0,33 z(m) Áp lực nước ngầm qnn -1,00 Áp lực đất &TBT phía sông q32 0,00 0,4 0,00 0,00 -0,15 -0,5 -18,50 1,35 Áp lực thấm(*) (*) Tính áp lực thấm: hth = hnn = hc1 =(bbđ/(2bbđ+B))*hth*gn= hc2 =((bbđ+B)/(2bbđ+B))*hth*gn= Lth = 2*bbđ+B= Eth = 0,5*(hc1+hc2)*Lth*Ls Điểm đặt x = Lth/3*((2*hc1+hc2)/(hc1+hc2)= -1,00 -0,09 -0,91 3,70 -18,50 1,35 m t/m² t/m² m T m Hình 3: Tổ hợp kiểm tra Tính toán tải trọng đứng Điểm đặt so với điểm A phía sông Trang Phụ lục tính tốn Điểm đặt so với điểm O so với tâm móng Tên tải trọng Tường đứng Bản đáy Cát san lắp sau tường Nước trước tường Hoạt tải xe thi công Hoạt tải vận hành Gạch lát vỉa hè Đất đắp trước chân tường Kí hiệu Công thức P1 P2 Pcsl Pps Pxe Pvh Pgl Pđđ Stuong*gbt*ntt*Ls Sbđ*gbt*ntt*Ls bpcsl*hcl*gcát*ntt*Ls bps*ht*gn*ntt*Ls bps*hđ*gcát*ntt*Ls Giá trị (T) 19,53 33,00 363,13 0,00 2,37 3,20 1,00 0,00 Điểm đặt Điểm đặt A (m) O (m) 0,175 1,46 1,5 0,15 1,65 0,15 0 1,65 0,15 1,65 0,15 1,65 0,15 0 Trang Phụ lục tính tốn Kieåm tra lật Điểm đặt so với điểm A phía sông - Lực thẳng đứng: hướng xuống dương, hướng lên âm - Áp lực: ngược chiều KĐH dương, chiều KĐH âm 3.1 Tổ hợp 1: Áp lực cát đắp, tải trọng xe thi công, áp lực trước tường kè Lực chống lật Lực gây lật Tên lực Giá trị Điểm đặt Moment Tên lực Giá trị Điểm đặt P (T) (m) (T.m) P (T) (m) E11,12 P1 19,53 0,175 3,42 24,41 0,78 P2 Pcsl 33,00 363,13 1,5 1,65 49,50 599,17 Pxe Toång: 2,37 418,03 1,65 3,91 656,00 Tổng: 34,38 > Hệ số lật: K = Mcl/Mgl = Pps Pññ Pbts 0,00 0,00 1,32 0,00 0,00 Moment (T.m) 19,08 0,00 0,00 0,00 19,08 1,15 OÅn định 3.2 Tổ hợp 2: Áp lực cát đắp, áp lực nước ngầm, tải trọng VH, áp lực trước tường kè Lực chống lật Lực gây lật Tên lực Giá trị Điểm đặt Moment Tên lực Giá trị Điểm đặt Moment P (T) (m) (T.m) P (T) (m) (T.m) E21 181,75 2,51 455,61 P1 19,53 0,175 3,42 P2 33,00 1,5 49,50 E22 0,00 -0,15 0,00 Pcsl Pvh Pgl 363,13 3,20 1,00 1,65 1,65 1,65 599,17 5,28 1,65 Enn Pps Pññ Ens Pbts Toång: 6,00 0,00 0,00 1,50 1,32 -0,33 0,00 0,00 0,17 0,00 -2,00 0,00 0,00 0,25 0,00 453,86 Toång: 419,86 659,01 Hệ số lật: K = Mcl/Mgl = 1,45 > 1,15 Ổn định 3.3 Tổ hợp kiểm tra: Áp lực cát đắp, áp lực mực nước ngầm, tải trọng vận hành Tên lực P1 Lực chống lật Giá trị Điểm đặt P (T) (m) 19,53 0,175 Moment (T.m) Tên lực 3,42 E31 Lực gây lật Giá trị Điểm đặt P (T) (m) 181,75 2,51 Moment (T.m) 455,61 Trang Phụ lục tính tốn 1,5 49,50 E32 0,00 -0,15 0,00 Pcsl 363,13 1,65 Pvh 3,20 1,65 Pgl 1,00 1,65 Tổng: 419,86 Hệ số lật: K = Mcl/Mgl = 599,17 5,28 1,65 659,01 Eth Enn -18,50 6,00 1,35 -0,33 -24,98 -2,00 P2 33,00 1,54 Toång: > 428,64 1,15 Ổn định Kiểm tra ổn định trượt tổng thể Phần mềm sử dụng tính toán kiểm tra ổn định mái: Phần mềm SlopeW: Hệ số ổn định mặt cắt đại diện : sau công trình hoàn thành Trang Phụ lục tính tốn -Lựa chọn mặt cắt nguy hiểm để tính tốn c Kết tính toán Trang Phụ lục tính tốn CHƯƠNG 3: TÍNH TOÁN ỔN ĐỊNH NỀN Tính toán ứng suất Điểm đặt so với điểm O tâm móng - Lực thẳng đứng: hướng xuống dương, hướng lên âm -Áp Lực: ngược chiều KĐH dương, chiều KĐH âm 1.1 Tổ hợp 1: Áp lực cát đắp, tải trọng xe thi công - Tổng tải trọng đứng åP = 418,03 (T) - Tổng moment tâm móng tường chắn Tên lực Giá trị Điểm đặt Moment P (T) (m) (T.m) P1 19,53 1,46 28,51 P2 33,00 0,15 4,95 Pcsl 363,13 0,15 54,47 Pxe 2,37 0,15 0,36 E11,12 24,41 0,78 19,08 Toång: 393,62 - Độ lệch tâm tải trọng so với đáy: e1 = åM/åP = 0,1655 m - Ứng suất đáy móng tường chắn: SPđ e Hướng + + + + - 69,20 (lệch phía bờ) s1max = Ls * B (1 + B )= 9,32 t/m² SPđ e= (1 - ) Ls * B B 18,55 t/m² s1min = + s 13,93 t/m² 1.2 Tổ hợp : Áp lực cát đắp, áp lực nước ngầm, tải trọng VH, áp lực trước tường kè - Tổng tải trọng đứng åP = 421,18 (T) - Tổng moment tâm móng tường chắn Tên lực Giá trị Điểm đặt Moment Hướng P (T) (m) (T.m) P1 19,53 1,46 28,51 + P2 33,00 0,15 4,95 + Pcsl 363,13 0,15 54,47 + Pvh 3,20 0,15 0,48 + Pgl 1,00 0,15 0,15 + Pññ 0,00 0,00 + s1tb = s max Trang Phụ lục tính tốn Pbts Pps E21 1,32 0,00 0 0,00 0,00 + + 181,75 2,51 455,61 - E22 0,00 -0,15 0,00 + Ens Enn 1,50 6,00 0,17 -0,33 0,25 -2,00 + - Tổng: 234,93 -364,80 - Độ lệch tâm tải trọng so với đáy: e2 = åM/åP = -0,866 m - Ứng suất đáy móng tường chắn: SPđ e (1 + )= Ls * B B -10,28 t/m² S Pđ e (1 - )= Ls * B B 38,36 t/m² s2max = s2min = lệch phía sông s s2tb = max + s 14,04 t/m² 1.3 Tổ hợp kiểm tra: Áp lực cát đắp, áp lực mực nước ngầm, tải trọng vận hành - Tổng tải trọng đứng åP = 421,18 (T) - Tổng moment tâm móng tường chắn Tên lực Giá trị Điểm đặt Moment Hướng P (T) (m) (T.m) P1 19,53 1,46 28,51 + P2 33,00 0,15 4,95 + Pcsl 363,13 0,15 54,47 + Pvh 3,20 0,15 0,48 + Pgl 1,00 0,15 0,15 + Pññ 0,00 0,00 + Pbts 1,32 0,00 + Pps 0,00 0,00 + E31 181,75 2,51 455,61 E32 0,00 -0,15 0,00 - Enn Eth 6,00 -18,50 -0,33 1,35 -2,00 -24,98 - Toång: 251,93 -340,08 - Độ lệch tâm tải trọng so với đáy: e3 = åM/åP = -0,807 m lệch phía soâng Trang Phụ lục tính tốn - Ứng suất đáy móng tường chắn: s3max = SPđ e (1 + ) Ls * B B s3min = SPđ e (1 - ) Ls * B B 17,82 m = 10,26 m + s 14,04 m 2 Kiểm tra sức chịu tải ñất Rtc = m.(A.b.g + B.g.Hm + D.c) Trong đó: m= 0,7 (Hệ số điều kiện làm việc đất) b= (m) Hm = 0,8 (m) Từ j tra baûng A= 0,14 B= 1,54 D= 3,92 Rtc = 5,08 t/m² - Kiểm tra điều kiện: smax = 17,82 t/m² [Kat] = 1,15 3.4 Tính toán đài cọc * Kiểm tra xuyên thủng từ xuống: Chiều cao móng h= 0,40 m a= 0,03 m h0 = 0,37 m C= (b-bt)/2 = (1,5-0,5)/2 = 0,50 m Pcxt=0.75*Rk*1m*h0 Với bê tông M250 => Rk=88 T/m2 Pcxt =0.75*88*1*0.37= 24,42 T Pxt = (C-ho)*pttmax*1m tt tc max=p max*1.15= Với p Pxt= (0.5-0.37)*142.20*1= 484,35 T 62,97 T Nên ta có Pxt < Pcxt Thoả điều kiện chống xuyên * Kiểm tra xuyên thủng từ cọc lên: Pxt =1.15* smin+2*1.15*smax= 93,26 T Pcxt=0.75(bt+h0)4*h0*Rk Trang 13 Phụ lục tính tốn Pcxt= 133,82 T Pxt < Pcxt Þ Thỏa điều kiện chống xuyên thủng từ lên 3.5 Kiểm tra độ lún đáy móng khối qui ước: - Dùng phương pháp cộng lún lớp - Chia đất thành nhiều lớp có bề dày hi = 0.2b = 1,08 m Ứng suất tải trọng thân đất gây ra: 21,09 (t/m²) sbt=gtb x hm = Ứng suất gây lún đáy móng khối qui ước: = 6,82 (t/m²) sgl =s tbtc - sbt Trong ñoù: =s tbtc 27,91 (t/m²) = sbt 21,09 (t/m²) * Tính lún theo phương pháp cộng lớp phân tố: Chia lớp đất phía móng khối qui ước thành lớp phân tố đồng thoả điều kiện: 1,08m(m) bqu = 5,4 (m) hi = 0.2xbm = 0.2 x 3.207= 0.64 Tỉ số l/b= 2,29 Lập Bảng Tính Lún : Điểm Z (m) 0,00 2z Bqu szigl Si(cm) sbt Eo Ko 144 1,000 6,82 21,09 - 1,08 0,40 144 0,969 6,61 21,91 0,398 2,16 0,80 144 0,835 5,52 23,56 SS 0,664 + Giới hạn điểm có độ sâu 1.24 kể từ đáy móng khối quy ước 5,52 = 0,23 < s gl = 23,56 s bt + Độ lún móng khối qui ước tính theo công thức: n Si = å i =1 S= bi 1,062 bi gl s zi hi E oi 1,06 < (cm) ==>thỏa điều kiện Trang 14 ... (C-ho)*pttmax*1m tt tc max=p max *1.1 5= Với p Pxt= (0.5-0.37)*142.20*1= 484,35 T 62,97 T Nên ta có Pxt < Pcxt Thoả điều kiện chống xuyên * Kiểm tra xuyên thủng từ cọc leân: Pxt =1.1 5* smin+2 *1.1 5*smax=... B.g.Hm + D.c) Trong đó: m= 0,7 (Hệ số điều kiện làm việc đất) b= (m) Hm = 0,8 (m) Từ j tra bảng A= 0,14 B= 1,54 D= 3,92 Rtc = 5,08 t/m² - Kiểm tra điều kiện: smax = 17,82 t/m²