TÂMBTCT23g

ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD:PHẠM DUY SANG MỤC LỤC DANH SÁCH CÁC BẢNG BIỂU VÀ HÌNH VẼ: LỜI CẢM ƠN: .4 SƠ ĐỒ BẢN SÀN .5 THIẾT KẾ BẢN SÀN 1.1 Xác định sơ đồ dầm 1.1.1 Xác định sơ kích thước cho cấu kiện 1.1.2 Xác định nhịp tính toán 1.1.3 Tải trọng tính toán 1.2 Xác định nội lực sàn: 1.3 Tính toán cốt thép sàn: 1.3.1 Tính toán cốt thép: 1.3.2 Bố trí cốt thép: 10 THIẾT KẾ DẦM PHỤ 11 2.1 Kết cấu dầm phụ 11 2.2 Sơ đồ tính toán tải trọng tính toán 11 2.2.1 Sơ đồ tính toán 11 2.2.2 Tải trọng tính toán 11 2.2.3 Tính nội lực: 12 2.2.4 Tính côt thép dầm phụ 13 2.2.5 Tính giá trị hình bao vật liệu .15 2.2.6 Cắt thép neo 16 2.2.7 Xác định đoạn căt kéo dài W 17 THIẾT KẾ DẦM CHÍNH .19 3.1 Kết cấu dầm 19 3.2 Sơ đồ tính toán tải trọng tính toán 19 3.2.1 Sơ đồ tính toán 19 20 3.2.2 Tải trọng tính toán 25 3.3 Nội lực tính toán 25 3.3.1 Xác định biểu đồ bao momen 25 SVTH: MAI ĐỨC TÂM MSSV: 1351090491 Page ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD:PHẠM DUY SANG 3.3.2 Tính cốt thép dọc dầm 25 3.3.3 Tính cốt thép ngang 26 3.3.4 Tính cốt thép treo 27 3.4 Biểu đồ vật liệu 27 3.4.1 Tính khả chịu lực tiết diện: 27 3.4.2 Xác định tiết diện cắt lý thuyết 31 3.5 Kiểm tra neo thép cốt thép: .33 SVTH: MAI ĐỨC TÂM MSSV: 1351090491 Page ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD:PHẠM DUY SANG DANH SÁCH CÁC BẢNG BIỂU VÀ HÌNH VẼ: BẢNG 1-3 Tính cốt thép sàn 10 BẢNG 2-1 Tính mômen dầm phụ 12 BẢNG 2-2:KẾT QUẢ TÍNH CỐT THÉP DỌC CỦA DẦM PHỤ .14 BẢNG 2-3 Khả chịu lực tiết diện 15 BẢNG 2-4 Tính toán mặt cắt lý thuyết .17 BẢNG 2-5 Bảng tính kết W mặt cắt 18 BẢNG 3-1 KẾT QUẢ NỘI LỰC CÓ GIÁ TRỊ ĐỘ LỚN MAX .25 BẢNG 3-2 KẾT QUẢ TÍNH CỐT THÉP DỌC CỦA DẦM CHÍNH .26 BẢNG 3-3Khả chịu lực tiết diện 28 BẢNG 3-4 TÍNH TOÁN MẶT CẮT LÝ THUYẾT 31 BẢNG 3-5 KẾT QUẢ TÍNH W 32 HÌNH 1-1 Mặt cắt cấu tạo sàn HÌNH 1-2 Mặt cắt cấu tạo A-A’ phân bố tải trọng sàn HÌNH 1-3 Sơ đồ tính toán biểu đồ moment sàn HÌNH 2-1 Sơ đồ tính toán 11 HÌNH 2-2 Biểu đồ bao momen bao lực cắt dầm phụ 13 HÌNH 2-3 Tiết diện dầm phụ .13 HÌNH 3-1 Sơ đồ dầm 19 HÌNH 3-2 Các trường hợp đặt tải 19 HÌNH 3-3 Các trường hợp tổ hợp tải 20 HÌNH 3-4 Biểu đôg lực cắt truòng hợp tổ hợp tải (kN) 22 HÌNH 3-5 Biểu đồ Momen trường hợp đặt tải 24 HÌNH 3-6 Biểu đồ bao momen lực cắt dầm 25 SVTH: MAI ĐỨC TÂM MSSV: 1351090491 Page ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD:PHẠM DUY SANG LỜI CẢM ƠN: Trước tiên em xin chân thành cảm ơn Ban giám hiệu trường Đại Học Giao Thông Vận Tải TP.Hồ Chí Minh-Viện Đào Tạo Hợp Tác IEC,trong thời gian làm đồ án môn học bê tông cốt thép 1, em nhận nhiều giúp đỡ, đóng góp ý kiến bảo nhiệt tình thầy cô bạn bè Em xin gửi lời cảm ơn chân thành đến Thầy Phạm Duy Sang, giảng viên Khoa Kỹ Thuật Xây Dựng - Trường Đại Học Giao Thông Vận Tải Tp.Hồ Chí Minh, thầy tận tình hướng dẫn, bảo tận tình cho em suốt trình đồ án SVTH: MAI ĐỨC TÂM MSSV: 1351090491 Page ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD:PHẠM DUY SANG SƠ ĐỒ BẢN SÀN B E 5200 B A A C D 5200 C 5200 C 5200 B A 1700 1700 1700 5100 SVTH: MAI ĐỨC TÂM 5100 5100 5100 MSSV: 1351090491 5100 Page ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD:PHẠM DUY SANG THIẾT KẾ BẢN SÀN 1.1 Xác định sơ đồ dầm 1.1.1 Xác định sơ kích thước cho cấu kiện Bảng số liệu tính toán L1 (m) 1,7 L2 pct (m) (KN/m2) 5,2 np Cấp độ bền 1,2 B15 Cốt thép Nhóm CI BẢNG 1-1 Số liệu tính toán Bê tông B15: Rb = 8.5 MPa;  b  0,9 ; Rbt = 0.75 MPa( theo TCVN 5574-2012), Cốt thép nhóm CI: cốt dọc: Rs = 225 MPa; cốt đai, xiên: Rsw =175 MPa ( theo TCVN 5574-2012) Xét tỉ số l2 5.2   3, 058  nên sàn thuộc loại dầm ,bản làm việc phương l1 1.7 theo phương cạnh ngắn Xem sàn dầm Khi tính toán sàn cắt dải rộng 1m theo phương vuông góc với dầm phụ tính toán dầm liên tục nhịp tính toán không chênh lệch 10%  Giả thiết kích thước dầm phụ:  Chiều cao: 1 1 hdp  (  )l dp  (  )5200  325  433( mm) 12 16 12 16  Chọn hdp=400mm  Chiều rộng: 1 1 bdp  (  )hdp  (  )400  100  200(mm) 4  Chọn bdp=200mm Vậy chọn tiết diện dầm phụ (200;400)mm  Giả thiết kích thước dầm chính:  Chiều cao: 1 1 hdc  (  )ldc  (  )3.1700  425  637.5(mm) 12 12  Chọn hdc=600mm SVTH: MAI ĐỨC TÂM MSSV: 1351090491 Page ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD:PHẠM DUY SANG  Chiều rộng: 1 1 bdc  (  )hdc  (  )600  125  300( mm) 4  Chọn bdc=300mm Vậy chọn tiết diện dầm (300;600)mm  Chọn bề dày sàn hs=100mm 1.1.2 Xác định nhịp tính toán _ Cắt theo phương cạnh ngắn dải có bề rộng b=1(m) xem dầm liên tục nhiều nhịp gối tựa dầm phụ _ Bản sàn tính theo sơ đồ khớp dẻo, nhịp tính toán lấy theo mép gối tựa _ Nhịp tính toán bảng xác định sau :  Đối với nhịp bên: lob  l1  bc 300  bdp  1700   200  1650(mm) 2  Đối với nhịp giữa: lo  l1  bdp  1700  200  1500( mm) 1.1.3 Tải trọng tính toán  Tĩnh tải: Xác định trọng lượng thân lớp cấu tạo sàn: g s  ( i ni  i 1)(kN / m ) HÌNH 1-1 Mặt cắt cấu tạo sàn Lớp cấu tạo Chiều dày i (mm) Trọng lượng riêng i (kN/m) Trị tiêu chuẩn gs (kN/m2) Hệ số vượt tải ni Trị tính toán gb (kN/m2) Gạch ceramic 40 25 1,2 1,2 Vữa lót 20 20 0,4 1,3 0,52 Bê tông cốt thép 100 25 2,5 1,1 2,75 SVTH: MAI ĐỨC TÂM MSSV: 1351090491 Page ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP Vữa trát 15 20 Tổng GVHD:PHẠM DUY SANG 0,3 1,3 0,39 4,2 … 4,86 BẢNG 1-2 Tĩnh tải tác dụng lên sàn  Hoạt tải pb  p tc n.1  7.1, 2.1  8, 4(kN / m)  Tổng tải Tổng tải trọng tác dụng lên sàn ứng với sàn có chiều rộng b=1m: q  gb  pb  4,86  8,  13, 26(kN / m ) HÌNH 1-2 Mặt cắt cấu tạo A-A’ phân bố tải trọng sàn 1.2 Xác định nội lực sàn:  Momen lớn nhịp biên: M max  qlob  13, 26.1, 652  3, 28kNm 11 11  Momen lớn gối thứ : M max   qlob   13, 26.1, 6502  3, 28kNm 11 11  Momen lớn nhát nhip M max   qlo   13, 26.1,52  1,86kNm 16 16 SVTH: MAI ĐỨC TÂM MSSV: 1351090491 Page ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 1500 GVHD:PHẠM DUY SANG 1500 2.71KNm 1.86KNm 1,86KNm 2.71KNm HÌNH 1-3 Sơ đồ tính toán biểu đồ moment sàn 1.3 Tính toán cốt thép sàn: 1.3.1 Tính toán cốt thép:  Tiết diện tính toán sàn : (bxh)=(1000x100) mm  Bê tông có cấp độ bền chịu nén B15: Rb  8,5( Mpa) , Rbt  0, 75( Mpa)  Cốt thép sàn sử dụng loại thép CI : Rs  225(Mpa)  b  0,9   R  0, ,  R  0, 455  Từ giá trị momen nhịp gối,ta giả thiết a=20mm,tính cốt thép theo công thức sau: ho  h  a  100  20  80mm  M   pl  0,3 :  b Rb b.h02  Tính nội lực theo sơ đồ khớp dẻo tra bảng ta  tính từ      2 m  Kiểm tra hàm lượng cốt thép min  0, 05%    Tiết diện M  (Kn.m) SVTH: MAI ĐỨC TÂM As  R 0,9.8,5  max   R b b  0, 675  2.38% bh0 Rs 225 Chọn cốt thép As   (mm /m) (%) MSSV: 1351090491 d (mm) a (mm) Asc (mm2/m) Page ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD:PHẠM DUY SANG Nhịp biên 2,71 0,067 0,069 188 0,235 150 189 Gối 2,71 0,067 0,069 188 0,235 150 189 0,039 106 0,133 200 141 Nhịp giữa, gối 0,038 1,86 BẢNG 1-3 Tính cốt thép sàn 1.3.2 Bố trí cốt thép:  Xét tỉ số: pb 8,   2,16 gb 3,89 1 pb 8,   2,16  gb 3,89 Chọn   0, 25   Lob  0, 25.1650  412,5 Chọn  Lob  420mm  Cốt thép cấu tạo chịu momen âm dọc theo gối biên phía dầm xác định sau: d 6a 200  As ,ct   2 50% Asgg  0,5.106  53mm  chọn d6a200( Asc=141mm2)  Cốt thép phân bố theo phương l2 sau: l2 5,   3, 06  l1 1,  A s , pb =15%.A s  15%.188  28, chọn 6a300  Chiều dài đoạn neo cốt thép nhịp vào gối: L  (10 15)dmax  (10 15)6  (60  90)mm L=90mm SVTH: MAI ĐỨC TÂM MSSV: 1351090491 Page 10 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD:PHẠM DUY SANG THIẾT KẾ DẦM CHÍNH 3.1 Kết cấu dầm Dầm dầm liên tục nhịp tựa lên cột tính theo sơ đồ đàn hồi Kích thước dầm (300x600)mm Theo đề tiết diện cột (300x300)mm Nhịp tính toán: Lo  3l1  3.1700  5100(mm) Nhịp biên Lo  3l1  3.1700  5100(mm) 1700 1700 1700 5100 5100 2550 HÌNH 3-1 Sơ đồ dầm 3.2 Sơ đồ tính toán tải trọng tính toán 3.2.1 Sơ đồ tính toán G2 1) G1 G1 G1 G1 G1 G1 G1 G1 G1 G1 P P P P P P P P P P P P P P P P P P P P 2) P P 3) P P P P P P P P P P P P P P 4) P P 5) 6) P P 7) P P P P P P P P P P 8) 9) P P P P 10) P P 11) P P P P 12) HÌNH 3-2 Các trường hợp đặt tải SVTH: MAI ĐỨC TÂM MSSV: 1351090491 Page 19 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD:PHẠM DUY SANG G1+P G1+P g2 T G1+P G1+P G1+P G1+P G1+P G1+P G1+P G1+P O TH1) g2 T G1+P G1+P G1 G1 G1+P G1+P G1 G1 G1 G1 G1+P G1+P G1 G1 G1+P G1+P G1+P G1+P G1+P G1+P G1 G1 G1+P G1+P G1 G1 G1+P G1+P G1 G1 G1+P G1+P G1 G1 G1+P G1+P G1+P G1+P G1 G1 G1+P G1+P G1 G1 G1+P G1+P G1+P G1+P G1 G1 G1 G1 G1+P G1+P G1 G1 G1+P G1+P G1 G1 G1+P G1+P G1 G1 G1+P G1+P G1 G1 G1 G1 G1+P G1+P G1 G1 G1+P G1+P G1 G1 G1 G1 G1+P G1+P G1 G1 G1 G1 G1+P G1+P G1+P G1+P G1 G1 G1+P G1+P G1 G1 G1 G1 G1+P G1+P TH2) g2 T TH3) g2 T TH4) g2 T TH5) g2 T TH6) g2 T TH7) g2 T TH8) g2 T TH9) g2 T TH10) g2 T TH11) HÌNH 3-3 Các trường hợp tổ hợp tải SVTH: MAI ĐỨC TÂM MSSV: 1351090491 Page 20 SVTH: MAI ĐỨC TÂM MSSV: 1351090491 147,3 154,3 14,5 118,3 125,3 4,5 130,7 66,6 18 123,7 9,1 88,9 2,1 134,9 141,9 23,4 26,9 81,9 28,2 35,2 59,5 TH5 21,5 147,3 140,3 7,5 85,6 27,1 78,6 19,6 31,5 38,5 176,7 169,7 105,7 27,1 43,8 36,9 4,5 50,5 57,5 112,7 20,1 152,9 159,9 88,9 96 3,5 129,5 62,1 55 122,5 89,2 3,3 136,1 10,3 143,1 30,682,2 27,9 23,6 35 163,4 55,3 129,3 3,5 136,3 3,348,3 61,8 10,3 68,7 30,6 156,4 102,2 23,6 109,2 129,3 136,3 5,8 138,7 145,8 3,5 126,9 119,9 173,8 166,8 12,9 91,8 34 98,8 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD:PHẠM DUY SANG TH1 TH2 TH3 TH4 TH6 Page 21 SVTH: MAI ĐỨC TÂM MSSV: 1351090491 18 73 80,1 27,2 21,5 37,5 18 167 160 14,5 37,4 44 134,3 79,6 28 86,6 34,1 98,6 105,7 21 30,5 TH10 127,3 5,5 88,2 29,7 81,2 22,7 28,9 131,3 138,4 35,9 4,5 125,6 131,8 47,1 4,5 63 70 10,3 133,8 4,5 72,1 111,3 50,4 118,3 1,5 143,5 13,5 65,1 73,6 31,6 101,3 108,3 66,6 TH7 6,5 45 52 75,9 17,3 68,9 140,8 163,7 156,6 41,2 48,2 TH8 54,1 23,8 30,7 102 109 18 14,5 15 164,4 157,4 24,5 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD:PHẠM DUY SANG TH9 TH11 HÌNH 3-4 Biểu đồ lực cắt truòng hợp tổ hợp tải (kN) Page 22 SVTH: MAI ĐỨC TÂM MSSV: 1351090491 97 80,2 6,3 100,1 107,8 68,3 108,5 137 88,5 157,2 98,3 TH5 60 176,2 120,1 8,2 53,9 TH4 87 19,5 59,5 85,6 205,9 110,6 99,1 2,6 4,1 7,4 53,5 103,7 138,2 123,6 122,1 133,6 179,7 103,7 15,7 27,2 138,2 83,7 82,2 66,3 50,3 98,2 162 143,5 191,4 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD:PHẠM DUY SANG TH1 TH2 TH3 TH6 Page 23 SVTH: MAI ĐỨC TÂM MSSV: 1351090491 117 23,9 23,9 31,2 26,6 15,1 156,4 157,6 179,3 119,3 TH10 37,7 122,9 133,4 149,1 173,7 TH9 7,1 99,3 95,8 10,6 55,1 98,8 110,8 117 97 143,1 84,3 4,4 5,2 12,8 111,6 130,4 178,1 24 TH8 11,9 121,8 70,6 TH7 26,4 139,4 52,5 76 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD:PHẠM DUY SANG TH11 HÌNH 3-5 Biểu đồ Momen trường hợp đặt tải Page 24 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 4,1 2,6 176,2 122,1 123,6 31,2 110,6 70,6 133,6 179,7 15,7 27,1 70,6 7,4 53,5 205,9 GVHD:PHẠM DUY SANG 18 18 21,5 14,5 147,3 37 154,3 44,1 37 147,3 140,3 14,5 30,5 21 28 7,5 152,9 45 159,9 51,9 75,9 176,7 68,9 169,7 43,9 17,3 27,9 10,3 36,9 102,2 109,2 35 M(kNm) Q(kN) HÌNH 3-6 Biểu đồ bao momen lực cắt dầm 3.2.2 Tải trọng tính toán  Hoạt tải tập trung: P  pdp L2  14, 28.5,  74, 26(kN )  Tỉnh tải tập trung:  Do trọng lượng thân dầm phụ truyền xuống G1  g dp L2  9,912.5,  51,54(kN )  Do trọng lượng thân dầm g2  bdc (hdc  hb ) n  0,3(0,6  0,1)25.1,1  4,125(kN / m) 3.3 Nội lực tính toán 3.3.1 Xác định biểu đồ bao momen  Kết nội lực ta có: Nhịp biên Gối Nhịp Gối Nhịp giữa Mmax 179,70 205,88 111,59 176,16 123,60 Pmax 109,2 176,69 152,9 154,3 147,3 BẢNG 3-1 KẾT QUẢ NỘI LỰC CÓ GIÁ TRỊ ĐỘ LỚN MAX 3.3.2 Tính cốt thép dọc dầm SVTH: MAI ĐỨC TÂM MSSV: 1351090491 Page 25 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD:PHẠM DUY SANG Chọn cốt thép As (mm2) Chọn As (%) 0.306 1379 2d18+3d20 1451 0.836 0.297 0.363 1636 3d18+3d20 1705 0.992 111,59 0.161 0.177 798 3d20 942 0.484 Gối3 (300x600mm) 176,16 0.252 0.296 1334 2d18+3d20 1451 0.808 Nhịp (300x600mm) 123,60 0,177 0,196 884 3d20 942 0.505 Tiết diện M   Nhịp biên (300x600mm) 179,70 0.259 Gối (300x600mm) 205,88 Nhịp (300x600mm) BẢNG 3-2 KẾT QUẢ TÍNH CỐT THÉP DỌC CỦA DẦM CHÍNH 3.3.3 Tính cốt thép ngang  Kiểm tra khả chống nén vỡ bê tông tác dụng US nén Q  0,3. w1.b1. b Rb b.h0  0,3.1(1  0, 01.0,9.8,5).0,9.8,5.103.300.550  349, 7kN  Kiểm tra khả chống cắt bê tông Q  b3 (1   f  n ) b Rbt bh0  0,6.1.0,9.0,75.103.300.550  66,83kN  176,69kN  Cần đặt cốt thép đai Chọn đường kính cốt đai 8 số nhánh có Asw=0.503cm2  Tính khoảng cách cốt đai vùng gần gối (l/4)  Xác định bước cốt đai theo điều kiện cấu tạo :    h 600   200(mm)    Sct   3   Sct  200mm 500(mm)   (1   f  b ) b Rbt bh02 2.1.0,9.0, 75.300.550 Stt  Rsw n d s2w b  175.2   276,16mm Q2 (176, 69.103 ) Smax  b (1   f  n ) b Rbt bh02 Q  S  min(Stt , Smax , Sct )  200mm  1,5.1.0,9.0, 75.300.5502  520, 03mm (176, 69.103 ) Chọn bước cốt đai bố trí thong đoạn 1/4 nhịp dầm gối tựa s  200mm SVTH: MAI ĐỨC TÂM MSSV: 1351090491 Page 26 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD:PHẠM DUY SANG  Tính khoảng cách cốt đai vùng dầm 0, 75h  0, 75.600  450mm  Sct     Sct  300mm 500mm   Khả chụi cắt cốt đai bê tông tiết diện nghiêng nguy hiểm nhất: Qbsw  4.b (1   f  n ). b Rbt b.h02 qsw  4.2.1.0,9.0,75.101.30.552.0,88  207,64(kN ) vậy với lưc cắt gối nhịp không cần bố trí cốt thép xiên nếu có cốt xiên uốn dọc lên để chịu moment 3.3.4 Tính cốt thép treo Lực tập trung dầm phụ truyền lên dầm chính: Pdc  P  G1  74, 26  51,54  125,80(kN ) Sử dụng cốt treo dạng đai, chọn cốt đai Ø8 (asw = 50,3mm2), n = nhánh Số lượng cốt treo cần thiết : - Pdc (1  m hs ) h0 nasw Rsw  550  400 ) 550  5, 2  50,3 175 125,8 103  (1  với hs khoảng cách từ vị trí đặt lực tập trung đến trọng tâm cốt thép dọc hs  h0  hdp  550  400  150(mm) Chọn m = đai, bố trí bên đai, đoạn hs =150 (mm) khoảng cách cốt treo 50(mm) 3.4 Biểu đồ vật liệu 3.4.1 Tính khả chịu lực tiết diện: - Tại tiết diện xét, cốt thép bố trí có diện tích As - Chọn chiều dày lớp bêtông bảo vệ cốt thép dọc ao,nhịp = 25 mm ao,gối = 35 mm; Khoảng cách thông thủy hai thép theo phương chiều cao dầm t = 30 mm - - Xác định abt  ho = hdc  ab - Tính khả chịu lực theo công thức sau:  R s As  b R b bh ` Nhịp biên (300x600)   m   1  0.5    M    m  b R b bh 02 Cốt thép As (cm2) abt h0 (mm) (mm) 218+320 1451 52.2 Cắt 218 320 942 Cắt 120 220 628 SVTH: MAI ĐỨC TÂM  𝛂m [M] (kNm) 547.8 0.323 0.271 186.64 35 565 0.203 0.182 133.34 35 565 0.136 0.127 93.04 MSSV: 1351090491 Page 27 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP Gối B bên (300x600) Nhịp thứ (300x600) Gối C (300x600) Nhịp thứ (300x600) GVHD:PHẠM DUY SANG 318+320 1705 64 536 0.388 0.313 206,37 Cắt 318 320 942 45 555 0.207 0.186 131.49 Cắt 120 220 628 45 555 0.138 0.128 90.49 320 942 35 565 0.203 0.182 133.34 Cắt 120 220 628 35 565 0.136 0.127 93.04 218+320 1451 62.2 537.8 0.329 0.275 182.54 Cắt 218 320 942 45 555 0.207 0.186 131.49 Cắt 120 220 628 45 555 0.138 0.128 90.49 320 942 35 565 0.203 0.182 133.34 Cắt 120 220 628 35 565 0.136 0.127 93.04 BẢNG 3-3Khả chịu lực tiết diện SVTH: MAI ĐỨC TÂM MSSV: 1351090491 Page 28 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP Tiết diện Thanh thép GVHD:PHẠM DUY SANG Vị trí điểm cắt lý thuyết x (mm) Q (kN) 570 102,37 Cắt 120 133,62 Nhịp biên bên phải 93.04 1110 x 1700 Cắt 218 105,7 179,7 Nhịp biên bên trái 133,34 x 440 Gối B bên trái Cắt 218 Cắt 120 71 90,49 205,88 Nhịp biên bên phải 133,62 133,34 1110 x 1100 102,37 660 172,9 920 68,9 Cắt 120 SVTH: MAI ĐỨC TÂM x 960 26 Gối B bên phải 93,1 90,49 x 780 MSSV: 1351090491 Page 29 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 205,88 Cắt 318 71 131,49 Gối B bên trái GVHD:PHẠM DUY SANG 430 172,9 490 150,4 700 132.08 770 118,9 Cắt 318 131,49 93,1 Gối B bên phải 205,88 x 780 x 750 93,04 99,06 131,49 Cắt 218 176,16 Cắt 120 71,1 Gối C bên trái 930 x 93,04 Nhịp thứ bên phải Cắt 120 110,59 Nhịp thứ bên trái 750 x 310 143,49 x 730 SVTH: MAI ĐỨC TÂM MSSV: 1351090491 Page 30 290 151,2 580 143,9 560 151,2 56,7 Cắt 218 GVHD:PHẠM DUY SANG 131,49 Gối C bên phải 176,16 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP x 93,04 Cắt 120 71,1 Gối C bên trái 176,16 790 Cắt 120 90,49 56,7 Gối C bên phải 176,16 x 730 x 790 Cắt 120 x 123,60 Nhịp thứ bên trái 93,04 960 240 128,75 BẢNG 3-4 TÍNH TOÁN MẶT CẮT LÝ THUYẾT 3.4.2 Xác định tiết diện cắt lý thuyết Đoạn kéo dài W xác định theo công thức: SVTH: MAI ĐỨC TÂM MSSV: 1351090491 Page 31 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP W 0.8Q  Qs,inc 2qsw GVHD:PHẠM DUY SANG  5d  20d Trong đó: Q - lưc cắt tiết diện cắt lý thuyết, lấy độ dốc biểu đồ bao mômen Qs,inc - khả chịu cắt cốt xiên vùng cắt bớt cốt thép dọc Qs,inc  R s,inc A s,inc sin  qsw - khả chịu cắt cốt đai tiết diện cắt lý thuyết: R sw na sw 175.103   50,3 qsw    0.088 kN/mm S 200 d – đường kính cốt thép cắt Tiết diện Thanh thép Q (kN) 𝒒𝒔𝒘 (kN/mm) Wtính (mm) 20d (mm) Wchọn (mm) Nhịp biên bên phải 120 102,37 0,088 565 400 570 0,088 570,5 360 580 Nhịp biên bên trái Nhịp biên bên phải Gối B bên trái Gối B bên phải Nhịp thứ bên trái Nhịp thứ bên phải Gối C bên trái Gối C bên phải Gối C bên trái Gối C bên phải Nhịp thứ bên trái 105,7 218 218 102,37 0,088 555 360 560 120 172,9 0,088 885,9 400 890 120 68,9 0,088 413 400 420 318 172,9 0,088 875 360 880 318 150,4 0,088 773 360 780 120 132,08 0,088 700,4 400 710 120 118,9 0,088 640,5 400 650 218 143,49 0,088 742,2 360 750 218 151,2 0,088 777,3 360 780 0,088 585 400 600 120 128,75 BẢNG 3-5 KẾT QUẢ TÍNH W SVTH: MAI ĐỨC TÂM MSSV: 1351090491 Page 32 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD:PHẠM DUY SANG 3.5 Kiểm tra neo thép cốt thép:  Nhịp biên bố trí 218+32 có As=1451mm2 neo vào gối 220 có có As=628mm2 phải thỏa mãn điều kiện: 1 A s  A snhip  1451  483,67mm 3  Nhịp thứ bố trí 320 có As=942mm2 neo vào gối 220 có có As=628mm2 phải thỏa mãn điều kiện: 1 As  Asnhip  942  314mm 3  Chọn chiều dài neo cốt thép chịu momen âm neo vào gối tựa: Lan ≥ 30.d = 30.20=600 (mm)  Chọn chiều dài neo cốt thép chịu momen dương neo vào gối tựa: Lan ≥ 20.d = 20.20= 400 (mm) SVTH: MAI ĐỨC TÂM MSSV: 1351090491 Page 33