Thiết kế chung cư cabana saigon

KIẾN TRÚC (15%)

TỔNG QUAN VỀ CÔNG TRÌNH

- Ở các đô thị lớn hiện nay tập trung rất nhiều dân cư đến sinh sống và làm việc Do đó, vấn đề về nhà ở, giá cả thuê nhà tăng, kéo theo nhiều khoản chi phí phát sinh đã khiến nhiều người gặp khó khăn Trước tình hình đó, để việc làm ổn định, lâu dài và giúp thế hệ tương lai sống thoải mái, có điều kiện phát triển tốt thì nhu cầu sử dụng căn hộ được xem là lựa chọn tối ưu nhất Vì vậy, dự án xây dựng và phát triển các căn hộ chung cư được ra đời.Sự ra đời của các tòa chung cư giúp ích rất nhiều cho các cư dân và xã hội Các căn hộ chung cư giúp xã hội giải quyết được một số vấn đề khó khăn về nhà ở cho nhiều hộ dân Ngoài ra, sự xuất hiện của căn hộ chung cư giúp quản lý môi trường, điện-nước sinh hoạt và an ninh trật tự dễ dàng hơn.

- Để giải quyết vấn đề này thì việc xây dựng công trình “Chung cư Cabana Saigon” là một bước đi đúng đắn nhằm đáp ứng nhu cầu nhà ở cho người dân thành phố Hồ Chí Minh

1.2 Vị trí, đặc điểm và điều kiện địa hình, khí hậu, thủy văn.

1.2.1 Vị trí xây dựng công trình.

- Công trình được xây dựng trong trung tâm thành phố Hồ Chí Minh, mặt bằng xây dựng rộng rãi.

- Chức năng sử dụng của công trình là: Cung cấp chổ ở cho người dân thành phố.

- Chiều cao công trình (kể từ cos 0 tức cos nền tầng 1) là 39,4 (m).

- Kích thước mặt bằng sử dụng: 49,4m x 17,6m Công trình được xây dựng trên khu vực địa chất nền tương đối tốt.

- Vị trí xây dựng công trình nằm ở Thành phố Hồ Chí Minh nên mang đầy đủ tính chất chung của vùng:

- Thành phố Hồ Chí Minh nằm trong vùng hậu nhiệt đới gió mùa cận xích đạo với các đặc trưng của vùng khí hậu miền Nam Bộ, chia thành 2 mùa rõ rệt:

+ Mùa mưa từ tháng 5 đến tháng 11.

+ Mùa khô từ đầu tháng 12 và kết thúc vào tháng 4 năm sau.

Các yếu tố khí tượng:

+ Nhiệt độ trung bình năm: 27,5 0 C.

+ Lượng mưa trung bình: 2000 mm/năm.

- Địa hình khu đất bằng phẳng, tương đối rộng rãi thuận lợi cho việc xây dựng công trình.

- Theo tài liệu báo cáo kết quả địa chất công trình, khu đất xây dựng tương đối bằng phẳng và được khảo sát bằng phương pháp khoan Độ sâu khảo sát là 30 m.Theo kết quả khảo sát gồm 3 lớp đất từ trên xuống dưới:

+ Lớp đất 1: là á sét màu xám nâu dẻo mềm có bề dày 14 (m).

+ Lớp đất 2: là á cát, nâu vàng, trạng thái dẻo có bề dày 3 (m).

+ Lớp đất 3: là lớp sét, nâu vàng – nâu đỏ, trạng thái nửa cứng, cứng có bề dày

1.3 Nội dung và quy mô đầu tư:

- Chung cư Cabana Saigon được xây dựng với kích thước mặt bằng sử dụng là: 27.6m x 49.4m

- Công trình được xây dựng với quy mô 11 tầng, chiều cao công trình là: 39,4 (m) tính từ cốt ±0.00 (m) gồm:

+ Tầng 1 được bố trí dùng làm chỗ đậu xe và là nơi chứa các thiết bị kỹ thuật cần thiết để phụ vụ cho tòa nhà Chiều cao tầng 1 : 3.9 (m)

+ Tầng 2 - 10 có chiều cao mỗi tầng 3.3 (m) gồm các căn hộ chung cư

1.4.1 Giải pháp thiết kế tổng mặt bằng

- Mặt bằng khu đất xây dựng công trình ngoài phần đất bố trí công trình, phần còn lại dùng để bố trí lối vào cho xe và người và trồng một số cây xanh tạo cảnh quan cho công trình và tạo bóng mát.

- Công trình có kích thước là: 49,4m x 17,6m

- Để tăng tính mĩ quan cho công trình, các vườn hoa cây cảnh được bố trí dọc theo khuôn viên khu đất, dọc hệ thống đường nội bộ còn trồng các cây có tán thân cao tạo cảm giác mát mẻ khi đi lại trong khuôn viên công trình.

- Mặt bằng công trình có kích thước là 49,4 x 17,6m Mặt bằng công trình đơn giản, các kết cấu chịu lực được bố trí tạo không gian rộng rãi cho các phòng.

- Ngoài ra, giải pháp mặt bằng của công trình còn thỏa mãn những yêu cầu theo các Tiêu chuẩn, Quy chuẩn, Quy phạm hiện hành của Nhà nước về việc thiết kế công trình xây dựng

- Hệ thống giao thông chính của công trình được bố trí giữa của công trình, hệ thống giao thông đứng là thang máy và 1 thang bộ được bố trí tạị vị trí giữa khối nhà, 1 cầu thang bộ được bố trí bên phải.

- Công trình nằm trong không gian thoáng mát, góc nhìn rộng ở các phía Với chiều cao 39,4 (m) công trình đã là một điểm nhấn mạnh trong quần thể kiến trúc xung quanh. Hình khối kiến trúc được tổ chức thành khối chữ nhật phát triển theo chiều cao Các mặt đứng được tổ hợp từ các mảng tường, các ban công và hệ thống các cửa kính đan xen nhau tạo ra sự hài hoà sinh động đồng thời tạo ra sự thông thoáng, chiếu sáng hiệu quả cho công trình.

- Sảnh vào công trình được bố trí 4 cửa đi rộng đảm bảo đủ phục vụ cho lượng người ra vào tòa nhà Đồng thời 2 bên sảnh vào được trồng hoa trang trí

- Mặt cắt công trình dựa trên cơ sở mặt đứng và mặt bằng đã thiết kế, thể hiện mối liên hệ bên trong công trình theo phương đứng giữa các tầng, thể hiện sơ đồ kết cấu làm việc bên trong công trình cũng như các bộ phận kết cấu: cột, dầm, sàn, cửa…

- Vì mặt bằng tầng điển hình của công trình bố trí khá phức tạp nhằm phù hợp với hình dáng và yêu cầu sử dụng của công trình nên các mặt cắt rất khó để thể hiện hết các chi tiết bên trong công trình Ở đây em chỉ thể hiện hai mặt cắt A-A và B-B để thể hiện những chi tiết chính bên trong công trình như cầu thang bộ, cầu thang máy,…

- Công trình có mặt bằng với kích thước mặt bằng 49,4 m x 17,4m, gồm 3 nhịp và 7 bước cột, do đó cột chịu lực được chọn là tiết diện chữ nhật, Và do kích thước nhà theo hai phương là lớn hơn 2 lần nên công trình được thiết kế theo sơ đồ khung phẳng.

- Công trình có số tầng tương đối nên cần thiết phải bố trí hệ thang máy cho quá trình giao thông theo phương thẳng đứng của công trình Do đó kết hợp sử dụng các hộp thang máy để bố trí lõi chịu lực cho công trình Vậy hệ chịu lực chính của công trình là hệ Khung -Lõi.

KẾT CẤU (60%)

TÍNH TOÁN VÀ BỐ TRÍ CỐT THÉP SÀN TẦNG 3

- Dùng bê tông có cấp độ bền B25 có:

+ Cường độ chịu nén: Rb.5 (MPa) = 1.45 (kN/cm 2 ).

+ Cường độ chịu kéo: Rbt=1.05 (Mpa) = 0.105 (kN/cm 2 ).

+ Cốt thép nhóm AI có: Rsw=Rsc"5 (MPa), Rsw5 (MPa).

+ Tra bảng có hệ số:

+ Cốt thép nhóm AII có: Rsw=Rsc(0 (MPa), Rsw"5 (MPa).

- Tra bảng có hệ số:

2.2 SƠ ĐỒ PHÂN CHIA Ô SÀN.

Hình 2 1Sơ đồ phân chia ô sàn

Nếu sàn liên kết với dầm giữa thì xem liên kết biên đó là ngàm, nếu sàn liên kết với dầm biên thì liên kết biên đó xem là liên kết khớp, nếu sàn không dầm thì xem đó là tự do.

- Khi : bản chủ yếu làm việc theo phương cạnh ngắn Bản loại dầm.

- Khi : bản chủ yếu làm việc theo 2 phương Bản kê 4 cạnh.

Trong đó: -l2: Kích thước theo phương cạnh dài.

-l1: Kích thước theo phương cạnh ngắn.

2.3.1 Tính toán sơ bộ chiều dày bản sàn:

Chọn ô bản có kích thước lớn để tính:

Chiều dày bản sơ bộ xác định theo công thức:

+ D là hệ số phụ thuộc tải trọng ( 0 , 8  ,1 4 ) Chọn

+ L là chiều dài cạnh ngắn.

+ m là hệ số phụ thuộc loại bản sàn.

Chiều dày của bản phải thỏa mãn điều kiện cấu tạo đối với sàn nhà dân dụng (Theo TCXDVN 365-2005).

Ta có thể lập bảng tính như sau:

Bảng 2 1 Phân loại ô sàn. Ô sàn L 1 (m) L 2 (m) L 2 /L 1 Liên kết biên Loại ô sàn

Bảng 2 2 Xác định chiều dày ô sàn. Ô sàn L 1 (m) L 2 (m) D m

2.4 XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN SÀN.

Cấu tạo các lớp sàn:

Hình 2 2 Mặt cắt các lớp cấu tạo sàn có chiều dày 100(mm)

* Trọng lượng các lớp sàn.

Dựa vào cấu tạo kiến trúc cấu tạo kiến trúc của sàn ta tính được tải trọng như sau:

+ Tải trọng tiêu chuẩn. g tc = Ʃ γi δi (kN/m 2 ).

Trong đó: + γi (kN/m 3 ): trọng lượng riêng của các lớp vật liệu

+ δi (m): chiều dày các lớp cấu tạo sàn

+ ni : hệ số tin cậy theo TCVN 2737-1995.

Kết quả tính toán cho ở bảng 1.4

Bảng 2 3 Thống kê tĩnh tải sàn có chiều dày 120 (mm).

Chiều dày γ g tc n g 0 tt t (m) (kN/m 3 ) (kN/m 2 ) (kN/m 2 )

Tĩnh tải do tường ngăn và tường bao che trong diện tích ô sàn.

Với các ô sàn trên sàn có tường xây nhưng không có dầm đỡ ta cần tính thêm trọng lượng tường quy thành phân bố đều trên ô sàn đó Với tường bao che có dầm đỡ thì tải trọng được truyền phân bố theo chiều dài dầm

Trong đó: gt: trọng lượng tính toán của 1m 2 tường gt = ng.g.g + 2ntr.tr.tr ng: hệ số độ tin cậy đối với gạch xây ntr: hệ số độ tin cậy đối với lớp vữa trát

g : Trọng lượng riêng của gạch ống g = 15 kN/m 3

tr : Trọng lượng riêng của lớp vữa trát tr = 18 kN/m 3

g : Chiều dày lớp gạch xây

tr : Chiều dày lớp vữa trát tường

St : Diện tích tường xây trên ô sàn đó

Sc: Diện tích cửa trên ô sàn đó S: diện tích của ô sàn đang xét

- Tải trọng 1m 2 cửa ( ở đây là cửa kính khung nhôm): gc = 0,136 x 1,1 = 0,185 (kN/m 2 ) Quy đổi tải trọng về tải trọng tường thành phân bố trên sàn theo công thức: g pb g = g tt + g pb Trong đó: + nt,nc: hệ số vượt tải của tường và cửa (nt = 1.1; nc = 1.3)

+ γt,γc : trọng lượng riêng của tường và cửa. γt = 15 (kN/m 3 ), γc = 0.25 (kN/m 2 )

+ St: diện tích mảng tường.

Chiều cao tường : ht = H-hds

Trong đó: + H: chiều cao tầng nhà

+ hds: chiều cao dầm hoặc sàn phía trên tường.

Tải trọng quy về phân bố đều tác dụng lên ô sàn S13:

Tải trọng quy về phân bố đều tác dụng lên ô sàn S4:

Tải trọng quy về phân bố đều tác dụng lên ô sàn S22:

Tải trọng quy về phân bố đều tác dụng lên ô sàn S5:

Tải trọng quy về phân bố đều tác dụng lên ô sàn S6:

Tải trọng quy về phân bố đều tác dụng lên ô sàn S6:

Hoạt tải tiêu chuẩn p tc (kN/m 2 ) lấy theo TCVN 2737-1995

Công trình có nhiều phòng chức năng khác nhau Tùy thuộc vào công năng sử dụng từng phòng ta tra được hoạt tải tiêu chuẩn Nếu tại ô sàn có nhiều loại hoạt tải tác dụng ta lấy giá trị hoạt tải lớn nhất để tính toán

Ta có : ptt = n ptc ( KN/m 2 )

Ptc : được lấy theo TCVN 2737-1995 tùy theo công năng sử dụng của ô sàn.

N : Hệ số độ tin cậy ,được lấy như sau :

Bảng 2 4 Hoạt tải tác dụng vào sàn

STT Tên hoạt tải p tc n p tt

2 Phòng WC, phòng thay đồ 1.5 1.3 1.95

3 Hành lang, sảnh thang máy 3 1.2 3.6

2.4.3 Tải trọng tổng cộng trên các ô sàn.

Trong đó: q: Tổng tải trọng inh inh.

G tt : Tĩnh tải inh inh.

P tt : Hoạt tải inh inh.

G pb : Tĩnh tải phân bố

Bảng 2 5 Tổng tĩnh tải tác dụng lên sàn tầng 3 Ô sàn g 0 tt g tt t-s Σ Tải trọng tường + sàn (kN/m 2 ) (kN/m 2 ) (kN/m 2 )

S10 5.03 0.00 5.03 Ô sàn g 0 tt g tt t-s Σ Tải trọng tường + sàn (kN/m 2 ) (kN/m 2 ) (kN/m 2 )

Bảng 2 6 Tổng hoạt tải tác dụng lên sàn tầng 3 Ô sàn p tc n p tt

Bảng 2 7 Tổng tải trọng tác dụng lên sàn tầng 3 Ô sàn g tt p tt q tt

2.5.XÁC ĐỊNH NỘI LỰC CÁC Ô SÀN.

2.5.1.Phân tích sơ đồ kết cấu.

Theo phương thẳng đứng sàn làm việc như kết cấu chịu uốn Căn cứ vào mặt bằng phân chia ô sàn ta chia thành các ô bản hình chữ nhật Bản chịu lực phân bố đều, tùy theo kích thước các cạnh liên kết mà bản bị uốn 1 phương hay 2 phương.

2.5.2.Xác định nội lực trong sàn.

Nội lực trong sàn được xác định theo sơ đồ đàn hồi. k= l2/l1 > 2: ô sàn thuộc loại bản dầm. k= l2/l1 ≤ 2: ô sàn thuộc loại bản kê 4 cạnh.

Khi tính toán ta quan niệm như sau :

+ Nếu sàn liên kết với dầm biên là dầm khung thì được xem là ngàm

+ Nếu sàn liên kết với dầm biên là dầm phụ thì được xem là khớp.

+ Nếu sàn liên kết với dầm giữa thì xem đó là liên kết ngàm

+ Nếu dưới sàn không có dầm thì xem là đầu sàn tự do.

2.5.3.Tính toán với bản kê 4 cạnh.

+ Mômen dương lớn nhất ở giữa bản : M1 = αi1 P

M2 = αi2 P + Mômen âm lớn nhất ở trên gối : MI = -βi1 P

MII = -βi2 P Trong đó : i = 1, 2, 3… là chỉ số sơ đồ bản, phụ thuộc liên kết 4 cạnh bản :

1,2 là chỉ số phương cạnh dài.

P = q l1 l2 (với q là tải trọng phân bố đều trên sàn)

M1, MI, MI’ : Dùng để tính cốt thép đặt dọc cạnh ngắn.

M2, MII, MII’ : Dùng để tính cốt thép đặt dọc cạnh dài.

(Các hệ số α i1 , α i2 , β i1 , β i2 tra trong bảng 1-19 “ Sổ tay thực hành kết cấu công trình” tùy theo sơ đồ của bản.) l 1 l 2

Các ô sàn bản kê làm việc theo các sơ đồ sau:

Sơ đồ 1 Sơ đồ 2 Sơ đồ 3

Sơ đồ 4 Sơ đồ 5 Sơ đồ 6

Sơ đồ 7 Sơ đồ 8 Sơ đồ 9

Dùng MI để tính Dùng MI’ để tính

Dùng M2 để tính Dùng M1 để tính

2.5.4.Đối với bản loại dầm.

Cắt dải bản rộng 1m theo phương vuông góc với cạnh dài và xem như một dầm.

- Tải trọng phân bố đều tác dụng lên dầm : q = (p tt +g tt ).1m N/m

- Tuỳ liên kết cạnh bản mà có 3 sơ đồ tính đối với dầm : l

-Tính thép bản như cấu kiện chịu uốn có bề rộng b = 1m = 1000 mm q

 Dùng bêtông có cấp bền B25:cường độ Rb = 14,5Mpa

+ ỉ ≤ 8 dựng cốt thộp nhúm AI cú cường độ Rs = 225MPa

+ ỉ ≥ 10 dựng cốt thộp nhúm AI cú cường độ Rs = 280MPa

* Với bêtông cấp bền B25:Tra bảng phục lục 8(sách KCBTCT phần cấu kiện cơ bản ) + Thép nhóm A-I : có

Tính như cấu kiện chịu uốn có tiết diện hình chữ nhật với bề rộng b=1m, chiều dày h=hb. Khoản cách từ trọng tâm cốt thép chịu kéo đén mép bê tông chịu kéo +Chiều dày lớp bảo vệ : abv = 15 mm (đối với sàn có chiều dày > 100 (mm)  a = 20 mm abv = 10 mm (đối với sàn có chiều dày ≤ 100 (mm)  a = 15 mm Chiều cao làm việc: ho = h – a

+ Xác định: ; Điều kiện hạn chế:

+ Tính : Diện tích cốt thép xác định theo công thức:

+ Thoả mãn điều kiện cấu tạo + Thuận tiện thi công

+ Chọn đường kính thép ( khoảng cách giữa các thanh thép): S tt = mm

+ Bố trí thép với khoảng cách thực tế s  s tt và tính lại A S bố trí: =

+Tính và kiểm tra hàm lượng cốt thép: min ≤  = 100% ≤ max l 1 l2

Cốt thép trong bản phải đặt thành lưới Trường hợp sàn bản dầm, cốt thép chịu lực đặt theo phương cạnh ngắn, cốt phân bố đặt theo phương cạnh dài và liên kết với nhau, cốt phân bố đặt vào phía trong cốt chiụ lực, được chọn theo cấu tạo, đường kính bằng hoặc bé hơn cốt chịu lực. Đường kính cốt chịu lực từ

Khoảng cách giữa các cốt thép a= 70 200 (mm)

Nếu l2/l1 3 cốt thép phân bố không ít hơn 10% cốt chịu lực. l2/l1< 3 cốt thép phân bố không ít hơn 20% cốt chịu lực.

Khoảng cách các thanh 300 mm.

2 II 20 0 10 0.0 β = 0.0 11 7 M = -62 1 0.0 04 0.9 98 1.0 0 0.1 0% 78 5 3.9 3 0.3 9% 10 20 0 1 I 20 0 10 0.0 β = 0.0 41 1 M = -2,1 83 0.0 15 0.9 92 1.0 0 0.1 0% 78 5 3.9 3 0.3 9% 10 20 0 12 0 1.8 8 2 2 30 0 90 0 α = 0.0 05 4 M = 37 6 0.0 03 0.9 98 0.9 0 0.1 0% 87 3 3.9 3 0.4 4% 10 20 0 1 1 20 0 10 0.0 α = 0.0 19 1 M = 1,3 36 0.0 09 0.9 95 1.0 0 0.1 0% 78 5 3.9 3 0.3 9% 10 20 0 2 II 20 0 10 0.0 β = 0.0 12 5 M = -3,0 85 0.0 21 0.9 89 1.1 1 0.1 1% 70 5 3.9 3 0.3 9% 10 20 0 1 I 20 0 10 0.0 β = 0.0 46 7 M = -11 ,55 2 0.0 80 0.9 58 4.3 0 0.4 3% 18 2 7.8 5 0.7 9% 10 10 0 2 2 30 0 90 0 α = 0.0 06 4 M = 1,9 36 0.0 16 0.9 92 0.9 0 0.1 0% 87 3 3.9 3 0.4 4% 10 20 0 1 1 20 0 10 0.0 α = 0.0 21 2 M = 6,1 23 0.0 42 0.9 78 2.2 4 0.2 2% 10 35 1 20 0 3.9 3 0.3 9% 2 II 20 0 10 0.0 β = 0.0 41 9 M = -12 ,46 0 0.0 86 0.9 55 4.6 6 0.4 7% 16 9 5.2 4 0.5 2% 10 15 0 1 I 20 0 10 0.0 β = 0.0 57 9 M = -17 ,20 1 0.1 19 0.9 37 6.5 6 0.6 6% 12 0 7.8 5 0.7 9% 10 10 0 2 2 30 0 90 0 α = 0.0 17 0 M = 5,3 04 0.0 45 0.9 77 2.1 5 0.2 4% 36 5 3.9 3 0.4 4% 10 20 0 1 1 20 0 10 0.0 α = 0.0 27 3 M = 8,7 10 0.0 60 0.9 69 3.2 1 0.3 2% 24 5 3.9 3 0.3 9% 10 20 0 2 II 20 0 10 0.0 β = 0.0 08 7 M = -2,7 91 0.0 19 0.9 90 1.0 1 0.1 0% 78 0 3.9 3 0.3 9% 10 20 0 1 I 20 0 10 0.0 β = 0.0 42 1 M = -13 ,46 7 0.0 93 0.9 51 5.0 6 0.5 1% 15 5 5.2 4 0.5 2% 10 15 0 2 2 30 0 90 0 α = 0.0 04 6 M = 1,7 39 0.0 15 0.9 93 0.9 0 0.1 0% 87 3 3.9 3 0.4 4% 10 20 0 1 1 20 0 10 0.0 α = 0.0 19 5 M = 7,1 76 0.0 49 0.9 75 2.6 3 0.2 6% 29 9 3.9 3 0.3 9% 10 20 0 (% ) (% ) (N /m ) (N /m ) (cm /m ) (cm /m ) (m ) (m ) (m m ) (m m ) (m m ) (m m ) (m m ) (m m )   2 2 2 2 TT B T s C H lư ợn g H C họ n th ép B Ả N G T ÍN H C Ố T T H É P S À N L O Ạ I B Ả N K Ê 4 C Ạ N H

(N m /m ) C hiề u d ày Tả i tr ọn g Tỷ số l 2 /l 1

4.1 8 7.9 6 7,6 80 7 Sơ đ ồ s àn Tín h th ép C ấp bề n B T : 0.1 0% α m ζ

8 3 R s =R sc = 365 ξ R = 0.5 63 α R = 0.4 05 l 1 l 2 g p h a h 0 A s T a a ỉ A H lư ợn g TT B T T g 10 20 0 20 0 100 0 M = -1/1 2 q.L = -2,0 78 0.0 14 0.9 93 1.0 0 0.1 0% 785 3.9 3 0.3 9% 4.6 5 nh 10 20 0 20 0 100 0 M = 1/2 4 q.L = 1,4 73 0.0 10 0.9 95 1.0 0 0.1 0% 785 3.9 3 0.3 9% g q.L = 10 20 0 20 0 100 0 M = -1/8 -10 ,53 6 0.0 73 0.9 62 3.0 0 0.3 0% 262 3.9 3 0.3 9% 1,9 50 120 2.1 5 nh 20 0 100 0 M = 9/1 28 6,5 70 0.0 45 0.9 77 1.8 4 0.1 8% 10 426 20 0 3.9 3 0.3 9% q.L = g 10 20 0 20 0 100 0 M = -1/1 2 q.L = -8,8 67 0.0 61 0.9 68 2.5 1 0.2 5% 313 3.9 3 0.3 9% nh 10 20 0 20 0 100 0 M = 1/2 4 5,4 86 0.0 38 0.9 81 1.5 3 0.1 5% 512 3.9 3 0.3 9% q.L = g 20 0 100 0 M = -1/1 2 q.L = -6,7 73 0.0 47 0.9 76 1.9 0 0.1 9% 10 413 20 0 3.9 3 0.3 9% nh 10 20 0 20 0 100 0 M = 1/2 4 q.L = 4,1 70 0.0 29 0.9 85 1.1 6 0.1 2% 677 3.9 3 0.3 9% g 10 20 0 20 0 100 0 M = -1/8 -12 ,10 6 0.0 83 0.9 56 3.4 7 0.3 5% 226 3.9 3 0.3 9% q.L = nh 10 20 0 20 0 100 0 M = 9/1 28 q.L = 7,5 50 0.0 52 0.9 73 2.1 3 0.2 1% 370 3.9 3 0.3 9% (N /m ) (N /m ) (cm /m ) (% ) (m m ) (m m ) (cm /m ) (% ) (m ) (m ) (m m) (m m) (m m) (m m)   2 2 2 2 TT BT s C H lư ợn g H

S7 b 3.4 8 7.4 6 5,0 30 0.1 0% Cố t th ộp ỉ ≤ Cố t th ộp ỉ >

ST T Tín h th ép C ấp bền B T :

2.1 3 S4 c 3.1 1 6.6 0 BẢ N G T ÍN H C Ố T T H ÉP SÀ N L O ẠI B ẢN D ẦM

120 Tỷ số l 2 /l 1 Ch ọn thé p M om ent

1,9 50 120 2.2 1 6,4 80 1,9 50 1,9 50 K ích th ướ c Ch iều dà y Tả i trọ ng

8 3 R s =R sc = 36 5 ξ R = 0.5 63 α R = 0.4 05 l 1 l 2 g p h a h 0 A s T a a ỉ A H lư ợn g T T T B T nh 10 20 0 20 0 10 0.0 M = 1/2 4 q L = 1,4 73 0.0 10 0.9 95 1.0 0 0.1 0% 78 5 3.9 3 0.3 9% (% ) (% ) (N /m ) (N /m ) (c m /m ) (m m ) (m m ) (c m /m ) (m ) (m ) (m m ) (m m ) (m m ) (m m )   2 2 2 2 TT B T s C H lư ợn g H

20 0 10 0.0 M nh = 1/8 q L = 1,0 05 0.0 07 0.9 97 1.0 0 0.1 0% 10 78 5 20 0 3.9 3 0.3 9% 20 0 10 0.0 M g = 0 0.0 00 1.0 00 1.0 0 0.1 0% 10 78 5 20 0 3.9 3 0.3 9% 3,6 00 K ích th ướ c C hiề u d ày Tả i tr ọn g

12 0 Tỷ số l 2 /l 1 C họ n th ộp M om en t 0.1 0% C ốt t hộ p ỉ ≤

ST T Tín h th ép C ấp bề n B T :

TÍNH TOÁN VÀ BỐ TRÍ CỐT THÉP DẦM DỌC TẦNG 3

Hình 3 1 Mặt bằng dầm tầng 3

- Bê tông đá 1x2, cấp độ bền B25 có :

+Cường độ chịu nén: Rb.5 (MPa) = 1.45 (kN/cm 2 ).

+ Cường độ chịu kéo: Rbt=1.05 (Mpa) = 0.105 (kN/cm 2 ).

 ≤ 8 (cốt thép đai) dùng thép AI : Rs=Rsc = 225 MPa; Rsw = 175 MPa.

 ≥ 10 (cốt thép dọc) dùng thép AII : Rs=Rsc= 280 MPa

3.1.2 Tính toán dầm D1 trục B từ trục 1-8.

Dầm D1 là dầm liên tục, có7 nhịp từ trục 1 – 8.

Hình 3 2 Sơ đồ tính dầm D1

3.1.2.2 Tính toán sơ bộ tiết diện dầm.

Sơ bộ chọn tiết diện dầm : h = ( ld là chiều dài nhịp ) b = (0,3÷0,5) h.

Nhịp dầm có : ld = 7.9 m. h = = 658 ÷ 494  chọn h = 600 b = (0,3 ÷ 0,5) x 600 = 180 ÷ 300  chọn b = 300 Vậy tiết diện dầm dọc D1 là : b x h = 300 x 600.

3.1.2.3 Xác định tải trọng tác dụng lên dầm.

 Tải trọng tác dụng lên dầm gồm các loại tải trọng sau:

+ Trọng lượng bản thân dầm.

+ Trọng lượng của tường và cửa trên dầm.

+ Trọng lượng từ các ô sàn truyền vào.

3.1.3.1.1.Trọng lượng bản thân dầm.

Phần sàn giao nhau với dầm được tính vào trọng lượng sàn → Trọng lượng bản thân của dầm chỉ tính với phần không giao với sàn (phần sườn dầm) :

Tổng trọng lượng bản thân dầm: g =g +g 0 bt tr (kN/m)

+Trọng lượng phần BTCT: gbt=nbt.bt.bd.(h-hb) +Trọng lưọng phần trát ( mm, trát 3 mặt): gtr=ntr γ xm (b+2.h-2.hb) Với:  mm : chiều dày phần vữa trát. nbt=1,1: hệ số vượt tải của bêtông. ntr=1,3: hệ số vượt tải của vữa ximăng.

Trọng lượng phần bê tông: gbt = nbt γ bt ( h d - h b ).b d = 1,1.25.(0,6 – 0,12).0,3= 3,96 (kN/m)

Trọng lượng phần vữa trát: gtr = ntr.γ xm (b+2.h-2.hb)=1,3.18.0,015.(0,3+2.0,6-2.0,1)=0,44 (kN/m)

Suy ra trọng lượng bản thân dầm và lớp vữa trát: g0 = gbt + gtr = 3,96 + 0,44 = 4,4(kN/m)

3.1.3.1.2.Tải trọng do các ô sàn truyền vào.

Hình 3 3 Mặt bằng truyền tải.

- Đối với bản dầm: Phân bố đều theo phương cạnh ngắn: gtd = gs. l 1

- Đối với sàn bản kê 4 cạnh: xem gần đúng tải trọng do sàn truyền vào dầm phân bố theo diện chịu tải Từ các góc bản ta tiến hành vẽ các đường phân giác (tạo với các đường thẳng đứng + nằm ngang 1 góc 45 0 )

⇒ chia sàn thành các phần 1, 2, 3, 4.

Gọi gs là tải trọng tác dụng lên ô sàn

⇒ Tải trọng tác dụng từ sàn vào dầm:

Các tải trọng truyền từ sàn vào dầm phân bố dạng hình thang và tam giác được qui đổi thành phân bố đều

+ Đối với dầm chịu tải trọng hình thang :

+ Đối với dầm chịu tải trọng hình tam giác : q l 1 l 1 s 1 l /2 g

Bảng 3 1 Bảng tính tải trọng từ sàn truyền vào dầm D1 trục B (1-4).

Kích thước sàn Tĩnh tải sàn g tts

Tĩnh tải do sàn truyền vào dầm

Tổng tĩnh tải do sàn truyền vào

3.2.1.3.1.3 Tải trọng do dầm phụ truyền vào dầm.

+ Trọng lượng phần bê tông: gbt = n γ bt (hd - hb).bd = 1,1.25.(0,5 – 0,12).0,2= 2,09(kN/m)

+ Trọng lượng phần vữa trát: gtr = ntr γ xm (b+2.h-2.hb)=1,3.18.0,015.(0,2+2.0,5-2.0,12)=0,34 (kN/m) Suy ra trọng lượng bản thân dầm và lớp vữa trát: gdp = gbt + gtr = 2,09+0,34 = 2,43(kN/m)

- Tải trọng do sàn truyền vào dầm phụ

Tùy vào sàn bản dầm hoặc sàn bản kê ta có bảng tính tải trọng phân bố đều của sàn tác dụng lên dầm phụ được qui về dạng hình chử nhật như sau:

Bảng 3 2 Bảng tải trọng phân bố đều của sàn truyền vào dầm phụ.

Sự làm việc của ô sàn g s  q s

Bảng 3 3 Bảng tổng của dầm phụ tác dụng lên dầm.

3.1.3.1.3 Tải trọng do tường và cửa truyền vào dầm.

 Đối với mảng tường đặc.

+ Để tiết kiệm người ta quan niệm rằng chỉ có tường trong phạm vi góc 60 o là truyền lực lên dầm, còn lại tạo thành lực tập trung truyền xuống nút khung.

+ Nếu hai bên dầm không có cột (hoặc vách), hoặc chỉ có cột (hoặc vách) ở một phía thì cũng xem toàn bộ tải trọng tường truyền xuống dầm.

Gọi gt là trọng lượng 1 m 2 tường (bao gồm gạch xây và trát): gt = nt.t.t + 2.ntr.tr.tr

Gọi ht là chiều cao tường = chiều cao tầng – chiều cao dầm

Trường hợp ht < ld/2.tg60 0 : phần tường truyền lên dầm có dạng hình thang.

 Trường hợp ht ld/2.tg60 0 : Tải trọng lên dầm có dạng hình tam giác l d ht a

 Đối với mảng tường có cửa.

+ Xem gần đúng tải trọng tác dụng lên dầm là toàn bộ trọng lượng tường và cửa phân bố đều trên dầm.:  G=g S +n g S t t c tc c c

+ Tải trọng phân bố đều trên dầm là : q = G/ld

Trong đó : gt : trọng lượng tính toán của 1m 2 tường.

St : diện tích tường (trong nhịp đang xét). nc : hệ số độ tin cậy đối với cửa chọn nc=1,3 c tc g : trọng lượng tiêu chuẩn của 1m 2 cửa g tc c=0,15 (kN/m 2 )

Sc : diện tích cửa (trong nhịp đang xét). l d h t

Bảng 3 4 Bảng tính diện tích tường xây trên dầm.

(Chiều cao tường: htường = htầng - hdầm = 3,3 – 0,6 = 2,7 (m)

Trọng lượng do tường và cửa truyền vào dầm tính theo công thức:

(kN/m) Trong đó: St: diện tích tường (m 2 ). l: nhịp dầm đang xét (m) Bảng 3 5 Bảng tính trọng lượng tường truyền vào dầm.

(kN/m 2 ) S c (m 2 ) g d3 =((Gt.St) + (Gc.Sc))/l

- Bao gồm: + Hoạt tải do các ô sàn truyền vào

+ Hoạt tải do dầm phụ khác truyền vào.

- Sơ đồ truyền tải tương tự như trường hợp tĩnh tải.

3.1.3.2.1.Hoạt tải do sàn truyền vào.

Cách xác định tương tự như phần tĩnh tải nhưng thay gs bằng ps.

Bảng 3 6 Hoạt tải sàn truyền vào dầm.

Kích thước sàn Tĩnh tải sàn g tts

Tĩnh tải do sàn truyền vào dầm

Tổng hoạt tải do sàn truyền vào

Bảng 3 7 Hoạt tải phân bố đều do sàn truyền vào dầm phụ.

Sự làm việc của ô sàn p s  P dp

Bảng 3 8 Hoạt tải tập trung do dầm phụ truyền vào dầm.

4 2.4 2.04 2.45 Để thiết kế dầm đảm bảo khả năng chịu lực ta phải xác định nội lực nguy hiểm tại các tiết diện Ta tiến hành các bước sau:

- Chia tải trọng tác dụng lên dầm thành những trường hợp tải trọng và lần lượt vẽ các biểu đồ nội lực cho các trường hợp tải trọng đó (momen và lực cắt).

- Trường hợp tĩnh tải bao gồm tất cả những tĩnh tải tác dụng lên dầm (chỉ có một trường hợp tĩnh tải.

Ta dung phần mềm SAP2000 để xác định nội lực trong dầm.

Kết quả tính toán được thể hiên trong các biểu đồ sau

3.1.4.1 Tổ hợp mô men, lực cắt.

Do hoạt tải có tính chất bất kỳ (xuất hiện theo các qui luật khác nhau)  Cần tổ hợp để tìm ra những giá trị nguy hiểm nhất do nội lực của hoạt tải gây ra Từ đó ta tính toán tiết diện.

Hoạt tải được chia làm các trường hợp, mỗi trường hợp tải trọng tác dụng lên 1 nhịp.

Giá trị mômen và lực cắt trong tổ hợp được xác định theo công thức sau:

Với (MHT + ) tổng các momen do hoạt tải gây ra nếu số dương thì cộng vào âm thì bỏ qua.

+ Tính cốt thép dọc: Đối với dầm ta tiến hành xuất nội lực tại 3 tiết diện:gối trái, nhịp và gối phải Sử dụng tổ hợp bao để tính toán cốt thép dầm.

+ Tính cốt thép đai: Đối với dầm ta tiến hành xuất nội lực tại 4 tiết diện:0, , và l Sử dụng tổ hợp bao để tính toán cốt thép dầm

BIỂU ĐỒ BAO LỰC CẮT

 Dùng bêtông có cấp bền B25:cường độ Rb = 14,5MPa

+ ỉ ≤ 8 dựng cốt thộp nhúm AI cú cường độ Rs = 225MPa

+ ỉ ≥ 10 dựng cốt thộp nhúm AII cú cường độ Rs = 280MPa

* Với bêtông cấp bền B25:Tra bảng phục lục 8(sách KCBTCT phần cấu kiện cơ bản ) + Thép nhóm A-I : có

3.2.2.1.Với tiết diện chịu mômen âm.

* Cánh nằm trong vùng chịu kéo nên bỏ qua ảnh hưởng của cánh Tính như tiết diện chữ nhật (bxh)

- Tính Với M là mô men tại vị trí tính thép.

- Tính R = R.(1 - 0,5 R) Với R tra bảng phụ thuộc vào cấp bền bê tông và nhóm cốt thép. ho= hb- a (cm) Với đối với dầm.

+ Nếu  Tăng cấp bền của bê tông

 Tính hoặc tra bảng phụ lục IX (sách Kết Cấu Bê Tông Cốt Thép giáo trình năm 2006).

=> Chọn đường kính d của cốt thép thoả điều kiện: d từ 12 đến 30 (đối với dầm dọc); d không nên lớn quá bề rộng dầm Để tiện cho thi công trong mỗi dầm không nên dùng quá 3 loại đường kính cho cốt chịu lực và để cho sự chịu lực được tốt thì trong cùng một tiết diện không nên dùng các cốt có đường kính chênh nhau quá 6mm.

Diện tích của cốt thép đã chọn as.

- Tính kiểm tra hàm lượng cốt thép:

% hợp lý trong khoảng 0,6% đến 1,2%.

* Chú ý: Tại 1 tiết diện ta có 2 giá trị nội lực tổ hợp Mmax & Mmin

+ Nếu Mmax, Mmin  0  cốt thép dưới tính theo Mmax cốt thép trên đặt theo cấu tạo (AS  min b.ho).

+ Nếu Mmax  0, Mmin  0  cốt thép dưới tính theo Mmax cốt thép trên tính theoMmin

+ Nếu Mmax, Mmin < 0  cốt thép trên tính theoMmin cốt thép dưới đặt theo cấu tạo (AS  min b.ho).

Vật liệu sử dụng: Cường độ tính toán:

+ Cấp độ bền BT B25 Rb = Rbt =  min = 0.1 %

+ Cốt thép dọc CB300-V Rs = Rsc = ξ R = 0.583  R = 0.413

Phần Tiết Cốt M t.toán b h a h 0 A s tt  tt A s bố trí  bt tử diện thép (KN.m) (cm) (cm) (cm) (cm) (cm 2 ) (%) (cm 2 ) (%)

BẢNG TÍNH CỐT THÉP DẦM DỌC

Thông số đầu ra Thông số đầu vào

3.2.3.Tính toán cốt thép đai.

- Sơ bộ chọn cốt đai theo điều kiện cấu tạo:

+ Đoạn gần gối tựa: h ≤ 450mm thì sct = min (h/2, 150mm). h > 450mm thì sct = min (h/3, 500mm).

+ Đoạn giữa nhịp: h > 300mm thì sct = min (3/4h, 500mm).

- Dựa vào các điều kiện trên ta chọn sơ bộ được bước đai s.

- Trong mỗi nhịp dầm lấy giá trị lực cắt lớn nhất để tính toán cốt ngang.

3.2.3.1 Kiểm tra khả năng chịu ứng suất nén chính ở bụng dầm.

- b1 : Hệ số xét đén khả năng phân phối lại nội lực của bê tông

b1 = 1- β.Rb =1-0,01.11,5 = 0,885, Với β = 0,01 đối với bê tông nặng.

- 1: Hệ số xét đến ảnh hưởng của cốt đai đặt vuông góc với trục cấu kiện

= và ,Asw tùy thuộc loại cốt đai.

3.2.3.2 Kiểm tra điều kiện chịu cắt của bê tông.

Thì không cần tính toán cốt đai mà đặt theo cấu tạo như trên

+ φb3: hệ số phụ thuộc loại bê tông: 0,6 với bê tông nặng, 0,5 với bê tông nhẹ.

+ φf :hệ số xét đến ảnh hưởng của cánh tiết diện chữ T và khi cánh nằm trong vùng chịu nén:

+ φn: hệ số xét đến anh hưởng của lực dọc trục:

3.2.3.3 Kiểm tra cường độ của tiết diện nghiêng theo lực cắt.

Như vậy cần kiểm tra điều kiện trên với hàng loạt tiết diện nghiêng khác nhau không vượt quá khoảng cách từ gối tựa đến vị trí Mmax và không vượt quá , tuy nhiên trong thiết kế người ta tính lại giá trị qsw (lực cắt cốt đai phải chịu trên 1 đơn vị chiều dài) từ đó tính được khoảng cách cốt đai cần thiết và kiểm tra với khoảng cách s đã chọn xem có thỏa mãn hay không.

- Tính qsw tùy trường hợp cụ thể:

- Yêu cầu trong các trường hợp: qsw 

- Nếu tính được qsw < thì phải tính lại qsw theo công thức

- Tính khoảng cách cốt đai theo công thức:

- Khoảng cách lớn nhất giữa các cốt đai (Smax)

- Ta chọn cốt đai còn dựa vào yêu cầu cấu tạo tối thiểu:

+ Khi chiều cao dầm h thì Sct =min(h/2;150mm).

+ Khi chiều cao dầm h>450mm thì Sct =min(h/3;500mm).

+ Trên các phần còn lại của nhịp khi chiều cao tiết diện h>300mm thì lấy Sct

+ Giá trị khoảng cách cốt đai bố trí(s): S=min(S tt , Smax; Sct).

3.2.3.4.Tính chiều dài đặt cốt đai gần gối tựa chịu tải phân bố đều:

Vật liệu sử dụng: Cường độ tính toán:

+ Cấp độ bền BT B25 Rb = Rbt = Eb = 30000(Mpa)  b1 = 0.3

+ Cốt thép f ≤ 8 CB240-T Rsw = Es =  b2 = 1.5

+ Cốt thép f > 8 CB300-V Rsw = Es =

Phần Tiết L dầm Q t.toán b h a h 0 f/ n A sw Q bo s tt Q b1 s max s ct s chọn s bố trí tử diện (m) (KN) (cm) (cm) (cm) (cm) (mm)/n (mm 2 ) (KN) (mm) (kN) (mm) (mm) (mm) (mm)

Gối 188.42 4 56 8 88.20 T.toán 214 730.8 Thỏa 524 280 214 150 f8s150 Nhịp 138.55 4 56 2 88.20 T.toán 396 730.8 Thỏa 713 280 280 200 f8s200 Gối 170.47 4 56 8 88.20 T.toán 261 730.8 Thỏa 579 280 261 150 f8s150 Nhịp 99.97 4 56 2 88.20 T.toán 760 730.8 Thỏa 988 280 280 200 f8s200 Gối 156.48 4 56 8 88.20 T.toán 310 730.8 Thỏa 631 280 280 150 f8s150 Nhịp 85.98 4 56 2 88.20 C.tạo 1,028 730.8 Thỏa 1149 420 420 200 f8s200 Gối 129.53 4 56 8 88.20 T.toán 453 730.8 Thỏa 763 280 280 150 f8s150 Nhịp 94.89 4 56 2 88.20 T.toán 844 730.8 Thỏa 1041 280 280 200 f8s200 Gối 156.43 4 56 8 88.20 T.toán 310 730.8 Thỏa 632 280 280 150 f8s150 Nhịp 85.92 4 56 2 88.20 C.tạo 1,029 730.8 Thỏa 1150 420 420 200 f8s200 Gối 169.23 4 56 8 88.20 T.toán 265 730.8 Thỏa 584 280 265 150 f8s150 Nhịp 99.76 4 56 2 88.20 T.toán 763 730.8 Thỏa 990 280 280 200 f8s200 Gối 187.67 5 55 8 86.63 T.toán 208 717.8 Thỏa 508 275 208 150 f8s150 Nhịp 136.56 4 56 2 88.20 T.toán 407 730.8 Thỏa 723 280 280 200 f8s200

Thông số đầu vào Thông số đầu ra

BẢNG TÍNH CỐT THÉP ĐAI

3.3 Tính toán dầm dọc 2 trục A

Hình 3 4 Mặt bằng dầm sàn tầng 3.

- Bê tông đá 1x2, cấp độ bền B25 có : Rb = 14,5 Mpa ; Rbt = 1.05 MPa.

 ≤ 8 (cốt thép đai) dùng thép AI : Rs=Rsc = 225 MPa; Rsw = 175 MPa.

 ≥ 10 (cốt thép dọc) dùng thép AII : Rs=Rsc= 280 MPa

3.3.2 Tính toán dầm D2 tầng 3 trục D từ trục 1- 8.

Dầm D2 là dầm liên tục, có 7 nhịp từ trục 1 – 8.

Hình 3 5 Sơ đồ tính dầm D2

3.3.2.2 Tính toán sơ bộ tiết diện dầm.

Sơ bộ chọn tiết diện dầm : h = ( ld là chiều dài nhịp ) b = (0,3÷0,5) h.

Nhịp dầm có : ld = 7,9 m. h = = 658 ÷ 493  chọn h = 600 ; b = (0,3 ÷ 0,5) x 600 = 200 ÷ 300  chọn b = 300 ;Vậy tiết diện dầm dọc D2 là : b x h = 300 x 600.

3.3.2.3 Xác định tải trọng tác dụng lên dầm.

- Tải trọng tác dụng lên dầm gồm các loại tải trọng sau:

+ Trọng lượng bản thân dầm.

+ Trọng lượng của tường và cửa trên dầm.

+ Trọng lượng từ các ô sàn truyền vào.

3.3.3.1.1 Trọng lượng bản thân dầm.

Phần sàn giao nhau với dầm được tính vào trọng lượng sàn → Trọng lượng bản thân của dầm chỉ tính với phần không giao với sàn (phần sườn dầm) :

Tổng trọng lượng bản thân dầm: g =g +g 0 bt tr (kN/m)

+Trọng lượng phần BTCT: gbt=nbt.bt.bd.(h-hb) +Trọng lưọng phần trát ( mm, trát 3 mặt): gtr=ntr γ xm (b+2.h-2.hb) Với :  mm : chiều dày phần vữa trát. nbt=1,1: hệ số vượt tải của bêtông. ntr=1,3: hệ số vượt tải của vữa ximăng.

Trọng lượng phần bê tông: gbt = n γ bt (hd - hb).bd = 1,1.30.(0,6 – 0,12).0,2= 2,09(kN/m)

Trọng lượng phần vữa trát: gtr = ntr γ xm (b+2.h-2.hb)=1,3.18.0,015.(0,3+2.0,6-2.0,12)=0,34 (kN/m)

Suy ra trọng lượng bản thân dầm và lớp vữa trát: gd1 = gbt + gtr = 2,09+0,34 = 2,43(kN/m)

3.3.3.1.2.Tải trọng do các ô sàn truyền vào. Đối với bản dầm: Phân bố đều theo phương cạnh ngắn: gtd = gs. l 1

2 Đối với sàn bản kê 4 cạnh: xem gần đúng tải trọng do sàn truyền vào dầm phân bố theo diện chịu tải Từ các góc bản ta tiến hành vẽ các đường phân giác (tạo với các đường thẳng đứng + nằm ngang 1 góc 45 0 ) ⇒chia sàn thành các phần 1, 2, 3, 4.

Gọi gs là tải trọng tác dụng lên ô sàn

⇒ Tải trọng tác dụng từ sàn vào dầm:

Các tải trọng truyền từ sàn vào dầm phân bố dạng hình thang và tam giác được qui đổi thành phân bố đều

+ Đối với dầm chịu tải trọng hình thang :

+ Đối với dầm chịu tải trọng hình tam giác : q l 1 l 1 s 1 l /2 g

Hình 3 6 Mặt bằng truyền tải

Bảng 3 9 Bảng quy đổi tải trọng về phân bố đều Ô sàn Kích thước gs

Tải trọng sàn sau khi quy đổi: qs(kN/m 2 )

Bảng 3 10 Bảng tải trọng phân bố đều do tĩnh tải sàn truyền vào dầm.

Nhịp Ô sàn qs (kN/m 2 ) qd2 (kN/m 2 )

3.3.3.1.3.Tải trọng do tường truyền vào dầm.

 Đối với mảng tường đặc:

+ Để tiết kiệm người ta quan niệm rằng chỉ có tường trong phạm vi góc 60 o là truyền lực lên dầm, còn lại tạo thành lực tập trung truyền xuống nút khung.

+ Nếu hai bên dầm không có cột (hoặc vách), hoặc chỉ có cột (hoặc vách) ở một phía thì cũng xem toàn bộ tải trọng tường truyền xuống dầm.

Gọi gt là trọng lượng 1 m 2 tường (bao gồm gạch xây và trát): gt = nt.t.t + 2.ntr.tr.tr

Gọi ht là chiều cao tường = chiều cao tầng – chiều cao dầm

 Trường hợp ht < ld/2.tg60 0 : phần tường truyền lên dầm có dạng hình thang. ht a

 Trường hợp ht ld/2.tg60 0 : Tải trọng lên dầm có dạng hình tam giác

Bảng 3 11 Bảng tính diện tích tường xây trên dầm.

(Chiều cao tường: htường = htầng - hdầm = 3,3 – 0,6 = 2,7 (m)

Trọng lượng do tường và cửa truyền vào dầm tính theo công thức:

(kN/m) Trong đó: St: diện tích tường (m 2 ). l: nhịp dầm đang xét (m) Bảng 3 12 Bảng tính trọng lượng tường truyền vào dầm. l d h t

Nhịp l (m) G t (kN/m 2 ) S t (m 2 ) g c (kN) S c (kN) g d3 =((Gt.St) + (Gc.Sc))/2

Bảng 3 13 Tổng tĩnh tải tác dụng lên nhịp dầm.

Nhịp Tải trọng bản thân dầm g d1

Tải trọng do sàn truyền vào dầm g d2

Tải trọng tường tác dụng lên dầm g d3

Tổng tải trọng tác dụng lên dầm g d

3.3.3.1.4.Tải trọng do dầm phụ truyền vào.

- Tải trọng bản thân dầm phụ:

+ Trọng lượng phần bê tông: gbt = n γ bt (hd - hb).bd = 1,1.25.(0,5 – 0,12).0,2= 2,09(kN/m)

+ Trọng lượng phần vữa trát: gtr = ntr γ xm (b+2.h-2.hb)=1,3.18.0,015.(0,2+2.0,5-2.0,12)=0,34 (kN/m) Suy ra trọng lượng bản thân dầm và lớp vữa trát: gdp = gbt + gtr = 2,09+0,34 = 2,43(kN/m)

Bảng 3 14 Bảng tải trọng bản thân dầm phụ tác dụng lên dầm.

Tên dầm phụ Chiều dài l (m) Tải trọng gdp(kN/m) Tổng tải Gd (kN)

- Tải trọng do sàn truyền vào dầm phụ

Tùy vào sàn bản dầm hoặc sàn bản kê ta có bảng tính tải trọng phân bố đều của sàn tác dụng lên dầm phụ được qui về dạng hình chử nhật như sau:

Bảng 3 15 Bảng tải trọng phân bố đều của sàn truyền vào dầm phụ.

Sự làm việc của ô sàn g s  q s

Bảng 3 16 Bảng tổng của dầm phụ tác dụng lên dầm.

- Bao gồm: Hoạt tải do các ô sàn truyền vào

Hoạt tải do dầm phụ khác truyền vào.

- Sơ đồ truyền tải tương tự như trường hợp tĩnh tải.

3.3.3.2.1 Hoạt tải do sàn truyền vào.

Cách xác định tương tự như phần tĩnh tải nhưng thay gs bằng ps.

Bảng 3 17 Hoạt tải sàn truyền vào dầm quy về phân bố đều. Ô sàn Kích thước ps

Tải trọng sàn sau khi quy đổi: qs(kN/m 2 )

Bảng 3 18 Hoạt tải phân bố đều do sàn truyền vào dầm.

Nhịp Ô sàn qs (kN/m 2 ) qd2 (kN/m 2 )

Bảng 3 19 Hoạt tải phân bố đều do sàn truyền vào dầm phụ.

Dầm Ô Kích thước Dạng tải Sự làm p s  P dp phụ sàn trọng việc của ô sàn

Bảng 3 20 Hoạt tải tập trung do dầm phụ truyền vào dầm.

3.4.1 Phân tích các trường hợp tải trọng. Để thiết kế dầm đảm bảo khả năng chịu lực ta phải xác định nội lực nguy hiểm tại các tiết diện Ta tiến hành các bước sau:

TÍNH CẦU THANG TẦNG 2-3

Hình 4.1 Mặt bằng cầu thang tầng 2-3

Hình 4.2 Mặt cắt cầu thang tầng 2-3

4.2.Chọn sơ bộ kích thước các kết cấu.

Dùng bêtông có cấp bền B25:cường độ Rb = 14,5MPa

+ ỉ ≤ 8 dựng cốt thộp nhúm AI cú cường độ Rs = 225MPa

+ ỉ ≥ 10 dựng cốt thộp nhúm AI cú cường độ Rs = 280MPa

* Với bêtông cấp bền B25:Tra bảng phục lục 8(sách KCBTCT phần cấu kiện cơ bản ) + Thép nhóm A-I : có

 Cầu thang của công trình này là loại cầu thang 2 vế dạng bản, sàn chiếu tới, chiều cao tầng 2 là 3.3 m

 Như vậy cầu thang tầng 2 có:

+ Vế thang 1: chiều cao vế là 1650 mm, gồm n = 3300/(2.150) = 11 bậc kể cả chiếu tới ( chiếu nghỉ ).

+ Vế thang 2: chiều cao vế là 1650 mm, gồm n = 3300/(2.150) = 11 bậc kể cả chiếu tới ( chiếu nghỉ ).

+ Góc nghiêng bản thang 1 so với phương nằm ngang: tgα1 = 150/300 = 0,5α1 = 26 0 34 ’ => Cos = 0,894

 Trên cơ sở chiều dày sàn đã tính toán và một số yêu cầu về kiến trúc, cấu tạo, chịu lực, ta chọn:

- Sơ bộ chọn chiều dày bản theo công thức : h b D m l.

+ D = 0.8  1.4 phụ thuộc tải trọng Chọn D = 1

+ l = l1: kích thước cạnh ngắn của bản.

+ m : hệ số phụ thuộc loại bản , chọn m 5

+ Chiều dày bản phải thỏa mãn ≥hmin

=> Chọn chiều dày là 100 mm.

 Kích thước dầm chiếu nghỉ (DCN) :

- Chọn kích thước dầm theo công thức :

 Dầm chiếu nghỉ có kích thước bxh= 200x300

4.3.Tính toán cầu thang tầng 2-3

Hình 4.3 Sơ đồ tính cầu thang.

Hình 4.4 Cấu tạo bậc thang

Trọng lượng lớp gạch Granit : g1 = b 2 h 2 h n c c b

Trọng lượng lớp vữa lót : g2 = b 2 h 2 h n v v b

Trọng lượng bậc xây gạch : g3 = 2 2 2

Trọng lượng lớp keo vữa kết dính: g4 = = 1,1.16.0,01 = 0,176 (kN/m 2 )

Trọng lượng bản thang BTCT: g5 = n  bt  d =1,1.25.0,1 = 2,75(kN/m 2 )

Trọng lượng lớp trát mặt dưới: g6 = n  v  = 1,3.16.0,015= 0,312 (kN/m 2 )

 Tổng tĩnh tải phân bố trên mặt bản thang theo phương thẳng đứng theo chiều nghiêng: g = g1+g2+g3+g4+g5+g6 = 0,487+0,558+1,33+0,176+2,75+0,312= 5,613(kN/m 2 )

Theo TCVN 2737 – 95 thì hoạt tải tiêu chuẩn đối với cầu thang trường học là p tc = 3 (kN/m 2 )

Hoạt tải tính toán phân bố theo phương thẳng đứng : p tc = 3 (kN/m 2 )  p tt = n.p tc = 1,2 x 3= 3,6 (kN/m 2 )

Tổng tải trọng tác dụng theo phương đứng phân bố trên 1m 2 bản thang: qbl tt = g1 + p1 tt.cosα = 5,613+ 3,6.0,894 = 8,2814 (kN/m 2 )

4.3.2 Xác định nội lực và tính toán cốt thép.

4.3.2.1 Xác định nội lực tính như bản dầm xem như dầm dơn giản 1 dầu khớp 1 dầu ngàm

Giải nội lực bằng phàn mềm sap2000

Vì bản thang và bản chiếu nghỉ cùng làm việc như 1 dầm đơn giản nên lấy giá trị momen

Mmax tại nhịp để tính thép dưới cho bản thang và bản chiếu nghỉ Lấy 0.4.Mmax làm momen gối để tính thép tại gối Lấy momen tại vị trí gãy khúc để bố trí thép trên cho vị trí gãy khúc và chiếu nghỉ

Vị trí Nhịp Gãy khúc

4.3.2.2 Tính cốt thép cho bản thang và bản chiếu nghỉ.

- Tính Toán cốt thép dưới cho bản thang và bản chiếu nghỉ: Thép AII có

, B25 có Rb,5 MPa Giả thiết amm(h0)=> h00-15mm α m = M nhip

 Diện tích cốt thép yêu cần trong phạm vi bề trộng bản b=1mm1/8

-Kiểm tra hàm lượng cốt thép: μ %= A TT s b.h 0 x 100 %= 792

 Khoảng cách cốt thép yêu cầu

 Chọn khoảng cách bố trí cốt thép theo thực tế

- Tính cốt thép trên cho bản chiếu nghỉ và đoạn gãy khúc

Tính Toán cốt thép: Thép AI có , B25 có Rb,5 MPa

Giả thiết amm(h0)=> h00-15mm α m = M nhip

 Diện tích cốt thép yêu cần trong phạm vi bề trộng bản b=1mm1/8

280 x 0.92 x 85 Q6 (cm 2 ) -Kiểm tra hàm lượng cốt thép: μ %= A TT s b.h 0 x 100 %= 516

 Khoảng cách cốt thép yêu cầu

 Chọn khoảng cách bố trí cốt thép theo thực tế

4.3.2.Tính toán dầm chiếunghỉ (DCN).

Dầm chiếu nghỉ làm việc như dầm đơn giản 2 đầu khớp kê lên tường.

Hình 4 6 Sơ đồ tính dầm chiếu nghỉ.

Trọng lượng phần bê tông: gbt = n.γ.b.(h – hb) = 1,1.25.0,2.(0,3 – 0,1) = 1,485 (kN/m)

Trọng lượng phần vữa trát: gtr = n.γ.δ.(b + 2h – hb) = 1,3.16.0,015.(0,2 + 2.0,3 – 2.0,1) = 0,23 (kN/m)

- Tải trọng do bản thang truyền vào: gs-d = 19,19 (kN/m)

Tổng tải trọng phân bố đều lên dầm chiếu tới theo phương thẳng đứng: qd = gbt + gtr + gs-d = 1,485 + 0,23 + 19,19= 20,9 (kN/m).

Giả thiết a = 4 cm tính được h0 = 40 – 4 = 36 cm = 0,36 m

Diện tích cốt thép được tính theo:

(mm 2 ) Hàm lượng cốt thép tính toán:

Chọn 2Φ16 có As btri = 402> As tt (cm 2 ).

Do dầm chỉ chịu uốn, nên cốt thép chịu momen âm đặt theo cấu tạo, chọn 2Φ16.

Kiểm tra điều kiện tính toán:

Nên thỏa điều kiện: Qb3 < Qb0 < 2,5.Rbt.b.h0 do vậy không cần tính toán cốt thép đai mà bố trí theo cấu tạo

Theo cấu tạo: hd = 300mm < 450mm nên s < (400mm;h/2 = 150mm).

Vậy chọn cốt đai Ф6, n = 2 nhánh, khoảng cách a150mm đặt cho toàn bộ dầm

TÍNH TOÁN KHUNG TRỤC 2

 Dùng bê tông cấp độ bền B25,đá 1x2 có : Rb = 14,5 MPa ; Rbt = 1,05 MPa

 Cốt thép nhóm AI : Rs = Rsc = 225 MPa ; Rsw = 175 MPa.

 Cốt thép nhóm AII : Rs = Rsc = 280MPa ; Rsw = 225 MPa.

5.2 Sơ bộ chọn kích thước kết cấu.

Hình 5 1 Sơ đồ tính toán khung trục 2.

Chọn sơ bộ kích thươc tiết diện dầm khung như sau:

+ Chiều cao tiết diện dầm: h d = ( 12 1 ÷ 1 8 ) l d

+Chiều cao tiết diện dầm: b d = ( 1 4 ÷ 1 2 ) h d

Bảng 5 1 Tính toán lựa chọn sơ bộ tiết diện dầm khung.

LỰA CHỌN SƠ BỘ TIẾT DIỆN DẦM KHUNG

Nhịp L (m) hsơ bộ (m) hchọn bsơ bộ (m) bchọn

Tiết diện dầm khung có thể thay đổi theo chiều cao nhà.

Bảng 5 2 Bảng tính sơ bộ tiết diện dầm khung.

Chọn sơ bộ tiết diện cột khung theo công thức sau :

Trong đó : + Fc : diện tích tiết diện ngang của cột.

+ k = 1,0  1,5 là hệ số xét đến ảnh hưởng khác như mômen uốn, hàm lượng cốt thép, độ mảnh của cột.

+ Rb : cường độ chịu nén tính toán của bê tông ( không xét cốt thép chịu nén). + N : lực nén được tính gần đúng như sau:

- Fs : diện tích mặt sàn truyền tải trọng lên cột đang xét

- n : số sàn phía trên tiết diện đang xét.

- q : tải trọng tương đương tính trên mỗi mét vuông mặt sàn trong đó gồm cả tải trọng thường xuyên và tạm thời trên bản sàn, trọng lượng dầm, tường, cột đem tính ra phân bố đều trên sàn

Giá trị q được lấy theo giá trị : q=8÷12 (kN/m 2 )

Diện truyền tải lớn nhất là:

Bê tông cột sử dụng bêtông cấp bền B25 có

Chọn sơ bộ tiết diện cột:

Từ tầng trệt - Mái: 400x800 (mm).

Kích thước cột phải đảm bảo điều kiện ổn định Độ mảnh λđược hạn chế:

, đối với cột nhà l 0 là chiều dài tính toán của cấu kiện, đối với cột đầu ngàm đầu khớp:

Cột giữa tầng trệt có:

Vậy cột đã chọn đảm bảo điều kiện ổn định.

Kích thước cột được chọn là:

Từ tầng trệt - Mái: 400x800 (mm).

Diện truyền tải lớn nhất là:

Bê tông cột sử dụng bê tông cấp bền B25 có

Chọn sơ bộ tiết diện cột:

Từ tầng trệt - Mái : 400x800 (mm)

Kích thước cột phải đảm bảo điều kiện ổn định Độ mảnh λđược hạn chế:

, đối với cột nhà l 0 là chiều dài tính toán của cấu kiện, đối với cột đầu ngàm đầu khớp: l 0 = 0,7l.

Cột biên tầng trệt có:

Vậy cột đã chọn đảm bảo điều kiện ổn định.

Kích thước cột được chọn là:

Từ tầng trệt - Mái: 400x800 (mm)

5.3.1.Tỉnh tải tác dụng lên dầm.

5.3.1.1 Trọng lượng bản thân dầm.

- Trọng lượng phần bê tông dầm 300x700 gbt = nbt ¿ γbt ¿ (h-hb) ¿ b =1,1 ¿ 25 ¿ (0,7 – 0,12) ¿ 0,3 = 4,785 (kN/m)

- Trọng lượng phần vữa trát dầm 300x700 gtr = ntr γtr.δtr.[ b+2.(h-hb) ] = 1,3 ¿ 16 ¿ 0,015 ¿ [0,3 +2 ¿ (0,7-0,12)]=0,456 (kN/m) Trong đó :

+ nbt ;ntr :hệ số độ tin cậy của tải trọng nbt=1,1 ; ntr=1,3

+ γbt ; γtr : trọng lượng riêng của bê tông và vữa trát γbt% (kN/m 3 ) ; γtr (kN/m 3 ) +hb= 120(mm) : chiều dày sàn

→ Trọng lượng bản thân dầm 300x700: qd1 = gbt + gtr = 4,785 + 0,456 = 5,24 (kN/m)

5.3.1.2 Tải trọng do sàn tuyền vào dầm.

Tải do sàn truyền vào với bản kê 4 cạnh, có dạng tam giác hoặc hình thang.

 Đối với dạng hình thang:

 Đối với dạng hình tam giác:

Trong đó gs: tĩnh tải tính toán do các lớp cấu tạo sàn.

S: diện tích hình tải dạng tam giác hoặc hình thang

- Tải do sàn truyền vào với bản dầm, chỉ truyền vào dầm theo phương cạnh dài, dầm theo phương cạnh ngắn không chịu tải trọng từ sàn :

+ l1 : Chiều dài bản theo phương cạnh ngắn + l2 : Chiều dài bản theo phương cạnh dài + gs : Tải trọng ( phần tĩnh tải) tác dụng lên sàn

Hình 5 2 Sơ đồ truyền tải từ sàn truyền vào dầm khung trục 3

Bảng 5 3Tĩnh tải sàn truyền vào dầm trục 3

Tải trọng phân bố qds

- Ta có bảng tính tải trọng tiêu chuẩn và tải trọng tính toán sàn tầng mái như sau:

Bảng 5 4 Tỉnh tải tác dụng lên tầng mái

Chiều dày γ g tc n g 0 tt t (m) (kN/m 3 ) (kN/m 2 ) (kN/m 2 )

Chiều dày γ g tc n g 0 tt t (m) (kN/m 3 ) (kN/m 2 ) (kN/m 2 )

.Bảng 5 5 Tỉnh tải sàn truyền vào dầm trục 2 tầng mái.

Tải trọng phân bố qds

5.3.1.3 Tải trọng tường phân bố trên dầm.

Quy đổi tải trọng tường thành phân bố trên dầm theo công thức:

(KN/m): Đối với các ô sàn có tường đặt trực tiếp trên sàn không có dầm đỡ thì xem tải trọng đó phân bố đều trên sàn Trọng lượng tường ngăn trên dầm được qui đổi thành tải trọng phân bố truyền vào dầm.

Chiều cao tường được xác định: ht= H-hds.

Trong đó: ht: chiều cao tường.

H: chiều cao tầng nhà. hds: chiều cao dầm hoặc sàn trên tường tương ứng.

tr : bề dày lớp trát (m).

St =Ht.lt : diện tích mảng tường (m 2 )

: trọng lượng riêng của gạch, vữa lần lượt là 15 và 16 (kN/m 3 ).

S: diện tích ô sàn có tường xây (m 2 ).

: hệ số độ vượt tải của gạch và trát lần lượt là 1,1 và 1,3Bảng 5 6 Tải trọng tường tác dụng lên khung

Bảng 5 7Tổ hợp tải trọng truyền vào dầm trục 3

Hình 5 3 Diện tích truyền tải từ ô sàn vào dầm khung tầng 2-mái

5.3.2.1.Tỉnh tải tập trung tại dầm khung.

5.3.2.1.1.Trọng lượng bản thân dầm.

Dầm dọc tiết diện: 300x600mm qd = b.bt.nbt (h – hb).+ tr.tr.ntr.[b+2(h-hb)] qd = 0,3x25x1,1x(0,6-0,12) +1,3x16x0,015x[0,3+2x(0,3-0,12)]=4,16 (kN/m)

5.3.2.1.2.Trọng lượng tường truyền vào.

- Tải trọng từ tường truyền xuống dầm dọc và dầm dọc truyền vào dầm khung, do đó được xác định như sau: Pd3 = qtx.l/2 (l là nhịp của dầm dọc)

5.3.2.1.3.Trọng lượng ô sàn truyền vào.

- Trọng lượng sàn truyền vào tính theo công thức công thức: Pd2 = 0,5.Ss.gs

Trong đó: Ss là diện tích chịu tải gs là tải trọng tác dụng lên sàn.

- Kết quả tĩnh tải tập trung lên dầm khung bảng sau:

Bảng 5 8Tĩnh tải lực tập trung truyền vào dầm khung trục 2

Tường truyền vào Tổng q d (kN) (kN/m)

5.3.3.1 Tĩnh tải tập trung tại nút khung (do dầm dọc truyền vào nút).

- Tương tự phần tải trọng do tĩnh tải tập trung truyền vào khung và có thêm trọng lượng bản thân cột:

- Trọng lượng bản thân cột tầng1-10

Hình 5 4 Các vị trí nút trên khung trục 2

- Kết quả tải trọng tập trung tại nút khung trục 2.

Bảng 5 9 Tỉnh tải lực tập trung truyền vào nút khung

TẦNG NÚT (kN) TTBT CỘT

TT TẬP TRUNG TÁC DỤNG LÊN DẦM (kN)

- Hoạt tải của dầm trục 2 do hoạt tải các ô sàn truyền vào Cách xác định tương tự xác định tĩnh tải sàn truyền vào dầm, thay giá trị tĩnh tải sàn gs bằng giá trị hoạt tải sàn ps.

Bảng 5 10: Hoạt tải sàn truyền vào dầm trục 2 tầng 1 đến tầng 9

Tải trọng phân bố qds

Hoạt tải do sàn mái gồm:

+ hoạt tải sửa chữa:pSC= 0,75x1,3 = 0.98 KN/m 2

+ hoạt tải ngậm nước ở sàn sênô: psênô= 1000x0,2 = 2 KN/m 2

 Do chỉ có sửa chữa và nước mưa nên ta chỉ xét đến hoạt tải ngắn hạn của sàn mái.

Bảng 5 11Hoạt tải sàn truyền vào dầm trục 2 tầng mái.

Tải trọng phân bố qds

5.3.4.1.2.Hoạt tải tập trung truyền vào dầm khung.

+ Hoạt tải do sàn truyền vào dầm khung

Tương tự phần tải trọng do tĩnh tải tập trung truyền vào dầm khung, kết quả sau

Bảng 5 12 Hoạt tải tập trung truyền vào dầm khung trục 2.

5.3.4.1.3.Hoạt tải tập trung tại nút khung.

- Tương tự phần tải trọng do tĩnh tải tập trung truyền vào nút khung, tuy nhiên chỉ có phần do sàn truyền vào được thể hiện ở bảng sau

Bảng 5 13 Hoạt tải lực tập trung truyền vào nút khung.

5.3.5 Xác định tải trọng gió.

5.3.5.1 Thành phần tĩnh của tải trọng gió.

- W0 : giá trị áp lực gió tiêu chuẩn lấy theo bản đồ phân vùng theo địa danh hành chính (Theo tiêu chuẩn tải trọng và tác động - TCVN 2737-2020).Công trình được xây dựng tại Thành Phố Hồ Chí Minh thuộc vùng IIA có tải trọng gió lấy theo tiêu chuẩn tải trọng và tác động là W0=0,95 kN/m 2

- k : là hệ số kể đến sự thay đổi của áp lực gió theo độ cao so với mốc chuẩn và dạng địa hình (Bảng 4 – TCVN 2737-2020).

- c : Hệ số khí động phụ thuộc vào công trình.

- n : hệ số tin cậy lấy n = 1,2.

- B : Bề rộng đón gió của khung đang xét (B = 6.6 m)

Bảng 5 14Tải trọng phía gió đẩy. Độ cao Z

Bảng 5 15Tải trọng phía gió hút. Độ cao Z

5.3.5.2 Thành phần động của tải trọng gió.

- Theo tiêu chuẩn TCVN 2737-2020, thành phần động của tải trọng gió được tính đến khi chiều cao công trình >40m Ở đây công trình cao 36m nên không cần tính thành phần động của tải trọng gió.

- Ta có các trường hợp chất tải cho khung:

1 - Tĩnh tải chất đầy (TT)

2 - Hoạt tải cách tầng cách nhịp 1 (HT1)

3 - Hoạt tải cách tầng cách nhịp 2 (HT2)

- Tổ hợp nội lực theo TCVN 2337-2020

+ Tổ hợp cơ bản 1: Tỉnh tải + 1 trường hợp hoạt tải với hệ số tổ hợp là 1

+ Tổ hợp cơ bản 2: Tỉnh tải + 2 trường hợp hoạt tải trở lên với hệ số tổ hợp là 0.9

- Trên cơ sở đó ta có các tổ hợp sau:

+ TH10: TT + 0.9(HT1 + HT2 + GP)

+ TH11: TT + 0.9(HT1 + HT2 + GT)

* Sử dụng phần mềm sap2000 để tính toán có biểu đồ nội lực

5.4.Tính toán cốt thép dầm khung.

5.4.1.Với tiết diện chịu mômen âm.

* Cánh nằm trong vùng chịu kéo nên bỏ qua ảnh hưởng của cánh Tính như tiết diện chữ nhật (bxh)

- Tính Với M là mô men tại vị trí tính thép.

- Tính R = R.(1 - 0,5 R) Với R tra bảng phụ thuộc vào cấp bền bê tông và nhóm cốt thép. ho= hb- a (cm) Với đối với dầm.

+ Nếu  Tăng cấp bền của bê tông

 Tính hoặc tra bảng phụ lục IX (sách Kết Cấu Bê Tông Cốt Thép giáo trình năm 2006).

Tính: (cm 2 ) Chọn As sao cho:

=> Chọn đường kính d của cốt thép thoả điều kiện: d từ 14 đến 32 (đối với dầm dọc); d không nên lớn quá bề rộng dầm Để tiện cho thi công trong mỗi dầm không nên dùng quá 3 loại đường kính cho cốt chịu lực và để cho sự chịu lực được tốt thì trong cùng một tiết diện không nên dùng các cốt có đường kính chênh nhau quá 6mm.

Diện tích của cốt thép đã chọn as.

- Tính kiểm tra hàm lượng cốt thép:

% hợp lý trong khoảng 0,7% đến 1,5%.

* Chú ý: Tại 1 tiết diện ta có 2 giá trị nội lực tổ hợp Mmax & Mmin

+ Nếu Mmax, Mmin  0  cốt thép dưới tính theo Mmax cốt thép trên đặt theo cấu tạo (AS  min b.ho).

+ Nếu Mmax  0, Mmin  0  cốt thép dưới tính theo Mmax cốt thép trên tính theoMmin

+ Nếu Mmax, Mmin < 0  cốt thép trên tính theoMmin cốt thép dưới đặt theo cấu tạo (AS  min b.ho).

5.4.2.Với tiết diện chịu mômen dương.

Hình 5.5 Tiết diện dầm chữ T

Cánh nằm trong vùng chịu nén nên ta tính toán với tiết diện chữ T.

Bề dày cánh h f > 0,1h nên bề rộng mỗi bên cánh s f , tính từ mép bụng dầm không được lớn hơn 1/6 nhịp cấu kiện và lấy b f không lớn hơn 1/2 khoảng cách của các dầm dọc.Xác định vị trí trục trung hoà:

+ M f : giá trị mômen ứng với trường hợp trục trung hoà đi qua mép dưới của cánh.

Trong đó s f thoả mãn điều kiện sau:

+ Nếu M  M f thì trục trung hoà qua cánh, việc tính toán như đối với tiết diện chữ nhật x h.

+ Nếu M > M f thì trục trung hoà qua sườn.

 + Nếu   m  R : thì từ  m tra phụ lục ta được 

Diện tích cốt thép yêu cầu:

+ Nếu   m  R : thì ta tính với trường hợp tiết diện chữ T đặt cốt kép.

Kiểm tra hàm lượng cốt thép.

  ma x Hợp lí: 0,8%    t 1,5%.Thông thường với dầm lấy  min =0,15%. Đối với nhà cao tầng  ma x = 5%.

Bảng 5.20: Tính toán cốt thép dầm

Phần Tiết Cốt M t.toán b h a h 0 A s tt  tt A s bố trí  bt tử diện thép (KN.m) (cm) (cm) (cm) (cm) (cm 2 ) (%) (cm 2 ) (%)

Thông số đầu ra Thông số đầu vào

5.4.3.Tính toán cốt đai cho dầm khung.

5.4.3.1 Sơ bộ chọn cốt đai theo điều kiện cấu tạo. Đoạn gần gối tựa: h ≤ 450 thì sct = min(h/2, 150) h > 450 thì sct = min(h/3, 300) Đoạn giữa nhịp: h ≤ 300 thì sct = min(h/2, 150) h > 300 thì sct = min(3/4h, 500) Chọn được bước đai s.

5.4.3.2 Kiểm tra khả năng chịu ứng suất nén chính ở bụng dầm. Điều kiện: trong đó: : hàm lượng cốt đai

Asw diện tích tiết diện ngang của các nhánh đai đặt trong 1 mặt phẳng vuông góc với trục cấu kiện và cắt qua tiết diện nghiêng b chiều rộng của tiết diện chữ nhật; chiều rộng sườn của tiết diện chữ T và chữ I s - khoảng cách giữa các cốt đai theo chiều dọc của cấu kiện φb1 hệ số xét đến khả năng phân phối lại nội lực của các loại bêtông khác nhau

Nếu không thỏa mãn thì tăng cấp bền của bê tông (để tăng Rb) Nếu thỏa mãn điều kiện trên thì kiểm tra tiếp các điều kiện khác.

5.4.3.3 Kiểm tra điều kiện tính toán cốt đai.

Nếu thì không cần tính toán cốt đai mà đặt theo cấu tạo như trên.

: nếu N là lực kéo. φn – hệ số xét đến ảnh hưởng của lực dọc trục. φf – hệ số xét đến ảnh hưởng của cánh tiết diện chữ T và chữ I khi cánh nằm trong vùng nén

5.4.3.4 Kiểm tra cường độ của tiết diện nghiêng theo lực cắt. Điều kiện:

Như vậy cần kiểm tra điều kiện trên với hàng loạt tiết diện nghiêng c khác nhau không vượt quá khoảng cách từ gối tựa đến vị trí Mmax và không vượt quá

, tuy nhiên trong thiết kế người ta tính lại giá trị qsw (lực cắt cốt đai phải chịu trên 1 đơn vị chiều dài) từ đó tính được khoảng cách cốt đai cần thiết và kiểm tra với khoảng cách s đã chọn xem có thỏa mãn hay không.

Tính qsw tùy trường hợp:

Sau khi tính được qsw từ 1 trong 3 trường hợp trên, để tránh xảy ra phá hoại dòn, nếu thì tính lại

Xác định lại khoảng cách cốt đai:

Kiểm tra s đã chọn với stt, nếu s ≤ stt thì thỏa mãn, nếu không cần chọn lại s và kiểm tra.

5.4.3.5 Kiểm tra điều kiện không bị phá hoại trên tiết diện nghiêng đi qua giữa 2 thanh cốt đai (khe nứt nghiêng không cắt qua cốt đai). Điều kiện:

Hoàn toàn tương tự như tính với dầm phụ D1 Kết quả được tổng hợp ở bảng sau :

Bảng 5 16 Tính toán cốt thép đai dầm

Ph ần Tiế t L dầm Q t.to án b h a h 0 f/ n A sw Q bo Q bt M b Q b Q bm in s tt s ct s m ax s s ch ọn tử diệ n (m ) (K N ) (cm ) (cm ) (cm ) (cm ) (m m )/n (m m 2 ) (K N ) (K N ) (k N m ) (K N ) (K N ) (m m ) (m m ) (m m ) (m m ) (m m ) Gố i 22 0.9 3 60 8 13 2.3 0 T.t oá n 65 6.0 8 O K 19 7.5 7 11 0.4 6 10 5.8 4 14 3 20 0 67 1 14 3 15 0 f 8s 15 0

56 C he ck 1 T hô ng số đ ầu v ào T hô ng số đ ầu ra Bố tr í th ép đ ai

Tính như cấu kiện chịu nén lệch tâm Tại 1 tiết diện có 3 tổ hợp, 1 cột có 2 tiết diện

 có 6 tổ hợp M-N  xác định cốt thép đối với từng tổ hợp, chọn giá trị Fa max trong 6 tổ hợp đó để thiết kế.

Thường cốt dọc trong cột bố trí theo dạng đối xứng : As = As’ (cường độ thép

Sau đây ta xem xét cách tính cốt thép trong cột khi chịu tổ hợp nội lực M-N.

+ Xác định độ lệch tâm:

+ Xác định độ lệch tâm ngẫu nhiên ea :

Kết cấu siêu tĩnh độ lệch tâm ban đầu: eo = max(e1,ea)

+ Ảnh hưởng của uốn dọc :

Lực dọc đặt lệch tâm làm cấu kiện có độ võng  độ lệch tâm ban đầu tăng lên thành

Ncr : lực dọc tới hạn trong cột (nếu vật liệu đồng nhất thì đó là Pth được xác định theo công thức Euler).

Do bêtông là vật liệu hỗn hợp  xác định Ncr theo công thức thực nghiệm :

 lo : chiều dài tính toán cấu kiện.

 S : hệ số kể đến ảnh hưởng của độ lệch tâm eo.

 : hệ số xét đến tính chất dài hạn của tải trọng.

: Hệ số phụ thuộc vào loại bêtông.Với bêtông nặng =1.Với các loại bêtông khác giá trị của được cho ở bảng 29 của TCXDVN 356-2005

Mdh , Ndh: momen và lực dọc do tải trọng dài hạn gây ra (= MTT , NTT).

M, N : nội lực tính toán tiết diện (lấy giá trị = giá trị tuyệt đối).

Nếu Mdh & M ngược dấu nhau thì Mdh lấy dấu “- “ khi thế vào công thức trên.

Ndh cũng lấy giá trị = giá trị tuyệt đối khi thế vào công thức trên.

Nếu xác định ra < 1 thì lấy = 1.

Cột hình chữ nhật: y  Eb , Es : mođun đàn hồi của bêtông & cốt thép.

Bêtông với cấp độ bền 25 có Eb = 27.10 6 kN/m 2 Thép : Es = 2,1.10 6 kN/m 2

I : momen quán tính phần bêtông (xem gần đúng = momen quán tính của cả tiết diện).

Is : momen quán tính phần cốt thép = b.h 3 /12.

Do lúc đầu chưa biết Fa nên cần giả thiết trước hàm lượng cốt thép t

Từ đó xác định được .

Nếu lo/h  8  có thể bỏ qua ảnh hưởng uốn dọc  =1

Có thể xãy ra các trường hợp sau:

Nếu 2a’≤ ho : thì chiều cao vùng nén

Xác định x theo phương pháp đúng dần.

(Sau khi đã tính được As , As’ cần kiểm tra lại hàm lượng cốt thép theo công thức :

Nếu chêch lệch nhiều so với giả thiết ban đầu thì cần giả thiết lại rồi tính toán lại).

Kết quả được thể hiện ở bảng dưới:

Bảng 5 17 Tính toán cốt thép cột

Ph ần Tiế t C hiề u M t.to án N t.to án b h a h 0 e 1 e a e 0  s s g cr 1 N e x Trư ờn g h ợp   t s A =A ' s tt

 s m in C he ck 1 B ố tr í th ép 

21 0.0 9 -35 11 34 60 27 60 14 17 53 84 1.0 0 41 9.8 3 60 5.4 0 Lệ ch tâ m b é 3.0 4 0.2 0% Cấ u t ạo 0.2 % 39 40 -26 77 35 15 27 27 13 00 93 81 1.0 0 38 6.6 7 46 1.6 1 Lệ ch tâ m b é 3.0 4 0.2 0% Cấ u t ạo 0.2 % 21 0.0 9 -35 11 34 60 27 60 14 17 53 84 1.0 0 41 9.8 3 60 5.4 0 Lệ ch tâ m b é 3.0 4 0.2 0% Cấ u t ạo 0.2 % -25 5.1 2 -35 40 38 72 27 72 14 25 48 16 1.0 0 43 2.0 6 61 0.4 1 Lệ ch tâ m b é 3.0 4 0.2 0% Cấ u t ạo 0.2 % -25 5.3 8 -32 66 02 78 27 78 13 88 48 26 1.0 0 43 8.1 9 56 3.1 1 Lệ ch tâ m b é 3.0 4 0.2 0% Cấ u t ạo 0.2 % 3.3 -18 46 -27 06 39 80 4 7 27 27 13 00 93 81 1.0 0 38 6.6 7 46 6.6 2 Lệ ch tâ m b é 3.0 4 0.2 0% Cấ u t ạo 0.2 % -15 9.1 9 -39 17 28 41 27 41 13 28 66 18 1.0 0 40 0.6 4 67 5.3 9 Lệ ch tâ m b é 3.0 4 0.2 0% Cấ u t ạo 0.6 % -15 9.5 5 -37 52 17 43 27 43 10 00 07 67 1.0 0 40 2.5 2 64 6.9 3 Lệ ch tâ m b é 3.0 4 0.2 0% Cấ u t ạo 0.2 % -59 22 -29 73 03 20 27 27 10 29 47 80 1.0 0 38 6.6 7 51 2.5 9 Lệ ch tâ m b é 3.0 4 0.2 0% Cấ u t ạo 0.3 % 33 0.6 3 -39 51 60 84 27 84 13 84 64 47 1.0 0 44 3.6 7 68 1.3 1 Lệ ch tâ m b é 5.9 8 0.3 9% Cấ u t ạo 0.6 % -25 3.8 9 -30 07 35 84 27 84 11 04 13 72 1.0 0 44 4.4 2 51 8.5 1 Lệ ch tâ m b é 3.0 4 0.2 0% Cấ u t ạo 0.4 % 3.9 35 6.5 3 -36 47 44 80 4 98 27 98 10 46 45 57 1.0 0 45 7.7 5 62 8.8 7 Lệ ch tâ m b é 3.0 4 0.2 0% Cấ u t ạo 0.2 % -50 05 -42 96 41 12 27 27 20 29 77 34 1.0 0 38 6.6 7 74 0.7 6 Lệ ch tâ m b é 3.0 4 0.2 0% Cấ u t ạo 1.5 % -68 11 -39 00 94 17 27 27 10 57 76 57 1.0 0 38 6.6 7 67 2.5 8 Lệ ch tâ m b é 3.0 4 0.2 0% Cấ u t ạo 0.2 % 23 2.9 0 -25 40 08 92 27 92 16 25 93 16 1.0 0 45 1.6 9 43 7.9 5 Lệ ch tâ m lớ n 3.0 4 0.2 0% Cấ u t ạo 1.2 % 26 9.3 0 -43 30 73 62 27 62 21 12 42 59 1.0 0 42 2.1 8 74 6.6 8 Lệ ch tâ m b é 8.7 3 0.5 7% O K 1.6 % -37 9.4 4 -25 74 40 14 7 27 14 7 13 53 28 92 1.0 0 50 7.3 9 44 3.8 6 Lệ ch tâ m lớ n 3.0 4 0.2 0% Cấ u t ạo 0.8 % 3.9 30 4.8 5 -39 35 26 80 4 77 27 77 10 94 65 02 1.0 0 43 7.4 7 67 8.4 9 Lệ ch tâ m b é 4.2 2 0.2 8% Cấ u t ạo 0.2 % 50 16 -42 95 22 12 27 27 20 82 61 98 1.0 0 38 6.6 7 74 0.5 6 Lệ ch tâ m b é 3.0 4 0.2 0% Cấ u t ạo 1.6 % -23 2.8 1 -25 39 02 92 27 92 95 53 7.6 5 1.0 0 45 1.6 9 43 7.7 6 Lệ ch tâ m lớ n 3.0 4 0.2 0% Cấ u t ạo 0.2 % 68 20 -38 99 87 17 27 27 17 24 11 79 1.0 0 38 6.6 7 67 2.3 9 Lệ ch tâ m b é 3.0 4 0.2 0% Cấ u t ạo 1.1 % -26 9.2 2 -43 29 54 62 27 62 21 53 88 17 1.0 0 42 2.1 8 74 6.4 7 Lệ ch tâ m b é 8.7 1 0.5 7% O K 1.7 % -30 4.7 6 -39 34 19 77 27 77 14 65 42 77 1.0 0 43 7.4 7 67 8.3 1 Lệ ch tâ m b é 4.2 0 0.2 8% Cấ u t ạo 0.7 % 3.9 37 9.5 2 -25 73 34 80 4 14 7 27 14 7 95 92 5.6 2 1.0 0 50 7.4 8 44 3.6 8 Lệ ch tâ m lớ n 3.0 4 0.2 0% Cấ u t ạo 0.2 % 15 9.2 5 -39 20 75 41 27 41 26 12 94 66 1.0 0 40 0.6 2 67 5.9 9 Lệ ch tâ m b é 3.0 4 0.2 0% Cấ u t ạo 2.4 % 59 30 -29 76 63 20 27 27 13 95 87 15 1.0 0 38 6.6 7 51 3.2 1 Lệ ch tâ m b é 3.0 4 0.2 0% Cấ u t ạo 0.8 % 15 9.6 1 -37 55 71 42 27 42 22 71 63 66 1.0 0 40 2.5 0 64 7.5 4 Lệ ch tâ m b é 3.0 4 0.2 0% Cấ u t ạo 2.0 % 10 f1 8 -33 0.5 3 -39 55 07 84 27 84 30 13 27 51 1.0 0 44 3.5 7 68 1.9 1 Lệ ch tâ m b é 6.0 3 0.4 0% Cấ u t ạo 2.9 % -35 6.4 5 -36 51 04 98 27 98 22 94 89 34 1.0 0 45 7.6 3 62 9.4 9 Lệ ch tâ m b é 3.0 4 0.2 0% Cấ u t ạo 2.0 % 25 3.9 7 -30 10 95 80 4 84 27 84 15 47 35 84 1.0 0 44 4.3 5 51 9.1 3 Lệ ch tâ m b é 3.0 4 0.2 0% Cấ u t ạo 1.0 % tử diệ n dà i c ột (K N m ) (K N ) (cm ) (cm ) (cm ) (cm ) (m m ) (m m ) (m m ) (% ) (K N ) (m m ) (m m ) tín h to án (cm 2) (% ) (% ) A s= A 's (% ) s b t

3.3 36 9.4 3 -24 78 17 80 4 14 9 27 14 9 0.2 % 13 29 36 74 1.0 0 50 9.0 8 42 7.2 7 Lệ ch tâ m lớ n 3.0 4 0.2 0% Cấ u t ạo -11 7.8 0 -33 54 08 35 27 35 0.2 % 14 85 61 61 1.0 0 39 5.1 2 57 8.2 9 Lệ ch tâ m bé 3.0 4 0.2 0% Cấ u t ạo -88 89 -37 26 42 24 27 27 0.2 % 15 27 65 85 1.0 0 38 6.6 7 64 2.4 9 Lệ ch tâ m bé 3.0 4 0.2 0% Cấ u t ạo 86 53 -33 25 04 26 27 27 0.2 % 14 69 64 14 1.0 0 38 6.6 7 57 3.2 8 Lệ ch tâ m bé 3.0 4 0.2 0% Cấ u t ạo -31 5.1 2 -24 49 13 12 9 27 12 9 0.2 % 13 11 95 90 1.0 0 48 8.6 7 42 2.2 6 Lệ ch tâ m lớ n 3.0 4 0.2 0% Cấ u t ạo 62 53 -36 97 38 17 27 27 0.2 % 15 14 82 27 1.0 0 38 6.6 7 63 7.4 8 Lệ ch tâ m bé 3.0 4 0.2 0% Cấ u t ạo 3.3 11 7.8 3 -33 54 81 80 4 35 27 35 0.2 % 14 85 57 01 1.0 0 39 5.1 2 57 8.4 2 Lệ ch tâ m bé 3.0 4 0.2 0% Cấ u t ạo -36 9.4 1 -24 78 90 14 9 27 14 9 0.2 % 13 29 36 16 1.0 0 50 9.0 2 42 7.4 0 Lệ ch tâ m lớ n 3.0 4 0.2 0% Cấ u t ạo 88 88 -37 27 23 24 27 27 0.2 % 15 27 60 73 1.0 0 38 6.6 7 64 2.6 3 Lệ ch tâ m bé 3.0 4 0.2 0% Cấ u t ạo 31 5.1 6 -24 49 86 12 9 27 12 9 0.2 % 13 11 95 62 1.0 0 48 8.6 5 42 2.3 9 Lệ ch tâ m lớ n 3.0 4 0.2 0% Cấ u t ạo -86 49 -33 25 77 26 27 27 0.2 % 14 69 60 72 1.0 0 38 6.6 7 57 3.4 1 Lệ ch tâ m bé 3.0 4 0.2 0% Cấ u t ạo -62 46 -36 98 19 17 27 27 0.2 % 15 14 78 23 1.0 0 38 6.6 7 63 7.6 2 Lệ ch tâ m bé 3.0 4 0.2 0% Cấ u t ạo 3.3 25 5.4 2 -32 62 84 80 4 78 27 78 1.0 % 22 15 95 56 1.0 0 43 8.2 8 56 2.5 6 Lệ ch tâ m bé 3.0 4 0.2 0% Cấ u t ạo 18 50 -27 03 21 7 27 27 1.3 % 24 31 84 04 1.0 0 38 6.6 7 46 6.0 7 Lệ ch tâ m bé 3.0 4 0.2 0% Cấ u t ạo 25 5.1 9 -35 37 33 72 27 72 0.4 % 16 24 07 61 1.0 0 43 2.1 4 60 9.8 8 Lệ ch tâ m bé 3.0 4 0.2 0% Cấ u t ạo -39 38 -26 74 17 15 27 27 0.4 % 14 99 40 31 1.0 0 38 6.6 7 46 1.0 6 Lệ ch tâ m bé 3.0 4 0.2 0% Cấ u t ạo -21 0.1 0 -35 08 29 60 27 60 0.6 % 18 20 08 09 1.0 0 41 9.8 9 60 4.8 8 Lệ ch tâ m bé 3.0 4 0.2 0% Cấ u t ạo -21 0.1 0 -35 08 29 60 27 60 0.4 % 16 26 78 62 1.0 0 41 9.8 9 60 4.8 8 Lệ ch tâ m bé 3.0 4 0.2 0% Cấ u t ạo 3.3 -21 98 -24 12 41 80 4 9 27 27 1.9 % 29 87 71 35 1.0 0 38 6.6 7 41 5.9 3 Lệ ch tâ m lớ n 3.0 4 0.2 0% Cấ u t ạo -22 6.1 8 -31 25 75 72 27 72 2.0 % 32 38 65 69 1.0 0 43 2.3 6 53 8.9 2 Lệ ch tâ m bé 3.0 4 0.2 0% Cấ u t ạo -22 6.1 8 -31 25 75 72 27 72 2.1 % 32 84 47 51 1.0 0 43 2.3 6 53 8.9 2 Lệ ch tâ m bé 3.0 4 0.2 0% Cấ u t ạo 22 2.4 2 -30 96 71 72 27 72 1.5 % 27 44 48 03 1.0 0 43 1.8 2 53 3.9 2 Lệ ch tâ m bé 3.0 4 0.2 0% Cấ u t ạo 28 74 -23 83 37 12 27 27 1.2 % 22 68 88 89 1.0 0 38 6.6 7 41 0.9 3 Lệ ch tâ m lớ n 3.0 4 0.2 0% Cấ u t ạo 22 2.4 2 -30 96 71 72 27 72 2.1 % 32 84 10 50 1.0 0 43 1.8 2 53 3.9 2 Lệ ch tâ m bé 3.0 4 0.2 0% Cấ u t ạo 3.3 30 0.8 8 -23 55 55 80 4 12 8 27 12 8 0.2 % 13 91 66 39 1.0 0 48 7.7 3 40 6.1 3 Lệ ch tâ m lớ n 3.0 4 0.2 0% Cấ u t ạo -86 22 -28 12 13 31 27 31 1.0 % 22 14 75 53 1.0 0 39 0.6 6 48 4.8 5 Lệ ch tâ m bé 3.0 4 0.2 0% Cấ u t ạo -63 49 -31 58 43 20 27 27 1.4 % 26 65 97 85 1.0 0 38 6.6 7 54 4.5 6 Lệ ch tâ m bé 3.0 4 0.2 0% Cấ u t ạo 80 77 -27 83 09 29 27 29 1.6 % 28 60 30 92 1.0 0 38 9.0 2 47 9.8 4 Lệ ch tâ m bé 3.0 4 0.2 0% Cấ u t ạo -29 9.1 5 -23 26 51 12 9 27 12 9 0.4 % 15 01 48 06 1.0 0 48 8.5 8 40 1.1 2 Lệ ch tâ m lớ n 3.0 4 0.2 0% Cấ u t ạo 58 44 -31 29 39 19 27 27 1.4 % 26 67 92 88 1.0 0 38 6.6 7 53 9.5 5 Lệ ch tâ m bé 3.0 4 0.2 0% Cấ u t ạo 0.8 4% 0.8 4% 0.8 4% 0.8 4% 0.8 4% 10 f1 8

3.3 86 20 -28 12 60 80 4 31 27 31 0.8 % 20 70 37 69 1.0 0 39 0.6 5 48 4.9 3 Lệ ch tâ m b é 3.0 4 0.2 0% Cấ u t ạo -30 0.8 9 -23 56 02 12 8 27 12 8 1.6 % 27 21 88 06 1.0 0 48 7.7 1 40 6.2 1 Lệ ch tâ m lớ n 3.0 4 0.2 0% Cấ u t ạo 63 45 -31 58 96 20 27 27 1.7 % 30 33 74 78 1.0 0 38 6.6 7 54 4.6 5 Lệ ch tâ m b é 3.0 4 0.2 0% Cấ u t ạo 29 9.1 9 -23 26 98 12 9 27 12 9 2.3 % 34 61 43 34 1.0 0 48 8.5 7 40 1.2 0 Lệ ch tâ m lớ n 3.0 4 0.2 0% Cấ u t ạo -80 73 -27 83 56 29 27 29 0.9 % 21 09 08 77 1.0 0 38 9.0 0 47 9.9 2 Lệ ch tâ m b é 3.0 4 0.2 0% Cấ u t ạo -58 37 -31 29 92 19 27 27 1.8 % 31 09 56 85 1.0 0 38 6.6 7 53 9.6 4 Lệ ch tâ m b é 3.0 4 0.2 0% Cấ u t ạo 3.3 22 6.2 4 -31 23 09 80 4 72 27 72 0.2 % 14 22 70 59 1.0 0 43 2.4 4 53 8.4 6 Lệ ch tâ m b é 3.0 4 0.2 0% Cấ u t ạo 22 01 -24 09 65 9 27 27 1.4 % 25 08 19 87 1.0 0 38 6.6 7 41 5.4 6 Lệ ch tâ m lớ n 3.0 4 0.2 0% Cấ u t ạo 22 6.2 4 -31 23 09 72 27 72 0.9 % 21 54 46 72 1.0 0 43 2.4 4 53 8.4 6 Lệ ch tâ m b é 3.0 4 0.2 0% Cấ u t ạo -28 76 -23 80 61 12 27 27 1.5 % 25 73 32 87 1.0 0 38 6.6 7 41 0.4 5 Lệ ch tâ m lớ n 3.0 4 0.2 0% Cấ u t ạo -22 2.4 6 -30 94 05 72 27 72 0.2 % 14 22 55 32 1.0 0 43 1.9 0 53 3.4 6 Lệ ch tâ m b é 3.0 4 0.2 0% Cấ u t ạo -22 2.4 6 -30 94 05 72 27 72 0.9 % 21 50 10 09 1.0 0 43 1.9 0 53 3.4 6 Lệ ch tâ m b é 3.0 4 0.2 0% Cấ u t ạo 3.3 -34 37 -21 18 21 80 4 16 27 27 0.2 % 13 00 93 81 1.0 0 38 6.6 7 36 5.2 1 Lệ ch tâ m lớ n 3.0 4 0.2 0% Cấ u t ạo -21 3.0 8 -27 11 05 79 27 79 0.6 % 18 20 54 07 1.0 0 43 8.6 0 46 7.4 2 Lệ ch tâ m b é 3.0 4 0.2 0% Cấ u t ạo -21 3.0 8 -27 11 05 79 27 79 0.2 % 14 19 22 62 1.0 0 43 8.6 0 46 7.4 2 Lệ ch tâ m b é 3.0 4 0.2 0% Cấ u t ạo 22 2.9 6 -26 82 01 83 27 83 0.7 % 19 36 09 12 1.0 0 44 3.1 3 46 2.4 1 Lệ ch tâ m b é 3.0 4 0.2 0% Cấ u t ạo 27 31 -20 89 17 13 27 27 0.2 % 13 00 93 81 1.0 0 38 6.6 7 36 0.2 0 Lệ ch tâ m lớ n 3.0 4 0.2 0% Cấ u t ạo 22 2.9 6 -26 82 01 83 27 83 0.2 % 14 24 49 06 1.0 0 44 3.1 3 46 2.4 1 Lệ ch tâ m b é 3.0 4 0.2 0% Cấ u t ạo 3.3 26 6.9 7 -21 76 70 80 4 12 3 27 12 3 0.2 % 13 65 97 26 1.0 0 48 2.6 5 37 5.2 9 Lệ ch tâ m lớ n 3.0 4 0.2 0% Cấ u t ạo -46 43 -23 26 42 20 27 27 0.5 % 16 98 51 92 1.0 0 38 6.6 7 40 1.1 1 Lệ ch tâ m lớ n 3.0 4 0.2 0% Cấ u t ạo -27 55 -26 41 25 10 27 27 0.2 % 14 73 66 83 1.0 0 38 6.6 7 45 5.3 9 Lệ ch tâ m b é 3.0 4 0.2 0% Cấ u t ạo 59 45 -22 97 38 26 27 27 0.6 % 18 47 50 38 1.0 0 38 6.6 7 39 6.1 0 Lệ ch tâ m lớ n 3.0 4 0.2 0% Cấ u t ạo -27 9.6 3 -21 47 66 13 0 27 13 0 0.2 % 13 72 92 26 1.0 0 49 0.2 0 37 0.2 9 Lệ ch tâ m lớ n 3.0 4 0.2 0% Cấ u t ạo 39 41 -26 12 21 15 27 27 0.2 % 14 81 61 62 1.0 0 38 6.6 7 45 0.3 8 Lệ ch tâ m lớ n 3.0 4 0.2 0% Cấ u t ạo 3.3 46 40 -23 26 70 80 4 20 27 27 0.2 % 14 17 33 99 1.0 0 38 6.6 7 40 1.1 6 Lệ ch tâ m lớ n 3.0 4 0.2 0% Cấ u t ạo -26 7.0 0 -21 76 99 12 3 27 12 3 0.4 % 16 12 85 96 1.0 0 48 2.6 5 37 5.3 4 Lệ ch tâ m lớ n 3.0 4 0.2 0% Cấ u t ạo 27 49 -26 41 58 10 27 27 0.2 % 14 73 64 82 1.0 0 38 6.6 7 45 5.4 4 Lệ ch tâ m b é 3.0 4 0.2 0% Cấ u t ạo 27 9.6 7 -21 47 95 13 0 27 13 0 0.7 % 18 41 93 57 1.0 0 49 0.2 0 37 0.3 4 Lệ ch tâ m lớ n 3.0 4 0.2 0% Cấ u t ạo -59 41 -22 97 66 26 27 27 0.3 % 15 00 29 75 1.0 0 38 6.6 7 39 6.1 5 Lệ ch tâ m lớ n 3.0 4 0.2 0% Cấ u t ạo -39 34 -26 12 54 15 27 27 0.2 % 14 81 59 58 1.0 0 38 6.6 7 45 0.4 4 Lệ ch tâ m lớ n 3.0 4 0.2 0% Cấ u t ạo 0.8 4% 0.8 4% 0.8 4% 0.8 4% 0.8 4% 10 f1 8

TÍNH TOÁN MÓNG KHUNG TRỤC 3

Công trình gồm có 10 tầng nổi Chiều cao của công trình kể từ cốt ± 0,00 là 39.8 m Công trình là nhà nhiều tầng khung BTCT

Theo TCXD 205:1998 độ lún lớn nhất cho phép Sgh = 8cm, độ lún lệch tương đối giới hạn là Δgh = 0,002.

6.1.1 Đặc điểm địa chất công trình.

Theo kết quả khảo sát,địa tầng được phân chia theo thứ tự từ trên xuống dưới như sau :

Bảng 6 1 Các chỉ tiêu cơ lý của các lớp đất.

g ( kN /m 3 ) Độ ẩm tự nhiên W(%)

Modul biến dạng E ( kN / m 2 ) Độ sệt B

Lực dính đơn vị C (KN/ m 2 )

Hình 6 1 Mặt cắt trục địa chất

6.1.2 Đánh giá điều kiện địa chất.

- Lớp đất 1,2: Là lớp đất trung bình tốt, có tính nén lún trung bình, khả năng chịu tải và biến dạng trung bình.

- Lớp đất 3: Là lớp đất tốt, có tính nén lún thấp, khả năng chịu tải cao và biến dạng nhỏ

=> Kết luận : Lớp đất thứ 3 ở trạng thái nửa cứng, cứng, có khả năng chịu tải lớn nên thích hợp để làm móng cho công trình

6.1.3 Lựa chọn phương án móng.

Công trình thuộc loại công trình cao tầng có tải trọng trung bình, sử dụng giải pháp khung BTCT toàn khối Công trình được xây dựng ở thành phố ,thuộc khu vực dân cư ,trạng thái đất tương đối tốt ,căn cứ vào địa chất thủy văn và khả năng thi công của đơn vị thi công ta chọn phương án móng cọc ép.

+ Có khả năng chịu được tải trọng lớn.

+ Chịu tải trọng ngang và lực nhổ lớn.

+ Giảm được độ lún chênh lệch lún của móng.

+ Móng cọc cho phép thi công nhanh, không phụ thuộc vào thời tiết. + Khi thi công có thể dùng các biện pháp cơ giới hóa vận chuyển và đóng cọc.

+ Giảm tiếng ồn và chấn động so với loại cọc đóng nên ít gây nguy hiểm đến nền đất của các công trình gần khu vực gây dựng.

+ Chất lượng cọc được đảm bảo vì cọc được chế tạo ở nhà máy hoặc tại công trường trong bãi đúc cọc nên dễ kiểm tra chất lượng cọc. + Giảm được sử dụng vật liệu trong móng.

+ Ít chịu tác dụng phá hoại của môi trường xung quanh.

+ Tốn nhiều thép cấu tạo để chịu lực khi vận chuyển và cẩu lắp.

+ Nếu đúc cọc tại công trường thì phải bố trí thêm bãi đúc cọc.

6.2 Thiết kế móng cọc ép.

6.2.1.Các giả thuyết tính toán.

Việc tính toán móng cọc đài thấp dựa vào các giả thiết sau :

+ Tải trọng ngang hoàn toàn do các lớp đất từ đáy đài trở lên tiếp nhận. + Sức chịu tải của cọc trong móng được xác định như với cọc đơn đứng riêng rẽ, không kể đến ảnh hưởng của nhóm cọc.

+ Tải trọng của công trình qua đài cọc chỉ truyền lên các cọc chứ không trực tiếp truyền lên phần đất nằm giữa các cọc tại mặt tiếp giáp với đài cọc.

+ Khi kiểm tra cường độ của nền đất và khi xác định độ lún của móng cọc thì người ta coi móng cọc như một móng khối quy ước bao gồm cọc, đài cọc và phần đất giữa các cọc.

+ Vì việc tính toán móng khối quy ước giống như tính toán móng nông trên nền thiên nhiên (bỏ qua ma sát ở mặt bên móng) cho nên trị số moment của tải trọng ngoài tại đáy móng khối quy ước được lấy giảm đi một cách gần đúng bằng trị số moment của tải trọng ngoài so với cao trình đáy đài.

+ Đài cọc xem như tuyệt đối cứng, cọc và đài cọc xem như liên kết ngàm cứng.

6.2.2 Xác định tải trọng tác dụng lên móng.

Vì khung đối xứng nên chỉ cần tính toán móng cho 1 nửa khung, nửa còn lại lấy đối xứng qua trục đối xứng Tính toán cho móng trục ( 3-B ).

6.2.2.1.Tải trọng do khung truyền vào móng.

Tải trọng do khung truyền vào móng lấy từ bảng tổ hợp nội lực khung tại tiết diện chân cột tầng 1ngàm vào mặt móng dùng cặp nội lực ( Nmax - Mtư - Qtư ) để tính toán cho móng :

+ Khi tính toán với TTGH1 dùng tổ hợp nội lực tính toán.

+ Khi tính toán với TTGH2 dùng tổ hợp nội lực tiêu chuẩn.

Do khi tính toán khung ta dùng tải trọng tính toán nên nội lực trong khung là nội lực tính toán Để đơn giản nội lực tiêu chuẩn có thể được suy ra từ nội lực tính toán như sau :

; Với 1,15 : hệ số vượt tải trung bình.

Ta có bảng tổ hợp nội lực tại chân cột tầng 1 như sau :

Bảng 6 2 Tổ hợp nội lực tính toán của móng 2B

Trường hợp tải trọng Tổ hợp cơ bản tính toán

TT HT1 HT2 GT GP M max ;N tư ;Q tư M min ;N tư ;Q tư M tư ;N max ;Q tư

Bảng 6 3 Bảng tải trọng tác dụng lên móng M1

Cấu kiện Nội lực tính toán

N max (kN) M tu (kN.m) Q tư (kN)

Bảng 6 4 Bảng tải trọng tác dụng lên móng M2

N max (kN) M tu (kN.m) Q tư (kN)

6.2.3 Chọn loại cọc và chọn sơ bộ kích thước cọc cho các móng trong khung trục 2.

Việc lựa chọn kích thước tiết diện ngang cọc và chiều dài cọc phụ thuộc vào :

 Tải trọng công trình, tính chất tải trọng.

 Điều kiện địa chất nơi xây dựng công trình.

 Khả năng thi công của đơn vị thi công.

Ta thấy lớp đất thứ 3 là lớp đất sét có chiều dày vô cùng là lớp đất có khả năng chịu tải lớn nhất, do đó ta cắm cọc vào lớp đất thứ 3 là tốt nhất Vậy ta chọn chiều dài cọc 24m, trong đó 0,5m được ngàm vào đài ( đoạn cọc ngàm vào đài 0,5m, đập vỡ đầu cọc cho cốt thép ngàm vào đài 1 đoạn 25 ) và 8 m được cắm vào lớp đất sét Tiết diện ngang của cọc là : 30 x 30 (cm 2 ).

 Bê tông cọc B25 có : Rb = 14,5 MPa ; Rbt = 1,05 MPa

 Cốt thép nhóm AI : Rs = Rsc = 225 MPa ; Rsw = 175 MPa.

 Cốt thép nhóm AII : Rs = Rsc = 280 MPa ; Rsw = 225 MPa.

6.3.2 Chọn kích thước đài cọc.

Hình dạng và kích thước của đỉnh đài phụ thuộc vào hình dạng và kích thước đáy công trình.Còn hình dạng và kích thước đáy đài phụ thuộc vào :

 Tải trọng công trình tác dụng.

 Cách bố trí cọc trong đài.

 Khoảng cách giữa các cọc với nhau tính từ tim cọc : ≥ 3d

- Khoảng cách từ tim cọc biên đến mép ngoài của đài là : c ≥ 1d ( d : đường kính của cọc ).

Mặt khác do tải trọng công trình nhỏ, do đó số lượng cọc ta chọn là 4 cọc có tiết diện 30x30 (cm 2 ) , ta chọn tiết diện đài cọc là : a x b = 2 x 2 (m 2 ).

6.3.3 Chọn chiều sâu chôn đài.

Chiều sâu chôn đài được lựa chọn dựa vào giả thiết là toàn bộ tải trọng ngang do đất từ đáy đài trở lên mặt đất tự nhiên tiếp nhận Do vậy chiều sâu chôn đài được xác định phải thõa mãn điều kiện sau : h ≥ 0,7.hmin

 φ : góc ma sát trong của đất tại đáy đài φ = 14 o 38’

  : dung trọng của đất tại đáy đài  = 19,61 (kN/m 3 )

 b : cạnh đáy đài thẳng góc với tải trọng ngang b = 2m

 ∑ H : tổng tải trọng ngang ∑ H =Q tt = 114,15(kN)

Chiều sâu chôn đài được xác định theo điều kiện : h ≥ 0,7.hmin = 0,7 1,86 = 1,3 (m)

→ Chọn chiều sâu chôn đài : h = 1,5( m )

6.3.4 Tính sức chịu tải của cọc.

6.3.4.1 Theo vật liệu làm cọc.

- Ra ,Fa : cường độ chịu kéo khi nén tính toán và diện tích tiết diện ngang cốt thép dọc trong cọc.

- Rb ,Fb : cường độ chịu nén của bê tông và diện tích mặt cắt ngang thân cọc ( phần bê tông ).

- φ : hệ số uốn dọc của cọc (với móng cọc đài thấp,cọc xuyên qua các lớp đất khác nhau, lấy φ = 1).

Tiết diện ngang cọc là 0,3 x 0,3 (m 2 ), dùng 418 có Fa = 1,108.10 -3 (m 2 )

Vậy diện tích mặt cắt ngang cọc bê tông :

Ta có : Ra = 280000 (kN/m 2 ) ; Rb = 14500 (kN/m 2 )

→ Vậy sức chịu tải tính toán của cọc theo vật liệu :

Giả thiết lực ma sát quanh thân cọc phân bố đều theo chiều sâu trong phạm vi mỗi lớp đất và phản lực ở mũi cọc phân bố đều trên tiết diện ngang của cọc.

Sức chịu tải của cọc được xác định theo TCVN 10304-2014 :

Rc,u=c.(cq.qb.Ab+u∑cf.fi.li)

+ c: Là hệ số điều kiện làm việc của cọc trong đất, c =1;

+ qb: Là cường độ sức kháng của đất dưới mũi cọc, tra theo Bảng 2 trong TCVN 10304- 2014(trang 23-24) phục thuộc vào chiều sâu mũi cọc.

+ u: Là chu vi tiết diện ngang thân cọc.

+ fi: Là cường độ sức kháng trung bình của lớp đất thứ “i” trên thân cọc, lấy theo Bảng 3 trong TCVN 10304-2014(trang 25).

+ li : Chiều dày của lớp phân tố thứ i ,theo quy phạm: li ≤ 2m

+ cq và cf : Tương ứng là các hệ số điều kiện làm việc của đất dưới mũi và trên thân cọc có xét đến ảnh hưởng của phương pháp hạ cọc đến sức kháng của đất (xem Bảng 4 TCVN 10304-2014) lấy cq = cf =1

Bảng 6 5 Bảng tính toán lớp đất SỨC CHỊU TẢI CỦA ĐẤT NỀN THEO PHƯƠNG PHÁP THỐNG KÊ

STT Lớp đất li zi Độ sệt

SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC THEO ĐẤT NỀN = = 1309,1

Hình 6 2Cột địa chất và chiều sâu chôn cọc.

Vậy sức chịu tải của cọc theo nền đất:

Sức chịu tải tính toán của cọc theo nền:

Với : Ktc n là hệ số tin cậy của cọc chịu nén Lấy Ktc n = 1,4.

Vậy sức chịu tải giới hạn của cọc :

[P]= min( Pvl,Rca) = min (1615,24 ; 1451,4) = 1451,4 (kN)

6.3.5 Xác định số lượng cọc, bố trí cọc và diện tích đáy đài.

6.3.5.1 Xác định số lượng cọc.

 ∑ N tt : tổng tải trọng thẳng đứng tính toán tại đáy đài.

Với : + Fđ : diện tích sơ bộ đáy đài Fđ = 2.2 = 4 (m 2 ) + tb : dung trọng trung bình giữa vật liệu làm móng và đất nền.

tb = (20 ÷ 22) kN/m 3 , lấy tb = 20 (kN/m 3 ).

 [P] : sức chịu tải của cọc [P] 51,4 (kN)

 β : hệ số kinh nghiệm kể đến ảnh hưởng của moment, tải trọng ngang và số lượng cọc trong đài

Với móng cọc đài thấp : β = (1 ÷1,5) , lấy β = 1,25

Vậy số lượng cọc trong móng :

Vậy chọn số lượng cọc là n = 4 (cọc)

6.3.5.2 Bố trí cọc và xác định diện tích đáy đài.

6.3.5.3 Kiểm tra tải trọng tác dụng lên cọc.

Khi móng chịu tải trọng lệch tâm sẽ xảy ra hiện tượng một số cọc trong móng chịu tải trọng lớn và một số cọc chịu tải trọng bé, đôi khi có cọc chịu kéo.Trong thiết kế nên tạo cho tất cả các cọc đều chịu nén là tốt nhất.

Vậy kiểm tra tải trọng tác dụng lên cọc trong trường hợp này tiến hành như sau:

- [P] : sức chịu tải giới hạn của cọc [P] = 1451,4(kN)

- Po max,min : tải trọng tác dụng lên cọc chịu nén và chịu kéo nhiều nhất, được xác định như sau :

- ∑ N tt : tổng tải trọng thẳng đứng tính toán tại đáy đài

- n : số lượng cọc trong đài , n = 4 ( cọc )

- Mx , My : tổng moment của tải trọng ngoài so với trục đi qua trọng tâm của các tiết diện cọc tại đáy đài.

Với moment và lực xô ngang tác dụng lên móng theo phương ox nên Mx = 0 , moment đối với trục oy tại đáy đài :

- x max n , y max n : khoảng cách từ trọng tâm của cọc chịu nén nhiều nhất theo trục x và y đến trọng tâm của các tiết diện cọc tại đáy đài x max n =0,75( m ) ; y max n = 0,55 (m)

- x max k , y max k : khoảng cách từ trọng tâm của cọc chịu kéo nhiều nhất theo trục x và y đến trọng tâm của các tiết diện cọc tại đáy đài x max k =0,75( m ) ; y max k = 0,55 (m)

- x i , y i : khoảng cách từ tâm cọc thứ i theo trục x và y đến trục trọng tâm của các tiết diện cọc tại đáy đài xi = 0,55 (m) ; yi = 0,55 (m)

6.3.6 Kiểm tra nền đất tại mặt phẳng mũi cọc và kiểm tra lún cho móng cọc.

6.3.6.1 Kiểm tra nền đất tại mặt phằng mũi cọc.

Giả thiết đài cọc, cọc và phần đất giữa các cọc là móng khối quy ước.

Diện tích đáy móng khối quy ước xác định theo công thức :

 A1 ,B1 : khoảng cách từ mép 2 hàng cọc ngoài cùng đối diện nhau theo 2 phía A1 = 1,7 (m) ; B1 = 1,7 (m)

 L : chiều dài cọc tính từ đáy đài đến mũi cọc L = 23,5 (m)

 α : góc mở rộng so với trục thẳng đứng kể từ mép ngoài hàng cọc ngoài cùng : Với :

+ φ tb tc : góc nội ma sát trung bình các lớp đất mà cọc đi qua. + φ1 ,φ2 ,φ3 : góc nội ma sát của các lớp đất thứ 1, 2, 3 mà cọc đi qua.

+ h1 ,h2 ,h3 :chiều dày lớp đất thứ 1, 2, 3 mà cọc đi qua.

THI CÔNG (25%)

DỰ TOÁN CHI PHÍ XÂY DỰNG TẦNG ĐIỂN HÌNH TẦNG 3

- Nghị định số 10/2021/NĐ-CP ngày 09/02/2021 của Chính phủ về quản lý chi phí đầu tư xây dựng (thay thế Nghị định 68/2019/NĐ-CP)

- Thông tư số 08/2021/TT-BXD ngày 02/08/2021 của Bộ Xây dựng hướng dẫn phương pháp xác định chi phí lập và tổ chức thực hiện quy chế quản lý kiến trúc Hiệu lực từ 17/09/2021.

- Thông tư số 11/2021/TT-BXD ngày 31/08/2021 của Bộ Xây dựng Quy định chi tiết một số nội dung về xác định và quản lý chi phí đầu tư xây dựng

- Thông tư số 12/2021/TT-BXD ngày 31/08/2021 của Bộ Xây dựng Ban hành định mức xây dựng Hiệu lực từ 15/10/2021.

- Định mức Chi phí Quản lý dự án và tư vấn đầu tư xây dựng theo Phụ lục VIII kèm theo

- Thông tư số 12/2021/TT-BXD ngày 31/08/2021 của Bộ Xây dựng Ban hành định mức xây dựng

- Thông tư số 13/2021/TT-BXD ngày 31/08/2021 của Bộ Xây dựng Hướng dẫn phương pháp xác định các chỉ tiêu kinh tế kỹ thuật và đo bóc khối lượng công trình Hiệu lực từ 15/10/2021.

- Quyết định số 65/QĐ-BXD ngày 20/01/2021 của Bộ Xây dựng ban hành suất vốn đầu tư và giá xây dựng tổng hợp bộ phận kết cấu công trình năm 2020

- Văn bản số 1717/BXD-KTXD ngày 17/05/2021 của Bộ Xây dựng đính chính Quyết định số 65/QĐ-BXD nói trên.

- Thông tư số 14/2021/TT-BXD ngày 08/09/2021 của Bộ Xây dựng hướng dẫn xác định chi phí bảo trì công trình xây dựng Hiệu lực từ 01/11/2021.

- Thông tư số 258/2016/TT-BTC ngày 11/11/2016 của Bộ Tài chính quy định mức thu, chế độ thu, nộp, quản lý và sử dụng phí thẩm định phê duyệt thiết kế phòng cháy và chữa cháy

7.2 Các bảng biểu tính theo dự toán.

Bảng 7 1 Bảng tổng hợp kinh phí đầu tư xây dựng tầng điển hình

BẢNG TỔNG HỢP KINH PHÍ HẠNG MỤC

CÔNG TRÌNH: CHUNG CƯ CABANA SAIGON

HẠNG MỤC: DỰ TOÁN PHẦN THÔ VÀ HOÀN THIỆN

STT Khoản mục chi phí Ký hiệu

- Đơn giá vật liệu A1 Theo bảng tiên lượng 754,736,325

- Chênh lệch vật liệu CLVL Theo bảng tổng hợp vật liệu

- Đơn giá nhân công B1 Theo bảng tiên lượng 783,066,213

- Chênh lệch nhân công CLNC Theo bảng tổng hợp nhân công

- Nhân hệ số điều chỉnh hsnc B1 + CLNC 1,193,796,648

- Đơn giá máy C1 Theo bảng tiên lượng 62,461,981

- Chênh lệch máy CLM Theo bảng tổng hợp máy

- Nhân hệ số điều chỉnh hsm C1 +CLM 62,461,981

I CHI PHÍ TRỰC TIẾP T VL + NC + M 2,465,624,358

II CHI PHÍ GIÁN TIẾP

2 Chi phí nhà tạm để ở và điều hành thi công

3 Chi phí một số công việc không xác định được khối lượng từ thiết kế

TỔNG CHI PHÍ GIÁN TIẾP GT C + LT + TT 268,753,055

III THU NHẬP CHỊU THUẾ TÍNH

Chi phí xây dựng trước thuế G T + GT + TL 2,884,768,171

IV THUẾ GIÁ TRỊ GIA TĂNG GTGT G x 10% 288,476,817

Chi phí xây dựng sau thuế Gxd G + GTGT 3,173,244,988

Bằng chữ: Ba tỷ một trăm bảy mươi ba triệu hai trăm bốn mươi bốn nghìn chín trăm tám mươi tám đồng chẵn./

Bảng 7 2 Bảng tổng hợp chi phí nhân công

BẢNG TỔNG HỢP NHÂN CÔNG CÔNG TRÌNH: CHUNG CU CABANA SAIGON HẠNG MỤC: DỰ TOÁN CHI PHÍ XÂY DỰNG TẦNG ĐIỂN HÌNH

Tên vật tư / công tác Đơn vị

Hao phí Giá HT Thành tiền

1 N2357 Nhân công bậc 3,5/7 - Nhóm 2 công 2,016.1251 380,000 766,127,536

2 N2407 Nhân công bậc 4,0/7 - Nhóm 2 công 1,069.1729 400,000 427,669,154

Bảng 7 3 Bảng tổng hợp chi phí vật liệu

BẢNG TỔNG HỢP VẬT LIỆU CÔNG TRÌNH: CHUNG CƯ CABANA SAIGON HẠNG MỤC: XÂY DỰNG PHẦN THÔ VÀ HOÀN THIỆN TẦNG ĐIỂN HÌNH

STT Mã hiệu Tên vật tư / công tác Đơn vị Hao phí Giá TB Thành tiền

6 02010 Cây chống thép ống kg 1.9448 14,400 28,005

8 03692 Cột chống thép ống kg 4.8154 15,000 72,230

22 11428 Thép tròn Fi ≤10mm kg 8,210.8500 19,000 156,006,150

23 11430 Thép tròn Fi ≤18mm kg 4,024.9200 18,788 75,620,197

24 11434 Thép tròn Fi >10mm kg 243.7800 18,788 4,580,139

25 11436 Thép tròn Fi >18mm kg 9,486.0000 18,788 178,222,968

32 23571 Sơn lót nội thất lít 383.8362 52,389 20,108,792

33 23572 Sơn phủ nội thất lít 327.2046 100,000 32,720,459

37 25970 Gạch đất sét nung 6,5 x 10,5 x 22cm viên 105,860.461

Bảng 7 4 Bảng tổng hợp chi phí máy thi công

BẢNG TỔNG HỢP MÁY CÔNG TRÌNH: CHUNG CƯ CABANA SAIGON HẠNG MỤC: DỰ TOÁN CHI PHÍ XÂY DỰNG TẦNG ĐIỂN HÌNH

STT Mã hiệu Tên vật tư / công tác Đơn vị

Hao phí Giá HT Thành tiền

1 M0217 Cần cẩu bánh xích 10T ca 1.2895 1,905,221 2,456,782

4 M0571 Máy cắt gạch đá 1,7kW ca 30.0849 27,252 819,874

5 M0596 Máy cắt uốn cốt thép

6 M0667 Máy đầm dùi 1,5kW ca 35.4985 253,973 9,015,666

7 M0934 Máy hàn điện 23kW ca 31.6265 377,146 11,927,807

8 M1419 Máy trộn bê tông 250 lít ca 0.1976 297,244 58,735

10 M1479 Máy vận thăng lồng 3T ca 7.9077 796,109 6,295,360

Bảng 7 5 Bảng tính toán đo bóc khối lượng công trình

BẢNG DỰ TOÁN HẠNG MỤC CÔNG TRÌNH CÔNG TRÌNH: CHUNG CƯ CABANA SAIGON

STT MSCV Tên công việc ĐV

Khối lượng Đơn giá Thành tiền

Vật liệu Nhân công Máy Vật liệu Nhân công Máy

1 AF.61422 Lắp dựng cốt thép cột, trụ, ĐK ≤18mm, chiều cao ≤28m tấn 2.9030 7,820,899 2,309,705 576,439 22,704,070 6,705,074 1,673,402

2 AF.89441 Ván khuôn cột vuông, chữ nhật, ván ép phủ phim, khung thép hình, dàn giáo công cụ kết hợp chột chống bằng hệ giáo ống, chiều cao ≤28m

3 AF.22254 Bê tông cột TD >0,1m2, chiều cao ≤6m, SX qua dây chuyền trạm trộn, đổ bằng cẩu, M300, đá 1x2, PCB40 m3 25.7900 952,599 488,070 148,977 24,567,528 12,587,325 3,842,117

4 AF.89431 Ván khuôn xà dầm, giằng, ván ép phủ phim, khung thép hình, dàn giáo công cụ kết hợp chột chống bằng hệ giáo ống, chiều cao ≤28m

5 AF.89411 Ván khuôn sàn mái, ván ép phủ phim, khung thép hình,

100m2 8.4800 2,920,509 9,231,579 459,556 24,765,916 78,283,790 3,897,035 dàn giáo công cụ kết hợp chột chống bằng hệ giáo ống, chiều cao ≤28m

6 AF.81161 Ván khuôn gỗ cầu thang thường

7 AF.86351 Ván khuôn vách thang máy, chiều cao ≤28m

8 AF.61532 Lắp dựng cốt thép xà dầm, giằng, ĐK >18mm, chiều cao

9 AF.61512 Lắp dựng cốt thép xà dầm, giằng, ĐK ≤10mm, chiều cao

10 AF.61711 Lắp dựng cốt thép sàn mái, ĐK ≤10mm, chiều cao ≤28m tấn 6.6000 7,473,095 3,426,350 170,409 49,322,427 22,613,910 1,124,699

11 AF.61812 Lắp dựng cốt thép cầu thang, ĐK ≤10mm, chiều cao ≤28m tấn 0.0210 7,473,095 4,333,470 162,749 156,935 91,003 3,418

12 AF.61822 Lắp dựng cốt thép cầu thang, ĐK >10mm, chiều cao ≤28m tấn 0.2390 7,817,023 3,317,890 573,694 1,868,268 792,976 137,113

13 AF.62120 Lắp dựng cốt thép lồng thang máy, ĐK ≤18mm tấn 1.0430 7,817,462 3,061,530 674,375 8,153,613 3,193,176 703,373

14 AF.22324 Bê tông xà dầm, giằng, sàn mái, chiều cao ≤28m, SX qua dây chuyền trạm trộn, đổ bằng cẩu, M300, đá 1x2, m3 167.5300 925,120 510,255 127,052 154,985,354 85,483,020 21,285,022

15 AF.12614 Bê tông cầu thang thường SX bằng máy trộn, đổ bằng thủ công, bê tông M300, đá 1x2, PCB40 m3 2.0800 907,925 500,395 97,237 1,888,484 1,040,822 202,253

16 AE.22223A Xây tường thẳng bằng gạch đất sét nung 6,5x10,5x22cm - Chiều dày ≤33cm, chiều cao

17 AE.22123A Xây tường thẳng bằng gạch đất sét nung 6,5x10,5x22cm - Chiều dày ≤11cm, chiều cao

18 AK.23212A Trát trần, vữa XM M50,

19 AK.21532A Trát tường ngoài, dày 2,0cm,

20 AK.21632A Trát tường trong, dày 2,0cm,

21 AK.41112A Láng nền, sàn không đánh màu, dày 2cm, vữa XM M50, PCB30 m2 752.1230 11,030 18,196 1,030 8,295,917 13,685,630 774,687

22 AK.51282A Lát nền, sàn - Tiết diện gạch

23 AK.82510 Bả bằng bột bả vào tường m2 2,394.0750 1,743 22,185 4,172,873 53,112,554 trần

25 AK.84111 Sơn dầm, trần, tường trong nhà đã bả bằng sơn các loại 1 nước lót + 1 nước phủ m2 3,146.1980 11,368 10,353 35,765,979 32,572,588

THIẾT KẾ BIỆN PHÁP THI CÔNG TẦNG ĐIỂN HÌNH

8.1.1 Chọn phương tiện phục vụ thi công.

Khi thi công bê tông cột-dầm- sàn, để đảm bảo cho bê tông đạt chất lượng cao thì hệ thống cây chống cũng như ván khuôn cần phải đảm bảo độ cứng, ổn định cao Hơn nữa để đẩy nhanh tiến độ thi công, mau chóng đưa công trình vào sử dụng, thì cây chống cũng như ván khuôn phải được thi công lắp dựng nhanh chóng, thời gian thi công công tác này ảnh hưởng rất nhiều đến tiến độ thi công khi mặt bằng xây dựng rộng lớn, do vậy cây chống và ván khuôn phải có tính chất định hình Vì vậy sự kết hợp giữa cây chống kim loại và ván khuôn kim loại khi thi công bê tông khung-sàn là biện pháp hữa hiệu và kinh tế hơn cả.

+ Có nhiều cách phân loại ván khuôn như phân loại theo vật liệu, đối tượng kết cấu, cấu tạo và kỹ thuật tháo lắp khi thi công Nhưng ở đây ta chỉ xét phân loại theo vật liệu sử dụng Có các loại sau:

 Ván khuôn gỗ : được sử dụng rộng rãi cho công trình có qui mô nhỏ. Thường dùng gỗ nhóm VII hay VIII

 Ván khuôn kim loại: được chế tạo định hình, từ thép CT3, bề mặt là bản thép mỏng có sườn cứng xung quanh Ván khuôn thép có cường độ cao, khả năng chịu lực lớn, sử dụng rộng rãi cho các công trình lớn, hệ số luân chuyển sử dụng cao.

 Ván khuôn nhựa: có nhiều ưu điểm như dễ dàng tháo lắp, nhẹ và an toàn, chất lượng bề mặt cao, hệ số luân chuyển ván khuôn lớn Tuy nhiên giá thành cao.

+ Do công trình có qui mô khá lớn nên việc sử dụng ván khuôn gỗ là không hiệu quả về mặt kinh tế Mặt khác quá trình công nghiệp hoá, hiện đại hoá đòi hỏi phải chuyên môn hoá các quá trình xây dựng để nâng cao năng suất lao động Từ yêu cầu đó ván khuôn thép và nhựa được sử dụng một cách rộng rãi với rất nhiều ưu điểm như đã nêu trên.

+ Tuy nhiên ván khuôn thép và nhựa có những điểm khác nhau:

 Giá thành của ván khuôn nhựa cao

 Trong quá trình thi công bị dòn hoá trong , do tác dụng của thời tiết.

 Do trong quá trình thi công thì các nhà thầu có thói quen sử dụng ván khuôn thép Nếu khi chuyển qua sử dụng ván khuôn nhựa thì phải tốn một số vốn đầu tư rất lớn.

Như vậy, dựa vào những đặc điểm cũng như xu hướng hiện nay thì ta sử dụng ván khuôn thép cho công trình.

+ Sử dụng ván khuôn kim loại do công ty thép HOÀ PHÁT chế tạo

+ Tấm ván khuôn định hình: được tạo thành từ những tấm đã gia công từ trước trong nhà máy, ra công trình chỉ việc lắp dựng, khi tháo dỡ được giữ nguyên hình, tháo lắp dễ dàng, ít thất lạc, mất mát và cho phép sử dụng nhiều lần.

Ngoài ra kết hợp dùng ván khuôn gỗ để vá, lắp cho đủ kích thước dầm, sàn

+ Theo phương pháp thi công và giải pháp kết cấu, giàn giáo chông đỡ ván khuôn bao gồm các loại: giáo chống, dầm đỡ, giáo công xon, giáo di chuyển ngang, giáo kiểu giàn …Ở đây chọn phương án giáo chống bằng cột chống đơn diều chỉnh chiều cao.

+ Loại cột chống này thích hợp khi chống đỡ ván khuôn ở độ cao dưới 5m và có những ưu điểm như tháo lắp dễ dàng, hoàn toàn bằng thủ công, năng suất cao Để các cột chống tạo thành một hệ ổn định, cần sử dụng hệ thống giằng.

+ Chọn xà gồ bằng thép hình để đỡ ván khuôn Đặt xà gồ một lớp và tựa lên các cột chống Kích thước tiết diện của xà gồ được lấy theo tính toán.

8.2 Thiết kế hệ ván khuôn sàn.

8.2.1 Tổ hợp ván khuôn sàn.

- Trên mặt bằng sàn có nhiều loại ô sàn với các kích thước khác nhau, ở đây ta sẽ tiến hành tính toán cho ô sàn điển hình có kích thước 6600x4750 , kích thước thực tế tính toán 6300x4450mm

Bảng 8 1 Bảng tổ hợp ván khuôn ô sàn điển hình

( mm ) Wx(cm 3 ) Jx(cm 4 )

Phần còn lại sử dụng gỗ chêm để đảm bảo yêu cầu kỹ thuật

- Từ kích thước của ô sàn điển hình ta sẽ sử dụng tấm ván khuôn có kích thước lớn nhất: HP-1545(1500x450x55) để tính toán.

+ Trọng lượng bê tông sàn:

&.0,12 = 3,12(KN/m 2 ) + Trọng lượng ván khuôn:

+ Trọng lượng người và thiết bị thi công:q3 = 2,5KN/m 2

+ Tải trọng do đổ bê tông : q4 = 4KN/m 2

+ Tải trọng do đầm bê tông : q5 Chọn máy đầm ZN90 với các thông số kĩ thuật

 Chiều sâu lớp đầm hđầm0cm + hmin = hck khi (hck < R )

Sơ bộ chọn đặt các xà gồ tại vị trí giao nhau của 2 tấm ván khuôn, khi đó các tấm ván khuôn làm việc như 1 dầm đơn giản có gối tựa là 2 xà gồ.

Hình 8 1 Sơ đồ tính ván khuôn sàn.

+ Tải trọng tiêu chuẩn: q tc’ = q1+ q2 + q3 +max(q4;q5) = 3,12 + 0,3 + 2,5 + 4 = 9,92 (kN/m 2 )

+ Tải trọng tính toán: q tt’ =1,2q1+1,1q2+1,3.q3+1,3.max(q4;q5)

- Tải trọng tác dụng vào một tấm ván khuôn theo chiều rộng 0,45 (m) là: q tc = q tc’ 0,45 = 9,92.0,45 = 4,46 (kN/m) s btct h q 1   q 2

8.3.2.1.3 Kiểm tra sự làm việc của các tấm ván khuôn.

* Kiểm tra điều kiện về cường độ của ván khuôn:

: Mmax= đối với dầm đơn giản.

R - Cường độ của ván khuôn kim loại nR! kN/cm 2

 max = = = 3,55 (kN/cm 2 )< nR! kN/cm 2

 Thỏa mãn điều kiện cường độ.

* Kiểm tra độ võng của ván khuôn sàn:

+ Tải trọng dùng để tính toán độ võng là tải trọng tiêu chuẩn:

+ Độ võng của ván khuôn tính theo công thức: f Trong đó:

E - môdun đàn hồi của thép (E=2,1.10 4 kN/cm 2 )

I - mômen quán tính của 1 tấm ván khuôn (J = 24,12 cm 4 ).

Ta thấy: f < [f] Vậy khoảng cách giữa các xà gồ bằng l= 0,75m là thoả mãn.

8.3.3.Tính toán xà gồ đỡ sàn.

Chọn xà gồ là thép hộp kích thước 50x100mm dày 2mm, thép CT3 Loại AI có: Đặc trưng tiết diện: J = cm 4 W= cm 3

Trọng lượng xà gồ lấy bằng 0,07 kN/m

*Sơ đồ tính: Coi xà gồ như 1 dầm liên tục kê lên gối tựa là các cột chống xà gồ.

Hình 8 2 Sơ đồ tính xà gồ đỡ sàn

*Tải trọng tác dụng lên xà gồ:

8.3.4.Tính khoảng cách cột chống xà gồ.

- Theo điều kiện về cường độ:

- Theo điều kiện về độ võng: fmax=  l l  = 9,6 cm

Kết hợp 2 điều kiện trên chọn khoảng cách giữa các cột chống xà gồ là 1m

+ Sơ đồ tính toán cột chống là thanh chịu nén, bố trí hệ giằng cột chống theo hai phương (phương vuông góc với xà gồ và phương xà gồ), vị trí đặt thanh giằng tại chỗ nối giữa hai đoạn cột

Bảng 8 2 Cột chống thép của công ty Hoà Phát

Chiều cao Chiều cao Chiều cao sử dụng Tải trọng Trọng ống ngoài ống trong Tối thiểu Tối đa Khi nén

(mm) (mm) (mm) (mm) (kG) (kG) ( kG )

 Ống ngoài (phần cột dưới) : D1 = 60 (mm);  = 5mm;

 Ống trong (phần cột trên) : D2 = 42 (mm);  = 5mm;

- Dựa vào chiều cao tầng nhà H= 3,3m ta lựa chọn sử dụng cột chống số hiệu K tt xg q

Các đặc trưng hình học của tiết diện:

* Ống trong: Phần cột trên

Chiều dài tính toán: l0 = .l (Sơ đồ tính là 2 đầu khớp nên =1)

 Chiều dài tính toán: l = l0 = 3300-1500-120-55-100 = 1525(mm)= 152,5(cm)

Với: 3300 : Chiều cao tầng nhà (điển hình)

1500 : Chiều cao đoạn cột dưới

120 : Chiều dày sàn bê tông cốt thép

55 : Chiều dày tấm ván khuôn

- Tải trọng từ xà gồ truyền xuống cột:

< 150 nên không cần đặt thêm giằng ở giữa Với:  = 78   = 0,420

+ Kiểm tra theo cường độ: = 21 (kN/cm 2 )

Mặt khác: max= = = 9,66(kN/cm 2 ) < 21

* Ống ngoài: Phần cột dưới

- Sơ đồ làm việc là thanh chịu nén có hai đầu khớp

Ta có: l0 =  l (Sơ đồ tính là 2 đầu khớp nên =1)

- Tải trọng từ xà gồ truyền xuống cột:

Kiểm tra theo cường độ: max nR! kN/cm 2

Mặt khác: max= = = 6,5 (kN/cm 2 ) < 21 (kN/cm 2 )

Vậy tiết diện cột chống thỏa mãn điều kiện cường độ và ổn định.

+ Tra Catologue Cột chống thép của công ty Hòa Phát ta chọn cột chống có số hiệu K-

102 với [P] KN>Pcột chống,85KN.

8.5 Tính ván khuôn dầm phụ

* Tính ván khuôn dầm phụ:

Dầm khung trục A, kích thước 300x600.

Ván đáy kích thước 300 mm dùng tấm khuôn HP-1220.

Ván thành dầm kích thước : hd – hs - bvk = 600 – 120 - 55 = 425 mm dùng tấm khuôn HP-1240

8.5.1 Tính ván khuôn đáy dầm.

Bảng 8 3 Bảng tổ hợp ván dầm phụ với L = 7200mm

( mm ) Wx(cm 3 ) Jx(cm 4 )

+ Trọng lượng bê tông dầm:

&.0,6 = 15,6 (KN/m 2 ) + Trọng lượng ván khuôn:

+ Trọng lượng người và thiết bị thi công:q3 = 2,5KN/m 2

+ Tải trọng do đổ bê tông : q4 = 4KN/m 2

+ Tải trọng do đầm bê tông : q5 Chọn máy đầm C127 vói các thông số kĩ thuật

 Chiều sâu lớp đầm hđầm0cm + hmin = hck khi (hck < R )

Hình 8 3 Sơ đồ tính ván khuôn đáy dầm phụ

+ Tải trọng tiêu chuẩn: q tc’ = q1+ q2 + q3 +max(q4;q5) = 15,6 + 0,3 + 2,5 + 7,5 = 25,9 (kN/m 2 )

+ Tải trọng tính toán: q tt’ =1,2q1+1,1q2+1,3.q3+1,3.max(q4;q5)

- Tải trọng tác dụng vào một tấm ván khuôn theo chiều rộng 0,3 (m) là: q tc = q tc’ 0,3 = 25,9.0.3 = 7,7(kN/m) q tt = q tt’ 0,3= 31,1.0,3 = 9,33 (kN/m)

8.5.1.2.1.5 Tính khoảng cách các cột chống dầm.

- Giả sử chọn khoảng cách của các cột chống dầm L = 0,6 (m).

Hình 8 4 Sơ đồ tính cột chống dầm phụ

- Kiểm tra khả năng làm việc tổng thể của tấm (1200x300)

- Coi tấm ván khuôn thép làm việc như dầm liên tục có các gối tựa là các cột chống dầm, nhịp tính toán là khoảng cách của 2 cột chống dầm và bằng 0,6 (m)

- Kiểm tra theo điều kiện cường độ:

Mà Mmax   max = 6,58 (kN/cm 2 ) < nR! kN/cm 2

 Thỏa mãn điều kiện cường độ.

+ Kiểm tra theo điều kiện độ võng:

- Tính độ võng cho một tấm ván khuôn

- Độ võng của ván khuôn tính theo công thức: f =  Trong đó:

E - môdun đàn hồi của thép: E=2,1.10 4 (kN/cm 2 )

J - mômen quán tính của 1 tấm ván khuôn (J = 28cm 4 ). f = = 0,02 < [f] = = 0,15(cm)

Khả năng làm việc của tấm đảm bảo điều kiện cường độ và độ võng

Vậy khoảng cach cột chống ván khuôn đáy dầm là 0,6m.

8.5.2 Tính ván khuôn thành dầm.

Bảng 8 4 Bảng tổ hợp ván thành dầm với L = 7200mm

( mm ) Wx(cm 3 ) Jx(cm 4 )

+ Tải trọng do đổ bê tông : q1 = 4KN/m 2

+ Tải trọng do đầm bê tông : q2 Chọn máy đầm ZN90 với các thông số kĩ thuật nR max 

 Chiều sâu lớp đầm hđầm0cm + hmin = hck khi (hck < R )

+Áp lực của vữa bê tông tươi :

Phụ thuộc vào nhiều yếu tố như : loại đầm, tốc độ đổ, chiều cao đổ, nhiệt độ môi trường…

Hmax:chiều cao lớp bê tông gây áp lực ngang lớn nhất.

Hình 8 5 Sơ đồ tính ván khuôn thành dầm

+ Tải trọng tiêu chuẩn : q tc =Pbt+ max(q1 ;q2) +7,5 = 17,5(kN/m 2 ) + Tải trọng tính toán : q tt =n1.Pbt+n2.max(q1;q2) ,5.1,3= 22,75 (kN/m 2 )

* Tải trọng tác dụng vào 1 tấm ván khuôn có bề rộng 0,4 cm:

Tải trọng tiêu chuẩn: qtc = 17,5 x 0,4 = 7 (kN/m)

Tải trọng tính toán: qtt = 22,75 x 0,4 = 9,1 (kN/m)

8.5.2.5 Kiễm tra khoảng cách cột chống.

Xét ván khuôn thành dầm kê lên các thanh đứng, các thanh đứng tựa lên các thanh chống xiên Gọi khoảng cách giữa hai thanh chống xiên là lx Để thuận tiện khi chống thanh chống xiên, ta cho thanh chống xiên tự vào thanh ngang của ván khuôn đáy dầm

Vậy chọn lx = 60 cm Ta kiểm tra:

Tấm ván khuôn thành làm việc như một dầm liên tục.

- Kiểm tra theo điều kiện cường độ:

   M W max  nR mà Mmax   max =6,25 (kN/cm 2 )< nR! kN/cm 2

 Thỏa mãn điều kiện cường độ.

+ Kiểm tra theo điều kiện độ võng:

- Độ võng của ván khuôn tính theo công thức: f =  Trong đó:

E - môdun đàn hồi của thép: E=2,1.10 4 (kN/cm 2 )

J - mômen quán tính của 1 tấm ván khuôn (J = 28cm 4 ). f = = 0,02 < [f] = 60/400 = 0,15(cm)

Vậy khoảng cách giữa các cột chống lcc = 60 cm là thỏa mãn.

Vì tải trọng tác dụng lên cột chống dầm nhỏ hơn tải trọng tác dụng lên cột chống sàn.

Vì vậy chọn cột chống K-102 để bố trí như phần sàn (đã tính toán ở trên) là đảm bảo.

8.6 Tính ván khuôn dầm chính.

Dầm khung trục 3, kích thước 300x700mm.

8.6.1 Tính ván khuôn đáy dầm.

Bảng 8 5 Bảng tổ hợp ván dầm chính với L =6.6mm

( mm ) Wx(cm 3 ) Jx(cm 4 )

+ Sử dụng tấm HP-1530 để tính toán.

+ Thông số đặc trưng của các tấm ván khuôn:

+ Trọng lượng bê tông dầm:

&.0,7 = 18,2 (KN/m 2 ) + Trọng lượng ván khuôn:

+ Trọng lượng người và thiết bị thi công:q3 = 2,5KN/m 2

+ Tải trọng do đổ bê tông : q4 = 4KN/m 2

+ Tải trọng do đầm bê tông : q5 Chọn máy đầm C127 vói các thông số kĩ thuật

 Chiều sâu lớp đầm hđầm0cm + hmin = hck khi (hck < R )

Hình 8 6 Sơ đồ tính ván khuôn dầm chính

+ Tải trọng tiêu chuẩn: q tc’ = q1+ q2 + q3 +max(q4;q5) = 18,2 + 0,3 + 2,5 + 8,75 = 29,75 (kN/m 2 )

+ Tải trọng tính toán: q tt’ =1,2q1+1,1q2+1,3.q3+1,3.max(q4;q5)

- Tải trọng tác dụng vào một tấm ván khuôn theo chiều rộng 0,3 (m) là: q tc = q tc’ 0,25 = 29,75 0,4 = 8,9(kN/m) d btct h q 1   q 2

8.6.1.2.3.Tính khoảng cách các cột chống dầm.

- Giả sử chọn khoảng cách của các cột chống dầm bằng một nửa chiều dài tấm ván khuôn dầm L = 0,75 (m).

Hình 8 7 Sơ đồ tính cột chống dầm chính

- Kiểm tra theo điều kiện cường độ:

Mà Mmax   max = 16,4 (kN/cm 2 )< nR! kN/cm 2

 Thỏa mãn điều kiện cường độ.

+ Kiểm tra theo điều kiện độ võng:

- Tính độ võng cho một tấm ván khuôn

- Độ võng của ván khuôn tính theo công thức: f =  Trong đó:

E - môdun đàn hồi của thép: E=2,1.10 4 (kN/cm 2 )

J - mômen quán tính của 1 tấm ván khuôn (J = 28cm 4 ). f = = 0,04 < [f] = 75/400 = 0,188(cm)

Khả năng làm việc của tấm đảm bảo điều kiện cường độ và độ võng

Vậy khoảng cách cột chống ván khuôn đáy dầm là 0.75m

8.6.2 Tính toán ván khuôn thành dầm.

Chiều cao ván khuôn thành dầm cần thiết: hvk = hdầm-hsàn – hvk= 70 – 10 – 5,5= 52,5 cm.

Bảng 8 6 Bảng tổ hợp ván thành dầm chính. nR max 

( mm ) Wx(cm 3 ) Jx(cm 4 )

+ Sử dụng tấm HP- 1550 để tính toán.

+ Thông số đặc trưng của các tấm ván khuôn:

+ Tải trọng do đổ bê tông : q1 = 4KN/m 2

+ Tải trọng do đầm bê tông : q2 Chọn máy đầm ZN90 vói các thông số kĩ thuật

 Chiều sâu lớp đầm hđầm0cm + hmin = hck khi (hck < R )

* Áp lực của vữa bê tông tươi : phụ thuộc vào nhiều yếu tố như : loại đầm, tốc độ đổ, chiều cao đổ, nhiệt độ môi trường…

Hmax:chiều cao lớp bê tông gây áp lực ngang lớn nhất.

Hình 8 8 Sơ đồ tính ván khuôn thành dầm chính

+ Tải trọng tiêu chuẩn : q tc’ =P + max(q ;q ) ,25 +8,75 = 20 (kN/m 2 )

+ Tải trọng tính toán : q tt’ =n1.Pbt+n2.max(q1;q2) =1,3.11,25 +1,3.8,75 = 26(kN/m 2 )

* Tải trọng tác dụng vào 1 tấm ván khuôn có bề rộng 0,35 cm:

Tải trọng tiêu chuẩn: qtc = qtc’.0,5 = 20 x 0,5 = 10 (kN/m)

Tải trọng tính toán: qtt = q tt’ 0,5 = 26 x 0,5 = 13 (kN/m)

8.6.2.2.3.Kiểm tra khoảng cách các cột chống.