DAMH MẶT CẮT NGANG KẾT CẤU NHỊP TỈ LỆ 1 50 2%2% 500 4440 2500 2500 2500 1190 9880 1190 1 0 5 0 2 1 0 09 MẶT CẮT NGANG CẦU THÉP SINH VIÊN THỰC HIỆN 206263 BẢN VẼ X Y DỰNGÂ TS NGUYỄN QUỐC BẢO BV 01 TRƯỜ[.]
400 500 4440 4440 500 2% 14 150 1360 210 2% 1050 300 500 500 1190 2500 2500 2500 1190 9880 30 160 2500 16 2500 70 130 130 70 100 80 190 14 190 500 500 190 206263 63KSGT 09 BV-01 6200 300 6200 6100 6200 6200 300 A A 300 300 110 STT 110 r = 14 35 (m) ( m2) ( m3 ) ( kg ) 31.5 0.0448 5.6448 44311,68 72 2.46 0.00534 0.38448 3018,16 36 0,016 0,2271 1488 - r=6 7,5 20 - 0,1308 1026,85 0,0845 663,97 206263 63KSGT 09 BV-02 40o S = P/sin S - P - L1 L L'2 - (1) (2) (3) (4) (5) (6) 206263 63KSGT 09 BV-03 TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG BỘ MƠN CẦU VÀ CƠNG TRÌNH NGẦM ĐỒ ÁN MÔN HỌC THIẾT KẾ XÂY DỰNG CẦU THÉP _ STT : SINH VIÊN THỰC HIỆN: MSSV : LỚP : 09 Khúc Văn Tô 206263 63KSGT GIẢNG VIÊN HƯỚNG DẪN: PGS.TS Nguyễn Quốc Bảo Hà Nội, 20/11/2022 ĐỒ ÁN MÔN HỌC THIẾT KẾ XÂY DỰNG CẦU THÉP MỤC LỤC CHƯƠNG SỐ LIỆU THIẾT KẾ VÀ MẶT CẮT NGANG CẦU 1.1 1.1.1 1.2 1.2.1.1 1.2.1.2 1.2.1.3 1.2.1.4 1.2.1.5 1.3 1.3.1 1.3.2 1.3.2.1 1.3.2.2 1.3.3 1.3.3.1 1.3.3.2 1.3.3.3 1.3.4 SỐ LIỆU THIẾT KẾ Tiêu chuẩn thiết kế tải trọng Vật liệu Bê tông Thép kết cấu dầm Hệ số tính đổi mơ đum đàn hồi Thép đinh neo chịu cắt Cốt thép thường THIẾT KẾ MẶT CẮT NGANG Mặt cắt ngang kết cấu nhịp Lựa chọn mặt cầu, lan can lớp phủ Bề dày mặt cầu Lan can Mặt cắt ngang dầm chủ Lựa chọn tiết diện dầm chủ Lựa chọn kích thước bụng (sườn dầm) Lựa chọn kích thước cánh Lựa chọn sườn tăng cường CHƯƠNG TÍNH NỘI LỰC DẦM CHỦ 2.1 2.1.1 2.1.1.1 2.1.1.2 2.1.1.3 2.2 2.2.1 2.2.1.1 2.2.1.2 2.2.1.3 2.2.1.4 2.2.1.5 2.2.1.6 2.2.1.7 2.2.1.8 TÍNH ĐẶC TRƯNG HÌNH HỌC CỦA TIẾT DIỆN Đặc trưng hình học mặt cắt đoạn dầm Mặt cắt ngang dầm thép chưa liên hợp Mặt cắt ngang dầm thép liên hợp bê tông cốt thép (tải trọng dài hạn 3n) 11 Mặt cắt ngang dầm thép liên hợp bê tông cốt thép (tải trọng ngắn hạn n) 12 TÍNH NỘI LỰC DẦM CHỦ CHƯA CÓ HỆ SỐ TẢI TRỌNG 14 Nội lực tĩnh tải 14 Tĩnh tải giải đoạn (giai đoạn Thi công) 14 Tĩnh tải giải đoạn (giai đoạn khai thác) 15 Nội lực tĩnh tải gây 16 Nội lực hoạt tải 18 Hệ số phân bố hoạt tải 18 Nội lực hoạt tải HL-93 20 Thống kê nội lực tiết diện 23 Hệ số phân phối tính võng 24 i ĐỒ ÁN MÔN HỌC THIẾT KẾ XÂY DỰNG CẦU THÉP 2.2.1.9 2.3 2.3.1 2.3.1.1 Hệ số phân phối tính mỏi 24 TỔ HỢP NỘI LỰC DẦM CHỦ 25 Tổ hợp nội lực theo trạng thái giới hạn cường độ 25 Trạng thái giới hạn cường độ I 25 CHƯƠNG KIỂM TOÁN DẦM CHỦ 27 3.1 3.2 3.3 3.4 3.5 3.5.1 3.5.2 3.5.3 3.5.4 Xác định momen dẻo tiết diện 27 Tính sức kháng uốn Mr Mp tiết diện 27 Kiểm toán sức kháng uốn mặt cắt 105 29 Kiểm toán sức kháng cắt mặt cắt 100 30 KIỂM TOÁN DẦM CHỦ THEO TTGH SỬ DỤNG MC 105 32 Giai đoạn dầm chưa liên hợp 32 Giai đoạn dầm thép liên hợp dài hạn (3n) 32 Giai đoạn dầm thép liên hợp ngắn hạn 33 Kiểm tra ứng suất tổng giai đoạn 33 CHƯƠNG THIẾT KẾ CÁC BỘ PHẬN CẤU TẠO DẦM 35 4.1 4.1.1 4.1.2 4.1.3 4.2 4.2.1 4.2.2 4.2.3 THIẾT KẾ NEO LIÊN KẾT 35 Kiểm tra yêu cầu cấu tạo bố trí đinh neo 35 Tính bước neo theo trạng thái giới hạn mỏi 36 Tính tổng số neo theo trạng thái giới hạn cường độ 38 THIẾT KẾ SƯỜN TĂNG CƯỜNG ĐỨNG TRÊN GỐI 39 Quy định bề rộng sườn tăng cường 39 Kiểm tra sức kháng tựa sườn tăng cứng gối 39 Kiểm tra sức kháng dọc trục 40 CHƯƠNG THI CÔNG KẾT CẤU NHỊP CẦU 42 5.1 5.1.1 5.1.2 5.2 5.2.1 5.2.2 5.3 5.3.1 5.4 TRÌNH TỰ CHẾ TẠO DẦM CHỦ TẠI NHÀ MÁY 42 Chuẩn bị chế tạo 42 Các giai đoạn thi công cầu dầm thép 42 TRÌNH TỰ LAO LẮP DẦM CHỦ 42 Phương pháp lao lắp dầm 42 Thi cổng lắp đặt dầm thép cần cẩu 42 THI CÔNG BẢN MẶT CẦU ĐỔ TẠI CHỖ 43 Cấu tạo ván khuôn đổ bê tông mặt cầu 43 HOÀN THIỆN CẦU 43 TÀI LIỆU THAM KHẢO 44 ii ĐỒ ÁN MÔN HỌC THIẾT KẾ XÂY DỰNG CẦU THÉP MỤC LỤC HÌNH VẼ Hình 1-1 Mặt cắt ngang cầu Hình 1-2 Cấu tạo lan can dạng tường Hình 1-3 Mặt cắt ngang dầm vị trí nhịp Hình 2-1 Mặt cắt ngang dầm thép dầm chưa liên hợp 10 Hình 2-2 Mặt cắt ngang dầm thép dầm liên hợp 3n 12 Hình 2-3 Mặt cắt ngang dầm chủ dầm liên hợp n 14 Hình 2-4 Đường ảnh hưởng moment tiết diện x= 15,45 16 Hình 2-5 Đường ảnh hưởng lực cắt tiết diện x= 3,09m 16 Hình 2-6 Hoạt tải HL93 18 Hình 2-7 Đường ảnh hưởng Moment hoạt tải tác dụng mặt cắt x=0m 21 Hình 2-8 Đường ảnh hưởng Moment hoạt tải tác dụng mặt cắt x= 15,45m 21 Hình 2-9 Đường ảnh hưởng Lực cắt hoạt tải tác dụng mặt cắt x= 0m 22 Hình 2-10 Đường ảnh hưởng Lực cắt hoạt tải tác dụng mặt cắt x= 15,45m 23 Hình 2-11 Đường ảnh hưởng Lực cắt hoạt tải mỏi tác dụng mặt cắt x= 0m 25 Hình 3-1 Vị trí trục trung hịa dẻo tiết diện dầm I 29 Hình 4-1 Kích thước đinh neo 35 Hình 4-2 Cắt dầm thành đoạn, vị trí cắt 0,L;0,2L 0,4L 37 Hình 4-3 Bố trí sườn tăng cường gối 39 Hình 4-4 Vị trí đặt trục xe chiều dài nhịp 40 Hình 5-1 Cấu tạo ván khuôn đổ bê tông mặt cầu 43 iii ĐỒ ÁN MÔN HỌC THIẾT KẾ XÂY DỰNG CẦU THÉP MỤC LỤC BẢNG BIỂU Bảng 1-1 Số liệu kích thước cầu Bảng 1-2 Đặc trưng vật liệu bê tông mặt cầu Bảng 1-3 Đặc trưng vật liệu dầm thép Bảng 1-4 Hệ số tính đổi mơ đun đàn hồi Bảng 1-5 Đặc trưng vật liệu đinh neo Bảng 1-6 Đặc trưng vật liệu cốt thép thường Bảng 1-7 Đặc trưng vật liệu cốt thép thường Bảng 1-8 Thống kê kích thước Bảng 2-1 Đặc trưng hình học dầm thép dầm chưa liên hợp Bảng 2-2 Đặc trưng hình học dầm thép dầm liên hợp 3n 11 Bảng 2-3 Đặc trưng hình học dầm thép dầm liên hợp n 12 Bảng 2-4 Đặc trưng hình học tiết diện dầm 14 Bảng 2-5 Giá trị moment tĩnh tải tiết diện 17 Bảng 2-6 Giá trị lực cắt tĩnh tải tiết diện 17 Bảng 2-7 Giá trị tải trọng hoạt tải HL-93 18 Bảng 2-8 Bảng tổng hợp hệ số phân phối hoạt tải 19 Bảng 2-9 Bảng tổng hợp hệ số phân phối hoạt tải 20 Bảng 2-10 Bảng thống kê nội lực hoạt tải tiết diện 23 Bảng 2-11 Momen uốn theo TTGH CĐI, dầm (kN.m) 26 Bảng 2-12 Lực cắt dầm theo TTGH CĐI, dầm (kN.m) 26 Bảng 3-1 Sức kháng uốn mặt cắt 30 Bảng 3-2 Sức kháng uốn mắc cắt 32 Bảng 3-3 Ứng suất dầm thép theo TTGH sử dụng II 34 Bảng 4-1 Thông số đinh neo 35 Bảng 4-2 Kiểm tra bước neo theo TTGH mỏi I 37 ĐỒ ÁN MÔN HỌC THIẾT KẾ XÂY DỰNG CẦU THÉP CHƯƠNG SỐ LIỆU THIẾT KẾ VÀ MẶT CẮT NGANG CẦU 1.1 SỐ LIỆU THIẾT KẾ 1.1.1 Tiêu chuẩn thiết kế tải trọng Tiêu chuẩn thiết kế cầu: TCVN 11823-2017 Hoạt tải thiết kế: HL−93 Chiều dài nhịp dầm: L= 31,5 m Chiều dài nhịp tính tốn: Ls= 30,9 m Khổ cầu: Bc= 9880 m Loại dầm: I Bảng 1-1 Số liệu kích thước cầu Chiều dài dầm (m) Nhịp tính tốn (m) Số lượng dầm chủ (dầm) Chiều dài cánh hẫng (m) 31,5 31,5 1,19 1.2 Bề rộng cầu Khoảng cách Lan can Tổng dầm (m) (m) (m) 2,50 2x0,5 9,88 Số lượng xe (làn) Chiều cao (m) 0,21 Vật liệu 1.2.1.1 Bê tông Sử dụng bê tông thường: - Cường độ nén quy định bê tông (ở 28 ngày tuổi): 𝑓′𝑐 = 30 𝑀𝑃𝑎 - (1-1) Cường độ chịu kéo uốn: 𝑓𝑟 = 0,63 × √𝑓′𝐶 = 0,63 × √30 = 3,451 𝑀𝑃𝑎 - (Đ3.5.1) (1-3) (Đ3.5.1) (1-4) (Đ5.4.2.4) (1-5) Khối lượng riêng bê tông bản: 𝑊𝑐 = 2450 𝑘𝑔/𝑚3 - (1-2) Trọng lượng riêng lơp phủ mặt cầu: 𝑊𝐷𝑊 = 2250 𝑘𝑔/𝑚3 - (Đ5.4.2.6) Mô đun đàn hồi bê tông bản: 0,33 𝐸𝑐 = 0,0017𝐾1 𝑊𝑐2 𝑓 ′ 𝑐 𝐸𝑐 = 0,0017 × × 24502 × 300,33 = 31349,54 𝑀𝑝𝑎 Trong đó: K1: Hệ số hiệu chỉnh nguồn cốt liệu lấy = trừ xác định thí nghiệm lý phê duyệt quan có thẩm quyền Wc: Tỷ trọng bê tơng (kg/m3), (Đ3.5.1.B6) f’c: Cường độ quy định bê tông (MPa) ĐỒ ÁN MÔN HỌC THIẾT KẾ XÂY DỰNG CẦU THÉP Bảng 1-2 Đặc trưng vật liệu bê tông mặt cầu Trọng lượng riêng bê tông Trọng lượng riêng lớp phủ mặt cầu Cường độ nén quy định bê tông (28 ngày) Mô đun đàn hồi bê tông Ký hiệu c dw Đơn vị kN/m3 kN/m3 Giá trị 24,50 22,50 f’c kN/m2 30x103 𝐸𝑐𝑏 = 0,0017𝐾1 𝑊𝑐2 𝑓𝑐,0,33 kN/m2 31350x103 1.2.1.2 Thép kết cấu dầm Dầm thép sử dụng tiết diện chữ I, theo tiêu chuẩn ASTM M270M có cấp 250 tương đương, có đặc trưng sau: - Khối lượng riêng thép: - 𝑊𝑠 = 7850 𝑘𝑔/𝑚3 Mô đun đàn hồi thép: 𝐸𝑠 = 200000 𝑀𝑃𝑎 - Cường độ chịu kéo nhỏ thép: - 𝑓𝑢 = 450 𝑀𝑃𝑎 Giới hạn chảy (cường độ chảy nhỏ nhất) thép: 𝐹𝑦 = 𝐹𝑦𝑏 = 𝐹𝑦𝑤 = 𝐹𝑦𝑡 = 345 𝑀𝑃𝑎 (Đ3.5.1) (1-6) (Đ5.4.3.2) (1-7) (Đ6.4.1) (1-8) (Đ6.4.1) (1-9) Trong đó: Fyc, Fyw, Fyt: giới hạn chảy cánh chịu nén, bụng cánh chịu kéo Bảng 1-3 Đặc trưng vật liệu dầm thép Đơn vị kN/m3 MPa MPa MPa Ký hiệu s Es fu Fy Trọng lượng riêng thép Mô đun đàn hồi thép Cường độ kéo nhỏ thép Giới hạn chảy thép 1.2.1.3 Hệ số tính đổi mơ đum đàn hồi Theo (Đ6.10.1.1.1.2), quy đổi bê tông thép 𝐸𝑠 𝑛= 𝐸𝑐 Giá trị 78,50 200000 450 345 (Đ6.10.1.1.1.2) (1-4) Ta có: 25 Mpa ≤ f’c= 30 Mpa ≤ 32 Mpa Bảng 1-4 Hệ số tính đổi mơ đun đàn hồi Ký hiệu n 3n Đối với tải trọng tạm thời Đối với tải trọng dài hạn 1.2.1.4 Thép đinh neo chịu cắt Đinh neo sử dụng thép cấp 1020 theo ASTM108 Giá trị 6,38 19,14 ĐỒ ÁN MÔN HỌC THIẾT KẾ XÂY DỰNG CẦU THÉP Dcp E ≤ 3,76 √ tw Fyc − →Thỏa mãn (Đ6.10.6.2.2) (3-16) Khoảng cách từ TTHD đến thớ bê tông: Dp = Y + t h + t s = 7,49 + 100 + 210 = 317,49(mm) − (3-17) Chiều cao mặt cắt liên hợp : Dt = Hd + t 𝑣 + t s = 1260 + 100 + 210 = 1570(mm) − (3-18) Yêu cầu tính dẻo: Dp = 0,202 < 0,42 Dt →Thỏa mãn (Đ6.10.7.3) (3-19) Do: Dp = 0,202 ≥ 0,1 Dt (Đ6.10.7.1.2) (3-20) (Đ6.10.7.1.2.E118) (3-21) Sức kháng uốn danh định mặt cắt: Mn = Mp (1,07 − 0,7 Dp ) Dt Mn = 14913,81 × (1,07 − 0,7 × 317,49 ) = 13846,60 (kN m) 1570 Sức kháng uốn mặt cắt nhịp: Mr = Φf Mn = × 13846,60 = 13846,6(kN m) (Đ6.10.7.1.1.E116) (3-22) Tính tốn tương tự mặt cắt đầu dầm ta xác định sức kháng uốn tiết diện lại, số liệu tổng hợp Bảng 3-1 Sức kháng uốn mặt cắt Bảng 3-1 Sức kháng uốn mặt cắt Mặt cắt Đơn vị Ls 0,1 Ls 0,2 Ls 0,3 Ls 0,4 Ls 0,5 Ls vgDp Mm 317,49 317,49 317,49 317,49 317,49 317,49 Dt Mm 1570 1570 1570 1570 1570 1570 Dp ≤ 0,42Dt Đạt Đạt Đạt Đạt Đạt Đạt Đạt Mn kN.m 13846,6 13846,6 13846,6 13846,6 13846,6 13846,6 Mr kN.m 13846,6 13846,6 13846,6 13846,6 13846,6 13846,6 Mu kN.m Kiểm tra: Mr ≥Mu 3.4 0,00 3658,88 6465,89 8392,61 9581,11 9917,74 Đạt Đạt Đạt Đạt Đạt Đạt Kiểm toán sức kháng cắt mặt cắt 100 30 ĐỒ ÁN MÔN HỌC THIẾT KẾ XÂY DỰNG CẦU THÉP Theo mục 1.3.3.2.2 không cần bố trí sườn tăng cứng dọc Các bụng khơng có sườn tăng cứng dọc phạm vi chiều dài không giằng xem xét phải thỏa mãn yêu cầu sau trạng thái giới hạn cường độ: (Đ6.10.9.1) (3-23) 𝑉𝑢 ≤ 𝜙𝑣 𝑉𝑛 Trong đó: 𝜙𝑣 : Hệ số sức kháng, lấy theo Đ6.5.4.2, 𝜙𝑣 = 𝑉𝑢 : Lực cắt bụng tải trọng tính tốn gây 𝑉𝑛 : sức kháng cắt danh định bụng Ta thực bước tính tốn bụng không tăng cứng (Đ6.10.9.2): Sức kháng cắt danh định bụng lấy sau: (Đ6.10.9.2) (3-24) 𝑉𝑛 = 𝑉𝑐𝑟 = 𝐶 𝑉𝑝 Trong đó: Lực cắt dẻo: 𝑉𝑝 = 0,58𝐹𝑦 ℎ𝑤 𝑡𝑤 = 0,58 × 345 × 1200 × 14 × 10−3 = 3361,68(𝐾𝑁) (Đ6.10.9.2) (3-25) C: Tỷ số sức kháng oằn chịu cắt với cường độ chảy cắt, xác định theo Đ6.10.9.3.2, với k = Xác định tỷ số C theo Đ6.10.9.3.2: 𝐷 𝐸𝑘 ≤ 1,12√ 𝑡𝑤 𝐹𝑦 (Đ6.10.9.2.EA151) ⇔ 85,7 𝑚𝑚 > 60,3 𝑚𝑚 (3-26) Không thỏa mãn Kiểm tra tỷ số C theo công thức: 1,12√ 𝐸𝑘 𝐷 𝐸𝑘 ≤ ≤ 1,4√ 𝐹𝑦𝑤 𝑡𝑤 𝐹𝑦𝑤 (Đ6.10.9.2.EA152) ⇔ 60,3 𝑚𝑚 < 85,7𝑚𝑚 > 75,37 𝑚𝑚 (3-27) Không thỏa mãn Do giá trị C tính theo cơng thức Đ6.10.9.3.2.E153 bụng thõa mãn điều kiện: 𝐷 𝐸𝑘 > 1,4√ 𝑡𝑤 𝐹𝑦𝑤 (Đ6.10.9.2.EA153) 31 (3-28) ĐỒ ÁN MÔN HỌC THIẾT KẾ XÂY DỰNG CẦU THÉP ⇔ 85,7 𝑚𝑚 > 75,37 𝑚𝑚 Thỏa mãn Vậy: 𝐶= 1,57 𝐸𝑘 = 0,619 𝐷 𝐹𝑦𝑤 (𝑡 ) 𝑤 (Đ6.10.9.3.2.E153) (3-29) Sức kháng cắt danh định: 𝑉𝑛 = 𝑉𝑐𝑟 = 𝐶 𝑉𝑝 = 0,619 × 3361,68 = 2082,24 𝐾𝑁 (3-30) Kiểm tra điều kiện: (3-23) mặt cắt x = 15,45m 𝑉𝑢 = 1348,83 𝑘𝑁 < 𝜙𝑣 𝑉𝑛 = 2082,24 𝑘𝑁 Thỏa mãn Bảng 3-2 Sức kháng uốn mắc cắt Tiết diện Thông số Đơn vị 𝑽𝒖 kN 𝒇𝒗 kN 𝑽𝒏 kN 2082,24 2082,24 2082,24 2082,24 2082,24 2082,24 2082,24 𝝓𝒗 𝑽𝒏 kN 2082,24 2082,24 2082,24 2082,24 2082,24 2082,24 2082,24 Kiểm toán 0L 0,1L 1348,83 1133,01 1,00 ĐẠT 0,2L 0,3L 0,4L 0,5L 0,5L 921,41 714,04 510,89 311,96 1348,83 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 ĐẠT ĐẠT ĐẠT ĐẠT ĐẠT 3.5 Kiểm toán dầm chủ theo ttgh sử dụng mặt cắt 105 3.5.1 Giai đoạn dầm chưa liên hợp Ứng suất thớ dầm thép: 𝑀𝐷1 2304,42 × 106 𝑓𝑐 𝑥 = − =− = −158,96 (𝑀𝑃𝑎) 𝑆𝑡 14496851 Ứng suất thớ dầm thép: 𝑀𝐷1 2304,42 × 106 𝑓𝑡 𝑥 = = = 95,26 (𝑀𝑃𝑎) 𝑆𝑑 24190661 Ứng suất tới hạn dầm thép: 𝑓𝑟 = 0,95𝑅ℎ 𝐹𝑦 = 0,8 × × 345 = 276 MPa 3.5.2 Giai đoạn dầm thép liên hợp dài hạn (3n) Ứng suất thớ dầm thép: 𝑓𝑐 𝑥 = − 𝑀𝐷2+𝐷𝑊 1070,32 × 106 =− = −16,15 (𝑀𝑃𝑎) 𝑆𝑡 66256573 Ứng suất thớ dầm thép: 32 ĐẠT ĐỒ ÁN MÔN HỌC THIẾT KẾ XÂY DỰNG CẦU THÉP 𝑓𝑡 𝑥 = 𝑀𝐷2+𝐷𝑊 1070,32 × 106 = = 32,25 (𝑀𝑃𝑎) 𝑆𝑑 33184600 Ứng suất thớ mặt cầu: 𝑓𝑠 𝑥 = − 𝑀𝐷2+𝐷𝑊 1070,32 × 106 =− = −1,41 (𝑀𝑃𝑎) 3𝑛𝑆𝐿𝑇 × 6,65 × 38138542,53 Ứng suất tới hạn dầm thép liên hợp dài hạn: 0,95𝑅ℎ 𝐹𝑦 = 0,95 × × 345 = 327,75 Mpa 3.5.3 Giai đoạn dầm thép liên hợp ngắn hạn Ứng suất thớ dầm thép: 𝑓𝑐 𝑥 = − 𝑀𝐿𝐿+𝐼𝑀 4149,05 × 106 =− = −16,07 (𝑀𝑃𝑎) 𝑆𝑡 258225206,9 Ứng suất thớ dầm thép: 𝑓𝑡 𝑥 = 𝑀𝐿𝐿+𝐼𝑀 4149,05 × 106 = = 115 (𝑀𝑃𝑎) 𝑆𝑑 36077459 Ứng suất thớ mặt cầu: 𝑀𝐿𝐿+𝐼𝑀 4149,05 × 106 = = 7,26 (𝑀𝑃𝑎) 𝑆𝑆𝑇 6,7 × 85874427 Ứng suất tới hạn dầm thép liên hợp ngắn hạn: 𝑓𝑠 𝑥 = − 0,95𝑅ℎ 𝐹𝑦 = 0,95 × × 345 = 327,75 (Mpa) 3.5.4 Kiểm tra ứng suất tổng giai đoạn Trong TTGH SDII ứng suất cánh phải thỏa mãn: (Đ6.10.4.2.2) 𝑓𝑟 ≤ 0,95𝑅ℎ 𝐹𝑦 (3-31) Trong đó: fr: ứng suất cánh tổ hợp sử dụng II gây mặt cắt xét, (Mpa) Fy: cường độ chảy thép, Fy= 345 Mpa Rh: hệ số lại, bụng cánh vật liệu đồng nhất, Rh=1 (Đ6.10.1.10.1) Sử dụng kết mô men uốn tiết diện x=15,54m theo TTGH sử dụng kết mô đun kháng uốn Bảng 2-4 Đặc trưng hình học tiết diện dầm Ứng suất thớ dầm thép theo cơng thức : 𝑓𝑡 𝑥 2304,42 × 106 1070,32 × 106 4149,05 × 106 = + + = 242,52 (𝑀𝑃𝑎) 14496851 33184600 85874427 |𝑓𝑡 𝑥 | = 242,52(𝑀𝑃𝑎) < 0,95 𝑅ℎ 𝐹𝑦 = 0,95 × × 450 = 327,75(𝑀𝑃𝑎) Ứng suất thớ dầm thép theo cơng thức: 33 ĐỒ ÁN MƠN HỌC THIẾT KẾ XÂY DỰNG CẦU THÉP 𝑓𝑐 𝑥 = − 2304,42 × 106 1070,32 × 106 4149,05 × 106 − − = −191,18 (𝑀𝑃𝑎) 14496851 66256573 258225206,9 |𝑓𝑐 𝑥 | = 191,18(𝑀𝑃𝑎) < 0,95 𝑅ℎ 𝐹𝑦 = 0,95 × × 345 = 327,75 (𝑀𝑃𝑎) Ứng suất thớ mặt bê tông: 𝑓𝑟 ≤ 0,6𝑓 ′ 𝑐 = 18 𝑀𝑝𝑎 (3-32) Ứng suất thớ mặt cầu theo cơng thức: 1070,32 × 106 4149,05 × 106 𝑓𝑠 = − − = −8,67 (𝑀𝑃𝑎) × 6,65 × 38138543 6,65 × 85874427 𝑥 |𝑓𝑠 𝑥 | = 8,67 (𝑀𝑃𝑎) < 0,6 𝑓𝑐′ = 18(𝑀𝑃𝑎) Làm tương tự kiểm tra với mặt cắt lại ta bảng tổng hợp: Bảng 3-3 Ứng suất dầm thép theo TTGH sử dụng II Đại lượng Đơn vị Ls 0,1 Ls 𝐌𝐃𝐂𝟏 kN.m 0,00 829,59 1474,83 1935,72 2212,25 2304,42 𝐌𝐃𝐂𝟐+𝐃𝐖 kN.m 0,00 385,32 685,00 899,07 1027,51 1070,32 𝐌𝐋𝐋+𝐃𝐖 kN.m 0,00 1559,40 2743,44 899,07 4027,72 4149,05 𝐟𝐭 MPa 0,00 89,13 157,65 132,03 234,05 242,52 𝐟𝐜 MPa 0,00 -69,08 -122,70 -150,58 -183,71 -191,18 𝐟𝐬 MPa 0,00 -3,24 -5,70 -2,76 -8,40 -8,67 327,75 327,75 327,75 327,75 327,75 327,75 18,00 18,00 18,00 18,00 18,00 18,00 Đạt Đạt Đạt Đạt Đạt Đạt 𝟎, 𝟗𝟓 × 𝐑 × 𝐅𝐲 MPa 𝟎, 𝟔 × 𝐟𝐜′ Đánh giá MPa 0,2 Ls Chú ý: (-) nén, (+) kéo 34 0,3 Ls 0,4 Ls 0,5 Ls ĐỒ ÁN MÔN HỌC THIẾT KẾ XÂY DỰNG CẦU THÉP CHƯƠNG THIẾT KẾ CÁC BỘ PHẬN CẤU TẠO DẦM 4.1 THIẾT KẾ NEO LIÊN KẾT Trong mặt cắt liên hợp, phải bố trí đinh neo chống cắt mặt tiếp xúc cầu bê tông mặt cắt thép để chịu lực tiếp xúc Đinh neo chống cắt thiết kế thỏa mãn yêu cầu bố trí cấu tạo trạng thái giới hạn quy định Điều 6.10.10 Đinh neo chống cắt làm từ thép kéo nguội cấp 1018 khử hoàn toàn oxy, chọn loại neo hình nấm với thơng số sau: Bảng 4-1 Thơng số đinh neo Kí hiệu Đơn vị Giá trị Đường kính thân neo 𝑑 mm 20 Chiều cao đinh neo ℎ𝑠 mm 150 Độ dày mũ neo ℎ𝑚ũ mm 15 Đường kính mũ neo 𝑑𝑚ũ mm 35 n Cái Giới hạn chảy 𝑓𝑠𝑦 MPa 345 Cường độ chịu kéo 𝑓𝑠𝑢 MPa 400 Khoảng cách tim neo cạnh 𝑐𝑖𝑛 mm 150 Thông số Số neo mặt cắt ngang 135 150 15 35 20 Hình 4-1 Kích thước đinh neo Kiểm tra u cầu cấu tạo bố trí đinh neo Neo đinh chịu khả chống nhổ chống trượt ngang, để phát huy hết khả chịu lực, yêu cầu chiều cao neo phải lần đường kính thân neo: 4.1.1 4d = × 20 = 80 mm < ℎ𝑠 = 150 mm → Thỏa mãn (Đ6.10.10.1.1) Theo phương ngang, khoảng cách từ tim đến tim neo khơng nhỏ lần đường kính thân neo: 35 ĐỒ ÁN MÔN HỌC THIẾT KẾ XÂY DỰNG CẦU THÉP 4d = × 20 = 80 mm < 𝑐𝑖𝑛 = 150 mm → Thỏa mãn (Đ6.10.10.1.3) Khoảng cách tĩnh mép cánh dầm thép đến mép đinh neo gần không nhỏ 25mm: 𝑐𝑒𝑥 = 400 − × 150 20 − = 40 mm > 25 mm 2 → Thỏa mãn (Đ6.10.10.1.3) Chiều cao thân neo ngập vào bê tông không nhỏ 50 mm: ℎ𝑠 − 𝑡𝑣 = 150 − 100 = 50 mm = 50 mm → Thỏa mãn (Đ6.10.10.1.4) Chiều dày tĩnh bê tông neo không nhỏ 50 mm: 210 − 50 = 160 mm > 50 mm 4.1.2 → Thỏa mãn (Đ6.10.10.1.4) Tính bước neo theo trạng thái giới hạn mỏi Để đảm bảo sức kháng mỏi, bước neo chống cắt: 𝑝≤ 𝑛 × 𝑍𝑟 𝑉𝑠𝑟 (Đ6.10.10.1.2) Trong đó: p: bước neo chống cắt n: số neo chống cắt mặt cắt ngang, n = Zr: Sức kháng mỏi chịu cắt neo chống cắt riêng lẻ Do lưu lượng xe tải bình quân ngày (ADTT)SL thời gian tuổi thọ thiết kế nhiều 960 xe tải ngày đêm dùng tổ hợp tải trọng mỏi I để tính sức kháng cắt mỏi vô hạn xác định sau (Đ6.10.10.1.2): 𝑍𝑟 = 38𝑑 = 15200 (𝑁) (4-1) 𝑉𝑠𝑟 : Biên độ lực cắt ngang mỏi cho đơn vị độ dài N/mm 𝑉𝑠𝑟 = √(𝑉𝑓𝑎𝑡 ) + (𝐹𝑓𝑎𝑡 ) (4-2) 𝑉𝑓𝑎𝑡 : Biên độ lực cắt dọc mỏi cho đơn vị độ dài N/mm 𝑉𝑓𝑎𝑡 = 𝑉𝑓 𝑄 𝐼 (4-3) Với: Vf: biên độ lực cắt xe tải thiết kế mỏi gây Q: momen thứ diện tích quy đổi ngắn hạn bê tơng trục trung hịa mặt cắt liên hợp ngắn hạn n (mm3) I: momen quán tính mặt cắt liên hợp ngắn hạn n (mm4) 𝐹𝑓𝑎𝑡 : biên độ lực cắt hướng tâm mỏi cho đơn vị dài (N/mm) → Do cầu thẳng, khơng có góc xiên nên 𝐹𝑓𝑎𝑡 = 36 ĐỒ ÁN MÔN HỌC THIẾT KẾ XÂY DỰNG CẦU THÉP Chia dầm thành đoạn Mc 0.L, 0.2L,0.4L: 6200 6200 6100 6200 6200 Hình 4-2 Cắt dầm thành đoạn, vị trí cắt 0,L;0,2L 0,4L Tại đoạn 1: Giá trị tính lớn đoạn mặt cắt 0Ls: 𝑄 = 𝐴𝑞đ × 𝑑 = = 𝑏𝑒𝑓𝑓 × 𝑡𝑠 𝑡𝑠 × (𝑦𝑡𝑐 − ) 𝑛 (4-4) 2500 × 210 210 × (464,46 − ) = 28375226,65(𝑚𝑚3 ) 6,65 I= 39885122144 (mm4) 𝑉𝑓 = 312,17 (𝐾𝑁), 𝑉𝑓𝑎𝑡 = 312,17 × 28375226,65 × 103 = 222,09 (𝑁) 39885122144 2 𝑉𝑠𝑟 = √(𝑉𝑓𝑎𝑡 ) + (𝐹𝑓𝑎𝑡 ) = 222,09 (𝑁) Vậy bước neo: 𝑝≤ 𝑛 × 𝑍𝑟 × 15200 = = 205,32 → 𝑪𝒉ọ𝒏 𝒑 = 𝟐𝟎𝟎 𝑉𝑠𝑟 222,09 Kết kiểm tra bước neo theo TTGH Mỏi I: 𝑭𝒇𝒂𝒕 Vf Qs Ist Vsr n P Mặt cắt N/mm kN mm3 mm3 N/mm mm Bảng 4-2 Kiểm tra bước neo theo TTGH mỏi I 100 101 102 103 104 105 0 0 0 312,17 271,91 234,49 197,21 160,14 123,39 2,84E+07 2,84E+07 2,84E+07 2,84E+07 2,84E+07 2,84E+07 3,99E+10 3,99E+10 3,99E+10 3,99E+10 3,99E+10 3,99E+10 222,09 193,45 166,83 140,31 113,93 87,79 3 3 3 205,32 235,72 273,33 325,00 400,25 519,43 37 ĐỒ ÁN MÔN HỌC THIẾT KẾ XÂY DỰNG CẦU THÉP Ta chia dầm thành đoạn bố trí đoạn p = 200mm , đoạn p = 270mm đoạn lại p = 400mm từ ta xác định số đinh neo cần dầm là: × 24800 1 1 ) + × 6100 × 𝑛= ×( + + + = 372 (𝑛𝑒𝑜) 200 270 270 200 400 4.1.3 Tính tổng số neo theo trạng thái giới hạn cường độ Sức kháng cắt tính toán neo chống cắt lấy bằng: (Đ6.10.10.4.E170) 𝑄𝑟 = 𝜙𝑠𝑐 𝑄𝑛 Trong đó: 𝜙𝑠𝑐 : Hệ số sức kháng neo chống cắt (Đ6.5.4.2) 𝑄𝑛 : Sức kháng cắt danh định neo chống cắt đơn (Đ6.10.10.4.3) 𝑄𝑛 = 0,5 𝐴𝑠𝑐 √𝑓𝑐′ 𝐸𝑐 ≤ 𝐴𝑠𝑐 𝐹𝑠𝑢 (Đ6.10.10.4.1.E181) Với: 𝐴𝑠𝑐 : diện tích ngang mặt cắt ngang neo chịu cắt, 𝐴𝑠𝑐 = 𝜋𝐷𝑠𝑡 𝜋 × 202 = = 314,16 (𝑚𝑚2 ) 4 𝑄𝑛 = 0,5 𝐴𝑠𝑐 √𝑓𝑐′ 𝐸𝑐 = 0,5 × 314,16 × √30 × 30070 = 149200,02 𝑁 Vì 𝑄𝑛 = 149200,02 𝑁 > 𝐴𝑠𝑐 𝐹𝑠𝑢 = 125663,71 𝑁 nên chọn 𝑄𝑛 = 125663,71 𝑁 Vậy: 𝑄𝑟 = 𝜙𝑠𝑐 𝑄𝑛 = 0,85 × 125663,71 × 10−3 = 106,81 𝑘𝑁 (4-5) Lực cắt danh định mắt tiếp xúc mà neo phải chịu: 𝑃 = √𝑃𝑝2 + 𝑓𝑝2 (Đ.10.10.4.2) (4-6) Do cầu thẳng nên lực cắt hướng tâm Fp=0 Lực cắt nằm ngang lấy nhỏ : Lực nén bê tông: 𝑃1 = 0,85 𝑓𝑐′ 𝑏𝑒𝑓𝑓 𝑡𝑠 = 0,85 × 30 × 2500 × 210 × 10−3 = 13387 𝑘𝑁 (4-7) Lực kéo dầm thép 𝑃2 = 𝐹𝑦 (ℎ𝑤 𝑡𝑤 + 𝑏𝑓𝑡 𝑡𝑓𝑡 + 𝑏𝑓𝑑 𝑡𝑓𝑑 ) = 345 × (1200 × 14 +× 400 × 20 + 500 × 40) × 10−3 = 15456 𝑘𝑁 (4-8) Lực cắt danh định tác dụng đinh neo 𝑃 = min(𝑃1 ; 𝑃2 ) = 13387𝑘𝑁 (4-9) Số neo bố trí 1/2 dầm: 𝑛𝑠 = 𝑃 13387 = = 125,33 𝑄𝑟 106,81 Số neo khống chế theo TTGH mỏi I là: 𝑛𝑛𝑒𝑜 = 372 𝑐á𝑖 Số neo đinh bố trí dầm phải thỏa mãn: 38 (4-10) ĐỒ ÁN MÔN HỌC THIẾT KẾ XÂY DỰNG CẦU THÉP 𝑃 = 250,66 < 372 (𝑐á𝑖) 𝑄𝑟 𝑛𝑠 = (4-11) Kết luận: Số neo chống cắt cần thiết khống chế TTGH mỏi I n = 372 Sử dụng đinh đường kính 20 mm mặt cắt ngang dầm thép, hàng đinh cần bố trí với bước đinh p = 200, 270, 400 mm đoạn 4.2 THIẾT KẾ SƯỜN TĂNG CƯỜNG ĐỨNG TRÊN GỐI Quy định bề rộng sườn tăng cường Sườn tăng cứng gối làm thép bản, chiều rộng bt, phần nhô sườn tăng cứng phải thỏa mãn: 4.2.1 𝑏𝑡 ≤ 0,48𝑡𝑝 √ 𝐸 𝐹𝑦𝑠 (Đ6.10.11.2.2.E196) (4-12) Giả sử ta lấy chiều rộng phần nhô sườn tăng cường 160 mm Dựa vào điều kiện cho công thức (Đ6.10.11.2.2.E196) xác định chiều dày phần nhô sườn tăng cường: 𝑏𝑡 160 (𝑡𝑝 )𝑚𝑖𝑛 = = = 11,78𝑚𝑚 200000 (Đ6.10.11.2.2.E196) (4-13) 𝐸 0,48√ 0,48√ 250 𝐹𝑦𝑠 Do ta chọn chiều dày 16mm chọn làm chiều dày sườn dầm 53 160 74 160 53 40 1260 1200 30 20 400 30 500 Hình 4-3 Bố trí sườn tăng cường gối 4.2.2 Kiểm tra sức kháng tựa sườn tăng cứng gối Sức kháng tựa tính tốn cho sườn tăng cứng gối lắp khít, phải tính sau: 39 ĐỒ ÁN MƠN HỌC THIẾT KẾ XÂY DỰNG CẦU THÉP (Đ6.10.11.2.3.E197) 𝑅𝑢 ≤ 𝑅𝑟 = 𝜙𝑏 (𝑅𝑠𝑏 )𝑛 = 𝜙𝑏 1,4 𝐴𝑝𝑛 𝐹𝑦𝑠 (4-14) Trong đó: (𝑅𝑠𝑏 )𝑛 : Sức kháng tựa danh định (N) 𝑅𝑢 : Là phản lực gối 𝜙𝑏 = 1,0: Hệ số sức kháng 𝐹𝑦𝑠 : Cường độ chảy sườn tăng cường (Mpa) 𝐴𝑝𝑛 : Diện tích tiếp xúc sườn tăng cường cánh (mm2) Bề rộng phần cắt vát STC: 𝑏𝑣 = 30 𝑚𝑚 Diện tích tiếp xúc sườn tăng cường cánh: 𝐴𝑝𝑛 = 𝑡𝑝 (𝑏𝑡 − 𝑏𝑣 ) = 16 × (160 − 30) × = 5060 (𝑚𝑚2 ) (4-15) Do đó, Sức kháng tựa tính tốn: 𝑅𝑟 = 𝜙𝑏 𝑅𝑛 = 𝜙𝑏 1,4 𝐴𝑝𝑛 𝐹𝑦𝑠 = × 1,4 × 5060 × 250 = 1771 𝑘𝑁 (4-16) Phản lực gối tính theo TTGH cường độ I đầu dầm (Bảng 2-12): 𝑅𝑢 = 1348,83 𝑘𝑁 So sánh điều kiện: → Thỏa mãn 𝑅𝑢 = 1348,83 𝑘𝑁 < 𝑅𝑟 = 1771 𝑘𝑁 Kiểm tra sức kháng dọc trục Các kích thước mặt cắt đứng gối thể hình sau: 14 16 126 160 126 4.2.3 Hình 4-4 Vị trí đặt trục xe chiều dài nhịp Độ dài cạnh theo phương dọc dầm (Đ6.10.11.2.4.2): 𝑏𝑤 = 9𝑡𝑤 + 𝑡𝑝 + 9𝑡𝑤 = × 14 + 16 + × 14 = 268𝑚𝑚 (4-17) Độ dài cạnh theo phương ngang dầm: 𝑏𝑠 = 𝑏𝑡 + 𝑡𝑤 + 𝑏𝑡 = 160 + 14 + 160 = 334𝑚𝑚 (4-18) Diện tích mặt cắt: 𝐴𝑔 = 𝑏𝑤 𝑡𝑤 + 𝑡𝑝 𝑏𝑡 = 268 × 15 + × 16 × 160 = 9140 𝑚𝑚2 Momen quán tính: 40 (4-19) ĐỒ ÁN MƠN HỌC THIẾT KẾ XÂY DỰNG CẦU THÉP 𝑡𝑝 𝑏𝑠3 (𝑏𝑤 − 𝑡𝑝 )𝑡𝑤 + 12 12 16 × 334 (268 − 16) × 143 = + = 49737229 𝑚𝑚4 12 12 Bán kính quán tính: 𝐼𝑥 = 𝑟𝑠 = √ (4-20) 𝐼𝑥 49737229 =√ = 73,76𝑚𝑚 𝐴𝑔 9140 (4-21) Khoảng cách hai biên LKN lấy thiên an toàn chiều cao sườn dầm chủ: 𝑙 = 𝐷 = 1200 𝑚𝑚 Hệ số chiều dài có hiệu: 𝐾 = 0,75 Sức kháng ổn định đàn hồi: 𝑃𝑒 = 𝜋2𝐸 𝐴𝑔 = 𝜋 × 200000 × 9140 = 121180498 𝑁 (Đ6.9.4.1.2) 𝐾𝑙 0,75 × 1200 (𝑟 ) ( 73,76 ) 𝑠 Hệ số chiết giảm độ mảnh tính đứng gối: 𝑄 = 1,0 Sức kháng danh định tương đương giới hạn chảy: 𝑃0 = 𝑄 𝐹𝑦 𝐴𝑔 = × 250 × 9140 = 2285000𝑁 (Đ6.10.11.2.3) (4-22) (4-23) Do: 𝑃𝑒 21180498 = = 9,269 > 0,44 𝑃0 2285000 Nên sức kháng nén danh định tính tốn theo cơng thức: 𝑃 ( 0) 𝑃𝑒 ] 𝑃 𝑃𝑛 = [0,658 = 2184117 𝑁 (4-24) (Đ6.9.4.1.1.E23) (4-25) Hệ số sức kháng nén: 𝜙𝑐 = 0,9 Sức kháng nén tính tốn: 𝑃𝑟 = 𝜙𝑐 𝑃𝑛 = 0,9 × 2184117 × 10−3 = 1965,7𝑁 (4-26) Phản lực gối theo TTGH cường độ I: 𝑅𝑢 = 1348,83 𝑘𝑁 So sánh điều kiện: 𝑅𝑢 = 1348,83 𝑘𝑁 < 𝑃𝑟 = 1965,7𝑘𝑁 41 → Thỏa mãn ĐỒ ÁN MÔN HỌC THIẾT KẾ XÂY DỰNG CẦU THÉP CHƯƠNG THI CƠNG KẾT CẤU NHỊP CẦU 5.1 TRÌNH TỰ CHẾ TẠO DẦM CHỦ TẠI NHÀ MÁY 5.1.1 Chuẩn bị chế tạo - Tiếp nhận chuẩn bị thép nguyên liệu - Lấy dấu gia công thép (cắt, khoan lỗ, mài) - Lắp ghép tạo hình sản phẩm - Hàn ghép phân tố thép thành cấu kiện - Tạo lỗ bu lông để lắp ráp công trường - Lắp thử hiệu chỉnh nhà máy - Sơn chống gỉ ghi số hiệu sản phẩm - Xếp vào kho, bãi chứa - Đến thời gian vận chuyển cấu kiện công trường lắp ráp 5.1.2 Các giai đoạn thi công cầu dầm thép - Sản xuất phận kết cấu cầu thép xưởng; - Lắp đặt phận thành kết cấu công trường - Di chuyển kết cấu nhịp vị trí đặt lên gối cầu mố trụ - Làm kết cấu mặt cầu, lề người bộ, lan can trang thiết bị cầu; - Sơn hoàn thiện cầu; - Duy tu bảo dưỡng cầu thường xuyên 5.2 TRÌNH TỰ LAO LẮP DẦM CHỦ 5.2.1 Phương pháp lao lắp dầm - Giả sử mặt thi công thuận lợi để đặt máy cẩu trụ tạm - Lựa chọn lao dầm phương pháp sử dụng cần cẩu - Dầm đưa xe chuyên dụng/xe goòng/xà lan - Sử dụng cần cẩu tự hành đứng đất (nếu nhịp dầm dài lắp đặt trụ tạm vị trí cẩu lên trụ tạm sau thực nối dầm) - Các thiết bị: Phương tiện chở dầm, phao, cần cẩu tự hành - Các bước thi công: Đưa cần cẩu đến vị trí, chuyển dầm đến vị trí để cẩu, cẩu dầm đặt vào vị trí trụ mố 5.2.2 Thi cổng lắp đặt dầm thép cần cẩu Các thiết bị phục vụ trình lắp ráp KCN: - Cần cẩu 16 – 25 tấn; - Các cơng cụ lắp đặt - Máy hàn điện Trình tự lắp ráp kết cấu nhịp: - Chế tạo phận kết cấu nhà máy vận chuyển đến công trường; - Tiến hành đo, đánh dấu vị trí tim dầm vị trí mối nối; 42 ĐỒ ÁN MÔN HỌC THIẾT KẾ XÂY DỰNG CẦU THÉP - Dùng cần cẩu đoạn dầm đặt lên chồng nề; Gá tạm số liên kết ngang đoạn dầm để chống lật; Lắp gá tạm mối nối, hệ liên kết dọc hệ liên kết ngang; Thực nối ghép hồn chỉnh vị trí mối nối 5.3 THI CÔNG BẢN MẶT CẦU ĐỔ TẠI CHỖ - Lắp dựng dầm thép (4 dầm), chống tạp dầm mố - Liên kết dầm hệ thống dầm ngang tạm - Trụ tạm - Lắp ván khuôn - Tiến hành đổ bê tông theo phương phản đổ chỗ - Đợi đến bê tơng Đạt 80% f’c tháo ván khn - Lắp dựng cốt pha thi công lan can đạt đủ cường độ bê tơng tháo dỡ - Thi công lớp phủ mặt cầu 5.3.1 Cấu tạo ván khuôn đổ bê tông mặt cầu Hình 5-1 Cấu tạo ván khn đổ bê tơng mặt cầu Chú thích: (1) Ván khn thép; (2) Tấm kê; (3) Thanh trống đỡ ván kê ván khuôn; (4) Dầm ngang; (5) Giàn giáo đỡ hẫng; (6) Thanh liên kết dầm ngang với giàn giáo hẫng 5.4 HỒN THIỆN CẦU Sau thi cơng lớp bê tơng mặt cầu thi cơng lớp phịng nước sau có khe phịng nước (bảo vệ lớp bê tơng) Sau thi cơng lớp bê tơng asphalt (lớp phủ mặt cầu) Tiếp theo lắp đặt cơng trình phụ khác: Lắp dựng lan can ống thép mạ kẽm Lắm dựng lưới ngang, ống thoát nước, trụ đèn chiếu sáng (nếu có) Lắp lớp phịng nước, thảm bê tơng nhựa nóng mặt cầu Lắp dựng cọc tiêu, biển báo, ốp đá tứ nón, etc… 43 ĐỒ ÁN MÔN HỌC THIẾT KẾ XÂY DỰNG CẦU THÉP TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] Lê Đình Tâm, Cầu thép, Nhà xuất Giao thơng vận tải, 2004 [2] Lê Đình Tâm, Nguyễn Tiến Oanh, Nguyễn Trâm, Xây dựng cầu thép, Nhà xuất xây dựng, 1996 [3] Wai Fan Chen and Lien Duan, Bridge Engineering Handbook, CRC press, NewYork, 2000 [4] Bộ Giao thông vận tải, Tiêu chuẩn thiết kế cầu 22TCN 272-05, 2005 [5] Richard M.Baker, Jay A.Pucket, Design of highway bridge, MC Graw Hill, 1997 [6] TCVN 11823-2017-Phần 6-Kết cấu thép 44 ... 3018,16 36 0,016 0,2271 1488 - r=6 7,5 20 - 0,1308 1026,85 0,0845 663,97 206263 63KSGT 09 BV-02 40o S = P/sin S - P - L1 L L''2 - (1) (2) (3) (4) (5) (6) 206263 63KSGT 09 BV-03 TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG...