Influence of the designing parameters on the profile slippage and flow of the roots blower

� TẠP CHÍ PHÁT TRIỂN KHOA HỌC VÀ CÔNG NGHỆ 13 CHUYÊN SAN KỸ THUẬT & CÔNG NGHỆ, TẬP 1, SỐ 1, 2018  Tóm tắt — Ngày nay với sự phát triển của khoa học và công nghệ cũng như kỹ thuật gia công có độ chính[.]

TẠP CHÍ PHÁT TRIỂN KHOA HỌC VÀ CƠNG NGHỆ CHUN SAN KỸ THUẬT & CÔNG NGHỆ, TẬP 1, SỐ 1, 2018 13 Ảnh hưởng tham số thiết tượng trượt biên dạng lưu lượng quạt Roots Nguyễn Hồng Thái, Trần Ngọc Tiến  Tóm tắt — Ngày với phát triển khoa học cơng nghệ kỹ thuật gia cơng có độ xác cao cho phép gia cơng xác chi tiết có hình dạng phức tạp Chính lẽ mà quạt thổi cao áp kiểu Roots ngày cải tiến biên dạng phức tạp Trong báo tác giả trình bày ảnh hưởng tham số thiết tượng trượt biên dạng lưu lượng loại quạt thổi cao áp dạng Roots có biên dạng hình thành điểm cố định đường elip lăn đường trịn tâm tích bánh Nghiên cứu cho người thiết kế cần chọn tỷ lệ hai bán trục elip cách hợp lý để hai cánh quạt mòn lưu lượng tốt kích thước hướng kính nhỏ Từ khóa — Máy thủy lực thể tích, bơm bánh răng, quạt Roots, bánh xyclơít ĐẶT VẤN ĐỀ áy thủy lực thể tích bánh ăn khớp ngồi kiểu roto có biên dạng họ đường cong xyclơít (hiện gọi quạt thổi Roots roto có số quạt thổi Lobe roto có số lớn 2) phát minh anh em nhà Roots từ năm 1860, người sáng lập công ty Roots Blower Thông thường loại quạt ứng dụng làm quạt thổi cao áp nhà máy nhiệt điện Ngày nay, loại quạt ứng dụng động tăng áp để nạp khí bổ sung áp suất khí cho động ô tô đại công suất lớn (xem hình 1) [1] Ngồi ra, loại quạt cịn ứng dụng làm máy hút chân không ngành cơng nghiệp hóa chất [2] Từ phát minh đến loại quạt nhà khoa học giới khơng ngừng nghiên cứu tìm cách cải thiện chất lượng làm việc để nâng cao hiệu suất quạt Trong đó, vấn đề lưu lượng M Ngày nhận thảo: 07-11-2017; Ngày chấp nhận đăng: 203-2018; Ngày đăng: 30-4-2018 Nguyễn Hồng Thái, Trần Ngọc Tiến - Viện Cơ khí, Trường Đại học Bách khoa Hà Nội Email:thai.nguyenhong@hust.edu.vn đặt lên hàng đầu, mà lưu lượng quạt lại phụ thuộc vào thể tích khoang quạt, dẫn đến toán đặt cải tiến biên dạng roto để thể tích khoang quạt tối ưu Dưới số cơng trình nghiên cứu tiêu biểu vấn đề năm gần Kang, Vu (2014) [3] đưa giải pháp cải tiến biên dạng mà Litvin đưa [4] thành biên dạng mới, với biên dạng làm tăng 55% hiệu suất so với quạt có biên dạng đỉnh cung tròn, hay Tong [5] sử dụng hai phương pháp DPD (Direct-ProfileDesign) DF (Deviation-Function) kết hợp với phương pháp thiết kế đường lăn bánh khơng trịn [4] để thay đổi tham số thiết kế tạo biên dạng mới, hướng nghiên cứu cịn có Hsieh [6] thay đổi tỷ lệ hệ số hình thành đường epixyclơít mở rộng để lựa chọn thơng số thiết kế tối ưu cho loại quạt thổi Lobe Đến năm 2015 Hsieh [7-9] lại đưa đề xuất biên dạng cách thay đường tròn sinh elip sinh theo ngun lý hình thành đường epixyclơít hypơxyclơít Quạt thổi Hình Động V6 hãng GM [1] Ngồi ra, cịn có Yao cộng [10, 11] thiết kế đường dụng cụ gia công loại quạt Lobe kiểu roto có ba xoắn, với biên dạng chân roto cung tròn, biên dạng đỉnh roto hình thành từ cung trịn cung epixyclơít Từ SCIENCE & TECHNOLOGY DEVELOPMENT JOURNAL ENGINEERING & TECHNOLOGY, VOL 1, ISSUE 1, 2018 14 mơ hình tốn thiết lập theo ý tưởng Hsieh [9] mà chúng tơi trình bày [14], báo tiến hành xác định lưu lượng trung bình lý thuyết Q dạng giải tích, đồng thời tiến hành khảo sát lưu lượng độ mòn biên dạng roto q trình ăn khớp Trên sở đưa ảnh hưởng tham số thiết kế đặc trưng đến lưu lượng độ mòn biên dạng roto 2.2 Mơ hình tốn học biên dạng roto Nếu gọi:  i{Oiyi xi} với (i=0 ÷ 2) hệ quy chiếu cố định gắn tâm đường trịn lăn { L}, hệ quy chiếu động có gốc điểm tiếp xúc Aj ≡ O1j cho trục Ajx1j ln có phương trùng với O0Aj, hệ quy chiếu động gắn cố định { ES} (xem hình 3) MƠ HÌNH TỐN HỌC BIÊN DẠNG ROTO 2.1 Nguyên lý hình thành biên dạng  A điểm tiếp xúc {ES} {L}, {ES} lăn khơng trượt phía ngồi { L} Từ cơng thức (2) tài liệu [14] ta có phương trình biên dạng roto: Biên dạng roto { roto} (mơ tả hình 2) hình thành theo nguyên lý: i) Phần biên dạng đỉnh roto quỹ tích điểm K cố định đường elip sinh {ES}, {ES} lăn không trượt phía ngồi đường trịn lăn { L} (xem hình 3a); ii) Phần biên dạng chân roto quỹ tích điểm K cố định đường elip sinh {ES}, {ES} lăn khơng trượt phía đường trịn lăn { L}(xem hình 3b)  b sin(    ) sin   R cos    b sin(    ) sin   R sin    O1 Chân roto R O2 L2 ES2 Đỉnh roto Góc  góc quay tương đối hệ 2 so với hệ Hình Quạt Roots với biên dạng cải tiến Hsieh 1 đồng thời pháp tuyến chung {  roto ES Aj+1 y0 O2 O0 Aj A0≡K0 x1 roto O2 φ x1 γ Kj Kj θ 2b θ y2 y0 φ y2 y1 O2,j+1 ES x2 O2,j+1 y1 Aj+1 Kj+1 x0 O0 Aj A0≡K0 γ a 2a ES L R Kj+1 L R (1) Trong đó: R bán kính { L}; a bán trục lớn {ES}; b bán trục nhỏ {ES}; ψ tham số {ES} Trong phương trình (1) dấu “  ” “  ” quy ước sau: i) Đối với biên dạng đỉnh roto lấy dấu phía ii) Đối với biên dạng chân roto lấy dấu phía Xác định mối quan hệ góc:  ,  ,  phương trình (1): L1 R  a(1  cos ) cos(   )    a(1  cos ) sin(   )  b ES1 r ( ,  ,  )  K x2 a) Nguyên lý hình thành biên dạng đỉnh roto b) Nguyên lý hình thành biên dạng chân roto Hình Nguyên lý hình thành biên dạng roto [14] x0 } TẠP CHÍ PHÁT TRIỂN KHOA HỌC VÀ CƠNG NGHỆ CHUYÊN SAN KỸ THUẬT & CÔNG NGHỆ, TẬP 1, SỐ 1, 2018 { L} trình { đó: } lăn { L} ES  x E ( ) /    E   y ( ) /   y0 ξ1j O1  O0 với  tham số {ES} x E ( ) ,    x E ( ) /   1 j K2j α2j R Kj H n1j Φ1j {L2} x0 O2 P  {L1} (3) Hình Thiết lập phương trình đường ăn khớp  góc quay tương đối hệ 1 so với hệ 0, từ điều kiện lăn không trượt { ES} { L } ta có :  α1j  E   x ( )  a cos  E   y ( )  b sin n2j’ n2j P2j P1i (2) y E ( ) tọa độ theo  { ES} 2: {roto2} n1j’ {roto1 K1j } R  ( )  tan 1  R 15   y E ( ) /    2 0,5 d (4) Ngồi ra, theo ngun lý hình thành biên dạng trình bày mục 2.1: gọi C ES chu vi { ES} C L chu vi { L} để hình thành biên dạng thì: CL = 2ZCES (5) Với Z số roto (thơng thường Z = 2÷5) HỆ SỐ TRƯỢT BIÊN DẠNG RĂNG Để xác định tượng trượt biên dạng răng, hai biên dạng trình ăn khớp cặp roto Trước hết ta cần xác định quỹ tích điểm ăn khớp, vấn đề trình bày mục 3.1 3.1 Mơ hình tốn học đường ăn khớp Theo lý thuyết ăn khớp phẳng [12] gọi {roto1}, { roto2} biên dạng roto roto 2, Kj điểm tiếp xúc cặp biên dạng đối tiếp { roto1}, { roto2} q trình ăn khớp cặp roto quỹ tích điểm Kj gọi đường ăn khớp, điểm Kj gọi điểm ăn khớp, P điểm tiếp xúc hai đường tròn lăn { L1} { L2} gọi tâm ăn khớp Do đó, thời điểm ăn khớp Kj cặp biên dạng đối tiếp ta có K1jcịn }roto1 {  K2j  { roto2} Để thiết lập phương trình đường ăn khớp, từ điểm K1j { roto1}, xác định pháp tuyến n1n’1, pháp tuyến cắt {L1} điểm P1j Nếu gọi 1 j  P1 j O0 P (xem hình 4)  j  P2 j O0 P  i121 j  1 j có tỉ số truyền i12 = 1) (bộ truyền bánh Vì vậy, P2j hồn tồn xác định { roto2}, qua P2j { roto2} xác định pháp tuyến n2n2’ {roto2} K2j Như vậy, roto quay với chiều quay cho hình góc  j để đưa điểm P1j { L1} trùng với P (tâm ăn khớp) roto quay tương ứng góc  j để đưa P2j { } trùng với P dẫn đến điểm K1j { } K2j { roto2} trùng trùng với điểm Kj (trên hình nét đứt mơ tả điểm K1j K2j trước ăn khớp, nét liền thời điểm hai bánh ăn khớp Kj roto quay góc  j ) Với lập luận phương trình đường L2 roto1 ăn khớp cho bởi: rK j (1 j )  R( z,1 j )rKj (6) Trong đó: cos 1 j  sin 1 j  R ( z , 1 j )    ; rKj tọa độ  sin 1 j cos 1 j  điểm K1j cho phương trình (1), cịn  j cho bởi: 1 j  1 j  1 j (7) Trong đó: 1 j   (n1n1’, O0x0) (xem hình 4) cho bởi:  x Kj ( j ) /    1 j  tan 1  (8)  y Kj ( j ) /     1 j   (n1n1’, O1P1j) ΔO1P1jH, đó:  1 j     R  1 j  sin 1  (9) Trong công thức (9)  j chưa xác định, để xác định thông số phương trình pháp tuyến n1n1’ điểm K1j { roto1} cho bởi: x K1 j ( j ) /  x  x( j )  y Kj ( j ) /  y  y( j )  (10) SCIENCE & TECHNOLOGY DEVELOPMENT JOURNAL ENGINEERING & TECHNOLOGY, VOL 1, ISSUE 1, 2018 16 Từ đó: 1 j  xKj ( j )xKj ( j ) /   y K1 j ( j )y K1 j ( j ) /  xKj ( j ) /    yK 1j ( j ) /   Với: PK ( i )  [rP ( j )  rK1 ( j )]T [rP ( j )  rK1 ( j )] ; (11) 3.2 Hệ số trượt biên dạng Khi hai roto ăn khớp với nhau, điểm ăn khớp K hai biên dạng vừa lăn vừa trượt Do đó, vận tốc theo phương tiếp tuyến (vận tốc trượt) điểm ăn khớp khác nhiều cho bởi: tr vKj  vKt j  vKt j (12) Vận tốc trượt lớn làm hai biên dạng mịn khơng đều, để đánh giá ảnh hưởng vận tốc trượt đến độ mòn điểm biên dạng cặp roto ăn khớp ta dùng hệ số trượt Như vậy, gọi 1, 2 hệ số trượt roto so với roto roto so với roto theo [14] ta có:  v Kt ( j )  1 1 j  t 12 v K1 ( j )   v Kt 21 ( j )   2i  v t ( )   j K2   K ( j ) cos ( j )  K1 ( j ) cos1 ( j ) rP  R 0T Ví dụ 1: xét cặp roto cải tiến quạt Roots có thơng số thiết kế: bán kính {L} R = 49 mm; cịn elip sinh { ES} có: bán trục lớn a = 14,5 mm, bán trục nhỏ b = 9,7688 mm, bánh chủ động dẫn động với vận tốc góc  = 100 (rad/s) theo chiều ngược chiều kim đồng hồ Khi đó, hình quỹ đạo điểm Kj cặp roto ăn khớp với Tại thời điểm ban đầu điểm Kj bắt đầu xuất phát từ P theo chiều mũi tên, cịn hình đường cong trượt μ1 (của biên dạng roto so với roto 2) đường cong trượt μ2 (của biên dạng roto so với roto 1) theo quỹ đạo tương ứng điểm Kj, Kj chạy theo chiều mũi tên mơ tả hình Từ hình hình ta có số nhận xét sau: Đối với roto cải tiến này, hệ số trượt biến đổi theo trình ăn khớp, điều có nghĩa hệ số (13)  K1 ( j ) cos1 ( j )  K ( j ) cos ( j ) Kj Trong đó: K0  P  K2 ( j )  O2 K  K2 ( j )  O1 K1 , xác định từ phương trình đường ăn khớp (6) đó:   ( )  [r ( )]T [r ( )] K1 j K1 j  K1 j    K ( j )  [rK ( j )  rO ]T [rK ( j )  rO ] 2 2  (14) rO2  2R 0T Mặt khác, từ hình xét ΔO1PK ΔO2PK ta có:  PK ( j )   K21 ( j )  R     PK ( j )  K1 ( j )    ( j )  cos 1  y0 {roto2 } {roto1 } R t  P  K1i  v Kt   v Kn1  v Kn β3 Kj 1 ( j )     ( j ) n n’ {L1 }  O1  O0 (15)  v K1 β4 x0 O2  K 2i  vK12 β1 β2  PK  ( j )   ( j )  cos 1 vK    v Kt R {L2 } t’ ( j )   K2 ( j )  R 2PK ( j )  K ( j ) Hình Vận tốc trượt điểm ăn khớp Kj (16)   (17)   Hình Quỹ đạo điểm ăn khớp trượt thay đổi điểm Kj di chuyển đường ăn khớp, trường hợp {ES} đường tròn (là thiết kế truyền thống loại quạt Roots [13]) hệ số trượt số Khi điểm Kj chạy từ P theo chiều mũi tên hết quỹ đạo phần  (xem hình 6), trình ăn khớp diễn phần đỉnh roto phần chân roto (xem hình từ vị trí  đến vị trí ), qua cho thấy roto hệ số trượt phần cạnh roto lớn phần đỉnh roto, phần chân roto hệ số trượt thay đổi khơng đáng kể Qua cho thấy phần cạnh roto mịn nhanh nhất, sau đến phần đỉnh roto cuối phần chân roto TẠP CHÍ PHÁT TRIỂN KHOA HỌC VÀ CƠNG NGHỆ CHUN SAN KỸ THUẬT & CÔNG NGHỆ, TẬP 1, SỐ 1, 2018 17 μ 1 2 2 1 30 60 2 90 120 150 180 210 240 270 300 330 360 Kj Hình Hệ số trượt biên dạng roto roto trình ăn khớp LƯU LƯỢNG RIÊNG Xét mặt cắt vng góc với trục quay quạt, gọi S diện tích phần khoang quạt giới hạn vỏ quạt phần phía ngồi biên dạng quạt (xem hình 8) Do roto chủ động dẫn động với vận tốc góc ω làm roto quay với vận tốc - ω Như vậy, sau vòng quay trục dẫn động (một chu kỳ làm việc quạt) lượng chất lỏng khí đẩy khỏi quạt cho bởi: q = 2ZSd (18) Trong đó: d kích thước hướng trục quạt; Z số roto Mặt khác, gọi n số vịng quay trục dẫn động ta có lưu lượng trung bình lý thuyết quạt: Q = nq = 2nZSd (19) Từ công thức (19) cho thấy muốn xác định lưu lượng riêng quạt ta cần xác định diện tích tiết diện S Từ hình ta có diện tích khoang quạt S cho bởi: S = SB’mB – S1 –S2 (20) Trong đó: diện tích hình quạt SB’mB cho bởi: (21) S B'mB   ( R  2a) 2 Còn S1, S2 diện tích tạo phần đỉnh chân roto với tâm O1: 2  S1  y Kđ ( )x Kđ ( ) /  d   2   S  y Kc ( )x Kc ( ) /  d    (22) Trong công thức (22) ( xKđ ( ) , yKđ ( ) ); ( xKc ( ) , yKc ( ) ) tọa độ điểm K phần biên dạng đỉnh roto biên dạng chân roto cho phương trình (1) B’ Rb S1 S2 m O2 O1 S B Hình Tính diện tích tiết diện khoang quạt ĐÁNH GIÁ VÀ THẢO LUẬN 5.1 Khảo sát thiết kế Xét với thiết kế quạt có: kích thước hướng kính Rb = R + 2a (xem hình 8), kích thước hướng trục d =150 mm, đặt   a / b Bây tiến hành thay đổi  , R (theo bảng 1) cho Rb không đổi Rb = 78 mm Bảng Các phương án thiết kế quạt STT R [mm] 48 49 50 51 52 a [mm] 15,0 14,5 14,0 13,5 13,0 b [mm] 8,5574 9,7688 10,9038 11,9773 13,0000 λ 0,57 0,67 0,78 0,89 1,00 Theo [14] cho thấy < 0,5 có tượng giao thoa cạnh cắt chân (xem hình 13 a,b,c [14]) Ngồi theo [9]  = 0,6 tốt lưu lượng liệu thiết kế [9] Vì vậy, trường hợp chọn   [0,57 1] SCIENCE & TECHNOLOGY DEVELOPMENT JOURNAL ENGINEERING & TECHNOLOGY, VOL 1, ISSUE 1, 2018 18 Với phương án thiết kế cho bảng 1, lưu lượng riêng quạt cho hình 9, q[lít/vịng] 3,3 3,2 KẾT LUẬN 3,1 3,0 2,9 2,8 2,7 λ=1,00 λ=0,89 λ=0,78 λ=0,67 λ=0,57 0,0 Hình Lưu lượng chu kỳ làm việc quạt Còn hệ số trượt tương ứng với phương án thiết kế bảng cho hình 10 μ 12 λ=0,57 10 λ=0,67 λ=0,78 λ=0,89 xuống tượng trượt giảm đáng kể (xem hình 10) nhược điểm biên dạng thiết kế này,  = tượng trượt số biên dạng mòn phần đỉnh roto lưu lượng lại nhỏ λ=1,0 Từ nhận xét mục mục ta có số kết luận sau: + Phương pháp thiết kế có lưu lượng lớn quạt thổi thiết kế theo phương pháp truyền thống [13] cho phép khảo sát hệ số  (tham số thiết kế đặc trưng) để tối ưu kích thước lưu lượng, quạt Roots thiết kế theo truyền thống [13] tương ứng với kích thước hướng kính có thơng số thiết kế Do đó, ưu điểm phương án thiết kế + Thảo luận mục mục cho thấy chọn biên dạng để thiết kế roto quạt thổi Roots, người thiết kế cần chọn hệ số  để dung hòa lưu lượng độ mòn biên dạng, nhằm tăng thời gian sử dụng roto kích thước hướng kính quạt khơng thay đổi + Với công thức (19) Q viết dạng giải tích mục báo cho phép người thiết kế xác định kích thước thiết kế đặc trưng biên dạng roto, tối ưu kích thước theo lưu lượng cho trước, vấn đề nhóm tác giả trình bày dịp tới REFERENCES λ=0,57 λ=0,89 λ=0,67 λ=1 λ=0,78 0 30 60 90 120 150 180 Ki Hình 10 Đồ thị khảo sát hệ số trượt 5.2 Đánh giá thảo luận Từ hình cho thấy  tăng dần từ 0,57 đến lưu lượng giảm dần đến giá trị nhỏ kích thước hướng kính khơng đổi, Rb ln 78 mm (xem bảng 1) Tuy nhiên,  = đường {ES} suy biến thành đường trịn trường hợp thiết kế truyền thống [13] định nghĩa Mặt khác, đối chiếu sang đồ thị hình 10 ta nhận thấy lưu lượng lớn đồng nghĩa với tượng trượt biên dạng phần đỉnh roto lớn dẫn đến hai biên dạng bên cạnh roto mòn nhanh Tuy nhiên, lưu lượng giảm [1] T K Garret, K Newton, W Steeds, The Motor Vehicle; Butterworth-Heinemann 2001 [2] Y Kanke, T Tanaka, J Aikawa, J Yuyama; “The performance of the dry roots pump “DRYMAC” in LPCVD silicon nitride process”, Applied Surface Science, vol 169-170, pp 777-780, 2001, DOI: 10.1016/S01694332(00)00790-X [3] Y.-H Kang, H.-H Vu; “A newly developed rotor profile for lobe pumps: Generation and numerical performance assessment”, Journal of Mechanical Science and Technology, vol 28, no 3, pp 915-926, 2014, DOI: 10.1007/s12206-013-1159-7 [4] F L Litvin, A Fuentes; Gear geometry and applied theory; Cambridge, 2001 [5] S.-H Tong, Daniel C.H Yang; “On the generation of new lobe pumps for higher pumping flowrate”, Mechanism and Machine Theory, vol 35, no 7, pp 997-1012, 2000, DOI:10.1016/S0094-114X(99)00048-8 [6] C.-F Hsieh, Y.-W Hwang, “Tooth profile of a Roots rotor with a variable trochoid ratio”, Mathematical and Computer Modelling, vol 48, pp 19–33, 2008, DOI: 10.1016/j.mcm.2007.08.008 TẠP CHÍ PHÁT TRIỂN KHOA HỌC VÀ CƠNG NGHỆ CHUYÊN SAN KỸ THUẬT & CÔNG NGHỆ, TẬP 1, SỐ 1, 2018 [7] C.-F Hsieh, Q.-J Zhou, “Fluid analysis of cylindrical and screw type Roots vacuum pumps”, Vacuum, vol 121, pp 274-282, 2015, DOI: 10.1016/j.vacuum.2015.04.037 [8] C.-F Hsieh, Y.-C Deng; “A design method for improving the flow characteristics of a multistage Roots pumps”; Vacuum, vol 121, pp 217-222, 2015, DOI: 10.1016/j.vacuum.2015.09.001 [9] C.-F Hsieh, “A new curve for application to the rotor profile of rotary lobe pumps”, Mechanism and Machine Theory, vol 87, pp 70–81, 2015, DOI: 10.1016/j mechmachtheory.2014 12.018 [10] L Yao, Z Ye, H Cai, J S Dai, “Design of amilling cutter for a novel three-lobe arc-cycloidal helical rotor Proc.IMechE, Part C: J Mechanical Engineering Science, vol 218, no C10, 1233–1241, 2004, DOI: 10.1243/ 0954406042369071 [11] L Yao, Z Ye, J S Dai, H Cai, “Geometricanalysis andtooth profilingof athree-lobe helical rotor of the Roots blower”, J Mater Process Technol., vol 170, no 1-2, pp 259–267, 2005, DOI: 10.1016/j.jmatprotec.2005.05.020 [12] Nguyễn Xuân Lạc, “Nguyên lý máy chuyên nghiệp”, Nhà xuất Đại học Bách Khoa Hà Nội, 1969 [13] N H Thai, N T Trung, “Establishing formulas for design of Roots pump geometrical parameters with given specific flow rate”, Journal of Science and Technology, vol 53, no 4, 2015, pp 533-542, DOI: 10.15625/0866-708X/53/ 4/3908 19 [14] Nguyễn Hồng Thái, Trần Ngọc Tiến, Phạm Thiên Toàn; “Về loại bơm thủy lực thể tích bánh ăn khớp ngồi có biên dạng họ đường cong xyclơít cải tiến”, Hội nghị khoa học học Thủy khí tồn quốc lần thứ 20, 2017, tr 681 - 691 Nguyễn Hồng Thái - kỹ sư chuyên ngành Cơ tin kỹ thuật năm 1999 ĐHBKHN, nhận Thạc sỹ chuyên ngành Cơ học máy năm 2002, nhận Tiến sĩ chuyên ngành máy thiết bị tự động năm 2010 trường ĐHBKHN Hướng nghiên cứu robot cơng nghiệp, lý thuyết bánh răng, bơm bánh Trần Ngọc Tiến – Nhận kỹ sư Cơ Điện Tử ĐHBKHN (2015), nhận Thạc sĩ Cơ Điện Tử ĐHBKHN (2017), Nghiên cứu sinh trường ĐHBKHN Influence of the designing parameters on the profile slippage and flow of the Roots blower Nguyen Hong Thai*, Tran Ngoc Tien School of Mechanical Engineering, Hanoi University of Science and Technology *Corresponding email: thai.nguyenhong@hust.edu.vn Received: 07-11-2017; Accepted: 20-3-2018; Published: 30-4-2018 Abstract–Nowadays, revolutionary development of industry in general and of manufacturing technology in particular allows to fabricate product with more complex shapes and structures This is a reason why high-pressure Roots blowers have been designed with improved and more complicated profile In this paper, the authors report the influence of the designing parameters on the profile slippage as well as on the flow of the type of Roots blowers, of which the profile has been generated by a fixed point of an ellipse rolling on the circle of the instantaneous centers This work also helps to point out that the designer should select appropriate ratio between semi major axis and semi minor axis in order to reach equivalent wears of the two pump rotors, to obtain the optimal flow and to maintain minimum radial dimension Index Terms–Hydraulic pump, gear pump, Roots blower, cycloid gear  ... designing parameters on the profile slippage as well as on the flow of the type of Roots blowers, of which the profile has been generated by a fixed point of an ellipse rolling on the circle of the. .. ĐHBKHN Influence of the designing parameters on the profile slippage and flow of the Roots blower Nguyen Hong Thai*, Tran Ngoc Tien School of Mechanical Engineering, Hanoi University of Science and. .. shapes and structures This is a reason why high-pressure Roots blowers have been designed with improved and more complicated profile In this paper, the authors report the influence of the designing